通過dff調節製造鍍鋅或鋅鍍層退火的鋼片材的方法

2023-05-30 22:14:31 2

專利名稱：：通過dff調節製造鍍鋅或鋅鍍層退火的鋼片材的方法
技術領域：
：本發明涉及製造具有TRIP顯微組織的熱浸鍍鋅或鋅鍍層退火的鋼片材的方法。
背景技術：
：為了滿足使動力驅動的陸地車輛的結構減輕的需要，已知使用TRIP鋼(術語TRIP代表轉變誘發塑性)，該TRIP鋼兼具有很高的機械強度以及很高變形水平的可能性。TRIP鋼具有包含鐵素體、殘餘奧氏體和任選的馬氏體和/或貝氏體的顯微組織，這允許它們獲得600-lOOOMPa的拉伸強度。這類鋼廣泛用於生產能量吸收零件，例如結構和安全零件例如縱向部件和增強件。在送交給汽車製造商之前，通常通過熱浸鍍鋅使鋼片材塗覆有鋅基塗層，以便提高抗腐蝕性。在離開鋅浴之後，通常使鍍鋅的鋼片材經受退火，這促進鋅塗層與鋼中的鐵的合金化(所謂的鍍鋅層退火)。這種由鋅-鐵合金製成的塗層提供了比鋅塗層更好的可焊性。大多數TRIP鋼片材是通過向鋼中添加大量的矽獲得的。在室溫下，矽使鐵素體和奧氏體穩定化，並抑制殘餘奧氏體分解形成碳化物。然而，含有多於0.2重量％矽的TRIP鋼片材難以鍍鋅，因為在恰好發生在塗覆之前的退火期間，在鋼片材的表面上形成了矽氧化物。這些矽氧化物顯示出對熔融鋅的不良潤溼性，從而使鋼片材的鍍覆性能劣化。使用具有低矽含量(低於0.2重量％)的TRIP鋼也可以是解決上述問題的方案。然而，這具有如下的主要缺陷只有當碳含量提高時才能獲得高水平的拉伸強度，即約800MPa。但是，這具有降低焊接點的機械抗性(mechanicalresistance)的效應。5另一方面，在鋅鍍層退火處理期間，不論TRIP鋼的組成如何，合金化速率強烈降低，因為外部選擇性氧化充當了對鐵的擴散屏障，從而必須提高鋅鍍層退火的溫度。由於殘餘奧氏體在高溫下的分解，所以鋅鍍層退火溫度的提高對TRIP效應的保持是有害的。為了保持TRIP效應，必須將大量的鉬(多於0.15重量％)添加到鋼中，使得可以延遲碳化物的析出。然而，這對鋼片材的成本產生影響。實際上，當TRIP鋼片材變形時，隨著殘餘奧氏體在變形效應下轉變成馬氏體，並且TRIP鋼片材的強度提高，觀察到TRIP效應。
發明內容因此，本發明的目的是彌補上述缺陷並且提出對鋼片材進行熱浸鍍鋅或鋅鍍層退火的方法，該鋼片材具有高矽含量(大於0.2重量％)和顯示出高機械特性的TRIP顯微組織，該方法確保了鋼片材表面和沒有未鍍覆部分的良好潤溼性，因而確保了鋼片材上的鋅合金塗層的良好附著性和美好的表面外觀，且保留了TRIP效應。本發明的主題是製備具有TRIP顯微組織的熱浸鍍鋅或鋅鍍層退火的鋼片材的方法，所述TRIP顯^L組織包含鐵素體、殘餘奧氏體和任選的馬氏體和/或貝氏體，所述方法包括以下步驟-提供重量比組成包含如下元素的鋼片材0.01<C<0.22%0.5(KMn<2.0%0.2《Si《2.0%0.005"1<2.0%Mo<l.0%Cr<1.0%P<0.02%Ti<0.20%V<0.40%Ni<1.0%N"0.20%，組成的餘量是鐵和來自熔煉的不可避免的雜質，-在其中氣氛包含空氣和燃料且空氣與燃料之比為0.80-0.95的直焰爐中氧化所述鋼片材，使得在鋼片材的表面上形成厚度為0.05-0.2jLini的鐵氧化物層，而且形成選自下組中至少一種氧化物的內部氧化物Si氧化物、Mn氧化物、Al氧化物、包含Si和Mn的複合氧化物、包含Si和Al的複合氧化物、包含Mn和Al的複合氧化物以及包含Si、Mn和Al的複合氧化物，-以0.001-0.010jum/s的還原速率還原所述氧化的鋼片材，以侵_完全還原鐵氧化物層，-對所述還原的鋼片材進行熱浸鍍鋅以形成鋅基塗覆的鋼片材，和-任選地，使所述鋅基塗覆的鋼片材經受合金化處理從而形成鋅鍍層退火的鋼片材。為了獲得根據本發明的具有TRIP顯微組織的熱浸鍍鋅或鋅鍍層退火的鋼片材，提供了包含以下元素的鋼片材-含量為0.01-0.22重量％的碳。該元素對於獲得良好的機械性能是必要的，但其不能以過大量存在以便不損害可焊性。為了促進淬硬性並獲得足夠的屈服強度Re以及為了形成穩定的殘餘奧氏體，碳含量必須不小於0.01重量％。從在高溫下形成的奧氏體顯微組織發生貝氏體轉變，並且形成鐵素體/貝氏體層片。由於與奧氏體相比，碳在鐵素體中的溶解度非常低，因此奧氏體中的碳在層片之間排出。由於矽和錳，因而存在極少的碳化物析出。因此，層片間奧氏體逐漸富集碳而無任何碳化物析出。這種富集使奧氏體穩定化，換言之，在冷卻到室溫時，不發生該奧氏體的馬氏體轉變。-含量為0.50-2.0重量％的錳。錳促進淬硬性，使得能夠獲得高的屈服強度Rs。錳促進奧氏體的形成，有助於降低馬氏體轉變開始溫度Ms並使奧氏體穩定化。然而，必須避免鋼具有過高錳含量以便抑制偏析，這可在鋼片材的熱處理期間得到驗證。此外，過量添加錳導致部錳氧化物層，且鋅基塗層的附著性將不足。-含量為0.2-2.0重量％的珪。優選地，矽含量高於0.5重量％。矽改善鋼的屈服強度Re。該元素使鐵素體和殘餘奧氏體在室溫下穩定。在冷卻時，矽抑制滲碳體從奧氏體的析出，顯著延緩碳化物的生長。這源自於矽在滲碳體中的溶解度很低且矽提高奧氏體中碳的活性。因此，形成的任何滲碳體核將被富矽的奧氏體區域所包圍，且將會被排出到析出物-基質界面。該富矽奧氏體還較富集碳，並且由於滲碳體和相鄰的奧氏體區域之間的降低的碳梯度所致的減少的擴散，滲碳體的生長減緩。因此，這種矽添加有助於使足夠量的殘餘奧氏體穩定從而獲得TRIP效應。在用以改善鋼片材潤溼性的退火步驟期間，內部矽氧化物以及包含矽和錳的複合氧化物形成並且分散在片材表面下方。然而，過量添加矽導致形成厚的內部矽氧化物層以及可能的包含矽和/或錳和/或鋁的複合氧化物，該複合氧化物引起脆性並且鋅基塗層的附著性將不足。-含量為0.005-2.0重量％的鋁。與矽相似，鋁使鐵素體穩定且隨鋼片材冷卻而增加鐵素體的形成。它在滲碳體中不太可溶且在此方使殘餘奧氏體穩定。然而，需要最小量的鋁以便使鋼脫氧。-含量小於1.0的鉬。鉬促進馬氏體的形成且提高耐腐蝕性。然而，過量的鉬可能促成焊接區域中的冷裂現象且降低鋼的韌性。當希望熱浸鍍鋅層退火的鋼片材時，常規方法要求添加Mo以便防止碳化物在鍍鋅之後的再加熱期間析出。這裡，得益於矽和錳的內部氧化，可以在比不包含內部氧化物的常規鍍鋅鋼片材的溫度更低的溫度下進行鍍鋅鋼片材的合金化處理。因此，可以降低鉬含量且少於0.01重量％,因為它對於延遲貝氏體轉變不是必需的，在常規鍍鋅鋼片材的合金化處理期間正是如此。-含量不超過i.o重量y。的鉻。必須限制鉻含量以便在對鋼進行鍍鋅時避免表面外觀問題。-含量小於0.02重量％、且優選小於0.015重量％的磷。磷與矽8結合通過抑制碳化物的析出而提高殘餘奧氏體的穩定性。-含量不超過0.20重量％的鈦。鈦改善屈服強度Re，但必須將其含量限制到0.20重量％以便避免劣化韌性。-含量不超過0.40重量％的釩。釩通過晶粒細化改善屈服強度Re,且改善鋼的可焊性。然而，高於0.40重量時，鋼的韌性劣化且具有在焊接區域中出現裂紋的風險。-含量不超過1.0重量％的鎳。鎳增加屈服強度FU。由於其高成本，因此通常將其含量限制在1.0重量％。-含量不超過0.20重量％的鈮。鈮促進碳氮化物的析出，由此提高屈服強度l。然而，高於0.20重量％時，使可焊性和熱成形性劣化。組成的餘量由鐵和通常預期發現的其它元素以及來自鋼熔煉的雜質(其比例不會對所需性能產生影響)組成。在熔融鋅浴中進行熱浸鍍鋅並任選地熱處理以形成所述鋅鍍層退火鋼片材之前，首先使具有上述組成的鋼片材經受氧化隨後緩慢還原。目的是形成具有受控厚度的鐵氧化物外層的氧化的鋼片材，所述鐵氧化物外層將保護鋼免於發生矽、鋁和錳的選擇性外部氧化，同時在熱浸鍍鋅之前對鋼片材進行退火。在允許於鋼片材的表面上形成鐵氧化物層的條件下，在其中氣氛包含空氣和燃料且空氣與燃料之比為0.80-0.95的直焰爐中進行鋼片材的所述氧化，所述鐵氧化物層具有0.05-0.2mm的厚度且不含矽和/或鋁和/或錳的表層氧化物。在這些條件下，矽、鋁和錳的內部選擇性氧化將在鐵氧化物層下方發展，並導致深的矽、鋁和錳的貧化區，這將使表層選擇性氧化最小化。因而，在鋼片材中形成選自下組中至少一種氧化物的內部氧化物Si氧化物，Mn氧化物，Al氧化物，包含Si和Mn的複合氧化物，包含Si和Al的複合氧化物，包含Mn和Al的複合氧化物以及包含Si、Mn和Al的複合氧化物。在隨後的還原步驟期間，矽、鋁和錳的內部選擇性氧化在鋼片材深度中繼續增加，從而當實現另外的還原步驟時Si、Mn和Al的外部選擇性氧化物得以避免。優選地，通過在直焰爐中將所述鋼片材從環境溫度加熱到680-800。C之間的加熱溫度Tl來進行該氧化。當溫度T1高於800'C時，形成於鋼片材表面上的鐵氧化物層將含有來自鋼中的錳，從而潤溼性將受損。如果溫度T1低於680t:，則將不利於矽和錳的內部氧化，且鋼片材的可鍍鋅性將不足。採用空氣與燃料之比小於0.80的氣氛，鐵氧化物層的厚度將不足以在還原步驟期間保護鋼免於發生矽、錳和鋁的表層氧化，並且具有高的如下風險在還原步驟期間形成矽和/或鋁和/或錳的氧化物表層，可能地與鐵氧化物結合。然而，釆用高於0.95的空氣與燃料之比，鐵氧化物層過厚，且在均熱區中需要較高的氫氣含量以得到完全還原，這是成本有效的。因此，在這兩種情形中潤溼性都將受損。根據本發明，儘管鐵氧化物層厚度薄，但矽、鋁和錳的表層氧化得到避免，因為在還原步驟期間，該鐵氧化物的還原動力學與還原速率為約0.02|am/s的常規方法相比得到降低。事實上，重要的是以0.001-0.010jum/s的還原速率進行鐵氧化物的還原。如果還原速率低於0.Q01pm/s,則還原步驟所需的時間將不再符合工業要求。但是，如果還原速率高於0.010|am/s，則矽、鋁和錳的表層氧化將不能避免。因而，矽、鋁和錳的內部選擇性氧化的發展將在距離鋼片材表面大於0.5jum的深度處進行，而在常規方法中，在距離鋼片材表面不大於0.1Mm的深度處進行內部選擇性氧化。當離開直焰爐時，在允許實現鐵氧化物完全還原成鐵的條件下使氧化的鋼片材還原。可在輻射型管式爐或在電阻爐中進行該還原步驟。根據本發明，因而在包含如下成分的氣氛中熱處理所述的氧化的鋼片材2體積％到小於15體積％的氫氣，且優選2體積％到小於5體積的％氫氣，餘量為氮氣和不可避免的雜質。目的是減緩鐵氧化物還原成鐵的速率，從而有利於矽、鋁和錳的深的內部選擇性氧化的發展。優選地，在輻射型管式爐或在電阻爐中的氣氛包含大於2體積％的氫氣以便在空氣進入所述爐的情形中避免氣氛的汙染。10將所述氧化的鋼片材從加熱溫度Ti加熱到均熱溫度n，然後在所述均熱溫度T2下將其均熱並持續均熱時間t2，最後從所述均熱溫度T2冷卻到冷卻溫度T3,在上述氣氛之一中進行所述熱處理。所述均熱溫度T2優選為770-850X:。當鋼片材處於溫度T2時，形成由鐵素體和奧氏體構成的雙相顯微組織。當T2高於850'C時，奧氏體的體積比率增長過快，並且可能在鋼表面處發生矽、鋁和錳的外部選擇性氧化。但當T2低於770C時，形成足夠體積比率的奧氏體所需的時間過長。為了獲得所需的TRIP效應，在均熱步驟期間必須形成充足的奧氏體以便在冷卻步驟期間保持足夠的殘餘奧氏體。進行均熱並持續時間t2，該時間t2優選為20-180s。如果時間t2長於180s,則奧氏體晶粒粗化且形成之後的鋼的屈服強度Re將是有限的。此外，鋼的淬硬性是低的。然而，如果將鋼片材均熱持續小於20s的時間t2,則形成的奧氏體比例將不足，且在冷卻時將不形成充足的殘餘奧氏體和貝氏體。最後在與熔融鋅浴的溫度接近的冷卻溫度T3下將還原的鋼片材冷卻，以便避免所述浴的冷卻或再加熱。因而，T3為460-510'C。因此，可以獲得具有均勻顯微組織的鋅基塗層。當冷卻鋼片材時，在優選為450-500。C溫度的熔融鋅浴中對其進行熱浸。當需要熱浸鍍鋅的鋼片材時，熔融鋅浴優選含有0.14-0.3重量％的鋁，餘量為鋅和不可避免的雜質。將鋁加入浴中以1更抑制形成鐵和鋅的界面(interfacial)合金，所述界面合金是脆的且因而不能成形。在浸入期間，Fe2Als薄層(厚度小於0.2ym)形成在鋼和鋅基塗層的界面處。該層確保了鋅對鋼的良好附著，且因其厚度很薄而能夠成形。然而，如果鋁含量多於0.3重量％，則經掃拭的(wiped)塗層的表面外觀因液態鋅表面上的鋁氧化物的過強生長而受損。當離開浴時，通過噴射氣體掃拭鋼片材以便調節鋅基塗層的厚度。根據所需的耐腐蝕性確定該厚度，其通常為3-20pm。當需要熱浸鍍鋅層退火時，熔融鋅浴優選含有0.08-0.135重量%的溶解鋁，餘量為鋅和不可避免的雜質，且鋼中的鉬含量可低於0.01重量％。將鋁加入浴中以便使熔融鋅脫氧，並且使得更易於控制鋅基塗層的厚度。在該條件下，在鋼和鋅基塗層的界面處引起3相(FeZn7)的析出。當離開浴時，通過噴射氣體掃拭鋼片材以便調節鋅基塗層的厚度。根據所需的耐腐蝕性確定該厚度，其通常為3-10)am。最後熱處理所述鋅基塗覆的鋼片材以便通過鐵從鋼中擴散到塗層的鋅中而獲得由鋅-鐵合金製成的塗層。通過將所述鋼片材保持在460-510'C的溫度T4並持續10-30s的均熱時間t4來進行該合金化處理。得益於不存在矽和錳的外部選擇性氧化，該溫度T4低於常規合金化溫度。由於此原因，對於鋼不需要大量的鉬，並且可將鋼中的鉬含量限制在低於0.01重量％。如果溫度T4低於460。C,則鐵和鋅的合金化是不可能的。如果溫度T4高於510。C，則因不希望的碳化物析出而難以形成穩定的奧氏體，並且不能獲得TRIP效應。調節時間t4使得合金中的平均鐵含量為8-12重量％，具體實施例方式使用由鋼製成的0.8mm厚、1.8m寬的鋼片材A、B和C進行試驗，在表1中給出了所述鋼的組成。表l:片材A、B和C的以重量％計的鋼化學組成，組成的佘量為鐵和不可避免的雜質(樣品A和B)。表1tableseeoriginaldocumentpage12目的走將很循盡反明處垤的鄰訶的'/岡〉3附著性同本發明範圍之外的條件下處理的鋼片材進行比較,潤溼性由操作者視覺對比(control)。在樣品的180°彎曲測試之後還視覺對比塗層的附著性。根據本發明的實施例1在直焰爐中連續引入鋼片材A，在該爐中將它與包含空氣和燃料且空氣與燃料之比為0.94的氣氛接觸，從環境溫度(20。C)加熱到700'C,以便形成具有0.073jim厚度的鐵氧化物層。在輻射型管式爐中進行後續且連續的退火，在該爐中將其從700。C加熱到850。C，然後在850。C均熱40s，最後將其冷卻到460°C。輻射型管式爐中的氣氛包含4體積％的氫氣，餘量為氮氣和不可避免的雜質。輻射型管式爐的長度為60m,片材速率為90m/min，氣體流速為250Nm7h。在這些條件下，鐵氧化物層的還原速率為0.0024ym/s。因此，在片材於輻射型管式爐中停留時間過程中鐵氧化物層的還原持續進行，且在所述爐的出口，鐵氧化物被完全還原。沒有形成Al、Si和Mn的外部選擇性氧化物，相反，在直焰爐中停留的過程中，Al、Si和Mn的內部選擇性氧化物在鋼片材的深度中更多形成。在冷卻後，在熔融鋅基浴中對鋼片材A進行熱浸鍍鋅，所述浴包含0.2重量％鋁，餘量為鋅和不可避免的雜質。所述浴的溫度為460。C。在用氮氣掃拭並冷卻鋅基塗層之後，該鋅基塗層的厚度為7"m。據觀察，潤溼性是理想的，因為鋅塗層是連續的且外觀表面非常好，而且附著性良好。此外，發明人觀察到鋼的顯微組織是包含鐵素體、殘餘奧氏體和馬氏體的TRIP顯微組織。對比例1在直焰爐中連續引入鋼片材B，在該爐中將它與包含空氣和燃料且空氣與燃料之比為0.94的氣氛接觸，從環境溫度(20°C)加熱到700°C，以便形成具有0.073lam厚度的鐵氧化物層。在輻射型管式爐中進行後續且連續的退火，在該爐中將其從700。C加熱到850°C，然後在850TC均熱40s，最後將其冷卻到460'C。輻射型管式爐中的氣氛包含5體積％的氫氣，餘量為氮氣和不可避免的雜質。輻射型管式爐的長度為60m,片材速率為90m/min，氣體流速為400Nm7h。在這些條件下，鐵氧化物層的還原速率為0.014lam/s。因此，在輻射型管式爐的最初10m內，鐵氧化物層被完全還原，並且在輻射型管式爐的最後50m中，Al、Mn和Si的外部選擇性氧化物層形成於鋼片材上。在冷卻後，在熔融鋅基浴中對鋼片材B進行熱浸鍍鋅，所述浴包含0.2重量％鋁，餘量為鋅和不可避免的雜質。所述浴的溫度為460°C。在用氮氣掃拭並冷卻鋅基塗層之後，鋅基塗層的厚度為7"m。發明人觀察到，鋼的顯微組織是包含鐵素體、殘餘奧氏體和馬氏體的TRIP顯微組織。然而，發明人觀察到潤溼性不是理想的，因為鋅塗層不是連續的，外觀表面相當差且附著性不良。對比例2在直焰爐中連續引入鋼片材C，在該爐中將它與包含空氣和燃料且空氣與燃料之比為0.94的氣氛接觸，從環境溫度(2(TC)加熱到700°C,以便形成具有0.073jam厚度的鐵氧化物層。在輻射型管式爐中進行後續且連續的退火，在該爐中將其在700'C均熱20s，最後將其冷卻到460'C。輻射型管式爐中的氣氛包含5體積％的氫氣，餘量為氮氣和不可避免的雜質。輻射型管式爐的長度為60m，片材速率為180m/min，氣體流速為100NmVh,鐵氧化物層的還原速率為0.0006|am/s。在這些條件下，發明人觀察到，在輻射型管式爐中鐵氧化物層未得到還原。在冷卻後，在熔融鋅基浴中對鋼片材C進行熱浸鍍鋅，所述浴包含0.2重量％鋁，餘量為鋅和不可避免的雜質。所述浴的溫度為460。C。在用氮氣掃拭並冷卻鋅基塗層之後，鋅基塗層的厚度為7|am。據觀察，未獲得TRIP顯微組織。此外，潤溼性不是理想的，因為鋅塗層不是連續的，且附著性不良。1權利要求1.製備具有TRIP顯微組織的熱浸鍍鋅或鋅鍍層退火的鋼片材的方法，所述TRIP顯微組織包含鐵素體、殘餘奧氏體和任選的馬氏體和/或貝氏體，所述方法包括以下步驟-提供重量比組成包含如下元素的鋼片材0.01≤C≤0.22％0.50≤Mn≤2.0％0.2≤Si≤2.0％0.005≤Al≤2.0％Mo≤1.0％Cr≤1.0％P≤0.02％Ti≤0.20％V≤0.40％Ni≤1.0％Nb≤0.20％，組成的餘量是鐵和來自熔煉的不可避免的雜質，-在其中氣氛包含空氣和燃料且空氣與燃料之比為0.80-0.95的直焰爐中氧化所述鋼片材，使得在鋼片材的表面上形成厚度為0.05-0.2μm的鐵氧化物層，而且形成選自下組中至少一種氧化物的內部氧化物Si氧化物、Mn氧化物、Al氧化物、包含Si和Mn的複合氧化物、Si和Al的複合氧化物、包含Mn和Al的複合氧化物以及包含Si、Mn和Al的複合氧化物，-以0.001-0.010μm/s的還原速率還原所述氧化的鋼片材，以便使內部氧化物在鋼片材深度中繼續生長，並且實現鐵氧化物層的完全還原，-對所述還原的鋼片材進行熱浸鍍鋅以形成塗覆鋅的鋼片材，和-任選地，使所述熱浸塗覆的鋼片材經受合金化處理從而形成鋅鍍層退火的鋼片材。2.根據權利要求1的方法，其中所述鋼片材以重量％計包含P<0.015%。3.根據權利要求1或2的方法，其中所述鋼片材以重量％計包含Mo<0.01%。4.根據權利要求1-3中任一項的方法，其中通過將鋼片材從環境溫度加熱到加熱溫度Tl進行所述鋼片材的氧化。5.根據權利要求4的方法，其中所述溫度T1為680-800°C。6.根據權利要求1-5中任一項的方法，其中所述氧化的鋼片材的還原是在爐中進行的熱處理，在該爐中的氣氛包含2體積％到小於l5體積％的氫氣，組成的餘量為氮氣和不可避免的雜質。7.根據權利要求6的方法，其中該氣氛包含2體積％到小於5體積的氫氣。8.根據權利要求6-7中任一項的方法，其中所述熱處理包括從加熱溫度Tl加熱到均熱溫度T2的加熱階段、在所述均熱溫度T2持續均熱時間t2的均熱階段、以及從所述均熱溫度T2冷卻到冷卻溫度T3的冷卻階段。9.根據權利要求8的方法，其中所述均熱溫度T2為770-850°C。10.根據權利要求8或9的方法，其中所述均熱時間t2為20-180s。11.根據權利要求8-10中任一項的方法，其中所述冷卻溫度T3為460-510°C。12.根據權利要求8-11中任一項的方法，其中在輻射型管式爐或電阻爐中進行所述還原。13.根據權利要求1-12中任一項的方法，其中當需要熱浸鍍鋅的鋼片材時，通過在包含如下成分的熔融浴中熱浸所述還原的鋼片材來進行熱浸鍍鋅0.14-0.3重量％的鋁，餘量為鋅和不可避免的雜質。14.根據權利要求1-12中任一項的方法，其中當需要熱浸鍍鋅層退火的鋼片材時，通過在包含如下成分的熔融浴中熱浸所述還原的鋼片材來進行熱浸鍍鋅0.08-0.135重量％的鋁，餘量為鋅和不可避免的雜質。15.根據權利要求14的方法，其中所述鋼片材的鉬含量小於0.01重量％。16.根據權利要求14或15的方法，其中通過在460-510。C的溫度T4下加熱所述鋅基塗覆的鋼片材持續10-30s的均熱時間14來進行所述合金化處理。17.根據權利要求13-16中任一項的方法，其中所述熔融浴的溫度為450-5Q0。C。全文摘要本發明涉及製備具有TRIP顯微組織的熱浸鍍鋅或鋅鍍層退火的鋼片材的方法，所述方法包括以下步驟-提供重量比組成包含如下成分的鋼片材0.01≤C≤0.22％，0.50≤Mn≤2.0％，0.2≤Si≤2.0％，0.005≤Al≤2.0％，Mo＜1.0％，Cr≤1.0％，P＜0.02％，Ti≤0.20％，V≤0.40％，Ni≤1.0％，Nb≤0.20％，組成的餘量是鐵和來自熔煉的不可避免的雜質；在其中氣氛包含空氣和燃料且空氣與燃料之比為0.80-0.95的直焰爐中氧化所述鋼片材，使得在鋼片材表面上形成厚度為0.05-0.2μm的鐵氧化物層，而且形成Si和/或Mn和/或Al的內部氧化物；以0.001-0.010μm/s的還原速率還原；所述氧化的鋼片材，以便實現鐵氧化物層的還原，對所述還原的鋼片材進行熱浸鍍鋅以形成塗覆鋅的鋼片材，和任選地，使所述熱浸塗覆的鋼片材經受合金化處理從而形成鋅鍍層退火的鋼片材。文檔編號C23C2/06GK101688284SQ200880022732公開日2010年3月31日申請日期2008年6月11日優先權日2007年6月29日發明者D·胡恩,F·貝特朗,H·聖德-雷芒德申請人:安賽樂米塔爾法國公司