纜線潤滑劑的製作方法

2023-06-14 01:44:26 5

專利名稱：纜線潤滑劑的製作方法
技術領域：
本發明涉及一種乾性潤滑劑，其用於柔性牽引機構(aigorgan)，尤其用於靜態和 /或動態負荷的金屬絲繩(Drahtseile)和/或合股線(Litzenseile)。本發明另外涉及一種生產牽引機構的方法和乾性潤滑劑在生產柔性牽引機構中的用途。
背景技術：
尤其在提升技術(FSrdertechnik)中，在橋梁建築中和在通用建築中，可偏轉牽引機構例如牽引繩(Zugseile)或者牽引纜線例如構成了至關重要的機械部件，其能夠傳送牽引力。可偏轉牽引機構通常包括多個的單個元件，例如金屬絲或者抗拉縴維，例如其經扭轉(verseilen)和/或絞合(verdrillen)而形成絞合線(Litze)，並且充當了牽引機構。 多個絞合線也可以扭轉或者絞合來形成更大的纜繩或者牽引機構，和/或可以帶有共用的護套，該護套例如是由塑料製成的。牽引機構可以例如充當靜態元件，尤其處於張緊的繩的形式。但是，也可以使用牽引機構來在動態應用中傳送力，例如在提升技術中。特別是暴露於連續變化的負荷的牽引機構，在一段時間的使用後變磨損，因此必須定期更換。牽引機構的磨損尤其歸因於這樣的因素，其包括單個元件和/或絞合線彼此間的摩擦。用於動態應用的牽引機構特別容易受到摩擦磨損的影響，因為這樣的構件在偏轉過程中和/或當卷繞和解卷繞時受到了持續的往復工作(Walkarbeit)。所以，在實踐中，已經進行了如下的嘗試，來降低牽引機構的單個元件和/或絞合線之間的摩擦力在生產該牽引機構的過程中，例如用糊狀形式的油基和/或脂肪基潤滑劑(其可以任選地包括另外的潤滑劑顆粒)來處理它們。US4563870 (United States Steel Corporation)公開一種金屬絲繩，其打算例如用於起重機，電梯或者滑雪曳行索道。該金屬絲繩具有芯絞線和外絞線(其是用高粘度潤滑劑內外潤滑的)。該潤滑劑基於例如柏油或者浙青材料，並且包含至少5%的石墨或者硫化鉬形式的固體，將該潤滑劑在生產運行過程中施用到每個單絞合線上。同樣已知的是使用沒有另外的粘合劑的固體潤滑劑。US1730741 (Munford)公開了例如具有單個金屬絲的鋼絞合線或者纜線，其塗覆著乾性潤滑劑例如諸如石墨，並且螺旋狀卷繞。在使用以此方式潤滑的牽引機構時，單個元件或者絞合線之間的摩擦力在開始時確實降低了。但是，特別是在動態應用中，變化的負荷和/或往復工作(Walkarbeit)導致流體和/或粉末形式的潤滑劑隨著時間的變化而被從牽引機構中壓出或者擠出，這導致了牽引機構中它們的潤滑效果劣化。此外，從該牽引機構中壓出的潤滑劑會引起例如與該牽引機構接觸的機械部件的汙染。這是一種缺點，特別是在傳輸領域普遍使用的摩擦驅動的情況更是如此，因為在這種情況中，潤滑劑通常不用於牽引機構中，並且代價是加速了牽引機構的磨損。所以，這裡一直需要一種用於牽引機構的潤滑劑，其不具有上述的缺點。

發明內容
本發明的一個目標因此是提供一種用於牽引機構的潤滑劑，其屬於開始時所確定的技術領域，其表現出持久有效的潤滑效果。這個目標是通過權利要求1所述的特徵來實現的。根據本發明，該乾性潤滑劑的主要部分由聚合物材料組成。在上下文中，乾性潤滑劑表示一種潤滑劑，其優選在下面的工作溫度時為固體形式或者以固體存在高到至少70°C，尤其高到至少80°C，和非常優選高到至少110°C。作為固體，本發明的乾性潤滑劑尤其不具有流動性。該潤滑劑能夠有利的使用方式是沒有另外的懸浮液介質，例如諸如油，脂肪和/或液體。措詞「該乾性潤滑劑的主要部分由聚合物材料組成」表示該聚合物材料在乾性潤滑劑的組成中是最大分數的成分。原則上在這種情況中，該聚合物材料的分數可以甚至是小於50%的量，只要該乾性潤滑劑中的其它成分的分數小於該聚合物材料。但是，優選乾性潤滑劑中該聚合物材料的分數是至少50重量％，更優選至少75重量％。該聚合物材料可以具有例如單個單體類型的均聚物和/或不同單體類型的共聚物。該均聚物和/或共聚物還可以彼此交聯。原則上該聚合物材料還可以包括離聚物，其是離子交聯的。不同類型的聚合物的混合物也可以容納在該聚合物材料中。已經顯示出，本發明的乾性潤滑劑(主要部分由聚合物材料組成)通過布置在牽引機構的單個元件和/或絞合線上，而產生了極其有效地潤滑效果。作為該乾性潤滑劑的結果，相鄰的單個元件和/或絞合線至少部分的保持了一定距離。結果顯著減少了帶有該乾性潤滑劑的單個元件和/或絞合線之間的直接接觸這明顯降低了該牽引機構中的摩擦磨損。這些效果不僅出現在包含金屬單個元件的牽引機構例如金屬絲繩中，而且例如還出現在包含合成纖維材料作為單個元件的牽引機構例如諸如纖維繩中。在上下文中已經發現，甚至在影響牽引機構的連續的偏轉情況中，和尤其甚至在 70°C和更高的溫度時，布置在其間的乾性潤滑劑表現出幾乎在該牽引機構中沒有遷移，並且僅僅出現了很小程度的磨碎或者粉化。首先，這產生了持久的潤滑效果，和其次，該乾性潤滑劑相對位置固定地保持在牽引機構中。基於該乾性潤滑劑的性質，以最佳的方式來防止了乾性潤滑劑從牽引機構內部向外擠出或者分離，和/或防止了該乾性潤滑劑排放到牽引機構周圍的環境中。因為本發明的乾性潤滑劑相對位置固定地保持在牽引機構中，因此它還能夠沒有問題地用於帶有外護套的牽引機構。在這種情況中，例如該乾性潤滑劑僅僅置於牽引機構的內部區域，而與護套接觸的單個元件和/或絞合線的這些區域中沒有乾性潤滑劑。這不僅提供了護套和牽引機構之間有效的附著(其例如對於例如在摩擦驅動的情況中有效的傳送牽引來說是重要的)，而且還通過該牽引機構內部區域中的乾性潤滑劑而提供了足夠的潤滑。將帶有本發明的乾性潤滑劑的牽引機構與沒有潤滑的牽引機構之間進行比較可見，帶有本發明的乾性潤滑劑的牽引機構產生了延長到2-3倍長的壽命。作為該聚合物材料形成的主要部分的結果，特別地，本發明的乾性潤滑劑能夠置於牽引機構單個元件的表面上，並且形成相當強的附著力。這些附著力尤其基於該乾性潤
5滑劑與單個元件表面之間的界面層中分子的相互作用。可以例如在升高溫度進行施加，在該溫度聚合物材料軟化或者部分熔融。結果，該聚合物材料可以尤其成形到單個元件的表面上，由此在微觀規模上，在乾性潤滑劑和單個元件表面之間產生機械互鎖。此外，聚合物材料(其形成了本發明乾性潤滑劑的主要成分)的毒性通常明顯低於纜繩潤滑中廣泛使用的油和脂。結果，本發明的乾性潤滑劑還具有環境友好的顯著優點。該聚合物材料優選是無滷素的。已經顯示出，特別是使用滷代聚合物材料(例如諸如聚四氟乙烯)時，牽引機構的壽命比無滷素的聚合物材料時低。帶有滷代聚合物材料的牽引機構的壽命縮短可以歸因於腐蝕性化合物例如諸如HCl或者HF的形成。這種腐蝕性化合物尤其是在牽引機構連續的偏轉下形成的。如果該聚合物材料是加熱到軟化和/或熔融來施用到單個元件和/或絞合線上， 則該滷代聚合物材料造成了對於人和環境相當大的危險，因為在某些情況中在該情況下形成了有毒氣體。這通過使用無滷素聚合物材料而得以儘可能地預防。但是，原則上，也能使用滷代聚合物材料，只要它們的優點例如超過了上述的缺
點ο該聚合物材料尤其包含熔點不大於300°C的熱塑性聚合物。這種聚合物已經顯示出是特別有效的乾性潤滑劑，其最優地延長了牽引機構的壽命。這特別當該聚合物是另外的無滷素的聚合物時更是如此。此外，熱塑性聚合物可以是容易熔融和重新凝固的，並且這對於將該乾性潤滑劑施用到牽引機構的單個元件和/或絞合線上時是非常有利的。這裡不大於300°C的熔點使得特別是具有能量有效的熔融，並因此將該聚合物經濟的施用到牽引機構的單個元件和/或絞合線上成為可能。但是，原則上熱塑性聚合物也可以省略。還可以使用熔點高於300°C的熱塑性聚合物。但是，這樣的聚合物幾乎不提供優點，而需要相應更大量的熔融能量，並且這是不太經濟的。優選該熱塑性聚合物包含聚烯烴，該聚烯烴尤其是乙烯-乙酸乙烯酯和/或聚乙烯和/或聚丙烯。聚烯烴的突出特徵具體在於良好耐化學品性，以及此外具有好的加工性能。乙烯-乙酸乙烯酯，聚乙烯和/或聚丙烯(其在上下文中代表了優選的聚烯烴)已經表現出特別的耐受性，並且是有效的乾性潤滑劑，具有為牽引機構提供最佳延長壽命的能力。此外，這樣的聚烯烴是無滷素的，並且還在高機械負荷下(例如諸如通過牽引機構的偏轉運轉)，基本上不形成腐蝕性氣體。雖然原則上也可以使用非聚烯烴的熱塑性聚合物。特別優選該熱塑性聚合物或者聚烯烴是乙烯-乙酸乙烯酯，其密度是 0. 90-0. 96g/cm3和/或熔融溫度是60_100°C。該乙烯-乙酸乙烯酯尤其在190°C的試驗溫度和在2. 16kg的試驗負荷下的熔體流動指數(=Melt Flow Index)是1. 0-43. 0g/10min。 為了測量該熔體流動指數，將該熱塑性聚合物在所述試驗溫度熔融，並且以本身已知的方式，在所述的試驗負荷所產生的壓力下受壓通過規定的噴嘴。然後測量從噴嘴出來的聚合物熔體的質量，作為時間的函數。另外優選該乙烯-乙酸乙烯酯的肖氏硬度是對-45肖氏 D。該肖氏硬度是根據標準化的和本身已知的方法來測量。同樣優選該熱塑性聚合物包含低密度的聚乙烯，其經常也用低密度聚乙烯(縮寫LDPE或者PE-LD)來表示。該聚乙烯的密度具體是0. 90-0. 94g/cm3和/或熔融溫度是 100-120°C。該聚乙烯具體的熔體流動指數( = Melt Flow Index)在190°C的試驗溫度和
6在2. 16kg的試驗負荷下是0. 1-40. Og/lOmin。另外優選該聚乙烯的肖氏硬度是20-60肖氏 D0具有上述密度，熔融溫度，熔體流動指數和/或肖氏硬度的乙烯-乙酸乙烯酯和/ 或聚乙烯在本發明上下文中已經表現為特別合適的。具體地，對於作為乾性潤滑劑用於纜繩來說，這樣的乙烯-乙酸乙烯酯和/或聚乙烯表現出最佳的粘度連同非常高的耐受性。因此可以進一步延長牽引機構的壽命。但是，原則上，也可以使用具有其它性能的乙烯-乙酸乙烯酯和/或聚乙烯。在另外一種優選的實施方案中，該熱塑性聚合物包含乙烯-乙酸乙烯酯和聚乙烯的混合物，在這種情況中所用的乙烯-乙酸乙烯酯和聚乙烯有利地具有上面的段落中所述的相應的密度，熔融溫度，熔體流動指數和/或肖氏硬度。另外優選地，該熱塑性聚合物包含聚酯和/或聚醯胺。在這種情況中該聚酯尤其是聚對苯二甲酸丁二醇酯和/或聚對苯二甲酸乙二醇酯。聚酯和聚醯胺特徵具體為高強度和尺寸穩定性，甚至在升高溫度也是如此。已經顯示出，作為用於牽引機構的乾性潤滑劑， 聚酯和聚醯胺此外表現出非常好的潤滑性能，並因此具有持久有效的潤滑。原則上，還可以使用非聚酯和/或聚醯胺的熱塑性聚合物。同樣優選地，該熱塑性聚合物包含熱塑性彈性體，特別是聚氨酯，和/或熱塑性聚酯彈性體。熱塑性彈性體同樣具有對於牽引機構來說好的和持久的潤滑性能。由於該熱塑性能，這種聚合物材料此外能夠以簡單的方式部分熔融，並因此易於施用到牽引機構的單個元件和/或絞合線上。但是還可以想到非熱塑性彈性體的熱塑性聚合物。在另外一種優選的變型方案中，該聚合物材料是以不同的聚合物的混合物，尤其以聚烯烴和/或聚酯和/或聚醯胺和/或熱塑性彈性體的混合物的形式存在的。在這種方式中，可以例如使得聚合物材料性能具體適應牽引機構的單個元件和/或絞合線的性能。 但是，原則上，該聚合物材料也可以僅僅具有單一的聚合物類型，並且這具體地簡化了乾性潤滑劑的生產方法。該熱塑性聚合物在乾性潤滑劑中優選的分數至少是50%，尤其至少是75%。這具體保證了乾性潤滑劑能夠熔融，這進而簡化了乾性潤滑劑在牽引機構的單個元件和/或絞合線上的施用和提高了附著性。但是，也可以預期該乾性潤滑劑具有較小分數的熱塑性聚合物，或者根本沒有。在另外一種優選的變型方案中，該聚合物材料包含熱固性塑料(Duroplast)。熱固性塑料在這種情況中可以例如作為未固化的，和任選的液體前體而存在，其在即將施用到單個元件和/或絞合線上之前與固化劑成分混合，隨後固化。同樣可以想到的是使用這樣的熱固性塑料，其能夠在熱和/或電磁輻射的作用下，直接在牽引機構的單個元件和/或絞合線上固化。但是，原則上，還可以使用其它的聚合物材料，其不包括熱固性塑料。如果該乾性潤滑劑另外包括蠟，則這同樣也會是有利的，該蠟優選是合成聚乙烯蠟和/或合成醯胺蠟。以此方式能夠具體地實現進一步提高該乾性潤滑劑的潤滑性。聚乙烯蠟和/或醯胺蠟(其還能夠以混合物形式使用)已經被證實特別適合。帶有這樣蠟的乾性潤滑劑甚至在牽引機構上施加強機械負荷的情況下仍然保持了長期穩定性。這裡幾乎沒有蠟和聚合物材料的脫混。已經證實所述聚乙烯蠟和/或合成醯胺蠟與熱塑性聚合物的組合是特別有利的。
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在該乾性潤滑劑中，特別優選是存在得自脂肪酸醯胺酯的合成醯胺蠟。該合成醯胺蠟在這種情況中的熔點尤其是50-80°C，和/或它的密度是0. 9-1. lg/cm3。已經證實特別有利的是酸值(=acid value)為0· 015-0· 040mg KOH/g的合成醯胺蠟。在另外的優選實施方案中，聚乙烯蠟存在於乾性潤滑劑中。有利地，該聚乙烯蠟的熔點是105-120°C和/或密度是0. 90-0. 93g/cm3。已經顯示出特別合適的聚乙烯蠟的酸值為 0. 01-0. Img KOH/g。依靠具有上述熔點，密度和/或酸值的合成醯胺蠟和/或聚乙烯蠟，尤其可以實現該乾性潤滑劑的潤滑性和長期穩定性的進一步提高。但是，同樣還可以使用例如其它類型的蠟，例子是天然蠟，或者完全避免混入蠟。具體還包括粘度改變劑和/或抗氧化劑和/或腐蝕抑制劑形式的另外的添加劑。 使用它們具體可以提高牽引機構的長期穩定性。通過抗氧化劑和/或腐蝕抑制劑，能夠儘可能保護該牽引機構的單個元件和/或絞合線抗環境影響，例如諸如溼氣和/或氧化性氣體。這在金屬單個元件和/或絞合線的情況中是特別有利的。此外，作為粘度改變劑的結果，可以適配該乾性潤滑劑的塑性，這進而優化了潤滑效果。但是，這些種類的另外的添加劑並非強制的，並且為了例如使得生產成本最小的目的，也可以取消它們。另外有利的是該乾性潤滑劑中包括熱塑性熱熔膠粘劑。這具體能夠提高幹性潤滑劑與單個元件和/或絞合線表面之間的附著力。已經非常令人驚訝地發現，該熱熔膠粘劑對於潤滑性不具有不利影響。相反，該另外的熱塑性熱熔膠粘劑通過進一步提高牽引機構的長期穩定性，而提供了明顯的優勢。熱塑性熱熔膠粘劑可以熔融和液化，並且這樣能夠以簡單的方式，例如在乾性潤滑劑生產或者製備時混入到後者中。但是，原則上，也可以取消乾性潤滑劑中的熱熔膠粘劑。有利地，該熱塑性熱熔膠粘劑具有聚烯烴基料(polyolefine Basis)。這種熱熔膠粘劑的特徵是高的耐化學品性。如果此外使用無滷素的聚烯烴，則這裡幾乎不形成腐蝕性氣體，甚至在高機械負荷下(例如在通過在牽引機構的偏轉操作來生產時)也是如此。但是，原則上，還可以例如使用這樣的熱熔膠粘劑，其不具有聚烯烴基料，而代之以聚醯胺基料。特別地，該熱塑性熱熔膠粘劑的軟化點是至少71 士5°C。此外，在23°C的溫度時， 該熱熔膠粘劑的密度特別是0. 87士0. 03g/cm3。另外優選在至少80°C的溫度時，該熱塑性熱熔膠粘劑的熔體粘度是至少130士25mPa.s。理想地，該熱塑性熱熔膠粘劑的軟化點是 71 士5°C。特別優選在80°C的溫度，該熱塑性熱熔膠粘劑的熔體粘度是130士25mPa.s。具有這種熱熔膠粘劑的乾性潤滑劑已經被證實在該乾性潤滑劑向單個元件和/或絞合線的粘附或者附著方面以及就在牽引機構的潤滑效果方面而言是最佳的。因此，用它們處理的牽引機構達到了最大的長期穩定性或者壽命。但是，也可以使用具有不同的軟化點和/或密度和/或熔體粘度的熱熔膠粘劑。但是，作為其結果，降低了長期穩定性。優選地，該熱塑性熱熔膠粘劑的分數是至少1%和小於50%。以此方式，保證了乾性潤滑劑在牽引機構的單個元件和/或絞合線上的有效粘附，但是同時保持了該乾性潤滑劑的有效潤滑性。低於1%的分數儘管也是可能的，但是幾乎不再出現粘附性的提高效果。同
8樣，原則上可以提供50%或者更高分數的熱熔膠粘劑。但是，在那樣的情況中，乾性潤滑劑的潤滑效果快速降低。在另外的優選實施方案中，該乾性潤滑劑包含另外的粘附促進劑(coupling agent)，其具體包含氨基矽烷。特別優選該另外的粘附促進劑僅僅由氨基矽烷組成。還顯示出特別優選的是這樣的氨基矽烷，其的密度是0. 90-0. 97g/cm3和/或沸點是200-240°C 和/或閃點大於95°C。通過該另外的粘附促進劑，可以具體地提高幹性潤滑劑到纜繩的單個元件和/或絞合線上的粘附力和/或附著性，由此可以提高牽引機構的長期穩定性和壽命。但是，原則上，也可以不使用另外的粘附促進劑，或者可以使用不包括氨基矽烷的粘附促進劑。在柔性牽引機構包含芯絞線和包圍該芯絞線的至少一股外絞線層的情況中，本發明的乾性潤滑劑優選布置在芯絞線的抗拉單個元件的表面上，尤其布置在金屬絲和/或絞合線和/或纖維的表面上。已經證明芯絞線區域中的潤滑性是對於延長牽引機構壽命和/ 或降低摩擦磨損具有決定性的措施。但是，原則上，也可以不將乾性潤滑劑使用到核區域中，而代之以將乾性潤滑劑例如施用到牽引機構的外絞線區域中。但是，特別地，如果柔性牽引機構最外面外絞線層的外表面上沒有乾性潤滑劑，則這會是有利的。以此方式，該牽引機構可以普通方式用於摩擦驅動中，這是因為與摩擦驅動部件接觸的牽引機構的區域中沒有乾性潤滑劑。在這種情況中，由於相對位置固定地乾性潤滑劑(已經在上面進行了說明)，這裡沒有這樣的危險，即，該潤滑劑隨著時間的流逝而進入到外面的區域中，並且對於摩擦驅動中的牽引機構(例如諸如對於驅動盤)的摩擦產生不利影響。相對於牽引機構的最外面的表面積，所布置的乾性潤滑劑優選的面密度是至少 lg/m2，該面密度優選是l-20g/m2。在上下文中，最外面表面積表示牽引機構的最外面的界面，其在徑向上界定了該牽引機構。以此方式，達到了足夠的潤滑效果，其明顯降低了摩擦磨損和提高了牽引機構的壽命。l_20g/m2的優選面密度與常規的潤滑劑相比是相對低的。 小於lg/m2的面密度也是可能的，但是潤滑效果快速降低。同樣能夠實現大於20g/m2的面密度，但是幾乎沒有提供牽引機構壽命進一步的提高。該乾性潤滑劑具體是以單個顆粒的形式存在的，該單個顆粒形成了不均勻的塗層，其不完全地覆蓋著芯絞線的抗拉單個元件表面。由於乾性潤滑劑的這種排布，令人驚訝的是可以提高潤滑效果和/或降低摩擦磨損，因此產生牽引機構壽命的提高。但是，原則上還可以提供均勻形成的塗層，來代替不均勻的塗層結構。為了由多個抗拉元件，尤其由金屬絲和/或絞合線和/或絞線來生產柔性牽引機構，將乾性潤滑劑，尤其將本發明的乾性潤滑劑優選在抗拉元件組裝之前，施用到該抗拉元件上。在此情況下，該乾性潤滑劑優選是以流態噴塗到抗拉元件上的。在上下文中，流態表示乾性潤滑劑的能流動的狀態。明確地，該乾性潤滑劑可以以例如液態和/或氣霧劑的形式通過噴塗來施用。氣霧劑在上下文中表示氣體(特別是空氣)與分散在其中的乾性潤滑劑粉末顆粒的混合物。通過噴塗將乾性潤滑劑施用到牽引機構的抗拉元件上提供了顯著的優點，其明顯的優於使用液體潤滑劑的常規浸塗。因此具體地，乾性潤滑劑的施用量可以在寬的範圍內
9控制，並且以簡單的方式，通過調節例如射流的強度和/或持續時間來進行控制。在噴塗乾性潤滑劑的情況中，這裡同樣不需要剝離裝置來除去多餘的乾性潤滑劑。因為噴塗通常來說會是相當高的聚集的，並且可以在傳播方向上導向，因此作為噴塗的結果，另外可以降低乾性潤滑劑的消耗量。在一種優選的變型方案中，將該乾性潤滑劑以液態，以單滴的形式通過噴塗施用到抗拉元件上，該抗拉元件的溫度低於該乾性潤滑劑的熔融溫度。在這種情況中該乾性潤滑劑的單滴當它們觸碰到抗拉元件時仍然是液態，但是它們由於抗拉的單個元件的溫度 (該溫度低於乾性潤滑劑的熔融溫度)而在短時間內(尤其的在幾分之一秒內)凝固。具體地，作為液態和單滴形式的乾性潤滑劑噴塗的結果，如同上面已經觀察到的那樣，還實現了乾性潤滑劑在抗拉的單個元件上極其有效的粘附。此外，這允許形成不完全地覆蓋和不均勻的塗層，由此如上所述，可以提高幹性潤滑劑的潤滑效果。但是，還可以將乾性潤滑劑噴塗到抗拉元件上，該元件的溫度處於乾性潤滑劑熔點或者更高的範圍內。在該情況中，噴塗施用的乾性潤滑劑的凝固可以在稍晚的時間點開始。以此方式，在某些情況下，可以實現粘附性的提高，並且乾性潤滑劑在抗拉元件上的塗層變得更均勻。在另外一種優選的變型方案中，通過將氣霧劑形式的該乾性潤滑劑通過噴塗施用到抗拉元件上，該氣霧劑包括乾性潤滑劑的固體粉末顆粒。該抗拉元件在這種情況中在噴塗之前進行加熱，尤其加熱到高於該乾性潤滑劑熔點的溫度。為了產生氣霧劑，可以例如在塗覆室中，使用向上流動的氣流(尤其是空氣流)將乾性潤滑劑的粉末顆粒進行渦流化，並因此將它們置於流化態中。在該塗覆室中，這產生了實際的流化床或者流化層。待塗覆的抗拉的單個元件然後可以例如移動通過該塗覆室，並且這樣將包括在該氣霧劑中的粉末顆粒撞擊到待塗覆的抗拉的單個元件上。作為該抗拉的單個元件的溫度的結果(該溫度高於乾性潤滑劑的熔點)，乾性潤滑劑的粉末顆粒在抗拉元件表面上熔融，並且保持附著。將處於帶有固體粉末顆粒的氣霧劑形式的乾性潤滑劑噴塗到加熱的抗拉元件上是極其有效的。原因是該乾性潤滑劑基本上僅僅附著到抗拉元件上。在塗覆室的邊界區域或者壁上(其通常沒有被加熱)，該粉末形式的乾性潤滑劑僅僅是散播的，但是沒有保持附著。因此這裡實際上沒有乾性潤滑劑損失，這是非常經濟的。但是，原則上，還可以想到的是產生具有乾性潤滑劑液滴的氣霧劑，並且例如在塗覆室中將它們以類似方式沉積到抗拉元件上。在這種情況中，不需要加熱抗拉元件。但是， 在這種情況中，一部分乾性潤滑劑沉積到塗覆室的通常冷的壁上，這是不太經濟的。該單個抗拉元件優選移動通過位置固定的噴塗裝置和/或通過塗覆室。結果，當可利用的空間有限時，也可以通過簡單的方式將乾性潤滑劑提供到甚至非常長的抗拉的單個元件上。這些抗拉元件(例如金屬絲)可以使用開卷機從輥子上連續開卷，並且可以移動通過位置固定的噴塗裝置和/或通過塗覆室，隨後可以成型，來形成柔性和可偏轉牽引機構，其進而卷繞到接收輥子上。具體的，在乾性潤滑劑噴塗後，將抗拉元件進行絞合。作為用於噴塗液體乾性潤滑劑的噴塗裝置，例如，可以在乾性潤滑劑熔融裝置上遊提供例如用壓縮空氣來運行的本身已知的噴槍。但是，還處於本發明範圍內的是使用可移動的噴塗裝置，其至少在噴塗過程中沿
10著單個抗拉元件部分移動。下面的詳細說明和整個權利要求表示了進一步有利的實施方案和本發明的特徵組合。


用於說明工作實施例的附圖如下
圖1表示了用於將乾性潤滑劑噴塗到牽引機構的單個元件的第一生產線的側視圖； 圖2表示了沿著圖1的線A-B的橫截面圖，其表示了在用乾性潤滑劑噴塗之前的單個元件；
圖3表示了沿著圖1的線C-D的橫截面圖，其表示了在絞合之前，塗覆有乾性潤滑劑顆粒的單個元件；
圖4表示了沿著圖1的線E-F的橫截面圖，其表示了塗覆有乾性潤滑劑顆粒的單個元件的絞合的絞合線；
圖5表示了穿過帶護套的牽引繩的橫截面圖，由絞合在圖4的絞合線周圍的六個外絞合線；
圖6表示了第二生產線的縱截面圖，具有引導穿過誘導加熱器和填充有氣霧劑的塗覆室的金屬絞合線；
圖7表示了沿著圖6的線G-H的橫截面圖，其表示了在進入塗覆室之前，尚未噴塗的金屬絞合線；
圖8表示了沿著圖6的線I-J的橫截面圖，其表示了塗覆有乾性潤滑劑顆粒，並且離開塗覆室後的金屬絞合線。原則上，在附圖中，同樣的零件使用相同的附圖標記。
具體實施例方式圖1表示了用於根據本發明噴塗牽引機構的單個元件的第一生產線100。該第一生產線100具有可旋轉的開卷機101，表示在圖1的左手側，從這裡將處於7個金屬絲1. 1， 1.2，... 1.7形式的總共7個單個元件空間分離導出。將這7個金屬絲1. 1，1.2，... 1.7圓錐形向內導入到成型工具105中。在該成型工具105中，以本身已知的方式將該7個金屬絲1. 1，1. 2，. .. 1. 7在開卷機101處於旋轉的情況下絞合來形成第一絞合線10. 1。在成型工具105下遊的履帶驅動106將第一絞合線10. 1從成型工具105中牽出。此外，布置在履帶驅動106下遊的是接收輥107，將第一絞合線10. 1纏繞在其上。噴塗裝置位置固定地布置在可旋轉的開卷機101和成型工具105之間的區域中， 高於7個金屬絲1. 1，1. 2，... 1. 7，該噴塗裝置是用壓縮空氣運行的噴槍104的形式。噴槍 104產生了熔融或者流化的乾性潤滑劑50的變寬和圓錐形射流51。該射流51由流化的乾性潤滑劑50的多個滴組成。乾性潤滑劑50是以固態，經由供給線103從存儲容器102傳送到噴槍104中，在這裡將它通過加熱裝置流化(圖1未示出)，然後從噴槍104中以圓錐形射流51的形式，通過壓縮空氣噴出。流化的乾性潤滑劑50的射流51是以這樣的方式定向和調整尺寸的，即，當第一生產線100運行時，單個元件或7個金屬絲1. 1，1. 2，... 1. 7全部移動通過射流51。待塗覆的單個元件因此移動通過位置固定的噴塗裝置或者噴槍104。依靠開卷機101的旋轉，全部 7個金屬絲1. 1,1.2,... 1.7是通過射流51對不同的側面進行潤溼的，或者通過射流51中所存在的流化乾性潤滑劑50的滴在7個金屬絲1. 1,1.2, ...1.7移動通過該射流時候，撞擊該金屬絲的全部側的表面區域或者表面來潤溼的。
乾性潤滑劑50本身獨立於它的聚集態，具有例如下面的組成
幹潤滑劑組分分數[重量％]低密度聚乙烯(LDPE)形式的聚合物材料76. 8%合成蠟10. 0%基於硫橋聯聚合物的粘度改變劑9. 0%基於胺中和的磷酸酯的抗氧化劑1. 0%基於脂肪酸酯的潤滑劑添加劑0. 1%基於甘油三酸酯的腐蝕抑制劑0. 1%基於聚烯烴的熱塑性熱熔膠粘劑3%
基於聚烯烴的熱塑性熱熔膠粘劑(其是作為示例來使用的)在23°C時的密度是 0. 87士0. 03g/cm3,軟化點是71 士5°C，在80°C的熔體粘度是130士25mPa s。但是，原則上， 也可以使用由其它聚合物組成的、具有不同的密度和/或熔體粘度的熱熔膠粘劑。乾性潤滑劑50的低密度聚乙烯(LDPE)形式的聚合物材料的密度例如是大約
0.92g/cm3，熔融溫度是大約110°C，熔體流動指數是大約21. Og/lOmin (在190°C的試驗溫度和在2. 16 kg的試驗負荷下)，肖氏硬度是大約40肖氏D。乾性潤滑劑50中的合成蠟例如是由脂肪酸醯胺酯組成的醯胺蠟，其熔點是大約 70°C，密度是大約 1. Og/cm3，酸值是 0. 025mg KOH/g。圖2表示了沿著線A-B，穿過圖1的第7個金屬絲1.7的橫截面。在第一生產線 100的這個區域中(其位於噴槍104前面和射流51前面)，第7個金屬絲1. 7，以及其餘六個金屬絲1. 1,1.2,...1.6尚未用乾性潤滑劑50進行塗覆。圖2所示的第7個金屬絲1. 7 的橫截面區域和其它六個金屬絲1. 1，1. 2，... 1. 6的橫截面區域是圓形的。圖3表示了沿著線C-D穿過生產線100的橫截面。圖1中的線C-D位於射流51的區域之外，並且緊靠成型工具105的前面。在圖3中，第7個金屬絲1. 7是中心布置的，而其它六個金屬絲1. 1，1. 2，... 1. 6是相對布置的，距離第7個金屬絲1. 7 一定距離，以正六邊形設置在第7個金屬絲1. 7周圍。在7個金屬絲1. 1，1. 2，... 1. 7的全部表面積或者表面上存在著獨立和凝固的乾性潤滑劑顆粒52。這些凝固的乾性潤滑劑顆粒52在7個金屬絲1. 1，1. 2，. .. 1. 7的表面積上形成了至少部分中斷和不均勻的塗層。在7個金屬絲1. 1， 1.2, ...1.7上的乾性潤滑劑顆粒52是由所施用的流化乾性潤滑劑50滴，如下來獲得的 通過使用噴槍104噴塗，通過在金屬絲1. 1,1.2,... 1.7的表面積上冷卻和凝固。此外，乾性潤滑劑顆粒52基本上具有與射流51中的流化的乾性潤滑劑50滴相同的組成。圖4表示了沿著圖1的線E-F，穿過第一絞合線10. 1或者絞合狀態的7個金屬絲
1.1,1.2, ... 1.7的橫截面。這裡，布置在7個金屬絲1. 1,1.2, ...1.7表面積上的乾性潤滑劑顆粒52將全部7個金屬絲1. 1，1. 2，... 1. 7保持離開一定的距離。因此在單個金屬絲 1. 1，1.2，... 1.7之間，這裡基本上沒有直接接觸。7個金屬絲1. 1，1.2，... 1.7之間的最小距離在這種情況中是例如0. 1mm。圖5表示了穿過帶有護套的牽引繩12的橫截面，該纜繩是例如作為電梯纜線來提
12供的，並且直徑為例如5. 0mm。該牽引繩具有圖1和4的第一絞合線10. 1作為芯絞線。絞合在第一絞合線10. 1周圍的是另外六個絞合線10. 2，10. 3, ... 10. 7，或者外絞線，其規則排列。這些另外六個絞合線10. 2，10. 3，... 10. 7形成了最外面的外絞線層。該另外的六個絞合線10. 2，10. 3，... 10. 7的每一個由7個金屬絲或者單個元件，其結構基本上等同於第一絞合線10. 1的7個金屬絲1. 1,1.2, ... 1. 7。但是，與第一絞合線10. 1相比，該另外六個絞合線10. 2，10. 2,...10.7的金屬絲沒有塗覆乾性潤滑劑顆粒52。因此，該另外的六個絞合線10. 2，10. 3，... 10. 7的外表面，或者該另外的六個絞合線10. 2，10. 3，... 10. 7不與第一絞合線10. 1接觸的表面，完全沒有乾性潤滑劑。所以換句話說，最外面的外絞線層的外表面上沒有乾性潤滑劑。該另外的六個絞合線10. 2，10. 3,...10.7同樣是在第一生產線 100上在關閉了噴槍104情況下生產的。此外，在該另外的六個絞合線10. 2，10. 3，... 10. 7周圍或者在最外面的外絞線層周圍，布置著由聚氨酯製成的擠出纜繩護套11。該纜繩護套11完全包圍著最外面的外絞線層，並且部分地在其上形成。在纜繩護套11和最外面的外絞線層之間同樣沒有乾性潤滑劑存在。布置在帶有護套的牽引繩12上的乾性潤滑劑顆粒52的質量是例如大約IOOmg每延米(Laufmeter)的該牽引繩12。因此在牽引機構12的給定直徑是大約5. Omm時，乾性潤滑劑或者乾性潤滑劑顆粒52的面密度，相對於纜繩護套11的最外面表面積或者外表面積， 是大約6. 4g/m2。圖6表示了用於生產本發明的牽引機構的第二生產線200在縱截面的細節圖。第二生產線200的結構基本上等同於圖1的第一生產線100，但是不具有連接供料管線103的噴槍104，也不具有存儲容器102。代替地，在第二生產線200的情況中，在成型工具和履帶驅動之間布置著感應加熱器201和位置固定的塗覆室202。隨著第二生產線200的運行，從成型工具中導出的金屬絞合線20被引導通過感應加熱器201。在感應加熱器201中，以本身已知的方式通過感應加熱來對金屬絞合線20進行加熱。該加熱的金屬絞合線20隨後通過塗覆室202的入口通道202. 1，進入塗覆室202 的內腔202. 3。通過塗覆室202的出口通道202. 2，將在塗覆室202中進行了塗覆的金屬絞合線20從塗覆室202的內腔202. 3中導出。在塗覆室202的內腔202. 3中，存在著氣霧劑，其由在空氣61中的乾性潤滑劑的固體粉末顆粒60組成。該空氣61是依靠風扇(其在圖6中沒有示出，其產生了空氣流) 來在塗覆室202的內腔202. 3中連續循環的，並且這樣來將乾性潤滑劑的固體粉末顆粒60 動態保持在浮動。該乾性潤滑劑的粉末顆粒60在基本上統計地分布在腔體202. 3的內部。乾性潤滑劑的粉末顆粒60當它們碰到加熱的金屬絞合線20時熔融，並且在金屬絞合線20的外表面上保持附著。當金屬絞合線20離開塗覆室202後，將它們冷卻到這樣的程度，以使得乾性潤滑劑的粉末顆粒60 (其是液化的，並且附著到金屬絞合線20的外表面上)經歷快速的凝固。圖7表示了沿著圖6的線G-H穿過金屬絞合線20的橫截面。這個線G-H位於感應加熱器201和塗覆室202之間的區域中。金屬絞合線20由芯金屬絲2. 7和絞合在它周圍的六個外金屬絲2. 1，2.2，...2.6組成。芯金屬絲2. 7和外金屬絲2. 1，2. 2，. . . 2. 6全部都具有相同尺寸的圓形橫截面區域。
圖8表示了沿著圖6的線I-J穿過金屬絞合線20的橫截面。這個線I-J位於塗覆室202出口通道202. 2的下遊區域中。金屬絞合線20的外金屬絲2. 1，2. 2，... 2. 6的外表面區域在這種情況中覆蓋著獨立和凝固的乾性潤滑劑顆粒62。凝固的乾性潤滑劑顆粒 62在外金屬絲2. 1,2.2,...2.6的外表面區域上形成至少部分中斷的和不均勻的塗層。芯金屬絲2. 7因此完全沒有乾性潤滑劑顆粒。在此，乾性潤滑劑的粉末顆粒60和金屬絞合線20上的乾性潤滑劑顆粒62具有例如與圖1所述的乾性潤滑劑50相同的組成。試驗已經表明，圖5的牽引機構的壽命(其具有配備有乾性潤滑劑顆粒52的芯絞合線或者第一絞合線10.1)比具有基本上相同的結構、但芯絞合線不具有乾性潤滑劑顆粒的牽引機構的壽命高到大約至少1. 5-2倍。此外，已經顯示出圖5的帶有乾性潤滑劑的牽引機構當用於摩擦驅動中時，與具有相同結構的牽引機構(其具有沒有乾性潤滑劑顆粒的芯絞合線)相比，根本沒有表現出缺點。能夠傳輸的最大牽引力在兩種牽引機構的整個壽命期間基本相同。上述工作實施例被理解為僅僅是示例性的實施例，其可以在本發明的範圍內根據期望進行改變。例如，對於圖1所示的第一生產線100來說，原則上也可以對大於或者小於7個金屬絲1. 1,1.2,... 1. 7進行絞合，來形成絞合線。還可以例如使用具有橢圓形或者梯形的其它橫截面的金屬絲。還可以想到的是使用非金屬單個元件代替金屬絲1. 1,1.2,... 1. 7。它們可以包括例如抗拉縴維。還可以組合使用金屬和非金屬單個元件。相應地，圖2-4所示的單個元件和絞合線具有其它的橫截面。在第一生產線100的情況中，噴塗裝置或者噴槍104同樣可以布置在成型工具105 和履帶驅動106之間的區域中。因此，已經絞合的第一絞合線10. 1特別可以從外面來噴塗。噴塗裝置或者噴槍104也可以是可移動結構的，並且這樣能夠例如在待噴塗的單個元件例如金屬絲1. 1，1. 2，... 1. 7和/或絞合線周圍移動。這特別在均勻噴塗方面會是呵護目的的。圖5所示的牽引繩12此外還可以不具有纜繩護套11來構造。此外，有利的是可以在生產過程中用乾性潤滑劑噴塗所述的另外的六個絞合線10. 2，10. 3，... 10. 7或者外絞線的最裡面或者中心的單個元件。結果，在某些情況中，該牽引繩的壽命可以進一步延長。 該牽引繩12還可以具有另外的絞合線或者外絞線，或者不同結構的絞合線或者外絞線。同樣可能的是在牽引繩中使用組合的非金屬和金屬絞合線，或者用非金屬單個元件代替一個絞合線中的金屬單個元件。此外，本發明的範圍內原則上包括提供包圍著圖5所示的牽引繩12的內絞合線和 /或絞合線層的中間護套，和/或製造多層結構的纜繩護套11。還可以對該纜繩護套進行紋理化(Strukturieren)，來提高摩擦驅動的摩擦。在圖6所示的第二生產線200上，例如感應加熱器201也可以用不同的加熱裝置例如諸如紅外光源來代替。在該情況中，原則上還可以在第二生產線200上用乾性潤滑劑顆粒塗覆非金屬絞合線和/或單個元件，只要該非金屬絞合線和/或單個元件能夠充分加熱。另外，使用該第二生產線，可以用乾性潤滑劑顆粒來塗覆單個元件，尤其的塗覆金屬絲。如此塗覆的金屬絲隨後可以絞合來形成例如絞合線，如圖4所示。為了形成乾性潤滑劑均勻的塗層，在第一生產線100的情況中例如可以提高單位時間內所施用的流化乾性潤滑劑50的量，由此生產完全潤溼的單個元件1. 1,1.2,... 1. 7。 因此，在第二生產線200的情況中，能夠提高氣霧劑中的乾性潤滑劑的粉末顆粒62的密度， 並且這導致了金屬絞合線20的表面完全潤溼。代替或者除了低密度聚乙烯(LDPE)之外，圖1範圍中提到的乾性潤滑劑50還可以包含乙烯-乙酸乙烯酯作為聚合物材料。該乙烯-乙酸乙烯酯可以例如密度是0.95g/ cm3，熔融溫度是大約80°C，熔體流動指數是大約20. Og/lOmin (在190°C的試驗溫度和在 2. 16 kg的試驗負荷下)，肖氏硬度是大約35肖氏D。代替或者除了合成醯胺蠟之外，乾性潤滑劑50還可以具有聚乙烯蠟，其例如熔點是 115°C，密度 0. 92g/cm3，和酸值是 0. 05mg KOH/g。此外，該乾性潤滑劑50還可以包含另外的粘附促進劑，其例如是以密度例如 0. 94g/cm3，沸點大約225°C和閃點大於95°C的氨基矽烷的形式存在的。總之，已經發現新型的乾性潤滑劑能夠以非常經濟和用戶友好性來用於纜繩生產中。此外，乾性潤滑劑能夠以相對簡單的方式，通過改變組成而適配於廣泛的多種特定需求。由於該乾性潤滑劑的性質，可以明顯降低弄髒和汙染生產線的情形，由此具體降低了生產線的維修耗費。此外，包含本發明的乾性潤滑劑的牽引機構具有長達數倍的壽命和高可靠性。在整個壽命中，該乾性潤滑劑相對位置固定地保持在牽引機構中，並且特別是沒有分離掉。因此，本發明的乾性潤滑劑能夠潤滑這樣的牽引機構，其打算用於摩擦驅動，其特別是還具有護套。迄今為止，這樣的牽引機構由於缺少合適的潤滑劑，大多不進行潤滑。
1權利要求
1.乾性潤滑劑(50)，其用於柔性牽引機構，尤其用於靜態和/或動態負荷所用的金屬絲繩和/或合股線，特徵在於該乾性潤滑劑的主要部分由聚合物材料組成。
2.權利要求1的乾性潤滑劑(50)，特徵在於該聚合物材料是無滷素的。
3.權利要求1-2之一的乾性潤滑劑(50)，特徵在於該聚合物材料包含熔點不大於 300°C的熱塑性聚合物。
4.權利要求3的乾性潤滑劑(50)，特徵在於該熱塑性聚合物包含聚烯烴，其中該聚烯烴特別是乙烯-乙酸乙烯酯和/或聚乙烯和/或聚丙烯。
5.權利要求4的乾性潤滑劑(50)，特徵在於該聚烯烴含有密度為0.90-0. 96g/cm3和/ 或熔融溫度為60-100°C的乙烯-乙酸乙烯酯。
6.權利要求4-5之一的乾性潤滑劑(50)，特徵在於該乙烯-乙酸乙烯酯在190°C的試驗溫度和2. 16 kg的試驗負荷下的熔體流動指數是1. 0-43. 0g/10min和/或肖氏硬度是 24-45 肖氏 D。
7.權利要求4-6之一的乾性潤滑劑(50)，特徵在於該聚烯烴包含密度為0.90-0.94g/ cm3和/或熔融溫度為100-120°C的聚乙烯。
8.權利要求4-7之一的乾性潤滑劑(50)，特徵在於該聚乙烯在190°C的試驗溫度和 2. 16 kg的試驗負荷下的熔體流動指數是0. 1-40. 0g/10min和/或肖氏硬度是20-60肖氏 D0
9.權利要求3-8之一的乾性潤滑劑(50)，特徵在於該熱塑性聚合物包含聚酯和/或聚醯胺，其中該聚酯尤其是聚對苯二甲酸丁二醇酯和/或聚對苯二甲酸乙二醇酯。
10.權利要求3-9之一的乾性潤滑劑(50)，特徵在於該熱塑性聚合物包含熱塑性彈性體，尤其是聚氨酯和/或熱塑性聚酯彈性體。
11.權利要求3-10之一的乾性潤滑劑(50)，特徵在於該熱塑性聚合物在乾性潤滑劑中所佔的分數是至少50%，尤其至少75%。
12.權利要求1-11之一的乾性潤滑劑(50)，特徵在於該聚合物材料包含熱固性塑料。
13.權利要求1-12之一的乾性潤滑劑(50)，特徵在於另外包括蠟，該蠟優選是合成聚乙烯蠟和/或合成醯胺蠟。
14.權利要求13的乾性潤滑劑(50)，特徵在於存在著包含脂肪酸醯胺酯的合成醯胺蠟，其中優選該合成醯胺蠟的熔點是50-80°C，更優選該合成醯胺蠟的密度是0. 9-1. Ig/3cm ο
15.權利要求13-14之一的乾性潤滑劑(50)，特徵在於存在著這樣的聚乙烯蠟，其熔點是 105-120°C和 / 或密度是 0. 90-0. 93g/cm3。
16.權利要求1-15之一的乾性潤滑劑(50)，特徵在於包括粘度改變劑和/或抗氧化劑和/或腐蝕抑制劑形式的另外的添加劑。
17.權利要求1-16之一的乾性潤滑劑(50)，特徵在於另外包括熱塑性熱熔膠粘劑。
18.權利要求17的乾性潤滑劑(50)，特徵在於該熱塑性熱熔膠粘劑具有聚烯烴基料。
19.權利要求17-18之一的乾性潤滑劑(50)，特徵在於該熱塑性熱熔膠粘劑在23°C的第一溫度的密度是0. 87 士0. 03g/cm3，和該熱塑性熱熔膠粘劑的軟化點是至少71 士5°C，和該熱塑性熱熔膠粘劑在至少80°C的第二溫度的熔體粘度是至少130士25mPa-s。
20.權利要求17-19之一的乾性潤滑劑(50)，特徵在於該熱塑性熱熔膠粘劑佔至少1%和小於50%的分數。
21.權利要求1-20之一的乾性潤滑劑(50)，特徵在於存在著氨基矽烷形式的另外的附著力促進劑，其中該氨基矽烷優選密度是0. 90-0. 97g/cm3和/或沸點是200_240°C和/或閃點大於95°C。
22.用於靜態和/或動態負荷的柔性牽引機構(12)，其包含權利要求1-21之一的乾性潤滑劑(50)。
23.權利要求22的柔性牽引機構(12)，其包含芯絞線(10.1)和包圍著該芯絞線的至少一個外絞線(10. 2，10. 3,... 10. 7)層，所述乾性潤滑劑布置在芯絞線(10. 1)的抗拉的單個元件表面上，尤其布置到金屬絲和/或絞合線和/或纖維的表面上。
24.權利要求22-23之一的柔性牽引機構(12)，特徵在於該柔性牽引機構(12)的最外面的外絞線層的外表面上沒有乾性潤滑劑。
25.權利要求22-M之一的柔性牽引機構(12)，特徵在於基於該柔性牽引機構的最外面表面積，所布置的乾性潤滑劑的面密度至少是lg/m2，其中該面密度優選是l_20g/m2。
26.權利要求23-25之一的柔性牽引機構(12)，特徵在於該乾性潤滑劑是以單個顆粒的形式存在的，所述單個顆粒形成了不完全地覆蓋在芯絞線(10. 1)的抗拉的單個元件的表面上的和不均勻的塗層。
27.生產柔性牽引機構(12)的方法，尤其是生產權利要求2216之一的柔性牽引機構的方法，該柔性牽引機構是由多個抗拉元件(1. 1，1. 2，. . . 1. 7，20)，特別是由金屬絲和/或絞合線和/或絞線組成的，其中將乾性潤滑劑(50)，尤其將權利要求1-14之一的乾性潤滑劑，在所述的抗拉元件(1.1，1.2，...1.7，20)組裝之前施用到該抗拉元件上，特徵在於將該乾性潤滑劑(50)以流態噴塗到該抗拉元件(1. 1,1.2,... 1. 7，20)上。
28.權利要求27的方法，特徵在於將該乾性潤滑劑(50)以流態，以單滴形式噴塗到抗拉元件(1. 1,1.2,... 1. 7)上，其中該抗拉元件(1. 1,1.2,... 1. 7)的溫度低於乾性潤滑劑 (50)的熔融溫度。
29.權利要求27的方法，特徵在於將該乾性潤滑劑以氣霧劑的形式噴塗到抗拉元件 (20)上，該氣霧劑包含該乾性潤滑劑的固體粉末顆粒(60)，和在噴塗之前將該抗拉元件 (20)進行加熱，尤其加熱到高於乾性潤滑劑熔點的溫度。
30.權利要求27- 之一的方法，特徵在於將該抗拉的單個元件(1.1，1. 2，. . . 1. 7，20) 移動通過位置固定的噴塗裝置(104)和/或通過塗覆室002)。
31.權利要求27-30之一的方法，特徵在於，在噴塗乾性潤滑劑(50)之後，將該抗拉元件(1. 1，1.2，... 1.7)進行絞合。
32.權利要求1-21之一的乾性潤滑劑(50)的用途，用於生產用於靜態和/或動態負荷的柔性牽引機構(12)。
全文摘要
乾性潤滑劑(50)，其用於柔性牽引機構(10)，特別是用於靜態和/或動態負荷所用的金屬絲繩和/或合股線，特徵在於，該乾性潤滑劑(50)的主要部分由聚合物材料組成。此外，在由多個抗拉元件(1.1，1.2，...1.7，20)，尤其是由金屬絲和/或絞合線和/或絞線來生產柔性牽引機構(12)的方法中，在該抗拉元件(1.1，1.2，...1.7，20)組裝之前，將乾性潤滑劑(50)施用到該抗拉元件上，其中該乾性潤滑劑(50)是以流態噴塗到抗拉元件(1.1，1.2，...1.7，20)上的。
文檔編號C10N40/32GK102203227SQ200980143236
公開日2011年9月28日 申請日期2009年10月29日 優先權日2008年10月30日
發明者D·施勒西爾, R·菲利普斯, T·施瓦策 申請人:布魯格鋼纜公司