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一次性氣體爆破器及其製造方法與流程

2023-09-23 15:35:25 1

本發明屬於爆破領域,涉及爆破裝置,具體為氣體爆破器。
背景技術:
:氣體爆破技術,是利用易氣化的液態或固體物質氣化膨脹產生高壓能量,使周圍介質膨脹做功,並導致破碎;氣體爆破技術被廣泛應用在採礦業、地質勘探、水泥、鋼鐵、電力等行業、地鐵與隧道及市政工程、水下工程、以及應急救援搶險中。目前氣體爆破技術採用的設備是氣體爆破管,其爆破管主要包括充氣結構、引爆結構、膨脹介質儲存結構和密封結構,其存在如下不足:目前氣體爆破技術採用的膨脹介質儲存結構主要是鋼管或鋼瓶結構,用於製做鋼管或鋼瓶的鋼材,其抗拉強度為345MPa,為滿足設計承壓要求,厚度比較大;此外,採用鋼管容易出現瓶口變形、破損、劃痕問題,爆破後不能修復或需返廠修復,造成修復成本高。目前氣體爆破技術採用的充氣結構是螺絲鎖孔,在安裝過程中需要進行除鏽和劃痕處理,然後進行密封處理,然後進行活化器安裝,爆破片安裝,爆破片引線兩頭通斷檢查,爆破片引線兩頭與外殼通斷檢查,整體安裝完成後,進行連接頭與外殼通斷檢查,充氣時需扭松螺絲,充氣結束後需扭緊螺絲,充氣步驟需要洗管降溫,其充氣過程較為費時,檢查過程較為繁瑣。目前氣體爆破技術採用的引爆方式是電熱絲加熱引爆,其電熱絲與鋼管管體需絕緣層;目前氣體爆破技術採用的密封結構是密封圈或密封膠,採用密封圈或密封膠的密封方式,其密封穩定性較差,注入液態氣體後存在30%的儲能裝置瓶口漏氣。目前氣體爆破技術製造工藝是通過對鋼材進行鑄造、高溫火吹氣、切割、焊接、打孔、擠壓縮口、熱處理、車螺紋、密封處理等等工藝形成密封的鋼瓶或鋼管,製造過程繁瑣,耗時,人力成本和耗材成本較大。此外,現有的一次性氣體爆破器,存在各密封部位容易漏氣;而能重複利用的氣體爆破器存在瓶口厚度大,出氣口容易變形,出氣口容易損壞,出氣口容易劃傷;以上兩種氣體爆破器共同存在:瓶體厚度大,瓶體整體重量大,充氣後重量更大,不便於搬運和運輸,充氣量小,製造過程繁瑣,耗時,人力成本和耗材成本較大問題。二氧化碳爆破技術作為氣體爆破技術中的典型,也是發展的較為成熟的技術;二氧化碳爆破技術是一種低電壓起爆的物理膨脹技術,在實施過程中無火花外露、預裂威力大、無需驗炮,由於二氧化碳爆破的安全性非常高,其用途非常寬廣,可應用於高煤含量、高瓦斯含量的煤礦區開採;現有二氧化碳爆破技術所採用的設備主要是二氧化碳爆破管,其中,發展較好、應用較為廣泛的是專利文獻中所記載的二氧化碳爆破開採器(公開號:CN204609883U,公告日:2015.09.02),該二氧化碳爆破開採器包括洩能頭、洩能孔、爆破片、筒體、自動加熱器和引線,筒體用於儲存乾冰,洩能頭與筒體之間設置有爆破片,自動加熱器安裝在筒體內部,自動加熱器連接引線;該二氧化碳爆破開採器通過在引線上通電,自動加熱器對筒體內乾冰加熱,使乾冰氣化高壓膨脹,並通過爆破片和洩能孔洩能,使周圍介質受壓裂開;該種二氧化碳爆破開採器具有可循環利用的優點,但該二氧化碳爆破開採器仍然存在如下技術問題:1.爆破筒的厚度在8-60mm,且其鋼材的密度大,其氣體爆破器普遍存在重量大,運輸、安裝過程費時、費力的問題;2.筒體的製造工藝(十多個步驟,每一個步驟費時、費力)繁瑣,耗時,人力成本和耗材成本較大;3.充氣過程較為費時;4.管體易變形,密封穩定性差;5.故障率高,成品率低;6.維修成本高或維修難度大;7.能重複利用的鋼瓶瓶口容易劃傷和腐蝕,導致漏氣,密封性差;8.儲能後爆破器的穩定性差;9.儲氣量小。技術實現要素:本發明所要實現的目的是:減小現有氣體爆破器的重量,降低生產成本,同現有技術先比同大小的鋼瓶儲能量更大,簡化充氣過程,克服密封問題;以解決上述
背景技術:
中現有氣體爆破器所存在的:1.爆破筒的厚度在8-60mm,且其鋼材的密度大,其氣體爆破器普遍存在重量大,運輸、安裝過程費時、費力的問題;2.筒體的製造工藝(十多個步驟,每一個步驟費時、費力)繁瑣,耗時,人力成本和耗材成本較大;3.充氣過程較為費時;4.管體易變形,密封穩定性差;5.故障率高,成品率低;6.維修成本高或維修難度大;7.能重複利用的鋼瓶瓶口容易劃傷和腐蝕,導致漏氣,密封性差;8.儲能後爆破器的穩定性差;9.儲氣量小。為解決其技術問題本發明所採用的技術方案為:一次性氣體爆破器,包括儲能裝置、引爆結構和充氣機構,儲能裝置一端安裝有引爆機構和充氣機構,另一端密封或一體成型;其特徵在於:所述儲能裝置採用抗壓強度大於345Mpa的材料製成。進一步,所述材料是碳纖維或玻璃纖維或芳綸纖維或聚酯纖維或或石墨烯或高分子材料或其複合材料的其中一種。進一步,所述儲能裝置採用碳纖維、玻璃纖維、芳綸纖維、聚酯纖維或其複合材料中的任意一種固化而成。進一步,所述儲能裝置採用碳纖維或玻璃纖維或芳綸纖維或聚酯纖維中的一種或至少兩種固化而成。(複合層)碳纖維或芳綸纖維具有較強的抗拉性和彈性,具有較長的壽命,可循環使用,玻璃纖維或聚酯纖維最便宜,最適合製造一次性的爆破器。進一步,所述材料能根據強度設計和製造成本要求,調節含量比重。進一步,所述儲能裝置採用至少兩層複合層材料。進一步,所述儲能裝置包括由內向外依次分布的網狀層和硬化層。進一步,所述儲能裝置包括由內向外依次分布的基體層、網狀層和硬化層。進一步,所述基體層採用有機玻璃(PMMA)或聚酯纖維(PET)或聚乙烯(PE)或聚丙烯(PP)或軟質矽膠材料或金屬材料或複合材料中的一種或至少兩種製成模體。進一步,所述網狀層採用碳纖維或芳綸纖維或玻璃纖維或聚酯纖維或石墨烯材料中的一種或至少兩種製成。進一步,所述硬化層採用UV硬化膠或樹脂或瞬間膠或厭氧膠或石膏或水泥。(實施例中說明,不同的材料用不同的膠水)進一步,所述水泥採用高鋁酸鹽水泥。進一步,所述儲能裝置厚度是1-30mm。進一步,最優選所述儲能裝置厚度是8-15mm。進一步,次選所述儲能裝置厚度是10-20mm。進一步,優選所述儲能裝置厚度是1-20mm。進一步,所述儲能裝置是球形結構或橢球結構或管柱型結構或方形結構或多邊型結構。進一步,所述儲能裝置直徑為1-100cm,高度為1-300cm。進一步,所述儲能裝置為圓柱體。進一步,所述圓柱體截面半徑為0.2-10cm,長度為0.2-200cm。進一步,所述基體層的厚度為0.1-20mm。進一步,所述網狀層的厚度為0.8-20mm。進一步,所述硬化層的厚度為0.8-20mm。進一步,優選所述基體層的厚度為0.3-15mm。進一步,優選所述網狀層的厚度為0.8-15mm。進一步,所述所述硬化層的厚度為0.8-15mm。進一步,所述引爆機構包括洩能頭、活化器、內螺紋、密封頭、引線孔和電熱絲,洩能頭中部設有內螺紋和與之配合的密封頭,密封頭下部設有活化器,密封頭中部設有引線孔,引線孔內設有引爆線,引爆線連接電熱絲兩端。進一步,所述充氣機構3採用單向閥充氣結構。進一步,所述充氣機構3採用螺扭開關式充氣結構。進一步,所述充氣機構3採用按壓開關式充氣結構。進一步,所述引爆機構2採用物理加熱方式引爆。進一步,所述引爆機構2採用化學反應放熱方式引爆。進一步,所述引爆機構2採用電熱絲引爆結構。進一步,所述引爆機構2採用化學劑與儲能介質反應產生爆炸。進一步,所述儲能裝置1與洩能頭4的連接方式為螺紋連接。進一步,所述儲能裝置1與洩能頭4為套接整體硬化。儲能裝置1、引爆機構2、充氣機構3、包邊層5。進一步,所述儲能裝置1與洩能頭4纏繞連接並硬化成型。進一步,所述儲能裝置1與洩能頭4採用纖維布包裹。進一步,所述充氣機構3採用單向閥結構時,其充氣機構3結構是:包括閥座321、止擋環322和鎖合彈簧323,止擋環322安裝在閥座321中上部,止擋環322中心為氣孔324,止擋環322下方為氣壓球閥325,氣壓球閥325下部為鎖合彈簧323,鎖合彈簧323安裝在閥座321中部,當氣壓球閥325下方的壓強大於上方壓強時,氣壓球閥325受到壓強差力和鎖合彈簧323的彈力,與閥座321下部閉合,當氣壓片322下方的壓強小於上方壓強時,且氣壓片322受到壓強差力大於鎖合彈簧323的彈力時,氣壓片322向下移動,與閥座321下部張開。進一步,所述閥座321上方還設置有密封螺帽。實現兩次密封。進一步,所述引爆機構2採用電熱絲進行引爆時,引爆機構2包括電熱絲9和引爆線202。進一步,所述密封頭7中部安裝設置有洩能頭4,洩能頭4通過螺紋結構與密封頭7連接,洩能頭4通過旋轉可向上或向下移動。進一步,所述儲能裝置1設置有至少一條爆破線製成一次性利用結構。進一步,所述儲能裝置1製成重複利用結構,所述儲能裝置1還連接有硬質法蘭,硬質法蘭安裝有洩能窗,洩能窗採用相對較薄合金片製成。進一步,所述硬質法蘭採用鈦合金材料製成。因碳纖維的抗拉強度達3500MPa以上,芳綸纖維的抗拉強度達5000-6000MPa,玻璃纖維的抗拉強度在2500MPa左右,聚酯纖維的抗拉強度達500MPa以上,故完全可以替代現有鋼材345MPa進行高壓液態易氣化介質的約束。上述氣體爆破器的製造工藝方式如下:製造工藝1:先(如塑料瓶、硬紙殼)做一個基體,然後對基體進行充氣後成固定形狀,在基體外層纏繞或套接一層抗拉強度大於345Mpa的網狀層,網狀層通過硬化材料進行硬化,此方法適合製作一次性氣體爆破器和能重複利用的氣體爆破器。(一次或重複)製造工藝2:先(如塑料瓶、硬紙殼)做一個固定形狀的基體,在基體外層纏繞或套接一層抗拉強度大於345Mpa的網狀層,網狀層通過硬化材料進行硬化(如塗膠,塗樹脂),然後取出基體,此方法適合製作一次性氣體爆破器和能重複利用的氣體爆破器。(一次)製造工藝3:用個薄的氣瓶作為基體,基體上安裝有充氣裝置和引爆裝置,相當於一個不能承受345MPa壓力的氣體爆破器,最後在最外層包裹一層硬化層。(一次或重複)製造工藝4:先(如塑料瓶、硬紙殼)做一個基體,然後對基體進行充氣後成固定形狀,在基體外層纏繞或套接一層抗拉強度大於345Mpa的網狀層,網狀層通過硬化材料進行硬化,然後外層又在外層纏繞或套接一層抗拉強度大於345Mpa的網狀層,然後又對網狀層進行硬化,此方法適合製作一次性氣體爆破器和能重複利用的氣體爆破器。(一次)製造工藝5:將密封性膠質澆築在爆破管管體模型外層,幹化後形成具有一定彈性的袋體,並將其密封彈性袋體取出,用作基體層;使用纖維質材料編制出與管體模型外表面形狀、大小一致的纖維質袋體,用作網狀層;將上述密封彈性袋裝入纖維質袋體,並同時將密封彈性袋和纖維質袋的開口套接套接在儲能裝置上;使用充氣設備將其密封彈性袋體和纖維質袋體膨脹成爆破管管體模型;在上述膨脹成管體模型形狀的纖維質袋體上蘸浸或噴塗可硬化材質,使其硬化材質滲入到纖維質袋體內,並覆蓋纖維質袋體表面,形成硬化層;待硬化材質硬化後,其密封彈性袋與纖維質袋均被粘結和固化。製造工藝6:用橡膠質通過塑料模具經過吹塑、擠吹、或者注塑成儲能裝置的內腔;從儲能裝置內腔內引出多跟纖維質線條,並安裝洩能頭;將引出多跟纖維質線條均勻的纏繞在儲能裝置內腔外層和洩能頭外層,露出充氣機構的充氣口和引爆線。製造工藝7:使用纖維材料和固化劑塑形成儲能裝置;在儲能裝置上安裝在用於連接洩能頭的硬質接頭,並在儲能裝置與硬質接頭連接處使用纖維材料纏繞並固化。製造工藝8:用橡膠質通過塑料模具經過吹塑、擠吹、或者注塑形成儲能裝置的內腔,即基體層;在儲能裝置的內腔口放置洩能頭,反覆使用纖維和硬化劑包裹儲能裝置的內腔外層,形成纖維層與硬化層的多層反覆疊合腔殼。製造工藝9:用橡膠質通過塑料模具經過吹塑、擠吹、或者注塑形成儲能裝置的內腔,即基體層;在儲能裝置的內腔口放置洩能頭,並在洩能頭上放置紗網,洩能頭的引線和充氣嘴露出紗網,並固化定型;在儲能裝置的內腔外層纏裹纖維質網布料,然後再次使用硬化劑進行固化成型。製造工藝10:用橡膠質通過塑料模具經過吹塑、擠吹、或者注塑形成儲能裝置的內腔,儲能裝置的內腔包含兩個縮口;在儲能裝置的內腔的兩個縮口中分別放置洩能頭和洩能窗,並在洩能頭和洩能窗上放置紗網,洩能頭的引線和充氣嘴露出紗網,洩能窗中部露出紗網,並固化定型;在儲能裝置的內腔外層纏裹纖維質網布料,然後再次使用硬化劑進行固化成型。製造工藝8:使用鋼材製造鋼瓶,並通過中頻電磁加熱方式,擠壓出縮口,形成密封性能較好的儲能裝置;對上述鋼瓶進行淬火熱處理,增強鋼材的抗拉強度;鋼瓶縮口與洩能頭的連接方式採取螺紋結構連接,螺紋連接口設置有密封膠圈。進一步對上述製做工藝的優化說明,上述橡膠質採用有機玻璃、PET材料、聚乙烯或軟質矽膠的任意一種材料製成。進一步對上述製做工藝的優化說明,上述紗網採用碳纖維、芳綸纖維)、玻璃纖維或聚酯纖維或石墨烯或高分子材料的任意一種材料製成;碳纖維的抗拉強度達3500MPa以上,芳綸纖維的抗拉強度達5000-6000MPa,玻璃纖維的抗拉強度在2500MPa左右,聚酯纖維的抗拉強度達500MPa以上。進一步對上述製做工藝的優化說明,上述硬化劑採用UV硬化膠、環氧樹脂膠、瞬間膠、厭氧膠、石膏或水泥中的任意一種;進一步對上述製做工藝的優化說明,所述硬化劑採用高鋁酸鹽水泥。進一步優化,上述硬化工藝採用FRP的生產方法基本上分兩大類,即溼法接觸型和幹法加壓成型。如按工藝特點來分,有手糊成型、層壓成型、RTM法、擠拉法、模壓成型、纏繞成型等。手糊成型又包括手糊法、袋壓法、噴射法、溼糊低壓法和無模手糊法。擠拉、噴塗、纏繞等工藝設備。複合材料的概念是指一種材料不能滿足使用要求,需要由兩種或兩種以上的材料複合在一起,組成另一種能滿足人們要求的材料,即複合材料。例如,單一種玻璃纖維,雖然強度很高,但纖維間是鬆散的,只能承受拉力,不能承受彎曲、剪切和壓應力,還不易做成固定的幾何形狀,是鬆軟體。如果用合成樹脂把它們粘合在一起,可以做成各種具有固定形狀的堅硬製品,既能承受拉應力,又可承受彎曲、壓縮和剪切應力。這就組成了玻璃纖維增強的塑料基複合材料。由於其強度相當於鋼材,又含有玻璃組分,也具有玻璃那樣的色澤、形體、耐腐蝕、電絕緣、隔熱等性能,象玻璃那樣,歷史上形成了這個通俗易懂的名稱「玻璃鋼」,這個名詞是由原國家建築材料工業部部長賴際發同志於1958年提出的,由建材系統擴至全國,仍然普遍地採用著。由此可見,玻璃鋼的含義就是指玻璃纖維作增強材料、合成樹脂作粘結劑的增強塑料,國外稱玻璃纖維增強塑料。隨著我國玻璃鋼事業的發展,作為塑料基的增強材料,已由玻璃纖維擴大到碳纖維、硼纖維、芳綸纖維、氧化鋁纖維和碳化矽纖維等,無疑地,這些新型纖維製成的增強塑料,是一些高性能的纖維增強複合材料,再用玻璃鋼這個俗稱就無法概括了。考慮到歷史的由來和發展,通常採用玻璃鋼複合材料,這樣一個名稱就較全面。FRP由增強纖維和基體組成,一般用玻璃纖維增強不飽和聚脂、環氧樹脂與酚醛樹脂做基體,以玻璃纖維或其製品作增強材料的增強塑料。纖維(或晶須)的直徑很小,一般在10μm以下,缺陷較少又較小,斷裂應變約為千分之三十以內,是脆性材料,易損傷、斷裂和受到腐蝕。基體相對於纖維來說,強度、模量都要低很多,但可以經受住大的應變,往往具有粘彈性和彈塑性,是韌性材料。工程結構中常用的FRP主材主要有碳纖維(CFRP)、玻璃纖維(GFRP)、及芳綸纖維(AFRP),其材料形式主要有片材(纖維布和板)、棒材(筋材和索材)及型材(格柵型、工字型、蜂窩型等)。複合材料氣瓶的纖維增強層主要的作用是承受壓力,所以纖維層對複合材料的力學性能有很大的影響。在製造複合材料氣瓶時纖維增強層主要考慮的因素有氣瓶的纏繞張力、鋪層順序、纏繞角度、纏繞厚度、纖維纏繞的線型等。複合材料氣瓶在纏繞製造過程中需要對纖維施加一定的張力,一方面是為了使纖維在內膽上按照設計線型排列,另一方面是為了使氣瓶內膽和纏繞層產生一定的預應力,從而改善氣瓶的抗疲勞性能。陳汝訓[1]提出影響纖維強度發揮的重要原因是沿氣瓶厚度方向各纖維受力不均勻,而纏繞張力又是纖維受力不均勻的重要因素,對壁厚較厚的氣瓶尤其如此;因此,如何合理控制纏繞張力是提高氣瓶纖維強度發揮的重要環節.張宗毅等[2]提出了一種等效降溫法,將纏繞張力產生的預應力等效為複合材料層降溫產生的預應力,並通過有限元軟體研究了纏繞張力對環向纏繞複合材料氣瓶應力的影響.研究結果表明:隨著纏繞預應力的增大,環向纏繞複合材料氣瓶內膽工作應力減小,複合層工作應力增大,纏繞張力產生的預應力較大時會抵消自緊工藝的效果.王欣榮[3]研究了纏繞張力對碳纖維纏繞鋁內膽複合材料氣瓶爆破壓力的影響,模擬結果表明有纏繞張力氣瓶的爆破壓力比無纏繞張力氣瓶的爆破壓力提高了3.03%.Cohen[4]採用實驗設計方法確定了在纏繞工藝過程中纖維預應力對纏繞結構力學性能的影響,發現提高預應力可以有效增加在纖維纏繞結構中纏繞層的纖維體積百分比,從而提高結構的強度。技術效果分析如下:通過芳綸纖維製造的儲能裝置,其縮口有彈性,所以縮口不容易損壞。碳纖維製造的的儲能裝置,縮口硬度極大,所以瓶口不容易損壞。通過纖維材質及複合材料製造的儲能裝置,因材料密度低,所以同體積能存儲更多液態氣體;因同體積存儲的液態氣體量多,所以爆炸威力更大;同時也減輕了儲能裝置的重量,可使儲能裝置整體重量下降80%。通過纖維材質及複合材料製造的儲能裝置,由於其整體化製造,密封性非常好,且非常穩定。通過纖維材質及複合材料製造的儲能裝置,由於其纖維質的抗拉強度可達3500MPa以上,是鋼材抗拉強度的十倍,因此在厚度方面可以非常小,可較大程度減少重量,非常便於運輸和安裝。同時,由於本發明所述的二氧化碳爆破器在製造方工藝上,較為簡單,製造過程耗時短,其生產成本非常小,僅為現有鋼材爆破管成本的十分之一左右。因碳纖維的抗拉強度達3500MPa以上,鋼材抗拉強度345MPa,碳纖維按3500Mpa進行計算,則碳纖維抗拉強度是鋼材抗拉強度的至少10.1(3500/345)倍,故用碳纖維製造儲能裝置較用鋼材製造儲能裝置厚度至少能縮小90%;例如現有技術用鋼材製造8mm厚度的儲能裝置,現在改用碳纖維只需製造成0.8mm厚度的儲能裝置就能滿足要求,圓柱體容積計算公式為:容積=底面積*高,即V圓柱體=πr2*h。這樣,假如原來用鋼材製造腔體外壁厚度直徑為106mm,腔壁厚度8mm,則內圓半徑是45mm,高600mm的鋼瓶,其容積是3815100mm3;改用碳纖維製造腔體外壁厚度直徑為106mm,腔壁厚度0.8mm(滿足鋼材的抗拉強度),則內圓半徑是52.2mm,高600mm的儲能裝置,其容積是5133598.5mm3;由上分析可知,採用碳纖維材料製造同樣腔體外壁大小的儲能裝置,容積增大了1.34倍(內壁變薄,容積增大),同時,容積增大後,儲存的能量就大了1.34倍,爆破威力成倍增大。芳綸纖維的抗拉強度達5000-6000MPa,鋼材抗拉強度345MPa,芳綸纖維按5000Mpa進行計算,則芳綸纖維抗拉強度是鋼材抗拉強度的至少14.5(5000/345)倍,故用芳綸纖維製造儲能裝置較用鋼材製造儲能裝置厚度至少能縮小93.1%;例如現有技術用鋼材製造8mm厚度的儲能裝置,現在改用芳綸纖維只需製造成0.55mm厚度的儲能裝置就能滿足要求,圓柱體容積計算公式為:容積=底面積*高,即V圓柱體=πr2*h。這樣,假如原來用鋼材製造腔體外壁厚度直徑為106mm,腔壁厚度8mm,則內圓半徑是45mm,高600mm的鋼瓶,其容積是3815100mm3;改用芳綸纖維製造腔體外壁厚度直徑為106mm,腔壁厚度0.55mm(滿足鋼材的抗拉強度),則內圓半徑是52.45mm,高600mm的儲能裝置,其容積是5182888.7mm3;由上分析可知,採用芳綸纖維材料製造同樣腔體外壁大小的儲能裝置,容積增大了1.36倍(內壁變薄,容積增大),同時,容積增大後,儲存的能量就大了1.36倍,爆破威力成倍增大。玻璃纖維的抗拉強度約2500MPa,鋼材抗拉強度345MPa,玻璃纖維按2500Mpa進行計算,則玻璃纖維抗拉強度是鋼材抗拉強度約7.2(2500/345)倍,故用玻璃纖維製造儲能裝置較用鋼材製造儲能裝置厚度能縮小86%;例如現有技術用鋼材製造8mm厚度的儲能裝置,現在改用玻璃纖維只需製造成1.1mm厚度的儲能裝置就能滿足要求,圓柱體容積計算公式為:容積=底面積*高,即V圓柱體=πr2*h。這樣,假如原來用鋼材製造腔體外壁厚度直徑為106mm,腔壁厚度8mm,則內圓半徑是45mm,高600mm的鋼瓶,其容積是3815100mm3;改用玻璃纖維製造腔體外壁厚度直徑為106mm,腔壁厚度1.1mm(滿足鋼材的抗拉強度),則內圓半徑是52.2mm,高600mm的儲能裝置,其容積是5074761.2mm3;由上分析可知,採用玻璃纖維材料製造同樣腔體外壁大小的儲能裝置,容積增大了1.33倍(內壁變薄,容積增大),同時,容積增大後,儲存的能量就大了1.33倍,爆破威力成倍增大。聚酯纖維(滌綸)的抗拉強度達大於等於500MPa,鋼材抗拉強度345MPa,聚酯纖維按3500Mpa進行計算,則聚酯纖維抗拉強度是鋼材抗拉強度的至少10.1(3500/345)倍,故用聚酯纖維製造儲能裝置較用鋼材製造儲能裝置厚度至少能縮小90%;例如現有技術用鋼材製造8mm厚度的儲能裝置,現在改用聚酯纖維只需製造成0.8mm厚度的儲能裝置就能滿足要求,圓柱體容積計算公式為:容積=底面積*高,即V圓柱體=πr2*h。這樣,假如原來用鋼材製造腔體外壁厚度直徑為106mm,腔壁厚度8mm,則內圓半徑是45mm,高600mm的鋼瓶,其容積是3815100mm3;改用聚酯纖維製造腔體外壁厚度直徑為106mm,腔壁厚度0.8mm(滿足鋼材的抗拉強度),則內圓半徑是52.2mm,高600mm的儲能裝置,其容積是5133598.5;由上分析可知,採用聚酯纖維材料製造同樣腔體外壁大小的儲能裝置,容積增大了1.34倍(內壁變薄,容積增大),同時,容積增大後,儲存的能量就大了1.34倍,爆破威力成倍增大。石墨烯的抗拉強度達大於等於3450MPa,鋼材抗拉強度345MPa,石墨烯按3450Mpa進行計算,則石墨烯抗拉強度是鋼材抗拉強度的至少10(3450/345)倍,故用石墨烯製造儲能裝置較用鋼材製造儲能裝置厚度至少能縮小90%;例如現有技術用鋼材製造8mm厚度的儲能裝置,現在改用石墨烯只需製造成0.8mm厚度的儲能裝置就能滿足要求,圓柱體容積計算公式為:容積=底面積*高,即V圓柱體=πr2*h。這樣,假如原來用鋼材製造腔體外壁厚度直徑為106mm,腔壁厚度8mm,則內圓半徑是45mm,高600mm的鋼瓶,其容積是3815100mm3;改用石墨烯製造腔體外壁厚度直徑為106mm,腔壁厚度0.8mm(滿足鋼材的抗拉強度),則內圓半徑是52.2mm,高600mm的儲能裝置,其容積是5133598.5;由上分析可知,採用聚酯纖維材料製造同樣腔體外壁大小的儲能裝置,容積增大了1.34倍(內壁變薄,容積增大),同時,容積增大後,儲存的能量就大了1.34倍,爆破威力成倍增大。故完全可以替代現有鋼材345MPa進行高壓液態易氣化介質的約束。材料名稱材料密度(g/cm3)與鋼材密度比值抗壓強度(MPa)與鋼材抗壓強度比值鋼材7.851:13451:碳纖維1.81:4.36≥35001:10.1芳綸纖維1.37-1.381:5.685000-60001:17.3玻璃纖維2.4-2.71:5.7225001:7.2聚酯纖維1.2-1.371:6.54≥5001:7.2石墨烯2.09-2.231:3.9234501:10由上所述,製造相同高度和直徑的儲能裝置,碳纖維比鋼材輕4倍,芳綸纖維比鋼材輕5.6倍,玻璃纖維比鋼材輕5.7倍,聚酯纖維比鋼材輕6.5倍,石墨烯比鋼材輕3.9倍;抗拉強度碳纖維比鋼材強4倍,芳綸纖維比鋼材強5.6倍,玻璃纖維比鋼材強5.7倍,聚酯纖維比鋼材強6.5倍,石墨烯比鋼材強3.9倍;由此可以看出,本發明能用最少的成本達到比原有氣體爆破器更好的效果,且出能量更大,爆破威力更強,製造工藝更安全簡單,穩定性更強。與碳纖維或玻璃纖維或芳綸纖維或聚酯纖維或高分子材料相比,石墨烯成本較高,強度最好,彈性最好,最適合用於製作本發明的儲能裝置。本發明的優點是:1.厚度薄,重量輕,便於運輸、安裝;2.製造簡單,耗材成本低,生產成本低;3.充氣快;4.密封性好,使用壽命長,循環壽命長;5.爆破變形後容易修復,維修成本極低,能現場修復;5.儲能後爆破器的穩定性好;6.成品率高;7.製造工藝簡單。附圖說明圖1為本發明的單層結構示意圖;圖2為本發明的雙層結構示意圖;圖3為本發明的三層結構示意圖;圖4為本發明實施例的單層結構示意圖;圖5為本發明實施例的雙層結構示意圖;圖6為本發明實施例的三層結構示意圖;圖7為本發明充氣機構結構示意圖;圖中:1為儲能裝置;2為引爆機構;3為充氣機構;4為洩能頭;5為包邊層;6為內螺紋;7為密封頭;8為引線孔;9為電熱絲;101為基體層;102為網狀層;103為硬化層;321為閥座;322為止擋環;和323鎖合彈簧;324氣孔;325為氣壓球閥。具體實施方式下面將結合本發明實施例中的附圖,對本發明實施例中的技術方案進行清楚、完整地描述;顯然,所描述的實施例僅僅是本發明一部分實施例,而不是全部的實施例。基於本發明中的實施例,本領域普通技術人員在沒有做出創造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例,都屬於本發明保護的範圍。實施例1如圖1所示,一種一次性氣體爆破器,包括儲能裝置1、引爆機構2、充氣機構3、洩能頭4、包邊層5、內螺紋6、密封頭7、引線孔8和電熱絲9;儲能裝置1上設有洩能頭4,儲能裝置1通過包邊層5固定洩能頭4,洩能頭4中部設有內螺紋6和與之配合的密封頭7,密封頭7下部設有活化器201,密封頭7中部設有引線孔8,引線孔8內設有引爆線202,引爆線202連接電熱絲9兩端。實施例2一種氣體爆破器,包括儲能裝置1和洩能頭4,儲能裝置1一端安裝有洩能頭4;如圖2所示,所述儲能裝置1包括網狀層102和硬化層103,網狀層102和硬化層103由內向外依次分布。實施例3如圖3所示,所述儲能裝置1包括基體層101、網狀層102和硬化層103,基體層101、網狀層102和硬化層103由內向外依次分布。實施例4實施例1-3任一項所述氣體爆破器,如圖3所示,所述洩能頭4包括密封頭7,密封頭7上設有充氣機構3;所述洩能頭4中部設置有密封頭7,密封頭7通過螺紋結構與洩能頭4連接,密封頭7通過旋轉可向上或向下移動,密封頭7上設有引爆機構2。作為對上述實施方式的製造工藝說明,所述氣體爆破器的製造工藝如下:1.將密封性膠質澆築在爆破管管體模型外層,幹化後形成具有一定彈性的袋體,並將其密封彈性袋體取出;2.使用纖維質材料編制出與管體模型外表面形狀、大小一致的纖維質袋體;3.將上述密封彈性袋裝入纖維質袋體,並同時將密封彈性袋和纖維質袋的開口套接在洩能頭4上;4.使用充氣設備將其密封彈性袋體和纖維質袋體膨脹成爆破管管體模型;5.在上述膨脹成管體模型形狀的纖維質袋體上蘸浸或噴塗可硬化材質,使其硬化材質滲入到纖維質袋體內,並覆蓋纖維質袋體表面。6.待硬化材質硬化後,其密封彈性袋與纖維質袋均被粘結和固化,形成具有高抗拉強度的密封管體。實施例5作為上述實施方式的進一步具體說明,所述基體層101採用pet材料製成。實施例6作為上述實施方式的進一步具體說明,所述網狀層102採用碳纖維材料製成;碳纖維的抗拉強度達3500MPa以上,其抗拉強度為鋼材抗拉強度的10倍左右。實施例7作為上述實施方式的進一步具體說明,所述硬化層103採用UV硬化膠。實施例8作為上述實施方式的進一步具體說明,(如圖4所示)所述儲能裝置1與洩能頭4的連接方式為套接整體硬化。實施例9作為上述實施方式的進一步具體說明,(如圖4所示)所述洩能頭4上的充氣機構3採用單向閥結構時,其充氣機構3結構是:包括閥座321、止擋環322和鎖合彈簧323,止擋環322安裝在閥座321中上部,止擋環322中心為氣孔324,止擋環322下方為氣壓球閥325,氣壓球閥325下部為鎖合彈簧323,鎖合彈簧323安裝在閥座321中部,當氣壓球閥325下方的壓強大於上方壓強時,氣壓球閥325受到壓強差力和鎖合彈簧323的彈力,與閥座321下部閉合,當氣壓片322下方的壓強小於上方壓強時,且氣壓片322受到壓強差力大於鎖合彈簧323的彈力時,氣壓片322向下移動,與閥座321下部張開。實施例10作為上述實施方式的進一步具體說明,優選,所述閥座321上方還設置有密封螺帽。實施例11作為上述實施方式的進一步具體說明,所述網狀層102的厚度為2mm,所述基體層101的厚度為0.5mm,所述硬化層103的厚度為2mm。實施例12作為上述實施方式的進一步具體說明,所述儲能裝置1採用筒柱型。實施例13作為上述實施方式的進一步具體說明,所述儲能裝置1內採用液態或固態二氧化碳作為膨脹介質。通過上述實施例實施方式所得氣體爆破器,相對現有技術中的氣體爆破器,由於本發明中網狀層102的抗拉強度可達3500MPa以上,而鋼材抗拉強度僅為355MPa左右,且其基體層101、網狀層102和硬化層103綜合密度僅為2.6×103kg/m3,而鋼材密度為7.9×103kg/m3;本發明的材質綜合密度為爆破管鋼材的0.33倍;本實施例的管體厚度可達現有鋼材爆破管的0.2倍左右;在抗拉強度上,本實施例的管體為現有鋼材爆破管強度的1.2倍;因此,本實施例所述的氣體爆破器僅為現有技術中的氣體爆破管的0.07倍左右的質量,且抗拉強度大於現有技術中的氣體爆破管,本發明具有非常輕質的重量,非常便於運輸和安裝,。上述各實施例實施方式所得氣體爆破器,在製造纖維質袋體時,其纖維質袋體還設置有彈性縮口,其洩能頭4側邊設置有縮口凹槽;纖維質袋體的彈性縮口可自動卡入縮口凹槽內。在製造纖維質袋體時,其纖維質袋體還設置有拉繩縮口,其洩能頭4側邊設置有縮口凹槽;纖維質袋體的拉繩縮口通過拉緊繩卡入縮口凹槽內;該種連接結構的牢固性較好。在連接洩能頭4過程,先將纖維質袋體套接在洩能頭4上,洩能頭4外側具有縮口凹槽和螺紋結構,縮口凹槽用於套接纖維質袋體,密封頭7通過螺紋結構連接洩能頭4。所述材料是碳纖維或玻璃纖維或芳綸纖維或聚酯纖維或或石墨烯或高分子材料或其複合材料的其中一種。所述儲能裝置1採用碳纖維、玻璃纖維、芳綸纖維、聚酯纖維或其複合材料中的任意一種固化而成。所述儲能裝置1採用碳纖維或玻璃纖維或芳綸纖維或聚酯纖維中的一種或至少兩種固化而成。(複合層)碳纖維或芳綸纖維具有較強的抗拉性和彈性,具有較長的壽命,可循環使用,玻璃纖維或聚酯纖維最便宜,最適合製造一次性的爆破器。所述材料能根據強度設計和製造成本要求,調節含量比重。所述儲能裝置1採用至少兩層複合層材料。所述儲能裝置1包括由內向外依次分布的網狀層102和硬化層103。所述儲能裝置1包括由內向外依次分布的基體層101、網狀層102和硬化層103。所述基體層101採用有機玻璃(PMMA)或聚酯纖維(PET)或聚乙烯(PE)或聚丙烯(PP)或軟質矽膠材料或金屬材料或複合材料中的一種或至少兩種製成模體。所述網狀層102採用碳纖維或芳綸纖維或玻璃纖維或聚酯纖維或石墨烯材料中的一種或至少兩種製成。所述硬化層103採用UV硬化膠或樹脂或瞬間膠或厭氧膠或石膏或水泥。在上述實施例中,網狀層根據不同的材料固化層選擇對應的固化劑。所述水泥採用高鋁酸鹽水泥。所述儲能裝置1厚度是1-30mm。最優選所述儲能裝置1厚度是8-15mm。次選所述儲能裝置1厚度是10-20mm。優選所述儲能裝置1厚度是1-20mm。所述儲能裝置1是球形結構或橢球結構或管柱型結構或方形結構或多邊型結構。所述儲能裝置直徑為1-100cm,高度為1-300cm。所述儲能裝置1為圓柱體或球形體。所述圓柱體截面半徑為0.2-10cm,長度為0.2-200cm。所述基體層101的厚度為0.1-20mm。所述網狀層102的厚度為0.8-20mm。所述硬化層103的厚度為0.8-20mm。優選所述基體層101的厚度為0.3-15mm。優選所述網狀層102的厚度為0.8-15mm。所述所述硬化層103的厚度為0.8-15mm。所述充氣機構3採用單向閥充氣結構。所述充氣機構3採用螺扭開關式充氣結構。所述充氣機構3採用按壓開關式充氣結構。所述引爆機構2採用物理加熱方式引爆。所述引爆機構2採用化學反應放熱方式引爆。所述引爆機構2採用電熱絲引爆結構。所述引爆機構2採用化學劑與儲能介質反應產生爆炸。所述儲能裝置1與洩能頭4的連接方式為螺紋連接。所述儲能裝置1與洩能頭4為套接整體硬化。所述儲能裝置1與洩能頭4纏繞連接並硬化成型。所述儲能裝置1與洩能頭4採用纖維布包裹。所述充氣機構3採用單向閥結構時,其充氣機構3結構是:包括閥座321、止擋環322和鎖合彈簧323,止擋環322安裝在閥座321中上部,止擋環322中心為氣孔324,止擋環322下方為氣壓球閥325,氣壓球閥325下部為鎖合彈簧323,鎖合彈簧323安裝在閥座321中部,當氣壓球閥325下方的壓強大於上方壓強時,氣壓球閥325受到壓強差力和鎖合彈簧323的彈力,與閥座321下部閉合,當氣壓片322下方的壓強小於上方壓強時,且氣壓片322受到壓強差力大於鎖合彈簧323的彈力時,氣壓片322向下移動,與閥座321下部張開。所述閥座321上方還設置有密封螺帽。實現兩次密封。所述引爆機構2採用電熱絲進行引爆時,引爆機構2包括電熱絲9和引爆線202。所述密封頭7中部安裝設置有洩能頭4,洩能頭4通過螺紋結構與密封頭7連接,洩能頭4通過旋轉可向上或向下移動。所述儲能裝置1設置有至少一條爆破線製成一次性利用結構。所述儲能裝置1製成重複利用結構,所述儲能裝置1還連接有硬質法蘭,硬質法蘭安裝有洩能窗,洩能窗採用相對較薄合金片製成。所述硬質法蘭採用鈦合金材料製成。最後應說明的是:以上所述僅為本發明的優選實施例而已,並不用於限制本發明,儘管參照前述實施例對本發明進行了詳細的說明,對於本領域的技術人員來說,其依然可以對前述各實施例所記載的技術方案進行修改,或者對其中部分技術特徵進行等同替換,凡在本發明的精神和原則之內,所作的任何修改、等同替換、改進等,均應包含在本發明的保護範圍之內。當前第1頁1&nbsp2&nbsp3&nbsp

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