致冷機潤滑劑組合物的製作方法
2023-10-06 15:22:19 2
專利名稱:致冷機潤滑劑組合物的製作方法
技術領域:
本發明涉及致冷劑應用的潤滑劑組合物,特別是用於致冷設備的旋轉葉片壓縮機的潤滑劑組合物;以及涉及使用這樣的組合物潤滑的壓縮機,特別是旋轉葉片壓縮機。
致冷系統由用於壓縮致冷劑氣體的壓縮機、用於冷凝壓縮的氣體的冷凝器、膨脹設備和蒸發器部分組成,經冷凝的氣體在蒸發器中汽化,以提供冷卻作用,蒸發器通過返回管線與壓縮機相連。有運動部件的壓縮機需要潤滑,以便減少摩擦和磨損,以及在某些設計中還提供密封作用。
歷史上,用於致冷系統的潤滑劑組合物含有礦物油、烷基苯、石蠟基油、環烷基油和聚α烯烴(PAOs)作為基礎油,致冷劑通常為含氟氯烴(CFCs)和含氫氟氯烴(HCFCs)。但是,根據1987年蒙特婁協定,由於這樣的致冷劑的消耗臭氧性質,CFCs隨後是HCFCs要逐步停止使用。
採用的替代致冷劑包括含氟烴(FCs)和含氫氟烴(HFCs)。但是,傳統致冷劑的潤滑劑組合物例如礦物油和烷基苯由於與新型致冷劑的不混溶性,人們認為它們不適合這些應用。例如,這樣的傳統潤滑劑存在回油問題,在起動時由於低溫下其高粘度,在發動機中產生高轉矩。認為適合用於新型致冷劑的潤滑劑組合物包括多元醇酯(POEs)、聚乙烯醚(PVEs)和聚亞烷基二醇(PAGs),因為它們有較高極性,因此與新型致冷劑有更大的混溶性。
但是,在致冷應用中使用的旋轉葉片壓縮機的壓縮部件上的葉片產生的高負荷給裝有這樣的潤滑劑組合物的壓縮機的操作產生一種困難的環境。通常,某些潤滑劑組合物不能充分地起作用,使壓縮機中的葉片和壓縮部件產生明顯的磨損。例如,POEs由於其在致冷劑中的溶解性和低的粘度壓力係數,它不能在操作條件下維持足夠的粘度,以便防止金屬與金屬接觸和磨損。此外,由於在葉片端部產生的熱量,某些潤滑劑組合物可分解成不希望的分解產物,例如POEs可降解成酸,後者可產生腐蝕作用和其它有害的作用。
人們企圖克服這些問題。
例如在EP 0533957中,在裝有1,1,1,2-四氟乙烷(R134a)、HFC和含有POE的潤滑劑組合物的致冷系統中使用的固定葉片的旋轉壓縮機用硬度和熔點比製作壓縮機部件的材料要高的材料製成。
類似的壓縮機在US 5966949中公開。但是,在這一情況下,POE潤滑劑組合物還含有極壓添加劑,例如磷酸三酯。
已發現PVEs特別適用於旋轉葉片壓縮機,但它相對於其它潤滑劑組合物來說是較昂貴的。
更一般地說,人們企圖將含有礦物油、烷基苯等的傳統潤滑劑組合物與新型致冷劑氣體一起使用。
例如在EP 0622445中,提出使用這樣一種含氟的致冷劑氣體的混合物,其中至少一種致冷劑氣體為不可燃的,所述的混合物是不可燃的;在致冷系統的工作條件下,潤滑劑組合物在致冷劑氣體混合物中的溶解度為0.5-7重量%。致冷劑氣體混合物選自HFCs、氟代胺、氟代醚、氟丙烷、氟乙烷和氟矽烷。潤滑劑組合物可選自含氟氯烴聚合物、全氟烴聚合物、全氟烷基聚醚、改性的矽酮或氯化的芳烴或選自烷基苯、聚α烯烴、石蠟基油、萘油、聚苯醚、聚苯硫醚和氯化石蠟。
在EP 1018538中,提出使用烴油作為潤滑劑組合物的基礎油,致冷劑含有烴類。可能的致冷劑特別是包括甲烷、乙烯、乙烷、丙烯、丙烷、丁烷或它們的混合物或與HFC的混合物。可能的潤滑劑組合物含有萘屬礦物油、石蠟基礦物油、烯烴聚合物、萘化合物、烷基苯及其混合物的基礎油。
但是,由於這些傳統潤滑劑組合物在HFCs中的低溶解度,仍然存在從致冷系統回油的問題以及由於這些組合物在相對低溫下的高粘度產生的起動問題。
本發明的一個目的是要提供這樣一種潤滑劑組合物,它能減少或消除上述的一個或多個缺點。
根據本發明,用於旋轉葉片壓縮機的潤滑劑組合物有這樣的基礎油組分,它含有烷基苯作為其主要組分以及多元醇酯作為其次要組分。
特別是,潤滑劑組合物的基礎油組分含有至少55重量%烷基苯和至多45重量%多元醇酯;更優選55-75重量%烷基苯和45-25重量%多元醇酯,特別是60-75重量%烷基苯和45-25重量%多元醇酯。更特別的是,潤滑劑組合物的基礎油組分主要由烷基苯和多元醇酯組成。
烷基苯和多元醇酯及其製備方法在《合成潤滑劑和高性能功能液》(第1版由Ronald L Shubkin編輯,1993年,ISBN 0-8247-8715-3;第2版由Leslie R Rudnick和Ronald L Shubkin編輯,1999年,0-8247-0194-1)中描述。具體指第1版的第I部的第2和5部分和第II部的第19部分,以及第2版的第I部的第3和7部分和第II部的第24和25部分。
特別適用於本發明的烷基苯包括單烷基苯、二烷基苯、二苯基烷烴及其混合物。優選的是,烷基苯的烷基組分為支鏈的,並由丙烯低聚物製得。
用於本發明的優選烷基苯有這樣的分子量分布,其中至少80%、更優選100%的分子量大於200;更特別的是,至少75%的分子量大於300;尤其是,至少40%、更特別是50%的分子量大於350。優選的是,至少70%的分子量小於500,更特別的是至少50%的分子量小於450。
在40℃下,優選烷基苯的運動粘度為至少10釐沱、更優選至少25釐沱,但不大於70釐沱;而在100℃下,其運動粘度為至少2釐沱、更優選至少3.5釐沱,但不大於10釐沱。
優選的烷基苯的傾點小於-10℃、更優選小於-20℃,特別是小於-30℃。
優選的烷基苯的酸值小於0.04毫克KOH/克。
特別適用於本發明的多元醇酯由多元醇和一元羧酸製得。特別優選的多元醇酯由選自新戊二醇(NPG)、三羥甲基丙烷(TMP)和季戊四醇(PE)的一種或多種醇及其二聚物和三聚物與選自直鏈的和/或支鏈的C5-C18酸、特別是C5-C13酸且更特別是C5-C9酸的一種或多種酸製得。
在40℃下,優選的多元醇酯的運動粘度為至少5釐沱,但不大於40釐沱、更優選小於25釐沱;而在100℃下,其運動粘度為至少1.5釐沱,但不大於5釐沱、更優選小於4釐沱。
優選的多元醇酯的傾點小於-40℃、更優選小於-50℃,特別是小於-55℃。
優選的多元醇酯的酸值小於0.04毫克KOH/克。
在40℃下,本發明優選的潤滑劑組合物的運動粘度為至少5釐沱,但不大於40釐沱、更優選小於25釐沱;而在100℃下,其運動粘度為至少2釐沱,但不大於6釐沱、更優選小於5釐沱。
優選的潤滑劑組合物的傾點不大於-40℃、更優選不大於-45℃,特別是不大於-50℃。
本發明的潤滑劑組合物還含有一種或多種其它已知功能的潤滑劑添加劑,按基礎油組分的重量計,其含量為0.0001-20重量%、更優選0.01-10重量%、更特別是0.01-5重量%。適合的添加劑包括抗氧化劑、抗磨添加劑、極壓添加劑、酸消除劑、起泡劑、消泡劑、穩定劑、表面活性劑、粘度指數改進劑、腐蝕抑制劑、金屬減活劑或鈍化劑、潤滑改進劑或油性添加劑和摩擦改進劑。
根據本發明的另一方面,在旋轉葉片壓縮機中使用這樣一種潤滑劑組合物,所述的潤滑劑組合物含有烷基苯作為主要組分和多元醇酯作為次要組分的基礎油組分。
根據本發明的另一方面,潤滑旋轉葉片壓縮機的方法包括使用含有烷基苯作為主要組分和多元醇酯作為次要組分的基礎油組分的潤滑劑組合物。
根據本發明的另一方面,旋轉葉片壓縮機加有這樣一種潤滑劑組合物,它含有烷基苯作為主要組分和多元醇酯作為次要組分的基礎油組分。
根據本發明的另一方面,致冷系統包含旋轉葉片壓縮機,所述的系統加有這樣一種致冷劑,所述的致冷劑含有無氯含氟的傳熱液以及烷基苯作為主要組分和多元醇酯作為次要組分的基礎油組分的潤滑劑組合物。
在本發明一優選的實施方案中,旋轉葉片壓縮機為固定葉片的壓縮機。
優選的是,致冷劑為含氫氟烴,更優選選自二氟甲烷(R-32)、三氟甲烷(R-23)、1,1,2,2-四氟乙烷(R-134)、1,1,1,2-四氟乙烷(R-134a)、1,1,1-三氟乙烷(R-143a)、1,1-二氟乙烷(R-152a)、五氟乙烷(R-125)和六氟乙烷(R-116)及其兩種或兩種以上的混合物。特別適用的致冷劑為R-32、R-116、R-125、R-134a、R-143a及其混合物。
與迄今使用的潤滑劑組合物相比,本發明的潤滑劑組合物以相對低的費用下提供良好的潤滑、回油和低的起始轉矩條件。
現僅根據附圖和以下的實施例作為例子進一步描述本發明。
在附圖中
圖1表示固定葉片的壓縮機的簡化分解透視圖;圖2為實施例7得到的結果的圖示說明,以及圖3和圖4為實施例11得到的結果的圖示說明。
關於圖1,固定葉片的壓縮機10有一圓柱形外殼12,其中同心安裝一軸14,它與外殼12軸同心旋轉。軸14安裝在密封件16和凸輪部件18之間。圓柱形壓縮部件20在凸輪18周圍,以致軸14穿過使它旋轉的凸輪部件18。固定葉片22安裝在外殼12的周邊,並彈性偏壓到固定葉片伸向外殼的內部。葉片22在其端部24與壓縮部件20的外表面嚙合。
在操作中,壓縮部件20偏心地在外殼12內通過凸輪部件18的旋轉使葉片22沿外殼12的徑向運動。藉助壓縮部件20的旋轉,通過入口(未示出)進入外殼12的流體在葉片22和壓縮部件20之間被壓縮。經壓縮的流體通過外殼中靠近葉片22的閥門或節流出口(未示出)流出,相對於壓縮部件20的旋轉方向在葉片22的上遊。
潤滑劑組合物在壓縮機10中存在,當它與壓縮部件20的外表面接觸時,使葉片22的端部24潤滑,也使與外殼12滑動接觸的葉片22側面潤滑。潤滑劑組合物也使系統的其它部件例如軸承潤滑,此外還在葉片22的端部24和壓縮部件20的高壓和低壓側之間提供良好的密封。
實施例1用於評價的樣品的組分列入表1,而用於評價的樣品列入表2。
表1
在表2中·表示比較樣品;
·BHT為3,5-二丁基-4-羥基甲苯,一種抗氧化劑;·TCP為磷酸三甲苯酯;·按基礎油組分的重量計,基礎油各組分表示為該組分的重量%,而添加劑表示為重量%。
樣品的性質列入表3,其中*1每種樣品的低溫混溶性通過將準確稱重的樣品(約0.6克)放入與真空泵相連的觀察孔以便評估樣品,用丙酮/乾冰混合物冷卻觀察孔並加入準確稱重的致冷劑(約5.4克)。樣品和致冷劑等於10%潤滑劑組合物致冷劑。然後使觀察孔和它的物料達到室溫。在觀察孔物料的研究時,如果有兩相或兩相以上存在,那麼潤滑劑組合物與致冷劑在室溫下是不混溶的,這一事實被給出。在觀察孔物料的研究時,如果有一相存在,然後以約1℃/5分的速率將觀察孔和物料冷卻直到混合物變混濁時,即開始相分離,混濁點溫度被給出。
*2IM=不混溶的。
表2
烷基苯為聚合化合物,其分子量分布可用許多不同的方法表徵。其中一個這樣的表徵為數均分子量(Mn)。它為分子量的正常計數型。另一方法為重圴分子量(Mw),它提高了分子量分布的更高端。
對於樣品2A、2B和2C即Zerol 150來說,Mn和Mw在下表4中列出。
表4
在這些樣品中,Mn和Mw數值接近,表明這些樣品有窄的分子量分布。
樣品1、2A、2B和2C的%分子量分布列入表5。
表5
樣品2D用來表示Zerol 150烷基苯的樣品,表4和5中的參數未確定它們;但是,這些樣品與其它樣品有類似分子量和分子量分布。
樣品1和2A/B/C/D(分別為Zerol 55和Zerol 150)為支鏈的烷基苯,其化學結構可能由以下分子類型組成。
樣品3為可能與樣品1和2A/B/C/D有類似結構的支鏈烷基苯。
實施例2按ASTM標準D-4172(四球法)進行了樣品13D和16-18的小型磨損試驗。四球法包括一個旋轉的鋼球壓向其它三個鋼球,並通過測量產生的磨痕的直徑來定量。試驗的條件為在空氣氣氛下在40公斤負荷下1小時。球上磨痕的直徑為磨損數量的直接量度。在這些條件下,磨痕越小,防止磨損的潤滑劑組合物越好。
試驗結果列入表6。
表6
數據表明,對於樣品13D(根據本發明)和18來說,在這些試驗條件下磨損性能是可比的,兩者都比樣品16和17的磨損好得多。
表3
表3(續)
實施例3可觀測到三類混溶性性能,即a) 在最低的溫度下在系統中是可混溶的;b) 在某些點在系統中是不可混溶的,但在所有點在系統中仍是可溶的(部分可混溶的);c) 在所有點是不混溶的和不可溶的。
已測量樣品13D在低於室溫(21℃)的所有溫度下,在HFC致冷劑內的濃度至少為5%下是不可混溶的。這一點對性能沒有明顯影響,條件是潤滑劑組合物在約2%的濃度(在致冷系統中循環的潤滑劑組合物的濃度的代表)下是可混溶的或有足夠的溶解度使油回到壓縮機。
實施例4按ASHRAE 97密封管法測量了材料的相容性數據。將試驗的潤滑劑組合物與聚對苯二甲酸乙二醇酯(PET-通常在電機中用作絕緣材料)、聚對苯二甲酸丁二醇酯(PBT-通常在壓縮機中發現)、鋼、鋁和銅的樣品一起放在高壓釜中。然後將高壓釜密封並抽空,使R-134a致冷劑加入。致冷劑與潤滑劑組合物的比例為50∶50。試驗條件為在130℃和400psig下14天。
在試驗前後潤滑劑組合物的分析結果列入表7。
可觀測到,在這些條件下,除了樣品17的粘度有明顯下降外,潤滑劑組合物的條件有很小的變化。在這一試驗過程中,試驗材料的條件沒有明顯變化。
表7
實施例5按ASHRAE 97密封管法測量了熱穩定性數據。將試驗潤滑劑組合物放在高壓釜中,將它密封並抽空,使R-134a致冷劑加入。致冷劑與潤滑劑組合物的比例為50∶50。試驗條件為在175℃和600psig下14天。
在試驗前後潤滑劑組合物的分析結果列入表8。
表8
同樣可觀測到,在這些條件下,除了樣品18的粘度有明顯下降外,潤滑劑組合物的條件有很小的變化。這可能是由於與實施例4中的材料相容性試驗相比,在這一試驗的更高的溫度條件下潤滑劑樣品18組合物的變質。
實施例6在一替代試驗中,將潤滑劑組合物樣品在乾燥氮氣流下在玻璃容器中在120℃下加熱7天。在試驗前後測量潤滑劑組合物的條件。結果列入表9。
由這一試驗得到的唯一重要結果是樣品17和18的酸值增加。樣品13和16的物理性質實際上與原潤滑劑組合物沒有變化。
表9
實施例7吸溼性(從大氣中吸收水分)是重要的,因為潤滑劑組合物要在空氣中短期處理,所以能使水含量增加到超過通常提供的水平。由於費用考慮,許多空調系統製造商喜歡省去在線乾燥器,後者作為對防止水分進入提供的保險。據認為在致冷或空調系統中超過100ppm的水含量的存在對可靠性是有害的,因為可能與PET馬達金屬線繞絕緣相互作用,導致降解和馬達故障。所以,潤滑劑組合物從大氣中吸收水分越少,系統中就越不可能達到產生這些潛在故障的含水量。
為了測量潤滑劑組合物的吸溼性,使用了以下的技術。用乾燥氮氣鼓泡來乾燥樣品,並紀錄最初的水含量。將乾燥的潤滑劑組合物裝入100毫升大口燒瓶中,將後者放入裝有飽和食鹽溶液的乾燥器中。將乾燥器密封,並在室溫(21℃)下放置。在前3小時每30分鐘然後每小時(一直到6小時)取得潤滑劑組合物的水分讀數。
每一水分的結果為三個讀數的平均值。結果列入表10。
將這一試驗的結果作圖,並示於圖2。
實施例8通過裝入Tecumseh Europe RK5515固定葉片旋轉壓縮機來評價潤滑劑組合物,相關樣品和適合致冷劑氣體與致冷系統的其它組分在線連接。
試驗條件列入表11。
壓縮機在這些條件下操作2000小時,然後拆卸分析金屬組件的磨損。
表10
表11
試驗以後並拆卸壓縮機檢查,用以下的壓縮機組件劃痕標準來確定壓縮機試驗磨損等級評價。
等級 說明0 沒有變化,沒有明顯的或可見的磨損跡象1 低磨損,在小範圍上有輕微磨光跡象2 中度磨損,輕微擦傷或磨光。在局部區域表面處理可磨掉。
3 明顯磨損,在某一區域內表面被磨掉。磨損可為輕度擦傷。如果划過整個表面,那麼感覺稍微粗糙。
4 高度磨損,在磨損區域內表面有清楚的擦傷。磨損是明顯的以及有粗糙感,可能有臺階。
5 很高度的磨損,在局部區域內有廣泛的磨損。在表面和原金屬之間有磨損臺階。包括裂縫和膠住。
壓縮機試驗結果通過分析15個單獨點的磨損得到總的磨損形狀。但是,在圖1所示的壓縮部件20和葉片端部24的外表面的磨損形狀為圓形,以確定在壓縮機中發生的磨損是否可接受。根據壓縮機試驗磨損等級評價,在這些兩個位置上的三個數據的平均值是在可接受的範圍。
結果列入表12品編號表12
正如從這些結果可看出的,本發明的潤滑劑組合物對壓縮機的組件有很少的磨損。
實施例9通過裝入Tecumseh Europe RK5515固定葉片旋轉壓縮機來評價潤滑劑組合物13D和18,相關樣品和適合致冷劑氣體R407C與致冷系統的其它組分在線連接。
試驗條件列入表13。對於在線/離線試驗來說,使用自動切換使壓縮機在線15秒,然後離線15秒。
壓縮機在所示的周期/時間的這些條件下操作,然後停機分析金屬組件上的磨損。分析結果列入表14。
表13
表14
試驗模擬了操作條件的變化,即在線和離線周期(試驗1)和不同的致冷劑致冷迴路操作溫度(試驗2-高溫;試驗3-低溫)。正如從表14可看出的,本發明的潤滑劑組合物13D明顯優於對比組合物18。
實施例10用Guangdong Meizhi Compressor Co的PRC PH225X2C壓縮機和樣品13A和19在表15所列的操作條件下重複實施例9。結果列入表16,從表16可看出,本發明的潤滑劑組合物13A明顯優於對比組合物19。
表15
表16
實施例11在正常情況的溫度操作範圍(通常為40-60℃),起動馬達驅動的壓縮機所需的起動電壓優選儘量小,以便使能耗最小以及減少對馬達的電應力,從而提高可靠性。通過提高供給馬達的電壓一直到馬達起動為止來確定在不同溫度下,使用各種潤滑劑組合物樣品和不同致冷劑氣體時的起動電壓。對每一組合,起動電壓測量兩次。結果列入表17和示於圖3和4。
表17
正如從表17和圖3(它對R-407C致冷劑結果作圖)和圖4(它對R-404致冷劑結果作圖)可看出的,在整個正常情況溫度操作範圍,本發明的樣品13B的壓縮機馬達所需的起動電壓比對比樣品要低。
實施例12在致冷系統中,不可能排除潤滑劑組合物從壓縮機帶到迴路的其它部件。因此,將潤滑劑組合物有效地通過迴路返回壓縮機是重要的。為了測試潤滑劑組合物的可輸送性,準確稱重約10克潤滑劑組合物,然後倒入水平放置的銅盤管的一端(管內徑為6.3毫米,盤管內徑為93毫米,管長為2.5米)。將致冷劑氣體R-134a通過管的一端吹入,潤滑劑組合物以18升/分的速率送入15分鐘。藉助致冷劑氣體流通過管子輸送的潤滑劑組合物在管子的出口處收集。緩慢地將收集的潤滑劑組合物加熱,以便除去溶解的任何致冷劑氣體,並在收集的潤滑劑組合物數量準確稱重以前冷卻到室溫。每一潤滑劑組合物運轉許多次,結果列入表18。
表18
正如從表18可看出的,這一試驗合理地與現實性相關連,當致冷劑為HFC時,礦物油(樣品20)和烷基苯(樣品15)難通過致冷系統輸送,而當致冷劑為HFC時,多元醇酯(樣品4)能很好通過致冷系統輸送。本發明的潤滑劑組合物(樣品13C)比多元醇酯(樣品14A)更有利。
權利要求
1.一種用於旋轉葉片壓縮機的潤滑劑組合物,含有烷基苯作為主要組分和多元醇酯作為次要組分的基礎油組分。
2.根據權利要求1的潤滑劑組合物,其中基礎油組分含有至少55重量%烷基苯和至多45重量%多元醇酯;更優選55-75重量%烷基苯和45-25重量%多元醇酯;特別是60-75重量%烷基苯和45-25重量%多元醇酯。
3.根據權利要求1或2的潤滑劑組合物,其中基礎油組分基本上由烷基苯和多元醇酯組成。
4.根據上述權利要求中任一項的潤滑劑組合物,其中烷基苯組分選自單烷基苯、二烷基苯、二苯基烷烴及其混合物。
5.根據上述權利要求任一項的潤滑劑組合物,其中烷基苯組分有這樣的分子量分布,其中至少80%,更特別是100%的分子量大於200;更特別的是,至少75%的分子量大於300;特別是至少40%,更特別是50%分子量大於350。
6.根據上述權利要求任一項的潤滑劑組合物,其中烷基苯組分有這樣的分子量分布,其中至少70%的分子量小於500;更特別的是,至少50%的分子量小於450。
7.根據上述權利要求任一項的潤滑劑組合物,其中在40℃下,烷基苯組分的運動粘度為至少10釐沱、更優選至少25釐沱,但不大於70釐沱,而在100℃下,其運動粘度為至少2釐沱、更優選至少3.5釐沱,但不大於10釐沱。
8.根據上述權利要求任一項的潤滑劑組合物,其中烷基苯組分的傾點小於-10℃、更優選小於-20℃、特別是小於-30℃。
9.根據上述權利要求任一項的潤滑劑組合物,其中烷基苯組分的酸值小於0.04毫克KOH/克。
10.根據上述權利要求任一項的潤滑劑組合物,其中多元醇酯組分含有至少一種為多元醇和一元羧酸反應產物的多元醇酯。
11.根據上述權利要求任一項的潤滑劑組合物,其中多元醇酯組分含有至少一種為一種或多種選自新戊醇(NPG)、三羥甲基丙烷(TMP)和季戊四醇(PE)及其二聚物和三聚物的醇和一種或多種選自直鏈的和/或支鏈的C5-C18酸、特別是C5-C13酸、更特別是C5-C9的酸反應產物的多元醇酯。
12.根據上述權利要求任一項的潤滑劑組合物,其中在40℃下,多元醇酯組分的運動粘度為至少5釐沱,但不大於40釐沱、更優選小於25釐沱,而在100℃下,其運動粘度為至少1.5釐沱,但不大於5釐沱、更優選小於4釐沱。
13.根據上述權利要求任一項的潤滑劑組合物,其中多元醇酯組分的傾點小於-40℃、更優選小於-50℃、特別是小於-55℃。
14.根據上述權利要求任一項的潤滑劑組合物,其中多元醇酯組分的酸值小於0.04毫克KOH/克。
15.根據上述權利要求任一項的潤滑劑組合物,在40℃下,它的運動粘度為至少5釐沱,但不大於40釐沱、更優選小於25釐沱,而在100℃下,其運動粘度為至少2釐沱,但不大於6釐沱、更優選小於5釐沱。
16.根據上述權利要求任一項的潤滑劑組合物,它的傾點小於-40℃、優選不大於-45℃、特別是不大於-50℃。
17.根據上述權利要求任一項的潤滑劑組合物,它含有一種或多種選自抗氧化劑、抗磨添加劑、極壓添加劑、酸消除劑、起泡劑、消泡劑、穩定劑、表面活性劑、粘度指數改進劑、腐蝕抑制劑、金屬減活劑或鈍化劑、潤滑改進劑或油性添加劑和摩擦改進劑的添加劑,按基礎油組分的重量計,其含量為0.0001-20重量%、更優選0.01-10重量%、更特別是0.01-5重量%。
18.上述權利要求任一項定義的潤滑劑組合物在旋轉葉片壓縮機中的用途。
19.一種潤滑旋轉葉片壓縮機的方法,包括利用上述權利要求中任一項定義的潤滑劑組合物。
20.一種裝有上述權利要求中任一項定義的潤滑劑組合物的旋轉葉片壓縮機。
21.一種包含旋轉葉片壓縮機的致冷系統,所述的系統裝有無氯含氟傳熱流體的致冷劑和上述權利要求中任一項定義的潤滑劑組合物。
22.根據權利要求21的致冷系統,其中致冷劑為含氫氟烴,更優選選自二氟甲烷(R-32)、三氟甲烷(R-23)、1,1,2,2-四氟乙烷(R-134)、1,1,1,2-四氟乙烷(R-134a)、1,1,1-三氟乙烷(R-143a)、I,1-二氟乙烷(R-152a)、五氟乙烷(R-125)和六氟乙烷(R-116)及其兩種或兩種以上的混合物。
23.根據權利要求22的致冷系統,其中致冷劑選自R-32、R-116、R-125、R-134a、R-143a及其混合物。
24.在權利要求18-23的任一項中,旋轉葉片壓縮機為固定葉片的壓縮機。
全文摘要
用於旋轉葉片壓縮機的潤滑劑組合物有這樣一種基礎油組分,所述的基礎油組分含有烷基苯作為主要組分和多元醇酯作為次要組分。特別是,基礎油組分含有至少55重量%烷基苯和至多45重量%多元醇酯,更優選55-75重量%烷基苯和45-25重量%多元醇酯,特別是60-75重量%烷基苯和45-25重量%多元醇酯。
文檔編號F04C29/00GK1494583SQ02805777
公開日2004年5月5日 申請日期2002年2月27日 優先權日2001年3月1日
發明者P·T·吉布, D·W·格雷厄姆, P T 吉布, 格雷厄姆 申請人:帝國化學工業公司