抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼及油井用無縫鋼管的製造方法

2023-05-14 21:36:36

專利名稱：：抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼及油井用無縫鋼管的製造方法
技術領域：
：本發明涉及適於用作油井、氣井用的套管、管道的抗硫化物應力裂紋性優良的低合金油井管用鋼以及使用這種鋼的油井用無縫鋼管制造方法。
背景技術：
：伴隨油井的深井化，要求油井管高強度化。即，作為油井管，代替以往一直廣泛使用的80ksi級(屈服應力(YS)為8095ksi,民卩551654MPa)、95ksi糹及(YS為95110ksi,民卩654758MPa)的油井管，最近大多使用110ksi級(YS為110125ksi,即758862MPa)的油井管。另一方面，近年來開發出的油井、氣井大多含有具有腐蝕性的硫化氫，在這樣的環境下，由於高強度鋼引起被稱為硫化物應力裂紋(SulfideStressCracking,以下簡稱SSC)的氫脆而導致被破壞，因此克服ssc是高強度油井管的最大課題。4乍為改善YS95110ksi《及(654758MPa糹及)油井管的4元SSC性的方法，一直被廣泛採用的是"對鋼進行高淨化"、"使組織細粒化"等方法。例如，專利文獻1中/>開了通過減少Mn、P等雜質元素來改善抗SSC性的方法。此外，專利文獻2中公開了通過2次淬火使晶粒細化而改善抗SSC性的方法。而且近年來，開始研究125ksi級(YS為125140ksi，即862~965MPa)這樣的、迄今為止還未應用的高強度的油井管。由于越是高強度鋼越容易引起SSC,因此比起以往的95110ksi級(654758MPa級)的油井管，要求進一步改善材質。專利文獻3中公開了通過進行感應加熱的熱處理來獲得使組織細化了的、抗SSC性優良的125ksi級(862MPa級)鋼材的方法。此外，專利文獻4中公開了採用直接淬火法製造鋼管的方法。據稱，該方法通過從高溫進行淬火以謀求增加馬氏體率，在淬火時使Nb、V等合金元素充分固溶，在淬火後的回火時將這些元素有效運用於沉澱強化，提高回火溫度，由此可以獲^^元SSC'1"生V尤良的110140ksi級(758965MPa級)的#1管。專利文獻5中公開了通過使合金成分最佳化來獲得110140ksi糹及(758965MPa糹及)的4元SSCH生4尤良的4氐合金4岡的技術。專利文獻6、專利文獻7及專利文獻8中公開了控制碳化物的形態而改善110140ksi-及(758965MPa^及)的^f氐合金油井用鋼的抗SSC性的方法。此外，專利文獻9中公開了通過使微細的V系碳化物大量析出，而延緩110~125ksi級(758862MPa《及)4岡才才產生SSC的時間的才支術。專利文獻1專利文獻2專利文獻3專利文獻4專利文獻5專利文獻6專利文獻7專利文獻8專利文獻9曰本對爭開日召62—253720號7>才艮曰本對爭開昭59—232220號/>才艮曰本淨爭開平6—322478號7>淨艮曰本淨爭開平8—311551號7>衝艮曰本特開平11—335731號7>才艮曰本淨爭開2000—178682號7>淨艮曰本特開2000-256783號公報曰本4爭開2000—297344號乂>寺艮曰本淨爭開2000—119798號7>才艮
發明內容如上所述，雖然提出了各種改善高強度鋼的抗ssc性的技術，但是憑藉這些技術，也未必能確保125ksi級以上的油井管有穩定優良的抗SSC性，因此要求進一步改善抗SSC性、使抗SSC性穩定。本發明的目的在於，提供強度雖高但耐SSC也優良的油井管用鋼以及具有上述特性的油井用無縫鋼管的製造方法。在用淬火一回火的熱處理調整強度的低合金油井管用鋼，為了獲得高強度需要在較低溫度進行回火。但是低溫回火增加成為氫陷阱(hydrogentrapsite)的4立4晉(dislocation)的密度，進而在粒界處選擇性地生成粗大碳化物，這些粗大碳化物容易引起粒界斷裂型的ssc。即，低溫回火會降低鋼的抗ssc性。因此，為了即使進行高溫回火也能維持高強度，本發明人著眼於以c(碳)為添加元素。通過增加c含量可以提高淬火後的強度，與以往的油井管相比，可以進行高溫回火，因此可期望改善抗ssc性。但是，由於在以往見解中一直認為過量地含有c會生成大量碳化物而降低抗ssc性，因此在通常的低合金油井管用鋼中，C含量被控制為0.3。/。以下。此外，過量含有C的鋼在水淬時易發生淬裂。出於該理由也一直迴避大量添加c。本發明人發現了通過使Cr、Mo及V的含量最佳化以及將促進生成粒界粗大碳化物的B含量控制得低，即使提高C含量也會大大地改善抗SSC性的方法。下面詳述作為本發明基礎的見解。(1)增加C含量而導致的抗SSC性降低，可以認為主要是由於在粒界處析出M3C(滲碳體，M為Fe、Cr、Mo)、M23C6(M為Fe、Cr、Mo)等粗大碳化物而引起的。因而，可以認為若使碳化物細化，則即使增加C含量，也能確保抗SSC性。為此，只要含有規定量的V,使過剩的C作為微細碳化物MC(M為V、Mo)而析出即可。此外，由於Mo也會固溶於MC中而有益於生成微細的MC,因此也需要含有規定量以上的Mo。(2)在以往的含有小於0.3。/o的C的油井管中，為了確保淬透性而含有B,B會與C置換而促進生成粒界粗大碳化物，即，M3C、M23C6。因而，優選是，儘量將B含量控制得低。補足因減少B而導致的淬透性降低，可以在含有C的基礎上，再單獨含有Mo，或者混合含有Mo與Cr來進行。因而，需要使Cr與Mo的總含量為規定量以上。但是，含有過量的Cr及Mo反而會促進生成粗大碳化物M23C6，因此需要將Cr及Mo的總含量控制在規定量以內。(3)作為無縫鋼管的製造方法，優選是，通常的淬火一回火，或者在無縫製管後緊接著進行淬火的直接淬火一回火。但是，C含量高的鋼在淬火時易引起淬裂。為了防止淬裂，優選是用噴淋式水冷、油冷那樣的冷卻速度不會過快的方法進行淬火。但是採用噴淋式水冷、油冷需要設有特殊的設備，且存在在無縫鋼管的制管中降低生產效率的缺點。此外，為了使C、Cr、Mo、V等碳化物生成元素在淬火時完全固溶，並在隨後的回火時有效運用它們，優選是，使淬火溫度為900。C以上，更優選為920。C以上。(4)為了以高生產率製造C含量高的無縫鋼管，優選採用直接淬火法。此時，為了也確保抗SSC性，有效的方法是在直接淬火時中途停止水冷，然後使組織貝氏體相變。用該方法可以在將鋼錠加熱至1150。C以上後進行無縫製管、進行水冷。可以在制管後緊接著進行水冷，也可以在制管後緊接著進入90095(TC的補熱工序，使組織再結晶後再進行水冷。(5)在水冷時，若冷卻至室溫，則會發生馬氏體相變，從而發生淬裂。因而，在高於開始馬氏體相變的開始溫度的40060(TC停止水冷。但是，若從該水冷停止溫度進行空冷，則由於會變成馬氏體與貝氏體的混合組織，降低抗ssc性，因此停止水冷後緊接著在加熱到400600°C的爐內進行等溫相變熱處理(等溫淬火處理)，使組織相變為貝氏體單相組織。在等溫相變熱處理後的強度過高時，只要在600720。C的溫度區域進行回火、調整強度即可。(6)在由以上述(5)的方法獲得的貝氏體單相組織中，碳化物;微細分散，具有該組織的鋼管，具有與以往的以淬火一回火處理生成的馬氏體單相組織同等的抗SSC性。此外，由於將小鋼坯加熱至1150。C以上後轉移到直接制管，因此還具有這樣的優點能夠使C、Cr、Mo、V等碳化物生成元素充分固溶到水冷時，在之後的貝氏體相變熱處理及回火時能充分運用這些元素。本發明是以上述見解為基礎而作成的，其要旨在於下述油井管用鋼及其製造方法。(1)一種抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼，其特徵在於，以質量％計，其含有C:0.300.60%、Si:0.05~0.5%、Mn:0.05~1.0%、Al:0.005~0.10%、Cr+Mo:1.5~3.0%、其中Mo為0.5o/o以上、V:0.050.3%、Nb:0~0.1%、Ti:0~0.1%、Zr:0~0.1%、N:00.03。/。以及Ca:00.01%,其餘成分由Fe及雜質構成，雜質中的P為0.025。/。以下、S為0.01。/。以下、B為0.0010%以下、O(氧)為0.01%以下。(2)上述(1)的抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼，其特徵在於，以質量％計，其含有C:0.30-0.60%、Si:0.05~0.5%、Mn:0.05~1.0%、Al:0.005~0.10%、Cr+Mo:1.5~3.0%、其中Mo為0.5。/。以上、V:0.050.3%,其餘成分由Fe及雜質構成，雜質中的P為0.025。/。以下、S為0.01。/o以下、B為0.0010%以下、O(氧)為0.01%以下。(3)上述(1)的抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼，其特徵在於，含有從Nb:0.002-0.1質量％、Ti:0.0020.1質量。/。以及Zr:0.002-0.l質量％中選^^的l種以上元素。(4)上述(1)的抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼，其特徵在於，含有N(氮)0.003-0.03質量％。(5)上述(1)的抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼，其特徵在於，含有Ca:0.0003~0.01質量％。(6)上述(1)的抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼，其特徵在於，含有從Nb:0.002~0.1質量％、Ti:0.002~0.1質量。/。以及Zr:0.0020.1質量％中選擇的1種以上元素，N(氮)為0.003~0.03質量％。(7)上述(1)的抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼，其特徵在於，N(氮)為0.0030.03質量％，Ca為0.00030.01質量％。(8)上述(1)的抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼，其特徵在於，含有從Nb:0.0020.1質量％、Ti:0.002~0.1質量。/。以及Zr:0.002~0.1質量％中選擇的1種以上元素，N(氮)為0.003~0.03質量％,Ca為0.0003~0.01質量％。(9)上述(1)(8)中任一項的抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼，屈月l應力為125ksi級(862MPa)以上。一種油井用無縫鋼管的製造方法，其特徵在於，將具有上述(1)(8)中任一項所述的化學組成的鋼錠加熱至1150。C以上的溫度後，通過熱加工製成無縫鋼管，加工結束後，立即水冷至400~600°C的溫度區域，在該狀態下^f呆^寺在400~600°C,在該溫度區域進行貝氏體等溫相變熱處理。一種油井用無縫鋼管的製造方法，其特徵在於，將具有上述(1)(8)中任一項所述的化學組成的鋼《定加熱到1150°C以上的溫度後，通過熱加工製成無縫鋼管，加工結束後，以900950。C進行補熱處理，然後水冷至400600。C的溫度區域，在該狀態下保持在400600。C，以該溫度區域進行貝氏體等溫相變熱處理。具體實施方式(A)鋼的化學組成首先，說明本發明的油井管用鋼的化學組成的限定理由、並說明各成分的作用效果。以下，成分含量的"％"是指"質量％"。C:0.300.60%C在本發明鋼中為重要元素。通過比以往的油井管材料含有更多c,有效提高了淬透性而提高了強度。為了獲得該效果，需要含有0.30%以上。另一方面，即使含有超過0.60。/。的C,由於該效果飽和，因此使C含量的上限為0.60。/。。更優選的範圍為0.35~0.55%。Si:0.05~0.5%Si為有效使鋼脫氧的元素，也具有提高回火軟化阻力的效果。出於脫氧的目的，需要含有0.05%以上。另一方面，若Si含量超過0.5%,則會促進析出作為軟化相的鐵素體，而降低抗SSC性。因而，使Si含量為0.05~0.5%。更優選的範圍為0.050,35%。Mn:0.051.0%Mn為有效確保鋼的淬透性的元素。出於該目的，需要含有0.05%以上。另一方面，若Mn含量超過1.0Q/。，則會與P、S等雜質一起在粒界處偏析而降低抗SSC性。因此，使Mn含量為0.051.0%。更優選的範圍為0.10.5%。Al:0.0050.10%Al為有效使鋼脫氧的元素，若含量小於0.005%,則不能獲得脫氧效果。另一方面，即使含有超過0.10%的Al,由於脫氧效果飽和，因此使A1含量上限為0.10%。更優選的範圍為0.01~0.05%。另夕卜，本發明的Al含量是指酸溶Al(所謂"sol.Al")的含量。O+Mo:1.5~3.0%，其中Mo:0.5°/0以上Cr及Mo為有效提高鋼的淬透性的元素，為了獲得該效果需要含有總含量為1.5。/。以上的Cr及Mo。另一方面，若O及Mo的總含量超過3.0%,則會促進生成粗大碳化物M23C6(M為Fe、Cr、Mo),而降低抗SSC性。因此，使Cr與Mo的總含量為1.53.0°/0。Cr與Mo總含量的更優選範圍為1.82.2%。此外，通過同時含有Mo與V來促進生成微細碳化物MC(M為V及Mo),具有提高回火溫度的效果。為了獲得該效果需要含有0.5%以上的Mo,更優選含有0.7%以上的Mo。V:0.05~0.3%V與Mo均會生成微細碳化物MC(M為V及Mo),具有提高回火溫度的效果。為了獲得該效果需要含有至少0.05以上的V。另一方面，即使V含量超過0.3。/。，由於在淬火時固溶的V飽和而使提高回火溫度的效果飽和，因此使V含量上限為0.3Q/。。更優選的範圍為0.1%0.25%。以下所述的Nb、Ti、Zr、N及Ca為根據本發明的油井管用鋼的需要而添加的成分。它們各自的作用效果與含量的較佳範圍如下。Nb、Ti、Zr:各0~0.1%Nb、Ti及Zr為根據需要添加的成分。它們會與C及N結合而形成碳氮化物，通過該釘扎(pinning)效果有效地起到使晶粒細粒化的作用，從而改善韌性等機械特性。為了可靠地獲得該效果，優選是各含有0.002°/0以上。另一方面，即使無論哪一種元素含量超過0.1%,由於效果飽和，因此使它們的上限各為0.1%。更優選的含量為均為0.010.05%。N:0~0.03%N也是根據需要添加的元素。N與C一起與A1、Nb、Ti及Zr結合生成碳、氮化物，通過該強化效果有益於晶粒的細粒化，從而改善韌性等機械特性。為了可靠地獲得該效果，優選含有0.003%以上。另一方面，即使含有超過0.03。/o的N,由於該效果飽和，因此使N含量上限為0.03%。更優選的範圍為0.01~0.02。Ca:0~0.01%Ca也是根據需要添加的元素。Ca與鋼中的S結合而形成硫化物，而改善夾雜物的形狀，從而有益於改善抗SSC性。為了獲得該效果，優選含有0.0003%以上。另一方面，即使含有超過0.01。/。的Ca，由於該效果飽和，因此使Ca含量上限為0.010/。。更優選的範圍為0.001~0.003%。本發明的油井管用鋼除上述成分之外，其餘成分由Fe及雜質構成。其中，需要如下述那樣控制雜質中P、S、B及O(氧)。P:0.025%以下P會在粒界處偏析而降低抗SSC性。若P含量超過0.025。/0,則該影響會變顯著，因此使P含量上限為0.025。/c)。優選是，使P含量儘量低。S:0.01%以下S與P—樣會在粒界處偏析而降低抗SSC性。若s含量超過0.01%,則其影響會變顯著，因此使S含量上限為0.01Q/。。優選是，使S含量儘量低。B:0.0010%以下在以往的低合金油井管中，為了提高淬透性，一直採用B。但是，在高強度鋼中，B具有促進生成粒界粗大碳化物M23Ce(M為Fe、O、Mo)的作用，而降低SSC性。因此，在本發明中，不添加B，即使在作為雜質混入B時，也使其減少到0.0010%以下。更優選為〗吏B為0.0005Q/Q以下。O(氧)0.01%以下雖然O(氧)作為雜質而存在於鋼中，但是若其含量超過0.01%,則會形成粗大的氧化物，而降低韌性、抗SSC性。因此，使其上限為0.01%。優選是，儘量減少o(氧)的含量。(B)無縫鋼管的製造方法為了以高生產率製造C含量高的無縫鋼管，而且確保抗SSC性能，優選是，在直接淬火時中途停止水冷、然後使貝氏體相變的熱處理方法。為了確保良好的制管性，優選使小鋼坯的加熱溫度為1150。C以上。為了防止氧化皮的成長而使加熱溫度的上限止於1300。C左右。用通常方法、例如曼內斯曼一芯棒式無縫管軋機法等方法將加熱了的小鋼坯製成無縫鋼管後，用水冷進行直接淬火。直接淬火可以在制管後緊接著進行，也可以在制管後緊接著進入900950。C的補熱工序，使組織再結晶後再進行水冷。為了防止淬裂，水冷要停止在40060(TC的溫度區域，水冷停止後要保持在400600。C，在該溫度區域進行貝氏體等溫相變熱處理。接著根據需要，再次在600720。C的溫度區域進行回火，以調整強度。根據下面的理由使停止水冷溫度為400600。C。即，若溫度低於40(TC，則會生成一部分馬氏體，成為馬氏體與貝氏體的混合組織而降低抗SSC性。另一方面，若溫度高於600。C,則會變成羽毛狀的高溫貝氏體組織，由於生成粗大碳化物而降低抗SSC性。使貝氏體等溫相變熱處理的均熱溫度為400600°C,也是基於與上述理由相同的理由。另外，在水冷前進行補熱時，使補熱溫度為900950。C的理由是使組織再結晶成奧氏體單相組織的下限溫度為900°C;若以超過95(TC的溫度加熱，則會引起粗粒化。實施例以下，根據實施例具體說明本發明的效果。熔煉表l所示化學組成的鋼各150噸，並從其一部分選取了40mm厚的鋼塊，將這些鋼塊加熱至1250。C後，通過熱鍛及熱軋製作出15mm厚的板材。(1)QT處理用上述板材在900920。C保持45分鐘後，進行油冷淬火、並在600720。C保持1小時後，進行自然冷卻的回火。將強度調整為110ksi糹及(758MPa糹及)的上F艮、即125ksi(862MPa)左右，以及125ksi糹及(862MPa糹及)的上卩艮、即140ksi(965MPa)左右的這2個水準。將該熱處理稱為QT處理。(2)AT處理對於表1中的鋼種AV,製成外徑為225~310mm的小鋼坯後，將這些小鋼坯加熱至1250。C,用曼內斯曼一芯棒制管法成型為各種尺寸的無縫鋼管。對於鋼種A、C及E,成型後緊接著進行水冷。對於鋼種B、D及FV,在900950。C進行保持5分鐘的補熱，然後緊接著進行水冷。水冷在管溫度達到40060(TC的時刻停止，停止後緊接著將管裝入調節為400600。C溫度的爐內，在爐中保持30分鐘後，實施了自然冷卻的貝氏體等溫相變熱處理。然後，在600720。C保持1小時後，進行自然冷卻的回火，將強度調整為110ksi級(758MPa級)的上限、即125ksi(862MPa)左右，以及125ksW及(862MPa《及)的上卩艮、即140ksi(965MPa)左右的這2個水準。以後，將該熱處理稱為AT處理。從上述熱處理後的板材及管材(強度分別調整為2個水準)，沿軋制方向選取平行部直徑6mm、平行部長度40mm的圓棒拉伸試樣，在常溫下進行拉伸試驗，求出了YS。用下述的定載荷試驗及DCB試驗這2種試驗評價了抗SSC性。(1)定載荷試驗從板材及管材沿軋制方向選取平行部直徑6.35mm、平行部長度25.4mm的圓棒拉伸試樣，按照NACE(NationalAssociationofCorrosionEngineers)TM0177A法，用定載荷試驗評價了抗SSC性。試驗浴採用使1atm的硫化氫氣體飽和了的常溫的5%食鹽+0.5%醋酸水溶液(以後稱為A浴)，以及使O.latm的硫化氫氣體(二氧化碳平衡)飽和了的常溫的5%食鹽+0.5%醋酸水溶液(以後稱為B浴)這兩種，實際負荷了YS的90%。在上述試驗中，將經過720小時仍未斷裂的試樣判斷為抗SSC性良好，以表2中的"〇，，表示。在評價YSl25ksi(862MPa)左右的鋼材時，使用了A浴；在評價YS140ksi(965MPa)左右的鋼材時，使用了B浴。(2)DCB試驗從板材及管材選取厚10mm、寬20mm、長100mm的DCB(DoubleCantileverBentBeam)試樣，按照NACETM0177D法進行了DCB試驗。在A浴或B浴中浸泡336小時，測定應力強度因子(Kissc值)，將Kissc值為27以上的試樣判斷為抗SSC性良好。表1tableseeoriginaldocumentpage16注*表示為本發明確定的範圍外的值的情況200680009528.9轉溢齒被13/15;3表2tableseeoriginaldocumentpage17如上所述，表2中的熱處理欄的QT表示用板材進行油淬一回火的條件，AT表示在無縫製管中進行直接淬火、中途停止、以及貝氏體等溫相變熱處理的條件。在用鋼種AV進行了QT處理及AT處理的試驗編號為1~44的試樣中，無論用A浴及B浴中的哪一種環境評價，在定載荷試驗中均未產生SSC。此外，在DCB試驗中測定出的Kissc值均在27以上，抗SSC性良好。另一方面，在比較例中的C含量低的鋼種W、Si含量高的鋼種X、Mn含量高的鋼種Y、P含量高的鋼種Z、S含量鋼的鋼種l、Mo含量低的鋼種2、Cr與Mo總含量低的鋼種3、Cr與Mo總含量高的鋼種4、V含量低的鋼種5、O(氧)含量高的鋼種6、B含量高的鋼種7中，抗SSC性都不好。產業可利用性根據本發明，能夠獲得即使是屈服應力(YS)為125ksi(862MPa)以上這樣的高強度，抗SSC性也良好的油井管用鋼。該鋼作為在含有發u化氫的油田等中^f吏用的油井用鋼管的材料極為有用。此外，根據本發明的製造方法，能夠高效率地製造具有上述特性的油井用無縫鋼管。權利要求1.一種抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼，其特徵在於，以質量％計，其含有C:0.300.60%、Si:0.05~0.5%、Mn:0.05~1.0%、Al:0.005~0.10%、Cr+Mo:1.5~3.0%、其中Mo為0.5o/o以上、V:0.050.3%、Nb:00.1%、Ti:0~0.1%、Zr:0~0.1%、N:0-0.03。/。以及Ca:0~0.01%,其餘成分由Fe及雜質構成，雜質中的P為0.025。/Q以下、S為0.01。/。以下、B為0.0010%以下、O(氧)為0.01%以下。2.根據權利要求l所述的抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼，其特徵在於，以質量％計，其含有C:0.30~0.60%、Si:0.05~0.5%、Mn:0.05~1.0%、Al:0.005~0.10%、Cr+Mo:1.5~3.0%、其中Mo為0.5。/o以上、V:0.05~0.3%,其餘成分由Fe及雜質構成，雜質中的P為0.025%以下、S為0.01。/。以下、6為0.0010%以下、0(氧)為0.01%以下。3.根據權利要求l所述的抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼，其特徵在於，其含有從Nb:0.0020.1質量％、Ti:0.0020.l質量％以及Zr:0.002-0.1質量％中選擇的1種以上元素。4.根據權利要求l所述的抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼，其特徵在於，N(氮)為O.003-0.03質量％。5.根據權利要求1所述的抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼，其特徵在於，Ca為0.0003~0.01質量％。6.根據權利要求l所述的抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼，其特徵在於，其含有從Nb:0.002~0.1質量％、Ti:0.002~0.1質量％以及Zr:0.0020.1質量％中選擇的1種以上元素，N(氮)為0.0030,03質量％。7.根據權利要求1所述的抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼，其特徵在於，N(氮)為0.003~0.03質量％，Ca為0.00030.01質量0/0。8.根據權利要求1所述的抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼，其特徵在於，其含有從Nb:0.002~0.1質量％、Ti:0.002-0.l質量％以及Zr:0.0020.1質量％中選擇的l種以上元素，N(氮)為0.0030.03質量％，Ca為0.0003~0.01質量％。9.才艮據利要求1~8中任一項所述的抗A乾化物應力裂紋性優良的油井管用鋼，其中，屈月l應力為125ksi(862MPa)以上。10.—種油井用無縫鋼管的製造方法，其特徵在於，在將具有權利要求18中任一項所述的化學組成的鋼錠加熱至1150。C以上的溫度後，通過熱加工製成無縫鋼管，加工結束後，立即水冷至400600。C的溫度區域，在該狀態下保持在400~600°C,在該溫度區域進行貝氏體等溫相變熱處理。11.一種油井用無縫鋼管的製造方法，其特徵在於，在將具有^K利要求1~8中任一項所述的化學組成的鋼4t加熱至1150。C以上的溫度後，通過熱加工製成無縫鋼管，加工結束後，在900950。C進4亍4卜熱處J裡，々妻著7j^令至400600。C的溫度區域，該狀態下保持在400600。C,在該溫度區域進行貝氏體等溫相變熱處理。全文摘要本發明提供高強度且抗硫化物應力裂紋性優良的油井管用鋼以及具有上述特性的油井用無縫鋼管的製造方法。以質量％計，油井管用鋼含有C0.30～0.60％、Si0.05～0.5％、Mn0.05～1.0％、Al0.005～0.10％、Cr+Mo1.5～3.0％(Mo為0.5％以上)、V0.05～0.3％、Nb0～0.1％、Ti0～0.1％、Zr0～0.1％、N0～0.03％、Ca0～0.01％，其餘成分由Fe與雜質構成。並且，雜質中的P為0.025％以下、S為0.01％以下、B為0.0010％以下、O(氧)為0.01％以下。油井用無縫鋼管的製造方法的特徵在於，在將具有上述化學組成的鋼錠加熱至1150℃以上的溫度後，通過熱加工製成無縫鋼管，加工結束後，立即水冷至400～600℃的溫度區域，在該狀態下在400～600℃的溫度區域進行貝氏體等溫相變熱處理。也可以在水冷前在900～950℃進行補熱處理。文檔編號C22C38/00GK101146924SQ200680009528公開日2008年3月19日申請日期2006年3月3日優先權日2005年3月24日發明者大村朋彥申請人:住友金屬工業株式會社