焊接熱影響部的韌性優異、軟化小的厚鋼板的製作方法

2023-11-02 18:58:22

專利名稱：：焊接熱影響部的韌性優異、軟化小的厚鋼板的製作方法
技術領域：
：本發明涉及一種厚鋼板，其適用於船舶和海洋結構物等的焊接結構物，特別是涉及焊接後的熱影響部(HeatAffectedZone,HAZ)的韌性優異，軟化得以抑制的厚鋼板。
背景技術：
：近年來，應用於船舶和海洋結構物等的焊接結構物的厚鋼板，伴隨著焊接結構物的大型化，要在比以往嚴酷的條件下焊接，例如，對於板厚約60mm以上的厚鋼板，進行熱量輸入超過60kJ/mm的超大熱量輸入焊接。在所述的熱量輸入條件下，焊線(bond)部，會受到大致在將厚鋼板加熱到1400。C並保持50秒後，再從78(TC到500"C的範圍進行500秒的冷卻的熱循環。那麼，若實施這樣的超大熱量輸入焊接，因為從加熱到高溫的奧氏體區域而被冷卻，所以有HAZ的焊線部(焊接金屬和母材的邊界部，也稱為"焊接熔化線")附近的組織的粒徑顯著粗大化，HAZ的韌性(HAZ韌性)降低這樣的問題。因此，為了提高HAZ韌性而提案有各種方案。例如，以前提出有通過使鋼中分散細微的TiN來抑制奧氏體粒(Y粒)的成長，使焊線部細微化，從而改善韌性的技術。專利文獻1改善了所述技術，特別是通過控制TiN的粒徑和個數來提高HAZ韌性。在專利文獻2中，記載有一種厚鋼板，其通過降低C含量，並控制不可避免地混入的P的含量，並且將Nb和B的含量控制在適當的範圍，由此即使對於大幅的焊接熱量輸入，也能夠確保良好的HAZ韌性。在專利文獻3中，記載有通過比較大量地添加N，並且適當地控制Ti和B的添加平衡來改善HAZ韌性的鋼材。專利文獻4中，記載有在含有Ti和Nb的鋼中，將TiN系夾雜物的粒徑和個數控制在規定的範圍後，向TiN夾雜物中積極地添加Nb，以提高HAZ韌性的焊接用鋼。專利文獻1特開2001-98340號公報專利文獻2特開2003-166033號公報專利文獻3特開2005-200716號公報專利文獻4特開2004-218010號公報另一方面，作為鋼材的焊接部所要求的特性，除了前述的HAZ韌性的提高之外，還可列舉出HAZ軟化小。HAZ軟化被認為是在稍微離開焊線部的區域中所呈現的現象，在該區域中，因為比起焊線部加熱溫度要低，從細粒奧氏體發生相變，所以淬火性降低，軟質的鐵素體相的分率變多，硬度降低。圖l是模式化地表示以焊接金屬焊接母材彼此時的樣子的圖，圖1(a)是焊接部的剖面圖，圖1(b)是模式化地表示圖1(a)所示的區域A的硬度分布。如圖1(b)所示，隨著從焊線部遠離，HAZ的硬度降低，軟化。若HAZ軟化，則有接頭強度降低等的問題。為了改善HAZ軟化，而嘗試向鋼中添加Nb、V、Mo等元素以提高淬火性。然而，根據此方法，即使HAZ軟化被抑制，因為HAZ的焊線部有粗大的貝氏體組織生成，所以仍有HAZ韌性降低這樣的問題。前述的專利文獻14的方法，均是只從提高HAZ韌性這樣的觀點出發而提出的，對HAZ軟化的抑制，完全沒有考慮。
發明內容本發明鑑於上述情況而形成，其目的在於，提供一種厚鋼材，其不但HAZ韌性(詳細地說，焊線部的韌性)優異，而且HAZ軟化(詳細地說，就是從焊線離開位置的硬度的降低)得以抑制。能夠解決上述講題的、本發明這種焊接熱影響部的韌性優異且軟化小的厚鋼板，含有C:0.030%以上但在0.080%以下(°/。為質量％的意思，以下相同)；Si:1.0%以下(不含0%);Mn:0.8%以上但在2.0%以下；Ah0.01%以上但在0.10%以下;Ti:0.015%以上但低於0.030%;N:超過0.0055。/o但在0.0100。/o以下；B:0.0015o/o以上但低於0.0035。/。;Nb:0.015%以下(含0%)，餘量由Fe及不可避免的雜質構成，舊y粒的扁平率(長軸/短軸)為1.5以上，並且，滿足下式(1)和(2)。2.0芸[Ti]/[N]^4.0…(1)(XP值〈23.0…(2)P值二2000X[B]+300X([Ti]—3.42X[N])+1000X[Nb]式中，[]意思是各元素的含量(質量％)。在本發明中，以下均為優選的實施形態(a)還含有從Cu:1.0%以下(不含0%)、Ni:1.0%以下(不含0%)、禾QCr:1.0%以下(不含0%)構成的群中選擇的至少一種；(b)將P抑制在0.03%以下，將S抑制在0.01%以下;(C)還含有MO:0.5%以下(不含0%);(d)還含有V:0.10%以下(不含0%);(e)還含有從Ca:0.0050%以下(不含0%)、Mg:0.0050%以下(不含0%)、和REM:0.010%以下(不含0%)構成的群中選擇至少一種；(f)還含有Zr:0.10%以下(不含0%)及/或Hf:0.050%以下(不含0%);(g)還含有CO:2.5%以下(不含0%)及/或W:2.5%以下(不含0%)。本發明的厚鋼板，因為如所述這樣構成，所以不但HAZ韌性優異，而且HAZ軟化也被顯著抑制。因此，如果使用本發明的厚鋼板，例如對於板厚約60mm以上的厚鋼板，即使實施熱量輸入超過約60kJ/mm的超大熱量輸入焊接，也能夠提供焊接部的機械特性優異的焊接結構物。此外，如果使用本發明的厚鋼板，以不實施調質處理的非調質鋼板的狀態，除能夠確保希望的母材強度和HAZ韌性之外，還能夠抑制HAZ軟化。因此，可省略製造工序，能夠顯著降低生產成本。圖1是模式化地表示以焊接金屬焊接母材彼此時的狀況的圖，圖l(a)是焊接部的剖面圖，圖1(b)是模式化地表示圖1(a)中所示的區域A的硬度分布的圖。圖2是表示舊Y粒的扁平率和HAZ韌性的關係的曲線圖。圖3是表示舊Y粒的扁平率的測定位置的圖。圖4是表示焊線部的韌性(HAZ韌性)的試驗片採取位置的圖。具體實施例方式本發明者為了提供一種例如即使對板厚約60mm以上的厚鋼板實施熱量輸入超過約60kJ/mm的超大熱量輸入焊接，HAZ韌性仍優異，且HAZ軟化得以抑制的厚鋼板而進行了銳意研究。其結果發現，為了使這些特性並存，在鋼中成分之中活用Ti、N和B，並且作為母材的前組織將舊Y粒的形態控制為扁平形狀即可。詳細地說是發現了(a)主要是，通過由TiN帶來的奧氏體粒(Y粒)的細微化，和在TiN中使BN為核的晶內鐵素體的生成，從而最大限度地提高細微的TiN產生的HAZ韌性作用；以及(b)對於N，通過過量地添加Ti和B(此外，根據需要還有Nb)以確保淬火性，通過抑制鐵素體相變，能夠最大限度地抑制HAZ的軟化。於是，為了追尋用於使如此的作用有效發揮的構成要件而進一步反覆研究的結果，是發現了如下條件而完成了本發明(a)為了HAZ韌性的改善，滿足上式(1)，且使舊Y粒為扁平形狀即可；(b)為了HAZ軟化的抑制，滿足上式(2)即可。在本說明書中，所謂"HAZ韌性優異"是指，根據後述的方法，以熱量輸入60kJ/mm實施焊接試驗，求得焊線部的吸收能(VE-6Q)時，滿足vE-6c^150J。另外，所謂"HAZ軟化被抑制"是指，根據後述的方法，從板厚的1/4部位的焊接熔化線(焊線)位置到離開了30mm的位置，以lmm間距連續測定硬度，將硬度的最高值(焊線部的硬度)和最低值的差(Q值)作為HAZ軟化的指票時，滿足Q值^40HV。另外，在本說明書中，所謂厚鋼板，意思是板厚為6mm以上的鋼板。本發明的厚鋼板，也包含例如板厚為60mm80mm的厚物。首先，對具有本發明的特徵的式(1)和式(2)，及舊y粒的形狀進行說明。這些式中，[]意思是各元素的含量(質量％)。式(1):formulaseeoriginaldocumentpage7上式(1)是為了生成細微的TiN而規定Ti量和N量的比率，由此，實現HAZ韌性的提高。此外，根據上式(1)，能夠生成以BN為核的晶內鐵素體。若該比率低於2.0，則即使B量高，因為鋼中的固溶N量變得過多，所以HAZ韌性降低，另一方面，若該比率超過4.0，則TiN粗大化，HAZ韌性降低(參照後述的實施例)。[Ti]/[N]的優選比率，例如根據B量等也不盡相同，但優選為2.2以上3.0以下，更優選為2.4以上2.8以下。還有，前述的專利文獻3中，為了HAZ韌性提高而規定[Ti]/[N]的比率，但是這裡，將所述比率確定在1.0以上3.0以下，低於本發明規定的比率的上限(4.0)。在本發明中，之所以讓[Ti]/[N]的比率高達4.0，是因為要使母材的前組織(舊y粒)的形態成為後述那樣的扁平形狀。詳情在後記述。式(2):(XP值〈23.0P值-2000X[B]+300X([Ti]—3.42X[N])+1000X[Nb]上式(2)作為用於抑制HAZ軟化的指標，是基於大量的基礎實驗而確定的。本發明中，如上式(2)所示，與N相比，添加Ti和B、Nb時，大量添加Nb，由此，主要是使基於B的淬火性提高的作用有效地發揮，以抑制鐵素體的生成，防止HAZ軟化。如此在本發明中，作為合金元素，特別是積極地活用B，充分地利用添加B產生的淬火性提高的作用，從而實現HAZ軟化的防止和HAZ韌性的提高的並存，在這一點上，與前述的專利文獻14不同。如後述的實施例所示，P值為O以下的情況，HAZ軟化(由前述的Q值表示的特性)發生。從HAZ軟化的防止這一觀點出發，P值越高越好，但是若P值變成23.0以上，則粗大的貝氏體生成，HAZ韌性降低。從實現HAZ韌性的提高和HAZ軟化的防止的並存這一觀點出發，P值優選為5以上20以下，更優選為10以上15以下。接下來，對具有本發明特徵的舊y粒的形狀進行說明。舊奧氏體粒的扁平率(長軸/短軸)^1.5所述舊奧氏體粒(舊y粒)，是從奧氏體的狀態被冷卻的鋼材相變成鐵素體和馬氏體等的其他組織時，從相變後的鋼材角度來命名相變前的奧氏體粒的術語。在本發明中，作為母材的前組織，將舊y粒的形狀如上述這樣控制為扁平形狀，由此可知HAZ韌性得以提高。圖2表示舊Y粒的扁平率和HAZ韌性的關係。該圖是圖表化表示後述的實施例的一部分。圖中的標號是後述的表57的No.。從圖2，舊y粒的扁平率和HAZ韌性，可知具有密切的關聯關係，若舊y粒的扁平率為1.5以上，則能夠得到希望的HAZ韌性(vE-6。^150J)。如上述若舊y粒變成扁平形狀，則焊接時(達到奧氏體域的再加熱時)的奧氏體(y)的核生成點增加，所以HAZ的y粒徑被細微化，可想到HAZ韌性提高。為了有效地使如此的作用發揮，將舊y粒的扁平率設為1.5以上。如果從HAZ韌性提高的觀點出發，舊y粒的扁平率越大越好，例如優選為2.0以上，更優選為3.0以上。其上限沒有特別被限定，但若扁平率變得過大，則淬火性降低，因為有可能母材強度降低，所以優選大致為15.0。舊y粒的扁平率，如後述所詳細說明，例如能夠通過控制軋制工序而調整。舊y粒的扁平率如以下這樣測定。首先，如圖3所示，對與板厚的1/4位置的軋制方向相垂直的橫向截面進行鏡面研磨，將其作為試驗片準備好。使用山本科學工具研究社制AGS液，和2%硝酸-乙醇液(2°/。硝酸乙醇腐蝕液)等，對該試驗片進行腐蝕處理(etching)。還有，腐蝕條件推薦為，上述AGS液的情況是在室溫進行510分鐘，2%硝酸乙醇腐蝕液的情況是在室溫進行530秒。使用光學顯微鏡，以400倍倍率觀察腐蝕處理後的試驗片並進行照片拍攝。採用MediaCybernetics社制"Image-ProPlus"等，對所得到的顯微鏡照片(觀察視野為10個視野)進行圖像解析，測定在觀察視野中所確認的各個舊y粒的長軸和短軸，求得扁平率(長軸/短軸)，把觀察視野10個視野的平均值作為"舊y粒的扁平率"。接下來，說明本發明的厚鋼板的化學成分。C:0.030%以上0.080%以下C是用於確保母材強度所必須的元素。C量低於0.030。/。時，將不能夠確保母材強度。另一方面，若C量超過0.080%，則硬質的MA組織(馬氏體和奧氏體構成的混合組織)變得太多，HAZ韌性降低。C量優選為0.035%以上，但低於0.060%。Si:1.0%以下(不含0%)Si是用於確保鋼材的強度有用的元素。為此，優選添加0.10%以上。但是，若過量地添加Si，則在HAZ有MA組織大量生成，HAZ韌性降低，因此將其上限設為1.0%。Si優選為0.8。/o以下。Mn:0.8%以上2.0%以下Mn是使淬火性提高，對確保母材的強度有用的元素。Mn低於0.8。/0時，上述作用無法有效地發揮。另一方面，若Mn超過2.0M，則母材韌性和HAZ韌性降低。Mn的下限優選為1.25%，更優選為1.50%，另一方面，Mn的上限優選為1.60%。Al:0.01%以上0.10%以下Al是具有脫氧，和微組織的細微化產生的母材韌性提高效果的元素。為了有效地發揮這樣的作用，而添加0.01%以上的Al。但是，若過量地添加Al，則這些特性反而降低，因此其上限設為0.10%。Al的下限優選為0.02%,另一方面，Al的上限優選為0.06%，更優選為0.04%。Ti:0.015%以上，低於0.030%Ti與N結合形成氮化物，使焊接時的HAZ部的奧氏體粒細微化，是對HAZ韌性改善有效的元素。為了使這樣的作用有效地發揮，添加0.015%以上的Ti。可是，若過量地添加Ti，則反而HAZ韌性會降低，因此將Ti的上限規定為低於0.030%。Ti優選為0.018%以上，0.025%以下。N:超過0.0055%，0.0100%以下N與Ti結合而形成TiN，使大熱量輸入焊接時的奧氏體粒細微化，是使HAZ韌性提高的元素。N的添加量為0.0055%以下時，上述作用無法有效地發揮。另一方面，若過量地添加N，則會對母材韌性和HAZ韌性帶來不良影響，因此將其上限設為0.0100%。N優選為0.0060%以上，0.0090%以下，更優選為0.0070%以上，0.0080%以下。B:0.0015%以上，低於0.0035%B是用於使HAZ韌性的提高和HAZ軟化的防止並存極其重要的元素。具體來說，在HAZ的焊線部附近，在TiN中生成以BN為核的晶內鐵素體，有助於HAZ韌性的提高，並且在從HAZ離開的位置(細粒域)，利用B添加帶來的淬火性的提高作用，能夠防止HAZ軟化。為了使這樣的作用有效地發揮，將B的下限規定為0.0015%。但是，若過量地添加B，則焊線部形成粗大的貝氏體組織，HAZ韌性降低，因此將其上限規定為低於0.0035%。B優選為0.0020%以上，低於0.0030%。Nb:0.015%以下(含0%)Nb是使坯料的淬火性提高而提高母材強度，抑制HAZ軟化的元素，在本發明中，是根據需要而添加的選擇成分。為了使這樣的作用有效地發揮，,優選添加0.003%以上，更優選添加0.005%以上。但是，若過量地添加Nb，則母材韌性和HAZ韌性降低，因此將其上限定為0.015%。Nb的上限優選低於0.012%,更優選低於0.010%。本發明的鋼中成分，含有上述成分，餘量是Fe及不可避免的雜質。此外，在本發明中，優選上述不可避免的雜質中的P和S的含量，如以下所示儘可能地減少。P:0.03%以下因為P給HAZ韌性帶來不利影響，所以優選抑制在0.03%以下，更優選抑制在0.01%以下。P越少越好。S:0.01%以下S是形成MnS而使延性降低的元素，特別是在高強度鋼中，延性降低作用變大。從這一觀點出發，優選將S抑制在0.01Q/。以下，更優選抑制在0.005%以下。S越少越好。此外，在本發明中，優選積極地添加以下的元素以改善厚鋼板的特性。從Cu:1.0%以下(不含0%)，Ni:1.0%以下(不含0%)，和Cr:1.0%以下(不含0%)構成的群中選擇至少一種Cu、M和Cr，是使鋼的低溫韌性(在低溫下的擺錘吸收能)提高，並且提高淬火性而有助於強度提高的元素。為了使這樣的作用有效地發揮，優選將Cu、Ni、Cr分別添加0.20%以上，更優選添加0.40%以上。但是，若過量地添加這些元素，則反而母材韌性和HAZ韌性降低，因此優選Cu、Ni、Cr的上限分別設為1.0%，更優選為0.80%以下。還有，這些元素可以單獨添加，也可以兩種以上並用。Mo:0.5%以下(不含0%)Mo除了能提高淬火性，對強度的確保有效外，還是用於防止回火脆性的有效的元素。為了使這樣的作用有效地發揮，優選添加Mo為0.1。/。以上。但是，若過量地添加Mo，則母材韌性和HAZ韌性降低，因此優選將其上限設為0.5%，更優選設為0.30%。V-0.10°/。以下(不含00/0)V通過少量的添加，是具有提高淬火性和回火軟化抵抗的作用的元素。為了使這樣的作用有效地發揮，優選添加V例如為0.01%以上。但是，若過量地添加V，則母材韌性和HAZ韌性降低，因此優選將V的上限設為0.10%，更優選為0.05%。從Ca:0.0050%以下(不含0%)、Mg:0.0050%以下(不含0%)、和REM:0.010%以下(不含0%)構成的群中選擇至少一種Ca、Mg和REM(稀土族元素)，均是具有HAZ韌性提高作用的元素。具體來說，Ca和REM具有降低各向異性的作用，其基於使MnS球化的夾雜物的形態控制，由此，HAZ韌性提高。另一方面，Mg形成MgO，抑制HAZ的奧氏體粒的粗大化，從而具有使HAZ韌性提高的效果。為了使這樣的作用有效地發揮，優選將Ca、Mg、REM的下限分別設為0.0005%、0.0001%、0.0005%。但是，若過量地添加這些元素，則母材韌性和HAZ韌性反而降低，因此優選將Ca、Mg、REM的上限分別設為0.0050%、0.0050%、0.010%,更優選分別設為0.0030%、0.0035%、0.005%。這些元素可以單獨添加，也可以兩種以上並用。Zr:0.10%以下(不含0%)及/或Hf:0.050%以下(不含0%)Zr和Hf與Ti同樣，跟N結合而形成氮化物，使焊接時的HAZ的奧氏體粒微細化，是有助於HAZ韌性的改善的元素。為了使這樣的作用有效地發揮，優選添加Zr為0.001%以上，添加Hf為0.001Q/o以上。但是，若過量地添加這些元素，則反而母材韌性和HAZ韌性降低，因此，Zr的上限為0.10%，Hf的上限為0.050%。這些元素可以單獨添加，也可以兩種以上並用。Co:2.5%以下(不含0%)及/或W:2.5%以下(不含0%)Co和W是使淬火性提高，從而提高母材強度的元素。為了使這樣的作用有效地發揮，優選添加0>為0.2%以上，添加W為0.2。/。以上。但是，若過量地添加這些元素，則母材韌性和HAZ韌性降低，因此，優選將Co和W的上限分別設為2.5。/。。接下來，說明本發明的厚鋼板的優選製造方法。本發明的厚鋼板，其製造是採用滿足所述的化學成分的鋼材，進行加熱和熱軋後，根據需要進行回火處理。在本發明中，為了如所述這樣控制舊Y粒的形態，需要如前述那樣控制鋼中成分，並且要控制熱軋條件。具體來說，例如，加熱到Ac31300°C而進行熱軋時，將850匸以下的壓縮量設為全部壓縮量的50%以上，優選作為全部壓縮量的60%以上。如此，通過提高低溫軋制下的壓縮量，能夠將舊Y粒的扁平率控制在上述的範圍。如後述的實施例所示，即使採用鋼中成分滿足上述範圍的鋼材，低溫軋制下的壓縮量卻不滿足上述範圍的，因為舊Y粒的扁平率不滿足上述範圍，所以結果是HAZ韌性降低。其他的軋制條件沒有特別被限定，不過，優選例如將壓制開始溫度設置在IIO(TC以下(更優選為95(TC以下)。另外，軋制後的冷卻方法和冷卻條件未特別限定，可以是如通常的空冷，也可以以水冷替代空冷來抑制MA組織的生成。水冷時，推薦為例如以3°C/sec以上，優選為5°C/sec以上，更優選為10°C/sec以上的冷卻速度進行。還有，也可以在軋制後，例如以60(TC以下(優選為55(TC以下)的溫度進行回火。由此，能夠獲得由於馬氏體的分解產生的母材韌性的提高效果。還有，加熱條件未特別限定，例如優選以120(TC以下的溫度加熱。加熱溫度更優選為IIO(TC以下，進一步優選為95(TC以下。實施例以下，列舉實施例詳細說明本發明。不過，下述實施例並不會限制本發明，也可以在不脫離前*後述的宗旨的範圍內變更實施，如此的方式均包含於本發明的技術範圍。根據通常的熔煉法，熔煉表14所示的各種的組成的鋼而成為鋼坯後，進行加熱、熱軋和回火處理，製造板厚80mm的高張力鋼板。具體來說，如表58所示，以IIO(TC的溫度加熱，使相對於全部壓縮量的85CTC以下的壓縮量進行種種變化而軋制。軋制開始溫度為1050°C。此後，以50(TC的溫度進行回火。對於如此製造的鋼板，以下述要領，測定舊Y粒的扁平率，並且測定母材的抗張強度、焊接性(HAZ韌性和HAZ軟化)、和HAZ軟化(由所述Q值代表的HAZ的最高硬度和最低硬度的差)。根據所述的方法，將鏡面研磨各鋼板的板厚1/4部位的試驗片，以2%硝酸乙醇腐蝕液浸蝕後，使用光學顯微鏡以50倍觀察，進行照片拍攝。對此觀察視野10個視野(1.35mmX1.80mm/視野)，採用MediaCybernetics社制"Image-ProPlus"進行圖像分析，測定鋼組織中的舊y粒的形態(扁平率)。[抗張強度]從各鋼板的板厚1/4部位釆取JIS4號試驗片，通過進行拉伸試驗測定抗張強度。在本實施例中，抗張強度為490MPa以上的為合格(本發明例)。以熱量輸入60kJ/mm進行焊接(氣電焊)，從圖4所示的部位採取JIS4號試驗片，以-6(TC進行擺錘衝擊試驗，求得板厚的1/4部位的焊接熔化線(焊線部)的吸收能(vE-60)。vE-6o達vE-6^150J的為合格(本發明例)。根據此熱量輸入條件，焊線部將經受如下的熱循環，即加熱到140(TC的溫度保持50秒後，從780。C到500°C的溫度範圍以500秒進行冷卻。準備將通過與前述的HAZ韌性相同的條件而進行焊接的焊接接頭部分進行了鏡面研磨的試驗片，從該試驗片的板厚1/4部位的焊接熔化線(焊線)位置到離開了30mm的位置，以lmm間距連續測定硬度，將硬度的最高值(焊線部的硬度)和最低值的差(Q值)作為HAZ軟化的指標。硬度使用維式微硬度計(MATSUZAWASEIKI制DMH-1)來測定。本實施例中，Q值芸40HV的評價為合格。表58—並記錄這些結果。表58的各No.，分別與表14的鋼種No.相對應，例如，表5的No.1，就是使用表1的鋼種No.l，以表5所示的條件製造的例子。表1tableseeoriginaldocumentpage15表2tableseeoriginaldocumentpage15表3tableseeoriginaldocumentpage16表5tableseeoriginaldocumentpage17相對於全部壓縮蕭的850"C以下的壓縮豕,表6tableseeoriginaldocumentpage17相對於全鄰壓縮置的85CVC以下的壓袖表7tableseeoriginaldocumentpage18承相對千全部壓縮蓳的85(TC以下的壓靈S。注有下劃線的是不滿足本發明的範虔的例千。根據表58，能夠進行如下考察。表56的No.144是本發明例，其採用了鋼中成分滿足本發明的必要條件的表12的鋼種139，因為以本發明例規定的製造條件製造，所以舊Y粒的扁平率也滿足本發明的範圍。其結果是，vE-6o為150J以上，HAZ韌性優異，且Q值^40HV，能夠抑制HAZ軟化。相對於此，表78的No.51、5485是比較例，其釆用鋼中成分不滿足本發明的必要條件的表34的鋼種51、5485，當採用該鋼種時，即使以本發明規定的製造條件製造，也不能完全滿足希望的特性。另夕卜，表7的No.5253是比較例，其採用了鋼中成分滿足本發明的要件的表3的鋼種5253，但是，卻以未能滿足本發明規定的壓縮量的條件製造，其舊Y粒的扁平率小，從而HAZ韌性降低。權利要求1、一種焊接熱影響部的韌性優異、軟化被抑制的厚鋼板，其特徵在於，以質量％計，含有C0.030％以上，0.080％以下；Si1.0％以下，但不含0％；Mn0.8％以上，2.0％以下；Al0.01％以上，0.10％以下；Ti0.015％以上，低於0.030％；N超過0.0055％，0.0100％以下；B0.0015％以上，低於0.0035％；Nb0.015％以下，且含0％，以及Fe及不可避免的雜質，該鋼板金相中的舊奧氏體粒的扁平率，即長軸/短軸為1.5以上，並且，滿足下式(1)和(2)，2.0≤[Ti]/[N]≤4.0…(1)0＜P值＜23.0…(2)P值＝2000×[B]+300×([Ti]-3.42×[N])+1000×[Nb]式中，[]表示各元素的以質量％計的含量。2、根據權利要求1所述的厚鋼板，其特徵在於，以質量％計，還含有從由如下構成的群中選擇的至少1種Cu:1.0%以下，但不含0%;Nh1.0%以下，但不含0%;Cr:1.0%以下，但不含0%。3、根據權利要求1或2所述的厚鋼板，其特徵在於，以質量％計，將P抑制在0.03%以下，將S抑制在0.01%以下。4、根據權利要求1或2所述的厚鋼板，其特徵在於，以質量％計，還含有Mo:0.5%以下，但不含0%。5、根據權利要求1或2所述的厚鋼板，其特徵在於，以質量％計，還含有V:0.10%以下，但不含0%。6、根據權利要求1或2所述的厚鋼板，其特徵在於，以質量％計，還含有從由如下構成的群中選擇的至少1種Ca:0.0050%以下，但不含0%;Mg:0.0050%以下，但不含0%;REM:0.010°/。以下，但不含0%。7、根據權利要求3所述的厚鋼板，其特徵在於，以質量％計，還含有從如下構成的群中選擇的至少1種Ca:0.0050%以下，但不含0%;Mg:0.0050%以下，但不含0%;REM:0.010%以下，但不含0%。8、根據權利要求1或2所述的厚鋼板，其特徵在於，以質量％計，還含有Zr:0.10%以下，但不含0。/。及/或Hf:0.050%以下，但不含0%。9、根據權利要求1或2所述的厚鋼板，其特徵在於，以質量Q^計，還含有Co:2.5%以下，但不含0。/。及/或W:2.5%以下，但不含0%。全文摘要本發明提供一種焊接熱影響部的韌性優異、軟化小的厚鋼板。以質量％計，其含有C0.030％以上0.080％以下；Si1.0％以下(不含0％)；Mn0.8％以上2.0％以下；Al0.01％以上0.10％以下；Ti0.015％以上，低於0.030％；N超過0.0055％，0.0100％以下；B0.0015％以上，低於0.0035％；Nb0.015％以下(含0％)，餘量由Fe及不可避免的雜質構成，舊奧氏體粒的扁平率(長軸/短軸)為1.5以上，並且，滿足下式(1)和(2)。2.0≤[Ti]/[N]≤4.0…(1)0＜P值＜23.0…(2)P值＝2000×[B]+300×([Ti]-3.42×[N])+1000×[Nb]。文檔編號C22C38/14GK101191176SQ20061016056公開日2008年6月4日申請日期2006年11月23日優先權日2005年11月30日發明者岡崎喜臣,高岡宏行申請人:株式會社神戶制鋼所