帶塗層的切削刀具刀片的製作方法
2023-05-19 10:39:31 1
專利名稱：帶塗層的切削刀具刀片的製作方法
技術領域：
本發明涉及一種帶塗層的硬質合金切削刀具刀片，特別適用於對 具有未加工表面，如澆鑄表層、鍛造表層、熱軋表層或冷軋表層或者 預加工表面的非合金鋼、低合金鋼和高合金鋼以及鑄鐵進行幹加工和 溼加工，優選為銑削。
背景技術：
當切削加工時，硬質合金切削刃會受到磨損。磨損可具有不同的 機理特徵，例如化學磨損、磨粒磨損、粘著磨損和崩刃(edge chipping)， 崩刃由沿切削刃形成的斷裂引起，即所謂的梳狀裂紋(comb crack)。 在嚴峻的切削條件下，經常發生刀大塊斷裂和刀刃線斷裂。根據工件 材料和切削條件，需要不同性能的切削刀片。例如，當切削具有未加 工表面區域的鋼製部件或在其他困難條件下切削時，帶塗層的硬質合 金刀片必須以韌性碳化物基底為基礎，並且要具有極佳粘著性的塗層。 當使用較高切削速度和較大的切口徑向厚度切削低合金鋼和鑄鐵時， 化學磨損一般為主要的磨損類型。這裡， 一般優選為7-14/mi厚的CVD 塗層。
可以採取措施來相對於具體的磨損類型改進或最優化切削性能。 但是，通常，此類措施對其他磨損性能有負面影響。
一些可能的措施的影響給出如下
1. )梳狀裂紋形成可通過降低粘結相含量而得到降低。但是，低 粘結相含量將降低切削刀片的韌性性能，這是非常不希望的。
2. )提高的化學磨損可通過增加塗層厚度來獲得。但是，較厚塗 層增加剝落的危險，且也降低抗粘著磨損性。3. )導致高切削刃溫度的較高切削速度下和其他條件下的切削需 要具有更高數量的立方碳化物的硬質合金(WC-TiC-Ta-NbC固溶體)， 但這類碳化物會促使梳狀裂紋形成。
4. )提高的韌性可通過增加鈷粘結劑的含量而獲得。但是，高的 鈷含量降低抗塑性變形性。
商業上的硬質合金等級通常相對於所提到的磨損類型之中的一個 或幾個來設定並最優化，並且由此設定並最優化到某個具體的切削應 用領域。
US 6,062，776公開了一種帶塗層的切削刀具刀片，特別適用於在溼 潤條件或乾燥條件中對具有或不具有未加工表面區域的低合金鋼和中 合金鋼進行銑削。這種刀片的特徵在於，具有低含量立方碳化物和高W 合金粘結相的WC-Co硬質合金，塗層包括具有柱狀晶粒的TiC,NyOj勺 最內層，以及具有TiN頂層的k-八1203層。
US 6,406，224公開了一種帶塗層的切削刀具刀片，也特別適用於在 較高切削速度下對具有或沒有磨蝕表面區域的合金鋼進行銑削。這種 帶塗層的切削刀具刀片包括硬質合金主體，該硬質合金主體具有以下 組分7.1-7.9wt。/。的Co、金屬Ta、 Nb和Ti的0.2-1.8wt。/。的立方碳化物， 以及餘量的WC。刀片塗有具有柱狀晶粒的TiCxNyOz的最內層，以及具 有TiN頂層的ic -八1203層。
EP-A-736615公開了一種帶塗層的切削刀片，特別適用於對灰口鑄 鐵進行幹銑削。這種刀片的特徵在於，具有連續的WC-Co硬質合金基 底和塗層，塗層由具有柱狀晶粒的TiCxNyOjl以及具有細晶粒織構化 的0-八1203頂層組成。
EP-A-1696051公開了一種帶塗層的切削刀具刀片，適用於通過車 削、銑削、鑽削或通過相似的切屑形成加工方法對金屬進行加工。這種刀具特別適用於要求間斷韌性的切削操作。
US 6，200，671公開了一種帶塗層的車削刀片，特別適用於對不鏽鋼 進行車削。這種刀片的特徵在於，WC-Co基的硬質合金基底和塗層， 基底具有高W合金Co粘結相，塗層包括具有柱狀晶粒的TiCxNyOz的最
內層，和TiN頂層，以及細晶粒的K-Al203內層。
發明內容
本發明者研製了一種改進的切削刀具刀片，優選用於銑削。組合 特徵為特定的硬質合金組分，特定WC晶粒尺寸，合金粘結相，由多 個限定層組成的內塗層，和平滑的0:-八1203的頂部前刀面層。
在對具有未加工表面區域的非合金鋼、低合金鋼和高合金鋼、優 選在穩定條件下進行幹加工和溼加工時，這種刀片具有改進的切削性 能。所公開的切削刀具刀片對鑄鐵也能很好地加工。對比現有技術的 刀片，相對於許多之前提到的磨損類型，這種切削刀具顯示改進的切 削性能。尤其地，改進了耐化學性和耐梳狀裂紋性。
圖l示出當進行表面銑削測試時，根據本發明的試樣刀片的火口磨 損圖案放大50X的光學顯微圖像，而圖2示出當進行表面銑削測試時， 根據現有技術的刀片的火口磨損圖案放大50X的光學顯微圖像。
圖3示出當進行表面銑削測試時，根據本發明的試樣刀片的刀刃線 韌性差異放大50X的光學顯微圖像，而圖4示出當進行表面銑削測試 時，根據現有技術的刀片的刃線韌性差異放大50X的光學顯微圖像。
具體實施例方式
根據本發明的切削刀具刀片包括硬質合金主體和塗層，硬質合金 主體具有W合金Co粘結相、很好均衡的化學組分和精選晶粒尺寸的 WC，並且塗層由以下組成柱狀TiQNyOj勺內層，接著是平滑的a-八1203頂層組成。TiN層優選在刀片的餘隙面處為頂層。
根據本發明，提供了帶塗層的切削刀具刀片，其包括硬質合金主 體，該硬質合金主體具有以下組分，8.1-9.3wt-。/。的Co，優選為 8.3-9.lwt-。/o的Co，最優選為8.4-9.0wt-y。的Co，以及1.00-1.45wt-。/o的 TaC，優選為1.18-1.28wt-。/。的TaC，以及0.10-0.50wt-。/。的NbC，優選為 0.25-0.35wt-Q/。的NbC，以及餘量的WC。硬質合金主體還包括少量其他 成分，但是處於相當於技術上的雜質量的水平。矯頑力在14.9-16.7kA/m 的範圍內，優選為15.3-16.3kA/m。
Co粘結相與一定量的W合金化，從而給予本發明硬質合金切削刀 片其所需要的特性。粘結相中的W影響Co的磁性性能，並且由此可以 關係到值CW比率，CW比率定義如下
CW比率=magnetic-%Co / wt-%Co
其中magnetic-y。Co是磁性Co的重量百分比，wt-。/。Co是Co在硬質合
金中的重量百分比。
CW比率在1和大約0.75之間變化，這取決於合金化的程度。在粘 結相內，較低的CW比率對應於較高的W含量，而CW比率4實際上對 應於在粘結相中沒有W。
現已發現，如果硬質合金具有0.80-< 1.00的CW比率，優選為 0.81-0.90，最優選為0.82-0.88，則獲得了提高的切削性能。
硬質合金也可包含少量，即〈lvol。/。的rj相(M6X)，而不會有任 何有害影響。從具體的CW比率(<1)來看，還得出以下結論，即在 根據本發明的硬質合金主體中不允許有游離石墨。
硬質合金刀片至少部分地塗敷有7.5-13.5/mi厚的塗層，該塗層包括 至少三層TiCxNyOz。這三層形成內層，而該內層塗有0;-八1203層，作為至少在前刀面上的外層。具有3.0-8.0Mm的總厚的TiCxNyOz層包括
第一TiCxNyOz層，該層鄰近硬質合金，具有x+"l， x>=0，優選
為x < 0.2和z-0的組分；
第二TiCxNyOz層，具有x〉0.4， y > 0.4和0=< z< 0.1，優選為z-0
的組分；以及
第三TiCxNyOz粘結層，具有針狀晶粒，該層鄰近a-Al203層，具有 x+y+z > 二l禾口z > 0，優選為z > 0.2禾口x+y+z二l的組分。
外層a-Al2O3具有2.0-6.0/mi的厚度，並且在表面上具有扁平晶粒， 該表面受到噴砂處理。
在一個實施方式中，在a-Al203層的頂部存在附加的、0.1-2.3/mi， 優選為0.1-l/nm的有色層，優選為TiN、 Ti (C， N) 、 TiC、 ZrN或HfN。
本發明還涉及一種通過粉末冶金技術來製造帶塗層的切削刀具刀 片的方法，包括以下步驟溼研磨形成較硬成分和粘結相的粉末、將 研磨後的混合物壓製成期望形狀和尺寸的主體、並對主體進行燒結，
所述刀片包括硬質合金主體，該硬質合金主體具有以下組分
8.1-9.3wt-。/o的Co，優選為8.3-9.1wt-。/。的Co，最優選為8.4-9.0wt-。/。的Co， 以及1.00-1.45wt-%的TaC ， 優選為1.18-1.28wt-%的TaC ，以及 0.10-0.50wt-o/。的NbC，優選為0.25-0.35wt-。/。的NbC，以及餘量的WC。 硬質合金主體還包括少量其他成分，但是處於相當於技術上的雜質量 的水平。研磨和燒結條件選擇成獲得如燒結結構，其矯頑力在 14.9-16.7kA/m的範圍內，優選為15.3-16.3kA/m，以及0.85-< l.OO的CW 比率，優選為O.81-0.90，最優選為0.82-0.88。
用7.5-13.5/xm厚的塗層至少部分地塗敷硬質合金刀片主體，該塗層 包括至少三層TiCxNyOz，這三層TiCxNyOz形成內層，而內層塗有噴砂的 a-Al2O3層，作為至少在前刀面上的外層。具有3.0-8.0/mi總厚的TiCxNyOz 層包括第一TiCxNyOz層，該層鄰近硬質合金，具有x+屍l， x>=0，優選 為x〈0.2和z-0的組分，採用已知的CVD方法，使用由TiCU、 H2和N2 組成的反應混合物；
第二TiCxNyOji，具有x〉0.4， y > 0.4和0=< z< 0.1，優選為z-0 的組分，通過使用眾所周知的MTCVD技術，在溫度885-850'C下，且將 CH3CN作為碳/氮源，並且任選有C0和/或C02;以及
第三TiCxNyOz粘結層，具有針狀晶粒，該層鄰近(^\1203層，具有 x+y+z〉-l禾口z〉0，優選為z > 0.2和x+y+z二l的組分，使用已知的CVD 方法，使用由TiCU、 H2、 CO和/或C02以及任選有N2組成的反應混合物。
通過使用已知的CVD技術，並使刀片至少在前刀面上受到噴砂處 理而沉積了具有2.0-6.0/mi的厚度的《-八1203層。
在一個實施方式中，優選在噴砂處理之前使用CVD技術，在 仏八1203層的頂部沉積附加的、0.1-2.3/mi，優選為0.1-lpm的有色層，優 選為TiN、 Ti (C， N) 、 TiC、 ZrN或HfN。
本發明還涉及根據上述的刀片的用途，用於在對具有未加工表面， 如澆鑄表層、鍛造表層、熱軋表層或冷軋表層或者預加工表面的非合 金鋼、低合金鋼和高合金鋼以及鑄鐵進行幹加工和溼加工，優選為銑 削，切削速度和進給速率根據下表
用90。的咬入角銑削
切削速度25-400m/分鐘，優選為150-300m/分鐘，以及進給速率 0.04-0.4mm/齒(毫米/齒)
端面銑削(45-75°咬入角)
切削速度25-600m/分鐘，優選為200-400m/分鐘，以及進給速率 0.05-0.7mm/齒
高速和圓刃刀片銑削概念
切削速度25-600m/分鐘，以及進給速率0.05-3.0mm/齒，優選 為0.3-1.8mm/齒。實施例l (本發明A)
製備以下型號R390-11T308M-PM 、 R3卯-170408M-PM 、 R245-12T3M-PM、 R300-1648M-PH和R300-1240M-PH的硬質合金銑削 刀片，其具有以下組分8.7wt-。/。的Co， 1.25wt-。/。的TaC， 0.28wt-。/。的 NbC，以及餘量的WC，並具有相應於約1.3]imi的WC晶粒尺寸的 15.5kA/m的矯頑力，以及0.84的CW比率，如在Foerster Instrument INC 公司的FORSTERKOERZIMATCS 1.096上測定的。該刀片塗敷有如下 層
0.5nmi的TiCxNyOz第一層，具有大約x =0.05， y=0.95，以及2=0的 組分，採用已知的CVD方法，使用由TiCU、 H2和N2組成的反應混合物；
6/mi的柱狀TiCxNyOz第二層，具有大約^0.55， yi.45和zi的組 分，通過使用眾所周知的MTCVD技術，在溫度885-85(TC下，且將 CH3CN作為碳/氮源；以及
0.5/mi的TiCxNyOz第三粘結層。該第三層的晶粒為針狀，且其組分 為大約x4.5， y=0，和z-0.5;以及
第四層，其由4/un的a-Al203和最後的大約2/xm的TiN頂層組成，該 層通過使用已知的CVD技術沉積。XRD測量確定，八1203層的組成為 100%的亂
在塗層循環之後，用由八1203砂礫和水組成的漿料，對刀片的頂側 (前刀面)進行強烈的溼噴砂處理。噴砂處理除去了前刀面上的TiN頂 層，從而暴露出具有大部分扁平晶粒的平滑0;-入1203。
實施例2 (現有技術B)
製備以下型號R390-11T308M-PM 、 R3卯-170408M-PM 、 R245-12T3M-PM、 R300-1648M-PH和R300-1240M-PH的硬質合金銑削 刀片，其具有以下組分7.6wt-。/。的Co， 1.25wt-。/。的TaC， 0.28wt-。/。的 NbC，以及餘量的WC，並具有相應於約1.5/xm的WC晶粒尺寸的 14.7kA/m的矯頑力，以及0.91的CW比率，如在Foerster Instrument INC.公司的FORSTER KOERZIMAT CS1.096上測定的。該刀片塗敷如下層 0.5jwn的等軸TiCxNy層的第一層(具有與估算的x-0.95和"0.05對 應的較高的氮含量)，接著是
4/xm厚的Ti(C，N)層，具有柱狀晶粒，通過使用眾所周知的MTCVD 技術，在溫度885-85(TC下，且將CH3CN作為碳/氮源。在相同的塗層循 環中的隨後步驟中，使用溫度97(TC和如EP-A-523021中公開的0.4。/。的 H2S摻雜劑濃度，沉積了1.0/mi厚的Al2O3層。根據已知的CVD技術在頂 部沉積薄的、厚度0.15/mi的TiN層。XRD測量顯示，八1203層由100% k 相組成。
實施例3
將來自實施例1和實施例2的不同型號的刀片在切削試驗中對比。
操作l:端面銑削，Coromm245 工件板
材料非合金鋼，200HB 切削速度350m/分鐘 進給速率/齒0.45mm/齒 軸向切削深度2.0mm 徑向切削深度95mm 刀片型號R245-12T3M-PH 刀具直徑250mm 注釋刀具中的一個刀片，幹銑削
刀具壽命標準是後刀面磨損和化學磨損。較好的耐磨性和較好的 耐化學磨損性的結合使得刀具壽命極大提高。
結果 刀具壽命，切削分鐘數
本發明A: 36 現有技術B: 19對比圖2的現有技術B，圖1的本發明A清楚地示出提高的耐化學磨
損性。圖1中本發明A的刀刃線完好無損，而圖2中現有技術B的已經出 現了具有梳狀裂紋的火口。
操作2:端面銑削，Coromil1245 工件板
材料非合金鋼，200HB 切削速度300m/分鐘 進給速率/齒0.35mm/齒 軸向切削深度1.0-3.5mm 徑向切削深度120mm 刀片型號R245-12T3M-PH 刀具直徑160mm
注釋刀具中的十個刀片，幹銑削
刀具壽命標準是後刀面磨損和刀刃線韌性。較好的耐磨性和較好 的刀刃線韌性的結合使得刀具壽命極大提高。
結果 刀具壽命，切削分鐘數
本發明A: 70 現有技術B: 31
對比圖4的現有技術B，圖3的本發明A清楚地示出提高的刀刃線韌 性。圖3中本發明A的刀刃線完好無損，而圖4中現有技術B已經出現了 梳狀裂紋，從而導致刀刃線斷裂。
操作3:端面銑削，Coromil1210
工件板
材料高合金鋼，240HB切削速度142m/分鐘 進給速率/齒1.33mm/齒 軸向切削深度1.5mm 徑向切削深度76mm 刀片型號R210-140512M-PM 刀具直徑100mm 注釋刀具中的七個刀片，幹銑削
刀具壽命標準是後刀面磨損。較好的耐磨粒磨損性使得刀具壽命 極大提高。
結果 刀具壽命，切削分鐘數
本發明A: 90 本發明技術B: 31
操作4:端面銑削，Coromil1245 工件板
材料高合金鋼，230HB 切削速度350m/分鐘 進給速率/齒0.40mm/齒 軸向切削深度2.5mm 徑向切削深度170mm 刀片型號R245-12T3M-PH 刀具直徑200mm
注釋刀具中的12個刀片，幹銑削
刀具壽命標準是刀片上的刀刃線韌性、崩刃行為。 較好的耐磨性和較好的刀刃線韌性使得刀具壽命極大提高。結果 刀具壽命，切削分鐘數
本發明A: 43 現有技術B: 17.2
操作5:端面銑削，Coromil1300
工件主配件
材料高合金鋼，330HB 切削速度263m/分鐘 進給速率/齒0.25mm/齒 軸向切削深度1.5mm 徑向切削深度0-125mm 刀片型號R245-12T3M-PH 刀具直徑125mm 注釋刀具中的8個刀片，幹切削
刀具壽命標準是刀刃線韌性和崩刃。
較好的抗梳狀裂紋性和較好的刀刃線韌性使得刀具壽命極大提
結果 刀具壽命，切削分鐘數
本發明A: 32 現有技術B: 21
實施例3中的操作l-5清楚地示出，實施例l的刀片優於根據實施例 2的現有技術的刀片。
權利要求
1.一種切削刀具銑削刀片，其用於在乾燥條件或溼潤條件中加工具有或不具有未加工表面的非合金鋼、低合金鋼和高合金鋼以及鑄鐵，其特徵在於，所述切削刀具銑削刀片包括硬質合金主體；以及塗層，其至少部分地覆蓋所述硬質合金主體，其中所述硬質合金主體具有以下組分8.1-9.3wt-％的Co，1.00-1.45wt-％的TaC，0.10-0.50wt-％的NbC，以及餘量的WC，其中矯頑力在14.9-16.7kA/m的範圍內，CW比率為0.85-＜1.00，其中所述塗層為7.5-13.5μm厚，並包括具有3.0-8.0μm總厚的至少三層TiCxNyOz，所述TiCxNyOz層包括第一TiCxNyOz層，該層鄰近所述硬質合金主體，具有x+y＝1，x＞＝0的組分，第二TiCxNyOz層，具有x＞0.4，y＞0.4和0＝＜z＜0.1的組分；第三TiCxNyOz粘結層，具有針狀晶粒，該層鄰近α-Al2O3層，具有x+y+z＞＝1和z＞0的組分，並且其中所述α-Al2O3層至少在前刀面上為外層，所述α-Al2O3層具有2.0-6.0μm的厚度，且所述α-Al2O3層的至少一部分被噴砂處理成平滑的，且在受到噴砂處理的表面上具有扁平晶粒。
2. 根據權利要求l所述的切削刀具刀片，其特徵在於所述硬質 合金具有以下組分8.3-9.1wt-%的Co ， 1.18-1.28wt-%的TaC ， 0.25-0.35wt-o/o的NbC，以及餘量的WC，並且具有15.3-16.3kA/m範圍內 的矯頑力，以及0.81-0.卯的CW比率。
3. 根據權利要求l所述的切削刀具刀片，其特徵在於在後刀面 處具有0.1-2.3/mi的有色頂層。
4. 根據權利要求3所述的切削刀具刀片，其特徵在於所述有色層由通過CVD技術或PVD技術沉積的TiN、 Ti (C， N) 、 TiC、 ZrN和/ 或HfN組成。
5. 根據權利要求4所述的切削刀具刀片，其特徵在於所述有色 層使用CVD技術沉積。
6. 根據權利要求l所述的切削刀具刀片，其特徵在於所述第一 TiCxNyOz層具有x〈 0.2且2=0的組分，所述第二TiCxNyOz層具有z-0的組 分，而所述第三TiCxNyOz粘結層具有z > 0.2且x+y+z-l的組分。
7. —種製造切削刀具刀片的方法，所述切削刀具刀片包括硬質合 金主體和塗層，所述方法包括以下步驟通過粉末冶金技術形成所述硬質合金主體，包括溼研磨形成較硬 成分和粘結相的粉末，將研磨後的混合物壓製成具有期望形狀和尺寸 的主體，以及燒結壓制的主體，其中所述硬質合金主體具有以下組分8.1-9.3wt-。/。的Co， 1.00-1.45wt-。/。的TaC， 0.10-0.50wt-。/。的NbC，以及餘量的WC，矯頑力 在14.9-16.7kA/m的範圍內，以及CW比率為0.80-< 1.00;用7.5-13.5/mi厚的塗層塗敷所述硬質合金主體的至少一部分，其中所述塗層包括具有至少三層TiCxNyOz的內層和至少在所述切 削刀具刀片的前刀面上具有平滑《-八1203層的外層，其中所述TiCxNyOz層具有3.0-8.0/mi的總厚，其中所述塗層包括第一Ti(^NyOz層，該層鄰近所述硬質合金，具有x+y-l， x〉i的 組分，採用CVD方法，使用由TiCU、 H2和N2組成的反應混合物沉積，第二TiCxNyOz層，具有x〉0.4， y〉0.4和(^〈z〈0.1的組分，通過 MTCVD技術，在溫度885-85(TC下且以CH3CN作為碳/氮源沉積，第三TiCxNyOz粘結層，具有針狀晶粒，具有x+y+z〉4和z〉0的組 分，通過CVD方法，使用由TiCl4、 H2以及N2組成的反應混合物沉積， 該粘結層鄰近a-Al203層，並且其中所述a-Al2O3層具有2.0-6.0/mi的厚度，通過CVD技術沉積；以及在至少前刀面上，對所述刀片進行噴砂處理，使得具有扁平晶粒 的a-Al203被暴露出來。
8. 根據權利要求7所述的方法，其特徵在於在0:-八1203層的頂部 沉積附加的0.1-2.3/xm的有色層，優選為TiN、 Ti (C， N) 、 TiC、 ZrN 或HfN。
9. 根據權利要求7所述的方法，其特徵在於在所述噴砂處理之 前，通過CVD技術沉積所述有色層。
10. 根據權利要求7所述的方法，其特徵在於在所述噴砂處理之 後，在後刀面處沉積附加的0.1-2.3/im的有色層。
11. 根據權利要求7所述的方法，其特徵在於所述有色層為TiN、 Ti (C， N) 、 TiC、 ZrN或HfN。
12. 根據權利要求ll所述的方法，其特徵在於在所述噴砂處理 之前，通過CVD技術沉積所述有色層。
13. 根據權利要求7所述的方法，其特徵在於所述硬質合金主體 具有以下組分8.3-9.lwt-。/。的Co， 1.18-1.28wt-o/o的TaC， 0.25-0.35wt-% 的NbC，以及餘量的WC，且具有15.3-16.3kA/m內的矯頑力，以及 0.81-0.90的CW比率。
14. 根據權利要求7所述的方法，其特徵在於所述第一TiC,NyOz 層具有x〈 0.2且zK)的組分，所述第二TiCxNyOz層具有z-0的組分，所述 第三TiCxNyOz粘結層具有z > 0.2且x+y+z-l的組分。
15.根據權利要求l-6所述的刀片的用途，用於在穩定條件下對具 有未加工表面，如澆鑄表層、鍛造表層、熱軋表層或冷軋表層或者預 加工表面的非合金鋼、低合金鋼和高合金鋼以及鑄鐵進行幹銑削和溼銑削，切削速度和進給速率按照如下 用90。的咬入角銑削切削速度25-400m/分鐘，以及進給速率0.04-0.4mm/齒 端面銑削(45-75°咬入角)切削速度25-600m/分鐘，以及進給速率0.05-0.7mm/齒高速和圓刃刀片銑削概念切削速度25-600m/分鐘，以及進給速率0.05-3.0mm/齒。
全文摘要
本發明公開了一種帶塗層的切削刀具刀片，特別適用於對具有或不具有未加工表面區域的非合金鋼、低合金鋼和高合金鋼以及鑄鐵進行幹加工或溼加工，優選為銑削。所述刀片的特徵在於，具有W合金的Co粘結相的WC-TaC-NbC-Co硬質合金以及塗層，所述塗層包括具有柱狀晶粒的TiCxNyOz最內層和至少在前刀面上的平滑α-Al2O3頂層。
文檔編號C22C29/08GK101318231SQ200810109550
公開日2008年12月10日 申請日期2008年6月2日 優先權日2007年6月1日
發明者亞歷山大·庫索夫斯基, 安德斯·倫德奎斯特, 瑪麗·彼得松, 裡卡德·森德斯特龍 申請人:山特維克智慧財產權股份有限公司