無級變速器用金屬帶及金屬環的製造方法和形狀測定方法
2023-05-17 00:51:16
專利名稱：無級變速器用金屬帶及金屬環的製造方法和形狀測定方法
技術領域：
本發明涉及無級變速器用金屬帶、該無級變速器用金屬帶的金屬環的製造方法以及該無級變速器用金屬帶的金屬環的形狀測定方法，該無級變速器用金屬帶在由多個環狀的金屬環層疊而成的金屬環集合體支承有大量的金屬元件。
背景技術：
通過下述專利文獻1公知如下的結構通過使向帶式無級變速器的金屬帶的金屬環的側端面的寬度方向最突出的突出部、位於金屬環的徑向中心面和徑向內周面之間，從而使該突出部與帶輪的V面抵接的位置比金屬環的徑向內周面靠近徑向中心面，通過使作用於卷繞在帶輪上的金屬環的由彎曲產生的赫茲應力與所述突出部與帶輪的V面接觸而產生的赫茲應力的總和減少，從而提高金屬環的疲勞壽命。此外，通過下述專利文獻2公知如下結構將金屬鼓切成預定寬度的圓片狀得到金屬環的半成品，並以研磨刷研磨該金屬環的半成品的方形側端面而將其加工為半圓狀。專利文獻1 日本特許第3981069號公報專利文獻2 日本特許第4440621號公報然而，對於上述專利文獻1所述的發明，金屬環的側端面呈三角形狀地突出，因此，無法避免該突出部的曲率半徑變小，在對金屬環氮化處理時，氮過度地擴散和浸入所述突出部而使硬度過度升高，存在著從該部分發生破裂而使得耐久性降低的可能性。此外，對於上述專利文獻2所述的發明，隨著以研磨刷研磨金屬環的加工次數增加，研磨刷磨損，金屬環的側端面的加工精度逐漸降低，存在著該側端面的形狀偏離於希望的形狀而使耐久性降低的可能性。
發明內容
本發明正是鑑於上述的情況而作出的，其目的在於通過對帶式無級變速器的金屬帶的金屬環的側端面的形狀進行處理來提高耐久性。為了達成上述目的，根據第一方面所述的發明，提出一種無級變速器用金屬帶，該無級變速器用金屬帶在金屬環集合體支承有大量的金屬元件，所述金屬環集合體由多個環狀的金屬環層疊而成，其特徵在於，所述金屬環具備平坦的周面和與所述周面的寬度方向端部相連接的大致半圓狀的側端面，在用通過所述周面與所述側端面的接點並與該側端面相切的假想圓的半徑R和從所述假想圓的中心到所述周面的距離H由Z = R-H定義所述側端面的偏差量Z時，設定為1R。此外，根據第二方面所述的發明，在第一方面的結構的基礎上，提出一種無級變速器用金屬帶，其特徵在於，所述側端面的半徑RO為在所述側端面的表面形成的氮化層的厚度t的1.5倍以上。此外，根據第三方面所述的發明，提出一種第一方面或第二方面所述的無級變速器用金屬帶的金屬環的製造方法，其特徵在於，通過用研磨刷研磨所述側端面，將所述側端面加工成大致半圓狀。此外，根據第四方面所述的發明，在第三方面的結構的基礎上，提出一種無級變速器用金屬帶的金屬環的製造方法，其特徵在於，所述研磨刷的線材由電沉積有磨粒的金屬線材構成。此外，根據第五方面所述的發明，在第三方面或第四方面的結構的基礎上，提出一種無級變速器用金屬帶的金屬環的製造方法，其特徵在於，每經一次加工或者每經預定次數的加工，對所述研磨刷進行修整。此外，根據第六方面所述的發明，提出一種第一方面或第二方面所述的無級變速器用金屬帶的金屬環的形狀測定方法，其特徵在於，該方法包括對所述金屬環的所述周面上和所述側端面上的多個測定點的坐標進行測定的工序；根據所述測定點的坐標的排列求得所述接點的坐標的工序；以及用所述接點的坐標和與該接點相連的所述側端面上的測定點的坐標、並利用最小二乘法求得所述假想圓的中心的坐標的工序。另外，實施例的外周面33a和內周面3 對應於本發明的周面。根據第一方面的結構，無級變速器用金屬帶的金屬環具備平坦的周面和與所述周面的寬度方向端部連接的大致半圓狀的側端面，在用通過周面與側端面的接點並與側端面相切的假想圓的半徑R和從假想圓的中心到周面的距離H、由Z = R-H定義側端面的偏差量 Z時，設定為Z < 0. 1R，因此，能夠使側端面的形狀接近準確的半圓狀而提高金屬環的耐久性，進而提高了無級變速器用金屬帶的耐久性。此外，根據第二方面的結構，將金屬環的側端面的半徑RO設定為在側端面的表面形成的氮化層的厚度t的1. 5倍以上，因此，防止了因氮化層變厚硬度過高而容易發生破裂的情況，能夠進一步提高金屬環的耐久性。此外，根據第三方面的結構，通過用研磨刷研磨金屬環的側端面，將側端面加工成大致半圓狀，因此，與在滾筒內攪拌金屬環和磨具進行研磨的現有的滾磨相比，能夠均勻地研磨金屬環的側端面並提高加工精度，實現耐久性的提高。此外，根據第四方面的結構，研磨刷的線材由電沉積有磨粒的金屬線材構成，因此，與現有的採用了含有磨粒的合成樹脂線材的研磨刷相比，耐久性提高了，即使降低修整的頻率，也能夠將由研磨刷的劣化引起的金屬環的側端面的加工精度的降低抑制在最小限度。此外，根據第五方面的結構，每經一次加工或者每經預定次數的加工，對研磨刷進行修整，因此，能夠進一步提高金屬環的側端面的加工精度。此外，根據第六方面的結構，測定金屬環的周面上和側端面上的多個測定點的坐標，根據測定點的坐標的排列求得接點的坐標，用接點的坐標和與該接點相連的側端面上的測定點的坐標、並利用最小二乘法求得假想圓的中心的坐標，因此，能夠高精度地求得假想圓的中心的坐標，能夠高精度地算出側端面的偏差量Z。
圖1是搭載有金屬帶式無級變速器的車輛的動力傳遞系統的示意圖。圖2是金屬帶的局部立體圖。圖3是示出金屬環的側端面的偏差量、偏差量的計算方法以及偏差量的比例的
4圖。圖4是示出金屬環的研磨裝置的圖。圖5是示出採用了帶磨粒的樹脂線材的研磨刷的使用次數與偏差量的比例之間的關係的圖表(不進行修整的情況)。圖6是示出採用了帶磨粒的樹脂線材的研磨刷的使用次數與偏差量的比例之間的關係的圖表(每次都進行修整的情況)。圖7是示出金屬環的側端面的曲率半徑和偏差量的比例對耐久性的影響的圖表。圖8是示出氮化層的硬度與金屬環的側端面的曲率半徑之間的關係的圖。圖9是示出金屬環的側端面的距表面的深度與硬度之間的關係的圖表。圖10是說明金屬環的側端面的偏差量和側端面的角部的曲率半徑的測定方法的說明圖。標號說明31 金屬環集合體；32 金屬元件；33 金屬環；33a 外周面(周面)；3 內周面 (周面)；33c 側端面；33d 氮化層；54 研磨刷；56 線材；C 假想圓；0 假想圓的中心；P 金屬環的周面與側端面的接點。
具體實施例方式下面，基於圖1 圖10說明本發明的實施方式。另外，本實施例中採用的金屬元件或金屬環的前後方向、寬度方向、徑向的定義在圖2中示出。徑向被定義為與該金屬元件抵接的帶輪的徑向，靠近帶輪的軸的一側為徑向內側，遠離帶輪的軸的一側為徑向外側。此外，寬度方向被定義為沿著與金屬元件抵接的帶輪的軸的方向，前後方向被定義為沿著金屬元件在車輛前進行駛時的行進方向的方向。如圖1所示，車輛用的金屬帶式無級變速器T具備平行地配置的驅動軸1和從動軸2，發動機E的曲軸3的左端經由阻尼器4與驅動軸1的右端連接。被支承於驅動軸1的驅動帶輪5具備固定側半帶輪體5a，其相對於該驅動軸1 相對旋轉自如；以及可動側半帶輪體恥，其相對於該固定側半帶輪體fe沿軸向滑動自如。 可動側半帶輪體恥與固定側半帶輪體fe之間的槽寬可根據作用於工作油室6的油壓而變化。被支承於從動軸2的從動帶輪7具備固定側半帶輪體7a，其一體地形成於該從動軸 2 ；以及可動側半帶輪體7b，其相對於該固定側半帶輪體7a沿軸向滑動自如。可動側半帶輪體7b與固定側半帶輪體7a之間的槽寬可根據作用於工作油室8的油壓而變化。並且， 在驅動帶輪5和從動帶輪7之間卷繞有金屬帶9，該金屬帶9在兩條金屬環集合體安裝有大量的金屬元件。在驅動軸1的左端設有由單小齒輪式的行星齒輪機構構成的前進後退切換機構 12，該前進後退切換機構12具備前進離合器10，其在確立前進變速檔時卡合，將驅動軸1 的旋轉同向傳遞至驅動帶輪5 ；以及倒車制動器11，其在確立後退變速檔時卡合，將驅動軸 1的旋轉逆向傳遞至驅動帶輪5。前進後退切換機構12的太陽齒輪27固定於驅動軸1，行星齒輪觀能夠藉助倒車制動器11限制在殼體中，齒圈四能夠藉助前進離合器10與驅動帶輪5結合。設於從動軸2的右端的起步用離合器13將第一中間齒輪14結合於該從動軸2，該第一中間齒輪14相對旋轉自如地支承於從動軸2。在與從動軸2平行地配置的中間軸15， 設有與所述第一中間齒輪14嚙合的第二中間齒輪16。設於差動齒輪17的齒輪箱18的輸入齒輪19與設於所述中間軸15的第三中間齒輪20嚙合。經由小齒輪軸21、21而支承於齒輪箱18的一對小齒輪22、22與設於左車軸23和右車軸M的末端的側齒輪25 J6嚙合， 所述左車軸23和右車軸M相對旋轉自如地支承於齒輪箱18。在左車軸23和右車軸M的末端分別連接驅動輪W、W。因此，當以換檔杆選擇前進檔(forward range)時，根據來自藉助於電子控制單元 Ul而工作的油壓控制單元U2的指令，首先，前進離合器10卡合，其結果是驅動軸1 一體地結合於驅動帶輪5。接著，起步用離合器13卡合，發動機E的扭矩經過驅動軸1、驅動帶輪 5、金屬帶9、從動帶輪7、從動軸2以及差動齒輪17傳遞至驅動輪W、W，車輛起步前進。當以換檔杆選擇倒車檔(reverse range)時，根據來自油壓控制單元U2的指令，倒車制動器 11卡合，驅動帶輪5被向與驅動軸1的旋轉方向相反的方向驅動，因此通過起步用離合器 13的卡合，車輛起步後退。這樣，在車輛起步後，根據來自油壓控制單元U2的指令，供給至驅動帶輪5的工作油室6的油壓增加，驅動帶輪5的可動側半帶輪體恥靠近固定側半帶輪體fe使有效半徑增加，並且供給至從動帶輪7的工作油室8的油壓減小，從動帶輪7的可動側半帶輪體7b 離開固定側半帶輪體7a使有效半徑減小，由此，金屬帶式無級變速器T的比率從LOW(低速檔)側向OD (超速檔)側連續地變化。如圖2所示，金屬帶9在左右成一對的金屬環集合體31、31支承大量的金屬元件 32...，各個金屬環集合體31是通過層疊多個金屬環33...而構成。由金屬板材衝裁成形的金屬元件32具備元件主體34 ；頸部36，其位於供金屬環集合體31、31卡合的左右成一對的環形槽35、35之間；以及大致三角形的耳部37，其經由頸部36與所述元件主體34的徑向外側連接。在元件主體34的左右方向兩端部，形成有一對帶輪抵接面39、39，該一對帶輪抵接面39、39能夠與驅動帶輪5和從動帶輪7抵接。此外，在金屬元件32的行進方向前側和後側，分別形成有相互抵接的主面40，此外，在行進方向前側的主面40的下部，經由沿左右方向延伸的鎖定邊緣41形成傾斜面42。進而，為了將前後相鄰的金屬元件32、32結合起來，在耳部37的前後表面形成有能夠相互嵌合的凹凸部43。並且，在左右的環形槽35、 35的下緣，形成有支承金屬環集合體31、31的內周面的鞍形面44、44。圖3示出了金屬環33的寬度方向一方的側端部的橫截面。金屬環33具備由平行的平坦面構成的外周面33a和內周面33b、以及連接兩周面33a、33b的寬度方向兩端部的兩個側端面33c、33c (在圖3中僅示出一方)，各側端面33c形成為大致半圓狀且與兩周面 33a,33b連續。側端面33c的理想的形狀為虛線所示的半圓狀且與兩周面33a、3!3b平滑地相連的形狀，然而由於金屬環33的加工上的誤差，實線所示的實際的側端面33c的形狀與理想的形狀不同。在本說明書中，將側端面33c的理想的形狀與實際的形狀之間的偏差定義為偏差量。首先，預先以採用了接觸式測頭、雷射等的測定儀測定金屬環33的側端面33c的附近的形狀，然後基於該測定值算出偏差量。圖3的(A)說明了金屬環33的外周面33a側的偏差量及其計算方法。首先，測定金屬環33的兩周面33a、3!3b上和側端面33c上的多個測定點的坐標，接著，根據所述測定點的坐標的排列求得外周面33a與側端面33c的接點P的坐標，並採用接點P的坐標和與該接點P相連的側端面33c上的測定點的坐標、利用最小二乘法確定在接點P處與側端面33c相切的假想圓C(參照點劃線)，並且求得該假想圓C 的中心O的坐標和曲率半徑R側端面33c和假想圓C在接點P處彼此相切，並在該接點P處共有切線和曲率半徑R。並且，當設假想圓C的中心0至外周面33a的距離為H時，用R-H定義偏差量Z。此夕卜，用(Z/R) X 100定義偏差量的比例(％)。圖3的⑶說明了金屬環33的內周面33b側的偏差量及其計算方法，其內容與對上述的金屬環33的外周面33a側的偏差量的說明實質相同，用R-H定義偏差量Z，用(Z/ R) X 100定義偏差量的比例(% )0金屬環33的製造工序由以下工序構成製造圓筒狀的金屬鼓的工序；將金屬鼓切成預定寬度的圓片狀以製造金屬環33的半成品的工序；以研磨刷將切成圓片狀的金屬環 33的半成品的方形的兩側端面33c、33c研磨成半圓狀截面的工序；以及對兩側端面33c、 33c被研磨過的金屬環33的半成品的表面進行氮化處理而使其硬化的工序。圖4示出金屬環33...的研磨裝置，在工作檯51上沿圓周方向分開配置六個金屬環保持部52...，在所述金屬環保持部52...分別保持金屬環33...，在從上方與該工作檯51同軸地對置的刷頭53，沿圓周方向分開安裝大量的研磨刷54。並且，在工作檯51上使六個金屬環保持部52...沿箭頭A方向旋轉，同時，使沿箭頭B方向旋轉的刷頭53下降， 使研磨刷54...與金屬環33...的一方的側端面33c...抵接並將其研磨成截面呈半圓狀。 並且，在一方的側端面33c...的研磨結束後，將金屬環33...翻轉並保持於金屬環保持部 52...，從而對另一方的側端面33c進行研磨。圖4的點劃線框內示出了研磨刷54的結構，在固定於刷頭53的軸部55的下端， 以扎束狀態植設有大量的線材56...。研磨刷54的線材56採用含有金剛石或硬質金屬的磨粒的合成樹脂制線材，或者採用在表面電沉積了金剛石或硬質金屬的磨粒的金屬制的電沉積磨粒線。後者的研磨刷54比前者的研磨刷54耐久性高，因此，即使修整的頻率降低也能夠維持側端面33c...的加工精度較高。圖5是示出在以採用了含有磨粒的合成樹脂制的線材56...的研磨刷54研磨金屬環33的側端面33c時，不修整地使用該研磨刷54的加工次數與金屬環33的側端面33c 的偏差量的比例(Z/R) X100(% )之間的關係的圖表。由該圖可知雖然在加工次數較少而研磨刷54還處於比較新的狀態時，金屬環33 的側端面33c的偏差量的比例為幾乎接近於0的值，然而，隨著加工次數增多而研磨刷54 劣化，金屬環33的側端面33c的偏差量的比例逐漸增加。其理由是因為隨著加工次數增力口，研磨刷54的線材56...的束的中央部逐漸凹進。圖6是示出每當一次加工結束時將研磨刷54的線材56...的束的末端部修整得平坦的情況下的、加工次數與偏差量的比例(Z/R)X100(%)之間的關係的圖表。由該圖可知在該情況下，即使總的加工次數增加，金屬環33的側端面33c的偏差量的比例也幾乎不增加。因而，通過高頻率地修整研磨刷54，能夠提高金屬環33的側端面33c的加工精度。圖7是示出橫軸採用金屬環33的側端面33c的曲率半徑、縱軸採用金屬環33的側端面33c的偏差量的比例(Z/R) X100(% )的圖表，「Δ」表示在金屬環33的單體疲勞試驗中破損了的金屬環，「〇」表示同樣在金屬環33的單體疲勞試驗中卻未破損的金屬環。
由該圖表可以明確，如果金屬環33的側端面33c的偏差量的比例(Z/ R) X 100(% )在10%以下，且金屬環33的側端面33c的曲率半徑RO在其表面的氮化層的厚度(例如30μπι)的1.5倍以上的話，則金屬環33不發生破損。金屬環33的側端面33c 的偏差量的比例(Z/R) X 100(%)在10%以下表示側端面33c的形狀接近圖3中虛線所示的理想的形狀。此外，金屬環33的側端面33c的曲率半徑在氮化層的厚度的1. 5倍以上表示氮化層並未形成得過厚。圖8的(A)是示出本發明的圖，圖中，金屬環33的側端面33c為準確的半圓狀且曲率半徑RO為氮化層33d的厚度t的1. 5倍以上(約3倍)，成為理想的狀態。另外，所述曲率半徑RO為金屬環33的厚度的一半的值，不過也可以用假想圓C的半徑R代替。圖8 的(B)也是示出本發明的圖，圖中，金屬環33的側端面33c不是半圓狀而是尖成三角形狀， 不過其三個角部的曲率半徑RO為氮化層33d的厚度t的大約2倍，即滿足1. 5倍以上這樣的基準。另一方面，圖8的(C)是示出現有例的圖，金屬環33的側端面33c並非半圓狀而是尖成三角形狀，其末端部的曲率半徑Rl極其小，從而不足氮化層33d的厚度t的1. 5倍 (約1倍)。在該情況下，氮的擴散和浸入在曲率半徑Rl小的側端面33c過度地進行，其過硬化層33d』的硬度與其他部分的硬度相比局部地升高，容易發生破裂，因此金屬環33的強度降低而變得容易破損。圖9是示出金屬環33的側端面33c的截面硬度相對於距表面的深度的關係的圖表。實線示出的是金屬環33的側端面33c的曲率半徑為氮化層33d的厚度t的1. 5倍以上的本發明，虛線示出的是金屬環33的側端面33c的曲率半徑不足氮化層33d的厚度t的 1. 5倍的比較例。根據該圖表可知，比較例的產品與本申請發明的產品相比，在不足氮化層 33d的厚度t的1. 5倍的區域，硬度變得過高。圖10是對金屬帶9的金屬環33的側端面33c的偏差量和側端面33c的角部的曲率半徑RO進行測定的方法的說明圖。首先，對為了驗證金屬環33的側端面33c的偏差量的比例(Z/R) X 100(% )是否與目標值一致而求得偏差量Z的形狀測定方法進行說明。先按預定的測定間距通過採用了接觸式測頭、雷射等的測定儀計測金屬環33的周面33a、3!3b和側端面33c，並將沿金屬環33的截面的形狀作為多個坐標點來進行計測。
接下來，根據所述測定點的坐標的排列來計算周面33a、3!3b與側端面33c的接點P 的坐標，此時，就接點P的位置的確定而言，針對輪廓上的被選擇作為測定範圍的起始點的任意坐標點，求出前後的近似直線的斜率差。連續地一點一點地移動測定點並同樣地對前後的近似直線的斜率差進行運算，直到到達測定範圍的結束點為止，連續地全部求出針對測定範圍內的各坐標點的前後近似直線的斜率差。在針對坐標點的前後近似直線的斜率差超過預先設定的閾值的情況下，判斷為該點為周面33a、33b與側端面33c相連的接點P。
接著，對求得假想圓C的曲率半徑R及其中心0的坐標的方法進行說明。用接點P 的坐標以及與該接點P相連的側端面33c上的測定點的多個對象數據的坐標，並利用最小二乘法求得假想圓C的曲率半徑R及其中心0的坐標。並根據由此得到的假想圓C的曲率半徑R和從假想圓C的中心0到周面33a、33b的距離H計算金屬環33的側端面33c的偏差量Zo
接下來，對測定側端面33c 的角部的曲率半徑RO的方法進行說明。針對將求得了假想圓C的測定點向側端面33c側移動一點後的範圍，利用最小二乘法計算出曲率。進而，對於側端面33c的整個範圍，在使測定點一點一點地移動的同時連續地應用最小二乘法，反覆進行求得所述曲率的計算，從而求得側端面33c整體的曲率半徑。通過將該值與金屬環33的氮化層33d的厚度t相比較，從而能夠判定金屬環33的側端面33c的曲率半徑RO是否在氮化層33d的厚度t的1. 5倍以上。如上所述，對於構成帶式無級變速器T的金屬環集合體31的金屬環33的大致半圓狀的側端面33c，在用通過外周面33a或內周面33b與側端面33c的接點P並與側端面 33c相切的假想圓C的半徑R和從假想圓C的中心0到外周面33a或內周面33b為止的距離H、由Z = R-H定義該側端面33c的偏差量Z時，設定為1R，由此，能夠使金屬環33 的側端面33c的形狀接近準確的半圓狀而提高金屬環33的耐久性，進而能夠提高帶式無級變速器T的金屬帶9的耐久性。以上，說明了本發明的實施方式，但本發明能夠在不脫離其主旨的範圍進行各種設計變更。例如，在實施方式中用研磨刷54來研磨金屬環33的側端面33c，但也可以對其進行滾磨。此外，也可以取代每經一次研磨都對研磨刷54進行修整，而每經一定次數的研磨或者每經隨機的次數的研磨對研磨刷54進行修整。
權利要求
1.一種無級變速器用金屬帶，該無級變速器用金屬帶在金屬環集合體(31)上支承有大量的金屬元件(32)，所述金屬環集合體(31)由多個環狀的金屬環(3 層疊而成，其特徵在於，所述金屬環(3 具備平坦的周面(33a、33b)和與所述周面(33a、3!3b)的寬度方向端部相連接的大致半圓狀的側端面(33c)，在用通過所述周面(33a、33b)與所述側端面(33c) 的接點(P)並與該側端面(33c)相切的假想圓(C)的半徑(R)和從所述假想圓(C)的中心 (0)到所述周面(33a、33b)的距離(H)，由Z = R-H定義所述側端面(33c)的偏差量(Z)時， 設定為Z彡0. IR0
2.根據權利要求1所述的無級變速器用金屬帶，其特徵在於，所述側端面(33c)的半徑(RO)為在所述側端面(33c)的表面形成的氮化層(33d)的厚度(t)的1.5倍以上。
3.—種權利要求1或權利要求2所述的無級變速器用金屬帶的金屬環的製造方法，其特徵在於，通過用研磨刷(54)研磨所述側端面(33c)，將所述側端面(33c)加工成大致半圓狀。
4.根據權利要求3所述的無級變速器用金屬帶的金屬環的製造方法，其特徵在於，所述研磨刷(54)的線材(56)由電沉積有磨粒的金屬線材構成。
5.根據權利要求3或權利要求4所述的無級變速器用金屬帶的金屬環的製造方法，其特徵在於，每經一次加工或者每經預定次數的加工，對所述研磨刷(54)進行修整。
6.一種權利要求1或權利要求2所述的無級變速器用金屬帶的金屬環的形狀測定方法，其特徵在於，該無級變速器用金屬帶的金屬環的形狀測定方法包括對所述金屬環(3 的所述周面(33a、33b)上和所述側端面(33c)上的多個測定點的坐標進行測定的工序；根據所述測定點的坐標的排列求得所述接點(P)的坐標的工序；以及用所述接點(P)的坐標和與該接點(P)相連的所述側端面(33c)上的測定點的坐標，利用最小二乘法求得所述假想圓(C) 的中心(0)的坐標的工序。
全文摘要
本發明提供無級變速器用金屬帶及其金屬環的製造方法和形狀測定方法，通過對帶式無級變速器的金屬帶的金屬環的側端面的形狀進行處理來提高耐久性。無級變速器用金屬帶的金屬環(33)具備平坦的外周面(33a)和內周面(33b)以及連接該兩周面的寬度方向端部的大致半圓狀的側端面(33c)，在用通過兩周面(33a、33b)與側端面(33c)的接點(P)並與該側端面相切的假想圓(C)的半徑(R)和從假想圓的中心(O)到兩周面的距離(H)由Z＝R-H定義側端面的偏差量(Z)時，設定為Z≤0.1R，由此能夠使側端面的形狀接近準確的半圓狀而提高金屬環的耐久性，進而能夠提高無級變速器用金屬帶的耐久性。
文檔編號G01B21/20GK102297238SQ20111013312
公開日2011年12月28日 申請日期2011年5月20日 優先權日2010年6月25日
發明者矢崎徹, 青山英明 申請人:本田技研工業株式會社