潤滑油基油及其製造方法以及潤滑油組合物的製作方法

2023-07-20 13:53:36 1

專利名稱：：潤滑油基油及其製造方法以及潤滑油組合物的製作方法
技術領域：
：本發明涉及潤滑油基油及其製造方法以及潤滑油組合物。
背景技術：
：以往在潤滑油領域中，通過在高度4青制礦油等潤滑油基油中配合降凝劑等添加劑，試圖改善潤滑油的低溫粘度特性(例如參照專利文獻13)。另外，作為高粘度指數基油的製造方法，已知對天然或合成的含有正構烷烴的原料油進行利用氫化分解/加氫異構化的潤滑油基油的精製的方法(例如參照專利文獻4~6)。作為潤滑油基油和潤滑油的低溫粘度特性的評價指標一般有傾點、霧點、凝固點等。另外，還已知根據潤滑油基油的正構烷烴或異構烷烴的含量等評價低溫粘度特性的方法。專利文獻1專利文獻2專利文獻3專利文獻4專利文獻5專利文獻6日本特開平4-36391號7>才艮日本特開平4-68082號/>才艮曰本特開平4-120193號/>才艮曰本淨爭開2005國154760號7>才艮曰本淨爭表2006-502298號/>才艮曰本特表2002-503754號公報
發明內容發明要解決的問題但是，近來對潤滑油的低溫粘度特性的提高、進而兼顧低溫粘度特性和粘度-溫度特性的要求日益增高，即便在使用根據上述現有評價指標判斷為低溫性能良好的潤滑油基油時，也難以充分滿足該要求特性。予以說明，即便通過向潤滑油基油中配合添加劑某種程度地改善上述特性，但其方法也有限。特別是，降凝劑即便增加其配合量，其效果與濃度也不成比例關係，另外，隨著配合量的增加，剪切穩定性會降低。另外，在利用上述氫化分解/加氫異構化的潤滑油基油的精潤滑油基油的低粘度化來改善低溫粘度特性的觀點出發，對氬化分解/加氫異構化的條件最優化進行了研究，由於粘度-溫度特性(特別是高溫下的粘度特性)與低溫粘度特性成相反關係，因此非常難以兼顧兩者。例如，當提高正構烷烴向異構烷烴的異構化率時，雖然低溫粘度特性有所改善，但粘度指數降低等粘度-溫度特性變得不足。而且，如上所述，傾點或凝固點等指標作為潤滑油基油的低溫粘度特性的評價指標並不適合，這也是氫化分解/加氫異構化的條件最優化變得困難的原因之一。本發明鑑於這種事實完成，其目的在於，提供能夠高水平兼顧粘度-溫度特性和低溫粘度特性的潤滑油基油及其製造方法，以及含有該潤滑油基油的潤滑油組合物。用於解決問題的方案為了解決上述課題，本發明提供一種潤滑油基油，其特徵在於，尿素加合值為4質量％以下且粘度指數為100以上。予以說明，本發明中所說的尿素加合值利用以下方法測定。將稱量的試樣油(潤滑油基油)100g》文入圓底燒瓶中，加入尿素200g、甲苯360ml和曱醇40ml在室溫下攪拌6小時。由此，在反應液中作為尿素加合物產生白色的粒狀結晶。用l微米濾器過濾反應液，採集所產生的白色粒狀結晶，用曱苯50ml洗滌所得結晶6次。將回收的白色結晶放入燒瓶中，加入純水300ml和曱4苯300ml，在8(TC下攪拌1小時。利用分液漏鬥分離除去水相，用純水300ml洗滌曱苯相3次。在甲苯相中加入乾燥劑(硫酸鈉)進行脫水處理後，蒸餾除去曱苯。將相對於如此獲得的尿素加合物相對於試樣油的比例(質量百分率)定義為尿素加合值。另外，本發明中的粘度指數以及後述40。C或100。C的動力粘度分別指根據JISK2283-1993測定的粘度指數和4(TC或10(TC的動力粘度。利用本發明的潤滑油組合物，通過尿素加合值和粘度指數分別滿足上述條件，能夠以高水準兼顧粘度-溫度特性和低溫粘度特性。另外，當在本發明的潤滑油基油中配合降凝劑等添加劑時，可有效地表現其添加效果。因此，本發明的潤滑油基油作為滿足近來的兼顧低溫粘度特性和粘度-溫度特性的要求的潤滑油基油非常有用。而且，利用本發明的潤滑油基油，通過上述優異的粘度-溫度特性，可以降低實用溫度範圍的粘性阻力或攪拌阻力。特別是，本發明的潤滑油基油在0。C以下的低溫條件下通過大幅度降低粘性阻力或攪拌阻力可以發揮其效果，在降低使用該潤滑油基油的裝置的能量損失並達成節能的方面非常有用。予以說明，以往，如上所述研究了在利用氫化分解/加氫異構化的潤滑油基油的精製方法中提高正構烷烴向異構烷烴的異構化率，但根據本發明人等的研究，僅降低正構烷烴的殘留量時，難以充分地改善低溫粘度特性。即，在利用氫化分解/加氬異構化產生的異構烷烴中也含有對低溫粘度特性有不良影響的成分，在以往的評價方法中並未充分地認識到此點。另外，正構烷烴和異構烷烴成分析中使用氣相色譜(GC)或NMR等分析方法，但這些分析方法中，從異構烷烴中分離或鑑定對低溫粘度特性有不良影響的成分需要複雜的操作或大量的時間等，在實用上並非有效。與此相對，本發明的尿素加合值的測定中，由於可以精度良好且確實地捕獲作為尿素加合物的異構烷烴中對低溫粘度特性有不良影響的成分、以及正構烷烴殘留於潤滑油基油中時的該正構烷烴，作為潤滑油基油的低溫粘度特性的評價指標優異。予以說明，本發明人等利用使用GC和NMR的分析確認，尿素加合物的主要成分是正構烷烴及主鏈末端至支鏈位置的碳原子數為6以上的異構烷烴的尿素加合物。本發明的潤滑油基油的優選方式例如可以舉出尿素加合值為4質量％以下、粘度指數為130以上、且NOACK蒸發量為15質量％以下的潤滑油基油。另外，本發明的潤滑油基油的其他優選方式可以舉出尿素加合值為4質量％以下、粘度指數為130以上、-35"的0^8粘度為2000mPa.s以下、且40。C的動力粘度(單位mm2/s)和NOACK蒸發量(單位質量％)之積為250以下的潤滑油基油。另外，本發明提供一種潤滑油基油的製造方法，其特徵在於，具備對含有正構烷烴的原料油進行氫化分解/加氫異構化以使所得被處理物的尿素加合值為4質量％以下且粘度指數為100以上的工序。才艮據本發明的潤滑油基油的製造方法，通過對含有正構烷烴的原料油進行氬化分解/加氫異構化以使所得被處理物的尿素加合值達到4質量％以下且粘度指悽t為IOO以上，可以確實地獲得以高水準兼顧粘度-溫度特性和低溫粘度特性的潤滑油基油。本發明潤滑油基油的製造方法的優選方式例如可以舉出以下的潤滑油基油的製造方法，其具備對含有正構烷烴的原料油進行氫化分解/加氫異構化以使所得被處理物的尿素加合值達到4質量％以下且粘度指數為130以上、且NOACK蒸發量為15質量％以下的工序。本發明潤滑油基油的製造方法的其他優選方式例如可以舉出以下的潤滑油基油的製造方法，其具備對含有正構烷烴的原料油進行氫化分解/加氫異構化以使所得被處理物的尿素加合值達到4質量％以下且粘度指數為130以上、-35°〇的(:€8粘度為2000mPa以下、且40。C的動力粘度(單位mm2/s)和NOACK蒸發量(單位質量％)之積為250以下的工序。進而，本發明的潤滑油基油的製造方法中，優選原料油含有50質量％以上通過潤滑油基油的溶劑脫蠟而獲得的蠟膏。另外，本發明提供一種潤滑油組合物，其特徵在於，含有上述本發明的潤滑油基油。本發明的潤滑油基油由於含有具有上述優異特性的本發明潤滑油基油，因此作為能夠以高水平兼顧粘度-溫度特性和低溫粘度特性的潤滑油組合物有用。另外，如上所述，本發明的潤滑油基油在配合有添加劑時，可以有效地表現其添加效果，因此，本發明的潤滑油組合物可優選地含有各種添加劑。發明的效果本發明提供能夠以高水平兼顧粘度-溫度特性和低溫粘度特性的潤滑油基油及其製造方法，以及含有該潤滑油基油的潤滑油糹且合物。具體實施例方式以下詳細地說明本發明的優選實施方式。本發明的潤滑油基油的尿素加合值為4質量％以下且粘度指數為IOO以上。另外，本發明的潤滑油基油的尿素加合值從在不損害粘度-溫度特性的情況下改善低溫粘度特性的觀點出發，如上所述有必要為4質量％以下，優選為3.5質量％以下、更優選為3質量％以下、進一步優選為2.5質量％以下。另外，潤滑油基油的尿素加合值也可是0質量％。但是，從能夠獲得充分低溫粘度特性和更高粘度指數的潤滑油基油，另外緩和脫蠟條件、在經濟上也優異的觀點出發，優選為0.1質量％以上、更優選為0.5質量％以上、特別優選為0.8質量％以上。本發明的潤滑油基油的粘度指數從粘度-溫度特性的觀點出發，如上所述必須為100以上，優選為110以上、更優選為120以上、進一步優選為130以上、特別優選為140以上。在製造本發明潤滑油基油時，可以使用含有含正構烷烴或異構烷烴的蠟的原料油。原料油可以是礦物油或合成油的任一種，或者它們的2種以上的混合物。另夕卜，本發明中使用的原料油優選為在ASTMD86或ASTMD2887所規定的潤滑油範圍內沸騰的含蠟原料。原料油的含蠟率以原料油總量為基準優選為50質量％以上IOO質量％以下。原料的含蠟率可以通過核磁共振分光法(ASYMD5292)、相關環分才斤(n國d-M)法(ASTMD3238)、溶齊'j、法(ASTMD3235)等分才斤方法測定。作為含蠟原料，例如可以舉出殘液等來自溶劑精製法的油、部分溶劑脫蠟油、脫瀝青油、餾出物、減壓氣體油、焦化蠟油、蠟膏(slackwax)、渣滓油(footoil)、費歇爾託普烯蠟等，其中優選蠟膏和費歇爾託普烯蠟。蠟膏典型地來自於溶劑或丙烷脫蠟所產生的烴原料。蠟膏可以含有殘留油，該殘留油可以通過脫油而除去。渣滓油相當於脫油後的蠟膏。另外，費歇爾託普烯蠟利用所謂的費歇爾託普烯合成法製造。進而，作為含有正構烷烴的原料油還可使用市售品。具體地可以舉出Paraflint80(氫化費歇爾託普烯蠟)和ShellMDSWaxyRaffinate(氳化和部分異構化中間餾出物合成蠟質殘液)等。另外，來自溶劑抽提的原料油為將來自常壓蒸餾的高沸點石油餾分送入減壓蒸餾裝置，對出自該裝置的蒸餾餾分進行溶劑抽提而獲得。來自減壓蒸餾的殘渣還可進行脫瀝青。在溶劑抽提法中，在殘液相中殘留有石蠟成分的狀態下將芳香族成分溶解於抽提相。萘被分配在抽提相和殘液相中。作為溶劑抽4是用的溶劑優選使用苯酚、糠醛和N-甲基吡咯烷酮等。通過控制溶劑/油比、抽糹是溫度、應抽提的蒸餾物與溶劑的接觸方法等，可以控制抽提相和殘液相的分離程度。作為原衝+可以-使用用具有更高氫化分解能的燃料油氫化分解裝置並使用從燃料油氬化分解裝置中獲得的底部餾分。對於上述原料油，通過進行氫化分解/加氬異構化以使所得被處理物的尿素加合值為4質量％以下且粘度指數為IOO以上的工序，可以獲得本發明的潤滑油基油。氫化分解/加氫異構化工序只要所得被處理物的尿素加合值和粘度指數滿足上述條件則無特別限定。本發明的優選氫化分解/加氫異構化工序包括以下工序使用氫化處理催化劑對含有正構烷經的原料油進行氫化處理的第l工序、使用氫化脫蠟催化劑對第2工序獲得的被處理物進行氫化脫蠟處理的第2工序、使用氫化精製催化劑對第l工序獲得的被處理物進行氫化精製的第3工序。'9予以說明，即便是以往的氳化分解、加氫異構化工序中，以用於防止氫化脫蠟催化劑的毒害的脫硫和脫氮為目的，有時在氫化脫蠟工序的前端設置氫化處理工序。與此相對，本發明的第l工序(氫化處理工序)是為了在第2工序(氫化脫蠟工序)的前段分解原料油中的正構烷烴的一部分(例如10質量％左右、優選110質量％)而i殳置的，雖然該第l工序也可脫石克和脫氮，但與以往的氫化處理的目的不同。設置該第1工序在使第3工序後將所得被處理物(潤滑油基油)的尿素加合值確實地為4質量%以下的方面優選。上述第l工序中使用的氫化催化劑可以舉出含有第6族金屬、第8-10族金屬和它們的混合物的催化劑等。優選的金屬可以舉出鎳、鵠、鉬、鈷和它們的混合物。氫化催化劑可以以將這些金屬負載於耐熱性金屬氧化物載體上的方式使用，通常金屬在載體上作為氧化物或硫化物存在。另外，使用金屬的混合物時，還可作為以催化劑總量為基準金屬的量達到30質量％以上的主體金屬催化劑存在。金屬氧化物載體可以舉出二氧化矽、氧化鋁、二氧化矽-氧化鋁或氧化鈦等氧化物，其中優選氧化鋁。優選的氧化鋁為Y型或(3型的多孔氧化鋁。金屬的負載量以催化劑總量為基準優選為0.535質量％的範圍。另外，使用第9-10族金屬與第6族金屬的混合物時，優選第9族或第IO族金屬的任一種以催化劑總量為基準以0.1~5質量％的量存在、第6族金屬以530質量％的量存在。金屬的負載量可以通過原子吸收光i普法、電感耦合等離子體光譜分析法或對各個金屬用ASTM指定的其他方法測定。金屬氧化物載體的酸性可通過添加物的添加、控制金屬氧化物載體的性質(例如組裝入二氧化矽-氧化鋁載體中的二氧化矽量的控制)等進行控制。添加物的例子可以舉出卣素，特別是氟、磷、硼、氧化釔、鹼金屬、鹼土類金屬、稀土類氧化物和氧化鎂。卣素等輔助催化劑一般會提高金屬氧化物載體的酸性，但氧化釔或氧化鎂等弱鹼性添加物有減弱該載體的酸性的傾向。關於氫化處理條件，處理溫度優選為150450°C、更優選為200400°C,氫分壓優選為140020000kPa、更優選為280014000kPa,液體空間速度(LHSV)i"尤選為0.110hr—1、更優選為0.15hr",氫/油比優選為501780m3/m3、更優選為89890m3/m3。予以說明，上述條件為一例，用於第3工序後獲得的被處理物的尿素加合值和粘度指數分別滿足上述條件的第l工序的氫化處理條件優選根據原料、催化劑、裝置等的不同適當選擇。第l工序中經氬化處理後的被處理物可直接供於第2工序，優選在第l工序和第2工序之間設置對該被處理物進行汽提或蒸餾，/人一皮處理物(液狀產物)中分離除去氣體產物的工序。由此，可以將被處理物所含的氮成分或硫成分減少至不影響第2工序的氫化脫蠟催化劑的長期使用的水平。利用汽提等的分離除去對象主要是硫化氫或氨等的氣體雜質，汽提可以利用閃蒸罐、分餾器等通常的裝置進行。另外，第l工序的氫化處理條件為溫和時，依據所用原料，殘留的多環芳香族成分有通過的可能，但這些雜質可以通過第3工序的氫化精製除去。另夕卜，第2工序所用的氫化脫蠟催化劑可以含有結晶質或非晶質的任一種材料。結晶質材料例如可以舉出以鋁矽酸鹽(沸石)或磷酸矽鋁(SAPO)為主要成分的具有10或12元環通路的分子篩。沸石的具體例子可以舉出ZSM-22、ZSM-23、ZSM-35、ZSM-48、ZSM腸57、鎂石成沸石、ITQ畫13、MCM-68、MCM-71等。ii另外，作為磷酸矽鋁的例子可以舉出ECR-42。作為分子篩的例子，可以舉出卩沸石和MCM-68。其中，優選4吏用選自ZSM-48、ZSM-22和ZSM-23的l種或2種以上，特別優選ZSM-48。分子篩優選為氫形。氫化脫蠟催化劑的還原在氫化脫蠟時可當場發生，但還可將預先實施了還原處理的氳化脫蠟催化劑供於氪化脫蠟。另外，作為氫化脫蠟催化劑的非晶質材料可以舉出摻雜有第3族金屬的氧化鋁、氟化物化氧化鋁、二氧化矽-氧化鋁、氟化物化二氧化矽-氧化鋁、二氧化矽-氧化鋁等。作為脫蠟催化劑的優選方式，可以舉出二官能性，即裝載有至少1個第6族金屬、至少1個第8~10族金屬或它們混合物的金屬加氫成分。優選的金屬為Pt、Pd或它們的混合物等第9-10族貴金屬。這些金屬的裝載量以催化劑總量為基準優選為0.130質量％。作為催化劑調製和金屬裝載方法例如可舉出使用分解性金屬鹽的離子交換法和浸漬法。予以說明，使用分子篩時，還可與氫化脫蠟條件下的具有耐熱性的粘合劑材料複合化，或者還可不用粘合劑(自身鍵合)。粘合劑材料可以舉出二氧化矽、氧化鋁、二氧化矽-氧化鋁、二氧化矽和氧化鈦、氧化鎂、氧化釷、氧化鋯等與其他金屬氧化物的二成分的組合，二氧化矽-氧化鋁-氧化釷、二氧化石圭-氧化鋁-氧化鎂等氧化物的三成分的組合等無機氧化物。氫化脫蠟催化劑中的分子篩量以催化劑總量為標準優選為10100質量％、更優選為35~100質量％。氫化脫蠟催化劑通過噴霧乾燥、擠出等方法形成。氫化脫蠟催化劑可以以硫化物化或非硫化物化的方式使用，優選硫化物化的形態。關於氫化脫蠟條件，溫度優選為250400°C、更優選為275350°C,氫分壓優選為79120786kPa(1003000psig)、更優選為148017339kPa(2002500psig),液體空間速度優選為0.110hr-'、更優選為O.l-Shr",氬/油比優選為451780m3/m3(25010000scf/B)、更優選為89890m3/m3(5005000scf/B)。予以說明，上述條件為一例，優選第3工序後用於所得被處理物的尿素加合值和粘度指數分別滿足上述條件的第2工序的氫化脫蠟條件根據原料、催化劑、裝置等的不同適當選擇。第2工序中經氫化脫蠟處理的一皮處理物一皮供於第3工序的氫化精製。氫化精製是用於在除去殘留雜原子和色相體的基礎上，通過氳化將烯烴和殘留芳香族化合物飽和的溫和氫化處理的一方式。第3工序的氫化精製可以通過脫蠟工序和級聯式實施。第3工序中使用的氫化精製催化劑優選為在金屬氧化物載體上負載有第6族金屬、第8-10族金屬或它們的混合物的催化劑。優選的金屬可以舉出貴金屬，特別是鉑、鈀和它們的混合物。使用金屬的混合物時，可以作為以催化劑為基準金屬的量為30質量％或者更多的主體金屬催化劑存在。催化劑的金屬含有率對於非貴金屬優選為20質量％以下、對於貴金屬優選為1質量％以下。另外，作為金屬氧化物載體，可以是非晶質或結晶質氧化物的任一種。具體地可以舉出二氧化矽、氧化鋁、二氧化矽-氧化鋁或者氧化鈦等低氧性氧化物，優選氧化鋁。從芳香族化合物的飽和的觀點出發，優選使用多孔質載體上負載有具有較強加氬功能的金屬的氫化精製催化劑。優選的氬化精製催化劑可以舉出M41S系列或屬於系統催化劑的中孑'L(mesopore)性材料。M41S系列的催化劑為具有高二氧化珪含有率的中孑L性材料，具體可以舉出MCM-41、MCM-48和MCM-50。該氫化精製催化劑具有15100A的細孔徑，特別優選MCM-41。MCM-41為具有一樣尺寸細孔的六方晶系排列的無機多孔質非層化相。MCM-41的物理結構為稻草的開口部(糹田孑L的孑L徑)為15100A範圍的稻草的束。MCM-48具有立方體對稱，MCM-50具有層狀結構。MCM-41可以用中孔徑範圍不同尺寸的細孔開口部製造。中孔性材料可以具有第8族、第9族或第IO族金屬的至少l個金屬加氳成分，金屬加氫成分優選貴金屬、特別優選第10族貴金屬，最優選Pt、Pd或它們的混合物。關於氫化精製的條件而言，溫度優選為150350°C、更優選為180~250°C,全壓優選為285920786kPa(約權3000psig)，液體空間速度優選為0.15hr"、更優選為0.53hr",氳/油比優選為44.51780m3/m3(250~10000scf/B)。予以說明，上述條件為一例，優選第3工序後用於所得被處理物的尿素加合值和粘度指數分別滿足上述條件的第3工序的氫化生成條件根據原料、處理裝置的不同適當選擇。另外，對於第3工序後獲得的被處理物而言，可以根據需要利用蒸餾等將規定的成分分離除去。對於利用上述製造方法獲得的本發明潤滑油基油而言，只要尿素加合值和粘度指數分別滿足上述條件，則其他性狀並無特別限定，優選本發明的潤滑油基油進而滿足以下條件。本發明的潤滑油基油的飽和成分的含量以潤滑油基油總量為基準優選為90質量％以上、更優選為93質量％以上、進一步優選為95質量％以上。男外，環狀飽和成分佔該飽和成分的比例優選為0.1~50質量％、更優選為0.540質量％、進一步優選為130質量％、特別優選為520質量％。通過飽和成分的含量和環狀成分佔該飽和成分的比例分別滿足上述條件，能夠達成粘度-溫度特性和熱-氧化穩定性。另外，在該潤.滑油基油中配合添加劑時，可將該添加劑充分穩定地溶解保持在'潤滑油基油中，且能夠以更高水平表現該添加劑的功能。進而，通過飽和成分的含量和環狀飽和成分佔該飽和成分的比例分別滿足上述條件，可以改善潤滑油基油本身的摩擦特性，結果可以提高摩擦降低效果，進而達成節能性的提高。予以說明，當飽和成分的含量小於90質量％時，有粘度-溫度特性、熱-氧化穩定性和摩擦特性變得不充分的傾向。另外，環狀飽和成分佔該飽和成分的比例小於0.1質量％時，當在潤滑油基油中配合添加劑時，該添加劑的溶解性變得不充分，溶解保持於潤滑油基油中的該添加劑的有效量降低，因此有無法有效獲得該添加劑功能的傾向。進而，當環狀飽和成分佔該飽和成分的比例超過50質量％時，當在潤滑油基油中配合添加劑時，有該添加劑的作用降^氐的傾向。本發明中，環狀飽和成分佔該飽和成分的比例為0.150質量％與非環狀飽和成分佔該飽和成分的比例為99.950質量％等價。這裡，非環狀飽和成分中包含正構烷烴和異構烷烴兩者。正構烷烴和異構烷烴佔本發明的潤滑油基油的比例只要尿素加合值滿足上述條件則無特別限定，異構烷烴的比例以潤滑油基油總量為基準優選為5099.9質量％、更優選為6099.9質量％、進一步優選為7099.9質量％、特別優選為8099.9質量％。異構烷爛佔潤滑油基油的比例通過滿足上述條件，可以進一步提高粘度-溫度特性、熱-氧化穩定性。另外，當在該潤滑油基油中配合添加劑時，可以充分穩定地溶解保4爭該添加劑，以更高水平表現該添加劑的功能。予以說明，本發明的飽和成分的含量是指根據ASTMD2007-93測定的值(單位質量％)。本發明所i兌的環狀々包和成分和非環狀々包和成分佔々包和成分的比例是指分別根據ASTMD2786-91測定的萘成分(測定對象l環6環萘、單位質量％)和烷烴成分(單位質量％)。15另外，本發明所說的潤滑油基油中的正構烷烴的比例是指對利用上述ASTM2007-93記載的方法分離-獲得的飽和成分在以下條件下進行氣相色譜分析，鑑定和定量正構烷烴佔該飽和成分的比例，將該測定值以潤滑油基油總量為基準進行換算的值。予以說明，鑑定和定量時，作為標準試樣使用碳原子數550的正構烷烴的混合試樣，佔飽和成分的正構烷烴作為相當於相對於色譜的總峰面積值(除去稀釋劑來源的峰的面積)的各正構烷烴的峰面積值的總比例求得。(氣相色譜條件)柱液相無極性柱(長度25mm、內徑0.3mmO、液相膜厚度O.l,)升溫條件50。C400。C(升溫速度10°C/min)載氣氦氣(線速度40cm/min)分流比90/1試樣注入量0.5pL(用二硫化碳稀釋至20倍的試樣的注入量)另外，潤滑油基油中的異構烷烴的比例是指以潤滑油基油總量為基準將非環狀飽和成分佔上述飽和成分與正構烷烴佔上述飽和成分之差進行換算的值。可以使用飽和成分的分離方法或者環狀飽和成分、非環狀飽和成分等的組成分析時可獲得相同結果的類似方法。例如除了上述之外，還可舉出ASTMD2425-93所記載的方法、ASTMD2549-91所記載的方法、利用高效液相色i瞽(HPLC)的方法、或者將這些方法改良的方法等。予以說明，本發明的潤滑油基油中，作為原料使用由燃料油氫化分解裝置獲得的底部餾分時，可獲得飽和成分的含量為90質量％以上、環狀飽和成分佔該飽和成分的比例為30~50質量%、非環狀飽和成分佔該々包和成分的比例為5070質量％、潤滑油基油中的異構烷烴的比例為4070質量％、粘度指數為100135、優選120130的基油，通過尿素加合^直滿足上述條件，可以獲得具有本發明的效果、特別是-40°C的MRV粘度為20000mPa-s以下、淨爭另'J是10000mPa's以下的4尤異<氐溫粘度淨爭寸生的潤滑油基油組合物。另外，本發明的潤滑油基油中，作為原料使用蠟含量高的原料(例如正構烷烴含量為50質量％以上)的蠟膏、費歇爾託普烯蠟時，可獲得飽和成分的含量為90質量%以上、環狀飽和成分佔該飽和成分的比例為0.1~40質量％、非環狀飽和成分佔該飽和成分的比例為6099.9質量％、潤滑油基油中的異構烷烴的比例為60~99.9質量％、粘度指數為100~170、優選135160的基油，通過尿素加合值滿足上述條件，可以獲得具有本發明的效果、特別是-40。C的MRV粘度為12000mPa-s以下、特別是7000mPa.s以下的高粘度指數和低溫粘度特性極為優異的特性的潤滑油組合物。另外，2(TC的折射率用n2o表示、lO(TC的動力粘度用kvlOO表示時，本發明的潤滑油基油的n2。-0.002xkvl00優選為1.4351.450、更優選為1.4401.449、進一步優選為1.4421.448、進一步優選為1.4441.447。通過使ri2o-0.002xkvlOO為上述範圍內，可以達成優異的粘度-溫度特性和熱-氧化穩定性，當在該潤滑油基油中配合添加劑時，可以充分穩定地將該添加劑溶解保持在潤滑油基油中，能夠以更高水平表現該添加劑的功能。進而通過使n2o-0.002xkvlOO為上述範圍內，可以改善潤滑油基油本身的摩擦特性，結果可以提高摩擦降低效果、進而達成節能性的提高。予以說明，當ri2o-0.002xkvlOO超過上述上限值時，粘度-溫度特性、熱-氧化穩定性和摩擦特性變得不充分，而且在潤滑油基油中配合添加劑時，有該添加劑的效果降低的傾向。另夕卜，當n2o-0.002xkvlO(H、於上述下限值時，當在潤滑油基油中配合添加劑時，該添加劑的溶解性變得不充分，溶解保持於潤滑油基油中的該添加劑的有效量降低，因此有難以有效地獲得該添加劑的功能的傾向。本發明提到的20。C折射率(n2)是指根據ASTMD1218-92在20。C下測定的折射率。另外，本發明的IO(TC動力粘度(kv100)是指根據JISK228301993在100°C下測定的動力粘度。另夕卜，本發明的潤滑油基油的芳香族成分以潤滑油基油總量為基準優選為5質量％以下、更優選為0.053質量％、進一步優選為0.1~1質量％、特別優選為0.1~5質量％。芳香族成分的含量超過上述上限值時，有粘度-溫度特性、熱-氧化穩定性和摩擦特性、進而防揮發性和低溫粘度特性降低的傾向，進而在潤滑油基油中配合添加劑時有該添加劑的效果降低的傾向。另夕卜，本發明的潤滑油基油可以不含芳香族成分，通過使芳香族成分的含量為0.05質量％以上，可以進一步提高添加劑的溶解性。予以說明，這裡所說的芳香族成分的含量是指根據ASTMD2007-93測定的值。芳香族成分通常除了烷基苯、烷基萘之外，還包含蒽、菲和它們的烷化物，以及苯環稠合四環以上的化合物，吡啶類、喹啉類、苯酚類、萘酚類等具有雜原子的芳香族化合物等。另外，本發明的潤滑油基油的。/。Cp優選為80以上、更優選為8299、進一步優選為8598、特別優選為9097。潤滑油基油的。/。Cp小於80時，有粘度-溫度特性、熱-氧化穩定性和摩擦特性降低的傾向，進而在潤滑油基油中配合添加劑時有該添加劑的效果降低的傾向。另外，本發明的。/。Cp超過99時，有添加劑的溶解性降低的傾向。本發明的潤滑油基油的％<:"尤選為20以下、更優選為15以下、進一步優選為112、特別優選為310。潤滑油基油的。/。CN超過20時，有粘度-溫度特性、熱-氧化穩定性和摩擦特性降低的傾向。另外，％(^小於1時，有添加劑的溶解性降低的傾向。本發明的潤滑油基油的Q/。CA優選為0.7以下、更優選為0.6以下、進一步優選為0.10.5。潤滑油基油的。/oCA超過0.7時，有粘度-溫度特性、熱-氧化穩定性和摩擦特性降低的傾向。另夕卜，本發明的潤滑油基油的。/。CA還可以是0，但通過使。/。CA為0.1以上，可以進一步提高添加劑的溶解性。進而，本發明的潤滑油基油的％CP和％CN的比例優選0/oCp/。/oCN為7以上、更優選為7.5以上、進一步優選為8以上。0/。Cp/。/。CN小於7時，有粘度-溫度特性、熱-氧化穩定性和摩擦特性降低的傾向，進而在潤滑油基油中配合添加劑時有該添加劑的效果降低的傾向。另夕卜，。/oCp/o/oCN優選為200以下、更優選為100以下、進一步優選為50以下、特別優選為25以下。通過佳_0/oCp/o/。CN為200以下，可以進一步提高添加劑的溶解性。予以說明，本發明中提到的。/。Cp、。/。Cn和。/。Ca分別是指通過根據ASTMD3238-85的方法(n-d-M環分析)求得的烷烴碳原子數相對於總碳原子數的百分率、萘碳原子數相對於總碳原子數的百分率以及芳香族碳原子數相對於總碳原子數的百分率。即，上述o/。Cp、0/oCN和o/oCA的優選範圍根據利用上述方法求得的值，例如即便是不含萘成分的潤滑油基油，利用上述方法求得的。/。Cn也表示超過0的值。另夕卜，本發明的潤滑油基油的石與價優選為0.5以下、更優選為0.3以下、進一步優選為0.15以下、還可以小於0.01,但從與其相稱的效果小的方面與經濟性關係的觀點出發，優選為0.001以上、更優選為0.05以上。通過使潤滑油基油的石典價為0.5以下，19可以顯著提高熱-氧化穩定性。予以說明，本發明所說的碘價是指利用JISK0070《化學製品的酸價、皂化價、碘價、羥基值和不皂化價》的指示劑滴定法測定的碘價。另外，本發明的潤滑油基油的硫成分含量依賴於其原料的硫成分的含量。例如，使用如利用費歇爾託普蹄反應獲得的合成蠟成分那樣基本不含硫的原料時，可獲得基本不含硫的潤滑油基油。另外，當使用在潤滑油基油的精製過程中獲得的蠟膏或在精濾過程中獲得的微晶蠟等含硫的原料時，所得潤滑油基油中的硫成分通常為100質量ppm以上。本發明的潤滑油基油中，從熱-氧化穩定性的進一步提高和低碌"匕的^見點出發，優選硫成分的含量為10質量ppm以下、更優選為5質量ppm以下、進一步優選為3質量ppm以下。另外，從成本降低的觀點出發，優選使用蠟膏等作為原料，此時所得潤滑油基油中的硫成分優選為50質量ppm以下、更優選為10質量ppm以下。予以說明，本發明所說的石克成分是指才艮據JISK2541-1996測定的硫成分。另外，本發明的潤滑油基油的氮成分含量並無特別限定，優選為5質量ppm以下、更優選為3質量ppm以下、進一步優選為l質量ppm。氮成分的含量超過5質量ppm時，有熱-氧化穩定性降低的傾向。予以說明，本發明所說的氮成分是指4艮據JISK2609-1990觀寸定的氛成分。另外，本發明的潤滑油基油的動力粘度的IO(TC動力粘度優選為1.520mm2/s、更伊C選為2.0~llmm2/s。潤滑油基油的100。C動力粘度小於1.5mmVs時，在蒸發損失方面不優選。另外，預獲得100。C動力粘度超過20mm2/s的潤滑油基油時，其收率降低，即便作為原料使用重質蠟時，也難以提高分解率，因此不優選。本發明中，優選利用蒸餾等獲得100。C動力粘度處於下述範圍的潤滑油基油進行使用。(I)IO(TC動力粘度為1.5mm2/s以上小於3.5mm2/s、更優選為2.03.0mm2/s的潤滑油基油；(II)100。C動力粘度為3.0mm2/s以上小於4.5mm2/s、更優選為3.54.1mm2/s的潤滑油基油；(III)100°C動力粘度為4.5mm2/s20mm2/s、更優選為4811mm2/s、特別優選為5.5~8.0mm2/s的潤滑油基油。本發明的潤滑油基油的40°C動力粘度優選為6.080mm2/s、更優選為8.0~50mm2/s。本發明中，優選利用蒸餾等獲得40。C動力粘度處於下述範圍的潤滑油餾分進行使用。(IV)40。C動力粘度為6.0mmVs以上小於12mm2/s、更優選為8.0~12mm2/s的潤滑油基油；(V)40°C動力粘度為12mm2/s以上小於28mm2/s、更優選為1319mm2/s的潤滑油基油；(VI)40。C動力粘度為2850mmVs、更優選為2945mm2/s、特別優選為3040mm2/s的潤滑油基油。上述潤滑油基油(I)和(IV)通過尿素加合值和粘度指數分別滿足上述條件，與粘度級別相同的現有潤滑油基油相比，能夠以高水平兼顧粘度-溫度特性和低溫粘度特性，特別是低溫粘度特性優異，可顯著降低粘性阻力或攪拌阻力。另外，通過配合降凝劑，可以J吏畫40。C的BF粘度為2000mPa.s以下。予以說明，-40"的8粘度是指根據^1-58-26-99測定的粘度。另外，上述潤滑油基油(II)和(V)通過尿素加合值和粘度指數分別滿足上述條件，與粘度級別相同的現有潤滑油基油相比，能夠以高水平兼顧粘度-溫度特性和低溫粘度特性，特別是低溫粘度特性優異，防揮發性和潤滑性優異。例如，對於潤滑油基油(II)和(V)而言，可以使-35。C的CCS粘度為3OOOmPa.s上述潤滑油基油(III)和(VI)通過尿素加合值和粘度指數分別滿足上述條件，與粘度級別相同的現有潤滑油基油相比，能夠以高水平兼顧粘度-溫度特性和低溫粘度特性，特別是低溫粘度特性優異，防揮發性、熱-氧化穩定性和潤滑性優異。另外，本發明潤滑油基油的20。C折射率還依賴於潤滑油基油的粘度級別，例如上述潤滑油基油(I)和(IV)的20。C折射率優選為1.455以下、更優選為1.453以下、進一步優選為1.451以下。另夕卜，上述潤滑油基油(II)和(V)的20。C折射率優選為1.460以下、更優選為1.457以下、進一步優選為1.455以下。上述潤滑油基油(III)和(VI)的20。C折射率優選為1.465以下、更優選為1.463以下、進一步優選為1.460以下。折射率超過上述上限值時，有該潤滑油基油的粘度-溫度特定和熱-氧化穩定性、進而防揮發性和低溫粘度特性降低的傾向，另外，在該潤滑油基油中配合添加劑時，有該添加劑的作用降j氐的傾向。另外，本發明的潤滑油基油的傾點還依賴於潤滑油基油的粘度級別，例如上述潤滑油基油(I)和(IV)的傾點優選為-l(TC以下、更優選為-12.5。C以下、進一步優選為-15。C以下。另外，上述潤滑油基油(II)和(V)的傾點優選為-10。C以下、更優選為-15。C以下、進一步優選為-17.5。C以下。另外，上述潤滑油基油(III)和(VI)的傾點優選為-10。C以下、更優選為-12.5。C以下、進一步優選為-15。C以下。傾點超過上述上限值時，有使用該潤滑油基油的潤滑油整體的低溫流動性降低的傾向。予以說明，本發明中所說的傾點是指根據JISK2269-1987測定的傾,泉。另外，本發明的潤滑油基油的-35°C的CCS粘度也取決於潤滑油基油的粘度級別，例如，上述潤滑油基油(I)和(IV)的-35。C的CCS粘度優選為1000mPa.s以下。另夕卜，上述潤滑油基油(n)和(V)的-35。C的CCS粘度優選為3000mPa.s以下、更優選為2權mPa.s以下、進一步優選為2000mPa.s以下、更力口優選為1800mPa.s以下、特別優選為1600mPa.s以下。另夕卜，上述潤滑油基油(III)和(VI)的-35。C的CCS粘度優選為15000mPa-s以下、更優選為10000mPa.s以下。-35°C的CCS粘度超過上述上限值時，有使用該潤滑油基油的潤滑油整體的低溫流動性降低的傾向。予以說明，本發明中所說的-35匸的CCS粘度是指根據JISK2010-1993測定的粘度。另夕卜，本發明的潤滑油基油的-40°C的BF粘度也取決於潤滑油基油的粘度級別，例如，上述潤滑油基油(I)和(IV)的-40。C的BF粘度優選為10000mPa.s以下、更優選為謂OmPa.s、進一步優選為6000mPa.s以下。另外，上述潤滑油基油(II)和(V)的-40。C的BF粘度優選為1500000mPa.s以下、更優選為1000000mPa，s以下。-40°C的BF粘度超過上述上限值時，有使用該潤滑油基油的潤滑油整體的低溫流動性降4氐的傾向。另外，本發明的潤滑油基油的15。C密度(p15)取決於潤滑油基油的粘度級別，優選為下述式(1)所示的p值以下，即p=0.0025xkvlOO+0.816(1)[式中，kvlOO表示潤滑油基油的100。C動力粘度(mm2/s)〗予以說明，P!5〉P時，有粘度-溫度特性和熱-氧化穩定性、防揮發性和低溫粘度特性降低的傾向。另外，在潤滑油基油中配合添加劑時，有該添加劑的作用降低的傾向。例如，上述潤滑油基油(I)和(IV)的pt5優選為0.825以下、更優選為0.820以下。另夕卜，上述潤滑油基油(II)和(V)的p^優選為0.835以下、更優選為0.830以下。上述潤滑油基油另外，本發明潤滑油基油的苯胺點(AP(。C))取決於潤滑油基油的粘度級別，優選為下述式(2)所示的A的值以上，即AP^A。A=4.3xkvl00+100(2)[式中，kvlOO表示潤滑油基油的100。C動力粘度(mmVs)。]予以說明，AP〈A時，有粘度-溫度特性和熱-氧化穩定性、以及防揮發性和低溫粘度特性降低的傾向。另外，在潤滑油基油中配合添加劑時，有該添加劑的作用降j氐的傾向。例如，上述潤滑油基油(I)和(IV)的AP優選為108。C以上、更優選為110。C以上。另外，上述潤滑油基油(II)和(V)的AP優選為113。C以上、更優選為119。C以上。另夕卜，上述潤滑油基油(III)和(VI)的AP優選為125。C以上、更優選為128。C以上。予以說明，本發明中所說的苯胺點是指根據JISK2256-1985測定的苯胺點。另外，本發明的潤滑油基油的NOACK蒸發量並無特別限定，例如上述潤滑油基油(I)和(IV)的NOACK蒸發量優選為20質量％以上、更優選為25質量％以上、進一步優選為30質量％以上，另夕卜，優選為50質量％以下、更優選為45質量％以下、進一步優選為40質量％以下。另外，上述潤滑油基油(II)和(V)的NOACK蒸發量優選為5質量％以上、更優選為8質量％以上、進一步優選為10質量％以上，另外，優選為20質量％以下、更優選為16質量％以下、進一步優選為15質量％以下。另外，上述潤滑油基油(III)和(VI)的NOACK蒸發量優選為0質壹o/。以上、更優選為1質量％以上，另外，優選為6質量％以下、更24優選為5質量％以下、進一步優選為4質量％以下。NOACK蒸發量為上述下限值時，低溫粘度特性有難以改善的傾向。另外，NOACK7蒸發量分別超過上述上限值時，當將潤滑油基油用於內燃機用潤滑油等時，潤滑油的蒸發損失量增多，與此相伴促進了催化劑毒害，因此不優選。予以說明，本發明中所說的NOACK蒸發量是指根據ASTMD5800-95測定的蒸發損失量。另外，本發明的潤滑油基油的蒸餾性狀為氣相色譜蒸餾，初餾點(IBP)優選為290440。C、終點(FBP)優選為430580。C,通過精鎦選自處於該蒸餾範圍的餾分的l種或2種以上的餾分，可獲得具有上述優選粘度範圍的潤滑油基油(1)(III)和(IV)(VI)。例如對於上述潤滑油基油(I)和(IV)的蒸餾性狀而言，其初餾點(IBP)優選為260340。C、更優選為270330。C、進一步優選為280320°C。另夕卜，10%餾出溫度(T10)優選為310390°C、更優選為320380。C、進一步優選為330~370°C。另夕卜，50%餾出點(T50)優選為340~440°C、更優選為360430°C、進一步優選為370420。C。另夕卜，90%餾出點(T90)優選為405465°C、更優選為415455。C、進一步優選為425445。C。另夕卜，終點(FBP)優選為430490。C、更優選為440480°C、進一步伊0選450490。C。另夕卜，T90-T1(H尤選為60140。C、更伊乙選為70130。C、進一步優選為80120°C,另夕卜，FBP-IBP優選為140200°C、更優選為150190°C、進一步優選為160180°C。另外，T10-IBP優選為40100。C、更優選為5090。C、進一步優選為6080。C。另夕卜，FBP-T卯優選為560。C、更優選為1055。C、進一步優選為1550°C。對於上述潤滑油基油(II)和(V)的蒸餾性狀而言，其初餾點(IBP)優選為310400。C、更優選為320390。C、進一步優選為330380。C。另外，10。/o餾出溫度(T10)優選為350430。C、更優選為360420°C、進一步優選為370410。C。另夕卜，50%餾出點(T50)優選為390470°C、更優選為權460。C、進一步伊o選為410450。C。另夕卜，90%々留出點(T90)伊C選為420490。C、更優選為430480°C、進一步優選為440~470°C。另夕卜，終點(FBP)優選為450530。C、更優選為460520°C、進一步優選470510°C。另夕卜，T90-T1(^尤選為40100。C、更^f尤選為4590°C、進一步優選為5080°C,另夕卜，FBP-IBP優選為U0170。C、更優選為120160°C、進一步優選為130~150°C。另夕卜，T10-IBP優選為560。C、更優選為1055。C、進一步優選為1550°C。另外，FBP-T90優選為560。C、更優選為1055。C、進一步優選為15~50°C。對於上述潤滑油基油(III)和(VI)的蒸餾性狀而言，其初餾點(IBP)優選為440480。C、更優選為430470。C、進一步優選為420460°C。另夕卜，10%餾出溫度(T10)優選為450510。C、更^f尤選為460500。C、進一步4尤選為46048(TC。另夕卜，50%4留出點(T50)優選為470540°C、更優選為480530°C、進一步伊0選為49O52O。C。另夕卜，90%^留出，泉(T90)4尤選為470560。C、更優選為480550°C、進一步優選為490~540°C。另夕卜，終點(FBP)優選為505565°C、更優選為515555。C、進一步優選525565°C。另夕卜，T90-T10優選為3580。C、更優選為4570。C、進一步優選為5580。C，另夕卜，FBP-IBP優選為50130。C、更優選為60120。C、進一步優選為70110。C。另夕卜，T10-IBP優選為565°C、更優選為1055。C、進一步優選為1045:C。另外，FBP-T90優選為5~60°C、更優選為550°C、進一步優選為540。C。通過分別將潤滑油基油(I)~(IV)的IBP、TIO、T50、26T90、FBP、T90-T10、FBP-IBP、T10-IBP、FBP-T90設定為上述優選範圍，可以進一步改善低溫粘度、進一步降低蒸發損失。予以說明，對於T90-TIO、FBP-IBP、T10-IBP、FBP-T90而言，當過於縮小它們的蒸餾範圍，則潤滑油基油的收率惡化，在經濟性方面不優選。予以i兌明，本發明中所i兌的IBP、TIO、T50、T90和FBP分另'j才旨才艮々居ASTMD2887—97測定的4留出點。另外，本發明的潤滑油基油的殘留金屬成分在製作過程中無疑來自混入的催化劑或原料所含的金屬成分，優選充分除去該殘留金屬成分。例如，Al、Mo、Ni的含量優選分別為l質量ppm以下。這些金屬成分含量超過上述上限值時，有損害配合於潤滑油基油中的添加劑的功能的傾向。予以說明，本發明所說的殘留金屬成分是指根據JPI-5S-38-2003測定的金屬成分。另外，本發明的潤滑油基油對應其動力粘度優選以下所示的RBOT壽命。例如，上述潤滑油基油(I)和(IV)的RBOT壽命優選為290min以上、更優選為300min以上、進一步優選為310min以上。另夕卜，上述潤滑油基油(II)和(V)的RBOT壽命優選為350min以上、更優選為360min以上、進一步優選為370min以上。上述潤滑油基油(III)和(VI)的RBOT壽命優選為400min以上、更優選為410min以上、進一步優選為420min以上。RBOT壽命分別小於上述下限值時，有潤滑油基油的粘度-溫度特性和熱-氧化穩定性降低的傾向，而且在潤滑油基油中酉己合添力卩劑時，有該添加劑的效果降^f氐的傾向。予以說明，本發明所說的RBOT壽命是指對在潤滑油基油中添加有0.2質量％苯酚系抗氧化劑(2，6-二叔丁基對曱酚；DBPC)根據JISK2514-1996測定的RBOT值。具有上述構成的本發明潤滑油基油在粘度-溫度特性和低溫粘度特性優異的同時，粘性阻力或攪拌阻力低，而且熱-氧化穩定性卜和摩擦特性也有所改善，可以達成摩擦降低效果的提高、節能性的提高。另外，在本發明的潤滑油基油中配合添加劑時能夠以更高水準表現該添加劑的功能(降凝劑所產生的低溫粘度特性提高效果、抗氧化劑所產生的熱-氧化穩定性提高效果、摩擦調整劑所產生的摩擦降低效果、防磨耗劑所產生的耐磨耗性提高效果等)。因此，本發明的潤滑油基油作為各種潤滑油的基油可優選使用。本發明的潤滑油基油的用途具體地可以舉出乘車用汽油發動機、二輪車用汽油發動機、柴油發動機、氣體發動才幾、氣體加熱泵發動才幾、船舶用發動才幾、電發動機等的內燃機所使用的潤滑油(內燃機用潤滑油)、自動變速機、手動變速機、無級變速機、終減速機等驅動傳遞裝置所使用的潤滑油(驅動傳遞裝置用油)、緩沖器、建設機械等油壓裝置所使用的油壓工作油，壓縮才幾油、渦|侖油、工業用齒4侖油、冷凍才幾油、防4秀油、熱介質油、煤氣拒密封油、軸承油、抄紙機用油、工作機械油、滑動導軌面油、電絕緣油、切割油、加壓油、壓延油、熱處理油等，通過在這些用途中使用本發明的潤滑油基油，能夠以高水平達成各潤滑油的粘度-溫度特性、熱-氧化穩定性、節能性、省燃費性等特性的提高，以及各潤滑油的長壽命化和環境負荷物質的降低。本發明的潤滑油組合物中，可以單獨4吏用本發明的潤滑油基油，另外，還可將本發明的潤滑油基油與其他基油的1種或2種以上並用。予以說明，當並用本發明的潤滑油基油和其他基油時，本發明潤滑油基油佔這些混合基油中的比例優選為30質量％以上、更優選為50質量％以上、進一步優選為70質量％以上。作為與本發明潤滑油基油並用的其他基油並無特別限定，作為礦物油系基油例如可以舉出100。C動力粘度為l100mm2/s的溶劑精製礦物油、氫化分解礦物油、氫化精製礦物油、溶劑脫蠟基油等。另外，作為合成系基油，可以舉出聚a-烯烴或其氫化物、異丁烯寡聚物或其氫化物、異構烷烴、烷基苯、烷基萘、二酯(二(十三烷基)戊二酸酯、二-2-乙基己基己二酸酯、二異癸基己二酸酯、二(十三烷基)己二酸酯、二-2-乙基己基癸二酸酯等)、多醇酯(三羥曱基丙烷辛酸酯、三羥甲基丙烷壬酸酯、季戊四醇2-乙基己酸酯、季戊四醇壬酸酯等)、聚氧烷二醇、二烷基二苯基醚、聚苯基醚等，其中優選聚a-烯烴。聚a-烯烴典型地為碳原子數232、優選616的a-烯烴的低聚物或共低聚物(l-辛晞寡聚物、癸烯寡聚物、乙烯-丙烯共低聚物等)和它們的氫化物。聚a-烯烴的製法並無特別限定，例如可以舉出在含有三氯化鋁或三氟化硼與水、醇(乙醇、丙醇、丁醇等)、羧酸或酯的絡合物的費裡德爾-克拉夫茨催化劑等聚合催化劑的存在下，將a-烯烴聚合的方法。"另外，本發明的潤滑油組合物還可根據需要含有各種添加劑。該添加劑並無特別限定，可以配合在潤滑油領域中以往^f吏用的4壬意添加劑。該潤滑油添加劑具體;也可舉出4元IUt劑、無灰分散劑、金屬系清潔劑、極壓劑、防磨耗劑、粘度指數提高劑、降凝劑、摩擦調整劑、油性劑、防腐蝕劑、防鏽劑、抗乳化劑、金屬惰性化劑、密封膨潤劑、消泡劑、著色劑等。這些添加劑可單獨使用l種，還可組合使用2種以上。特別是，當本發明的潤滑油組合物含有降凝劑時，由於本發明的潤滑油基油所帶來的降凝劑的添加效果最大限度地發揮，因此可以達成優異的^[氐溫粘度特性(畫40。C的MRV粘度優選為20000mPa.s以下、更優選為15000mPa.s以下、進一步優選為10000mPa's以下)。予以說明，這裡所說的-40°C的MRV粘度是指根據JPI-5S-42-93測定的-40。C的MRV粘度。例如，在上述基油(II)和(V)中配合降凝劑時，可以獲得具有其-40°C的MRV粘度可以為12000mPa's以下、更優選為10000mPa.s以下、進一步優選為8000mPa's以下、特別優選為6500mPa.s以下的才及為優異低溫粘度特性的潤滑油組合物。此時，降凝劑的配合量以組合物總量為基準為0.052質量％、優選為0.11.5質量％，特別在可降低MRV粘度的方面最好是0.150.8質量。/。的範圍，作為降凝劑，其重均分子量優選為130萬、特別優選520萬，作為降凝劑特別優選聚甲基丙烯酸酯系物質。實施例以下根據實施例和比較例更加具體地i兌明本發明，但本發明並非限定於以下實施例。在實施例3-13-3中，使用烷烴含量為95質量％、具有20~80的碳原子數分布的FT蠟(以下稱作"WAX3")。將WAX3的性狀示於表9。表9原泮牛WAX的名一爾WAX3100。C動力粘度mm2/s5.8熔點、°C70油成分、質量％<1硫成分、質量ppm<0.2接著，使用WAX3代替WAX1，除此之外與實施例l-ll-3同樣進行氫化處理、氫化脫蠟、氫化精製和蒸餾，獲得具有表012所示組成和性狀的潤滑油基油。予以說明，表1012中作為比較例3-1~3-3,—並顯示使用WAX3獲得的以往潤滑油基油的組成和性狀。接著，除了使用實施例3-1和比4交例3-1的潤滑油基油之外，與實施例l同樣調製含有聚甲基丙烯酸酯系降凝劑的潤滑油組合物，測定-40。C的MRV粘度。將所得結果示於表6。表IOtableseeoriginaldocumentpage40tableseeoriginaldocumentpage41表12tableseeoriginaldocumentpage42[實施例4-l4-3、比較例4-l4-3]在實施例4-l4-3中，使用氫壓高的燃料油氫化分解裝置，使用由燃料油氫化分解裝置獲得的底部餾分。接著，使用上述原料油代替WAX1,除此之外與實施例l-ll-3同樣進行氫化處理、氫化脫蠟、氳化精製和蒸餾，獲得具有表13所示組成和性狀的潤滑油基油。予以說明，表13中作為比較例4-1，一併顯示使用與實施例4-l相同原料獲得的以往潤滑油基油的組成和性狀。接著，除了使用實施例4-l和比較例4-1的潤滑油基油之外，與實施例l-ll-3同樣調製含有聚甲基丙烯酸酯系降凝劑的潤滑油組合物，測定-40。C的MRV粘度。將所得結果示於表13。tableseeoriginaldocumentpage44權利要求1.一種潤滑油基油，其特徵在於，尿素加合值為4質量％以下且粘度指數為100以上。2.—種潤滑油基油的製造方法，其特徵在於，具有對含正構烷烴的原料油進行氫化分解/加氫異構化以使所得被處理物的尿素加合值為4質量％以下且粘度指數為100以上的工序。3.—種潤滑油組合物，其特徵在於，其含有權利要求l所述的潤滑油基油。全文摘要本發明的潤滑油基油，其特徵在於，尿素加合值為4質量％以下且粘度指數為100以上。本發明的潤滑油基油的製造方法，其特徵在於，具有對含正構烷烴的原料油進行氫化分解/加氫異構化以使所得被處理物的尿素加合值為4質量％以下且粘度指數為100以上的工序。另外，本發明的潤滑油基油組合物，其特徵在於，含有上述本發明的潤滑油基油。文檔編號C10M171/02GK101652460SQ20088001088公開日2010年2月17日申請日期2008年3月25日優先權日2007年3月30日發明者田口昌弘,田川一生,白濱真一申請人:新日本石油株式會社