具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的製造方法以及通過該方法製造的鐵素體不鏽鋼的製作方法

2023-06-07 17:08:16 2

專利名稱：：具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的製造方法以及通過該方法製造的鐵素體不鏽鋼的製作方法
技術領域：
：本發明涉及一種用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法以及通過該方法製造的鐵素體不鏽鋼，更具體地講，本發明涉及這樣一種用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法以及通過該方法製造的鐵素體不鏽鋼，該方法對鋼水中的氧化鋁夾雜物的濃度進行控制，以將有用的TiN的生成效果最大化，從而提高等軸晶率，其中，在使鋼水凝固時TiN用作鐵素體的非均勻成核部位。
背景技術：
：通常，存在這樣的情況，即，向Cr濃度為10%~30%的鐵素體不鏽鋼中添加0.2%~0.5%的Ti，以提高該鐵素體不鏽鋼的抗蝕性。在這種情況下，在從煉鋼工藝至連鑄工藝的過程中通過下面的反應式形成TiN，其中，當TiN的尺寸和分布適當時，在使鋼水凝固的過程中，TiN用作鐵素體的非均勻成核部位，從而獲得等軸晶粒結構。formulaseeoriginaldocumentpage4為了通過如上所述的在從煉鋼工藝至連鑄工藝的過程中控制TiN生成的工藝來製造等軸晶粒結構，已報導了如下的技術。第5868875號美國專利描述了在對具有8%~25%的Cr、0.1%~1.5%的Mn、1.5%或小於1.5%的Si、0.05%或小於0.05%的N、0.08%或小於0.08%的C以及0.01%或小於0.01%的Al的鋼水進行Ti脫氧的過程中，Ti的濃度滿足(。/。Ti/48)/[%C/120+(o/oN/14)]>1.5。此外，第924313號歐洲專利描述了當Ti、Al和N的濃度滿足[。/。Ti]x[%N]20.14x[。/。Al]時，可以保證板坯中的等軸晶率為50%或大於50%。然而，如在上述的專利中，在對不鏽鋼水進行Ti脫氧的過程中，如果鋼水中的氧濃度高，那麼注入的Ti的大部分會以Ti氧化物的形式被氧化。這會成為阻礙TiN根據上述反應式1生成的因素。此外，由於過量的TiN氧化物的生成會在連鑄工藝過程中引起浸入式水口(submergedentrynozzle)的結瘤並在板坯表面中51起煉鋼能力的缺陷，所以簡單地應用Ti脫氧具有局限性。第1491646號歐洲專利描述了可以通過向由10%~20%的0、0.001%~0.01%的C、0.01%~0.3%的Si、0.01%~0.3%的Mn、0.001%~0.02%的N和0.05%~0.3%的Ti組成的鋼水中添加2ppm~50ppm的Mg來製造具有等軸晶粒結構的板坯。換言之，已經提出了如果對夾雜物的組成和分布進行控制，以滿足17.4(Al2O3)+3.9(MgO)+0.3(MgAl2O4)+18.7(CaO)，0以A(Al203)+(MgO)+(MgAl204)+(CaO》95(每種組分均基於摩爾百分比)，那麼這些夾雜物將在4吏鋼水凝固時用作鐵素體的非均勻成核部位。然而，在這種情況下，當不能同時控制各氧化物的濃度時，即，即使當特定組分(諸如A1203)的濃度很高或MgAl204的濃度很低時，也可以滿足上述式子，然而，不能容易地得到等軸晶粒結構。這是因為如果夾雜物中A1203的濃度過高，那麼Al203/TiN或Al2(V鐵素體之間的晶格失配度的差變得非常大，即，界面能變大，使得這些夾雜物難以在使鋼水凝固時用作鐵素體的非均勻成核部4立。第2002-030324號日本專利描述了通過將CaO-Si02基爐渣的鹼度控制在L2~2.4,並在《岡7]^中4空制[%入1]/[%11]=0.01~0.1，即，[%Ti]/[%Al]=10~100,可以在板坯中獲得70%或大於70%的等軸晶率，其中，所述爐渣與具有10%~30%的Cr、0.2%~3.0%的Si和0.05%~0.3%的Ti的鋼水保持化學平衡。然而，當採用處於所述濃度範圍內的高濃度的Ti和低濃度的Al的組成進行操作時，存在生成大量Ti氧化物的風險。這會成為在鑄造工藝過程中造成水口的結瘤或板坯表面的缺陷的因素。第2000-1602999號日本專利描述了當進行真空吹氧脫碳精煉時，通過注入CaO和Al以使得CaO-Al203基爐渣的鹼度在0.7~2.5的範圍內、並對鋼水攪拌5分鐘或更長時間、且添加Ti以使得僅TiN氮化物具有0.01%或大於0.01%的面積比(arearatio),從而可以在板坯中獲得60%或大於60%的等軸晶率。然而，不受不鏽鋼水中氧化夾雜物的影響而適當地形成TiN是不容易的，其中，夾雜物以氧化物的形式分布在整個不鏽鋼水中。這使得氧化夾雜物在形成TiN時用作非均勻成核部位，且符合氧化物-TiN複合夾雜物大量分布的事實，其中，當觀察具有基本等軸的晶粒結構的板坯的內部時，TiN利用氧化-夾雜物作為晶核來結晶。第2004-043838號日本專利描述了當精煉具有9%~30%的Cr的鋼水時，通過使鋼水中[%Ti]x[。/。N]等於0.007~0.004的範圍，並在向鋼水中注入適當的脫氧劑以使得利用氧傳感器測得的鋼水中的氧活度為loga0=-5~-3之後對鋼水進行鑄造，可以提高等軸晶率。然而，能夠斷定，無論何時對不鏽鋼水進行精煉，都需花費相對多的時間利用氧傳感器來測量鋼水中的氧活度，其精確性稍稍降低，且沒有詳細說明脫氧劑的具體類型，從而使得在將脫氧劑用於實際的操作過程中脫氧劑變得有些不明確。
發明內容因此，提出本發明以解決如上所述的現有技術中的問題。本發明的目的在於提供一種用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法以及通過該方法製造的鐵素體不鏽鋼，該方法在真空吹氧脫碳精煉工藝過程中利用Si/Mn/Al/Ti的複合脫氧對鋼水中的氧化鋁夾雜物的濃度進行控制，以將有用的TiN的生成效果最大化，從而製造具有高的等軸晶率和優良的成形性(即，低的起皺缺陷)的鐵素體不鏽鋼板坯，其中，在使鋼水凝固時TiN用作鐵素體的非均勻成核部位。有益效果與現有技術中的基於諸如鑄造溫度控制和電磁混合功率控制等技術的用於製造具有等軸晶粒結構的鋼板坯的方法相比，如上所述的根據本發明的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法以及通過該方法製造的鐵素體不鏽鋼精確地控制了鋼水的組分(諸如Si和Mn等)以及氧化鋁夾雜物的濃度，以有效地生成有用的TiN,使得該方法可以製造具有等軸晶粒結構和高的等軸晶率的鐵素體不鏽鋼板坯並同時提高操作穩定性，從而獲得成形性優良(即，低的起皺缺陷)的具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯。圖1是示出了根據本發明優選實施例的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不lf鋼^:反坯的方法的流程圖2是示出了板坯中的等軸晶率根據對氧化鋁夾雜物濃度的控制的變化的圖3是將圖2的結果示出為分布式數據的圖4是示出了與傳統示例相比通過才艮據本發明優選實施例的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法來減少八1203和TiOx夾雜物的曲線有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法在具有等軸晶粒結構的板坯內部分布的氧化物-TiN複合夾雜物的形式的電鏡照片。具體實施例方式為了實現本發明的目的，提供了一種用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法，所述方法包括以下步驟在真空吹氧脫碳鋼包中，從鋼水的上部吹氧，/人而進行吹氧脫碳反應；為了還原0"203,向進行了吹氧脫碳反應的鋼水中注入Al;通過向為了還原Cr203而向其注入Al的鋼水中注入脫氧劑來進行複合脫氧；通過向鋼水中注入合金化金屬來進行合金化工藝；第一次判斷，其中，第一次判斷用於通過分析鋼水中Al的濃度來判斷Al的濃度是否處於設定值的範圍內；如果A1的濃度滿足設定值，那麼利用惰性氣體攪拌鋼水，並進行第二次判斷，其中，第二次判斷用於判斷最終的鋼水中的氧化鋁夾雜物的濃度是否對應於目標值；如果氧化鋁夾雜物的濃度滿足目標值，那麼對鋼水進行連鑄。這裡，在複合脫氧步驟中，脫氧劑可以為Si和Mn,在合金化步驟中，合金化金屬可以為質量百分比為0.2%~0.4%的Ti。此外，在連鑄步驟中，鋼水中的氧化鋁夾雜物的濃度滿足下面的條件。氧魏<70ppm其中，[Alf化招=[Al]總-[Al]溶在連鑄步驟中，優選地，鋼水的組分滿足下面的條件。[Si]+[Mn]=0.5%~1.0%其中，這裡的百分比為質量百分比。此外，優選地，在真空吹氧脫碳精煉鋼包中的精煉後的爐渣的最終組成滿足下面的條件。1.1S(%CaO)/(%Al203)^1.44￡(%Ti02)/(%Si02)￡6其中，這裡的百分比為質量百分比。此外，鋼水為80卩屯~85p屯。優選地，在第一次判斷的步驟中的Al濃度的設定值為質量百分比0.05%~0.12%，其中，如果A1的濃度低於質量百分比0.05。/。，那麼所述方法還包括對於80噸~85噸的鋼水另外注入30Kg~40Kg的Al的步驟，如果Al的濃度為質量百分比0.12%或大於質量百分比0.12。/。，那麼所述方法還包括對於80噸~85化的鋼水另外注入250Kg~300Kg的生石灰的步-驟。此外，在第二次判斷中的氧化鋁夾雜物的濃度的目標值為70ppm或小於70ppm。根據本發明的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法製造本發明的具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯，其特徵在於氧化鋁夾雜物的濃度為70ppm或小於70ppm,且板坯中的等軸晶率為40%或大於40%。在下文中，將參照附圖以更詳細的方式描述本發明的優選實施例。圖1是示出了根據本發明優選實施例的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不4秀鋼板坯的方法的流程圖。根據本發明優選實施例的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法包括以下步驟在真空吹氧脫^i岡包中，^v鋼水的上部吹氧，從而進行吹氧脫石友反應(S10);為了還原0203,向進^"了吹氧脫-友反應的鋼水中注入Al(S20);通過向為了還原Cr203而向其注入Al的鋼水中注入脫氧劑來進行複合脫氧(S30);通過向鋼水中注入合金化金屬來進行合金化工藝(S40);第一次判斷(S50),其中，第一次判斷用於通過分析鋼水中的Al濃度來判斷Al的濃度是否處於設定值的範圍內；如果Al的濃度滿足設定值，那麼利用惰性氣體攪拌鋼水(S60),並進行第二次判斷(S70),其中，第二次判斷用於判斷最終的鋼水中的氧化鋁夾雜物的濃度是否對應於目標值；如果氧化鋁夾雜物的濃度滿足目標值，那麼對鋼水進行連鑄(S80)。這裡，在第一次判斷的步驟(S50)中的Al濃度的設定值為質量百分比0.05%~0.12%(S51),其中，優選地，如果Al的濃度小於質量百分比0.05。/。(S52),那麼還包括注入Al的步驟(S54)，如果Al的濃度為質量百分比0.12%或大於質量百分比0.12%,那麼注入生石灰(S56)。此外，在複合脫氧的步驟(S30)中，脫氧劑為Si和Mn，在合金化的步驟(S40)中，合金化金屬為Ti。圖2是示出了板坯中的等軸晶率根據對氧化鋁夾雜物濃度的控制的變化的圖，圖3是將圖2的結果示出為分布式數據的圖。參照圖2和圖3,可以認為，隨著鋼水中氧化鋁夾雜物濃度的降低，板坯中的等軸晶率增大。這裡，可以將合適的氧化鋁夾雜物的濃度設定為小於70ppm。當滿足該條件時，可以獲得等軸晶率為40%~100%的板坯。此時，如果氧化鋁夾雜物的濃度超過70ppm，那麼抑制了有用的TiN的生成，從而不能保證目標等軸晶率。為了控制如上的鋼水的組分，通過完成吹氧脫石友反應且隨後注入Al來減少爐渣中由氧化劑生成的Cr203,其中，通過在真空吹氧脫碳(VOD)鋼包中從80化~85p屯的鋼水的上部吹氧來完成吹氧脫石友反應。通過注入Al來減少Cr203的步驟通過注入Si和Mn且隨後注入Ti來進行複合脫氧，從而來控制目標組成。在進行Ti注入大約5分鐘後，對Al的濃度進4亍初始分析。如果初始的Al濃度太低，那麼再注入A1，如果初始的A1濃度太高，那麼再注入生石灰。接下來，在鋼包的底部利用惰性氣體進行攪拌，使得最終的鋼水中的氧化鋁夾雜物的濃度被控制為符合目標範圍，從而進行連鑄。在真空吹氧脫碳工藝中，在為了吹氧脫碳而進行吹氧後，在鋼水中存在如下面的反應式2的與/(0203)平衡對應的濃度的氧。2[Cr]+3=(Cr203)根據先前已知的文獻，已知在165(TC下大約20。/。的[Cr]與0"203平衡的鋼水中的氧濃度處於0.06%~0.07%的水平。結果，通過向鋼水中添加作為用於脫氧的有效脫氧元素的Al,從而引起諸如下面的反應式3和4的反應，並還原爐渣中的Cr203。2[A1]+3=(A1203)(Cr203)+2[A1]=(A1203)+2[Cr]然而，在根據如上的反應式3和4進行脫氧的情況下，在鋼水中存在大量A1203夾雜物。此時，形成的氧化鋁夾雜物團聚並長大，使得氧化鋁夾雜物浮起或被去除，然而，在氧化鋁夾雜物具有幾|im數量級的細小尺寸的情況下，氧化鋁夾雜物將會保留在鋼水內部直至進行鑄造。此外，通過將現有技術的[。/QAlf儲和[。/。Si]+[Q/。Mn]與本發明的[Al]氧枕和[。/。Si]+[。/。Mn]進行對比，在下面的表l中示出了等軸晶率和缺陷的存在與不存在。表1tableseeoriginaldocumentpage10tableseeoriginaldocumentpage11如表1中所示，與現有技術的示例相比，本發明可以獲得40%或大於40%的較高的等軸晶率。同時，通過反應式1的反應在鋼水中形成TiN;然而，形成TiN的時間點根據鋼水的組成和溫度進行變化。如果在使鋼水凝固之前在鋼包或中間包中形成TiN,那麼可以通過Ti原子與N原子的反應通過均勻成核和生長來生成TiN，然而，按照熱力學在第三界面(例如，在氧化-夾雜物/鋼水的界面等)進行成核是有利的。此時，作為提供TiN的非均勻成核部位的氧化-夾雜物，在一些情況下有A1203、MgO、TiOx、MgO_Al203、CaO-TiOx、MgO-A1203-TiOx等。作為表示TiN在這些夾雜物的表面易於進行非均勻成核的間接指數，存在如下面的等式5所定義的晶格失配度。厶__^氧化物—^nw_0.5x(/氧化物+/r,w)其中，I氣化*和I頂分別表示氧化-夾雜物晶體和TiN晶體的晶格常數。這表明當兩種物質之間的5變大時，難以用作非均勻成核部位。例如，六方結構的A1203與面心立方(FCC)結構的TiN之間的SA1203-TlN大約為0.1,而同為面心立方的MgO或MgAl2Cb尖晶石與TiN之間的5Mg0(A尖晶石).T,N大約為0.0002。結果，可以期望MgO基夾雜物將易於用作非均勻成核部位，而不是人1203基夾雜物。因此，在鋼水中存在大量氧化鋁夾雜物的情況下，TiN成核劣化，使得因此，為了製造具有等軸晶粒結構的板坯，必須減少鋼水中的氧化鋁夾雜物。同時，為了減少Ti(X基夾雜物，必須通過注入Si/Mn來獲得複合脫氧效果。圖4是示出了與傳統示例相比通過根據本發明優選實施例的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法來減少八1203和TiOx夾雜物的曲線圖。參照圖4,當在現有的鋼水中的[Si]+[Mn]為0.1。/。0.4。/。的水平且[A1]恆定在0.03%時，剛好沒有形成Ti305夾雜物的臨界[Ti]大約為0.45%,而當[Si]+[Mn]為0.6%~0.94%JL[A1]為0.03%時，可以認為直至[Ti]達到大約0.5%都可以抑制Ti305的生成。此外，當[Si]+[Mn]的濃度低且[Ti]恆定在0.4%時,剛好沒有形成Ti305夾雜物的臨界[A1]大約為0.027%的水平，而當[Si]+[Mn]的濃度高且[Ti]為0.4%時，可以認為直至[八1]=0.024%的水平都不會形成11305夾雜物。如上所述，為了向鋼水中注入[Si]+[Mn]以符合目標濃度(％)的範圍，具體地講，為了將氧化鋁夾雜物的濃度控制在70ppm或小於70ppm,在注入後過去大約5分鐘的時間點對鋼水中的[A1]濃度進行初始分析。如果分析得到的[Al]濃度小於0.05%,那麼沒有進行充分的Cr203還原，如果分析得到的[A1]濃度為0.12%或大於0.12%,那麼最終的氧化鋁夾雜物的濃度超過70ppm,如果分析得到的[A1]濃度小於0.05%,則再注入30Kg~40Kg的Al,如果分析得到的[A1]濃度為0.12%或大於0.12%，那麼再注入250Kg300Kg的生石灰。接下來，在鋼包的底部利用惰性氣體攪拌鋼水，使得最終的鋼水中的氧化鋁夾雜物的濃度被控制為70ppm或小於70ppm,進行連鑄，A/v而有助於有用的TiN的生成。這裡，當Al濃度小於0.05。/。時，如果注入少於30Kg的鋁，那麼其添加效果對於80噸~85噸的鋼水來說是不顯著的，從而不能有效地還原Cr203,如果注入超過40Kg的Al，那麼八1濃度會超過0.12%。因此，優選地，添加的Al的量為30Kg40Kg。此外，當Al的濃度為0.12%或大於0.12%時，如果注入少於250Kg的生石灰，那麼會在最終產品中造成表面缺陷，如果注入超過300Kg的生石灰，那麼最終的Al夾雜物的濃度會超過70卯m。因此，優選地，添加的生石灰的量為250Kg~300Kg。優選地，真空吹氧脫碳鋼包中的精煉後的爐渣的最終組成為1.1^(%CaO)/(%Al203)^1,4以及4^(%Ti02)/(%Si02)S6。當(y。CaO)/(o/oAl203)小於1.1時，氧化鋁夾雜物濃度會超過70ppm，當(。/。CaOy(。/。Al203)超過1.4時，會在最終的產品中造成表面缺陷等。因此，優選地，1.1$(%CaO)/(%A1203)^1.4。另外，當(。/。Ti02)/(。/。Si02)小於4時，抑制過量Ti氧化物的生成的效果不顯著，當(。/。Ti02)/(。/。Si02)超過6時，由於過量的TiN氧化物，所以凝固時會劣化作為鐵素體的非均勻成核部位的TiN的生成。因此，優選地，4^以這種方式，通過保證厚度為200mm220mm的板坯中的等軸晶率為40%或大於40%,可以製造具有等軸晶粒結構的板坯，並減少在形成最終冷軋產品的過程中產生的起皺缺陷。現在將描述本發明的示例。為了具有Fe-17。/。Cr的組成，在電爐中熔化廢4^和4夾合金，然後在AOD精煉爐中對其進行吹氧脫碳工藝，在178(TC下出鋼，進入到鋼包中。在鋼包中存在鋼水和爐渣。為了提高真空吹氧脫碳的效率，以機械方式去除爐渣。此時，鋼水的溫度為大約1600°C。將鋼包移到真空吹氧脫碳精煉支架上，其中，將真空蓋置於鋼包上，然後利用鋼水上部上的噴槍向鋼包供應氧氣。利用該工藝，在完成吹氧脫碳反應後，鋼水的溫度升高至大約1670°C,分析鋼水的組成，如下面的表2。表2tableseeoriginaldocumentpage13在完成吹氧後，注入大約320Kg的Al以還原Cr203並在真空氣氛下對鋼水脫氧。此時，通過注入Si和Mn以及Al，抑制了Ti氧化物的生成。通過注入海綿形式的Ti，鋼水中的[Ti]處於0.3%的水平。在注入鐵合金後過去5分鐘的時間點，由於鋼水中的[A1]處於0.04%的水平，所以如上所述再注入30Kg的Al,然後從鋼包的底部供應Ar以攪拌鋼水大約20分鐘。在真空下完成精煉工藝後，鋼水的溫度為大約1600°C。為了將鑄造溫度控制到1550°C,在該氣氛下注入冷卻劑等。在鋼包工藝後，將鋼包傳送至連鑄工藝。分析最終的中間包中的鋼水的組分，如下面的表3。表3tableseeoriginaldocumentpage14在表3的鋼水的組分中，作為氧化鋁存在的[A1^力]濃度為40ppm。可以認為，該濃度在本發明的範圍內。此時，鋼水中的N濃度為大約110ppm,並與0.30%的[丁1]反應以有助於生成有用的TiN,如圖5中所示，從而獲得具有等軸晶粒結構的板坯。雖然已示出並描述了本發明的一些實施例，但是本領域技術人員應該理解，在不脫離本發明的原理和精神的情況下，可以對該實施例作出修改，本發明的範圍限定在權利要求及其等同物中。權利要求1、一種用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法，所述方法包括以下步驟在真空吹氧脫碳鋼包中，通過從鋼水的上部吹氧來進行吹氧脫碳反應；為了還原Cr2O3，向進行了吹氧脫碳反應的鋼水中注入Al；通過向為了還原Cr2O3而向其注入Al的鋼水中注入脫氧劑來進行複合脫氧；通過向鋼水中注入合金化金屬來進行合金化工藝；第一次判斷，其中，第一次判斷用於通過分析鋼水中Al的濃度來判斷Al的濃度是否處於設定值的範圍內；如果Al的濃度滿足設定值，那麼利用惰性氣體攪拌鋼水，並進行第二次判斷，其中，第二次判斷用於判斷最終的鋼水中的氧化鋁夾雜物的濃度是否對應於目標值；如果氧化鋁夾雜物的濃度滿足目標值，那麼對鋼水進行連鑄。2、如權利要求1所述的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法，其中，在複合脫氧步驟中，脫氧劑為Si和Mn。3、如權利要求1所述的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法，其中，在合金化步驟中，合金化金屬為Ti。4、如權利要求3所述的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法，其中，Ti的質量百分比為0.2%~0.4%。5、如權利要求1所述的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法，其中，在連鑄步驟中，鋼水中的氧化鋁夾雜物的濃度滿足下面的條件[Alf化招<70ppm其中，[Alf=[Al]總—[Alf。6、如權利要求1所述的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法，其中，在連鑄步驟中，鋼水的組分滿足下面的條件[Si]+[Mn]=0.5%~1.0%,其中，這裡的百分比為質量百分比。7、如權利要求1所述的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法，其中，在真空吹氧脫碳精煉鋼包中的精煉後的爐渣的最終組成滿足下面的條件I.2$(%CaO)/(%Al203)S1.44^(%Ti02)/(%Si02)￡6其中，這裡的百分比為質量百分比。8、如權利要求1所述的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法，其中，鋼水為80噸~85噸。9、如權利要求1所述的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法，其中，在第一次判斷的步驟中的Al濃度的設定值為質量百分比0.05%~0.12%。10、如權利要求9所述的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法，其中，如果A1的濃度低於質量百分比0.05。/。，那麼所述方法還包括另外注入A1的步驟。11、如權利要求10所述的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法，其中，對於80卩屯-85卩屯的鋼水注入30Kg~40Kg的Al。12、如權利要求9所述的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法，其中，如果八1的濃度為質量百分比0.12%或大於質量百分比0.12%，那麼所述方法還包括另外注入生石灰的步驟。13、如權利要求12所述的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法，其中，對於80噸~85噸的鋼水注入250Kg~300Kg的生石灰。14、如權利要求1所述的用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法，其中，在第二次判斷的步驟中的氧化鋁夾雜物的濃度的目標值為70ppm或小於70ppm。15、一種根據權利要求1至權利要求14所述的方法製造的具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼，其中，氧化鋁夾雜物的濃度為70ppm或小於70ppm,等軸晶率為40%或大於40%。全文摘要本發明公開了一種用於製造具有等軸晶粒結構的鐵素體不鏽鋼板坯的方法以及通過該方法製造的鐵素體不鏽鋼，該方法對鋼水中的氧化鋁夾雜物的濃度進行控制，以將有用的TiN的生成效果最大化，從而提高等軸晶率，其中，在使鋼水凝固時TiN用作鐵素體的非均勻成核部位。該方法包括以下步驟在真空吹氧脫碳鋼包中，通過從鋼水的上部吹氧來進行吹氧脫碳反應；為了還原Cr2O3，向進行了吹氧脫碳反應的鋼水中注入Al；通過向為了還原Cr2O3而向其注入Al的鋼水中注入脫氧劑來進行複合脫氧；通過向鋼水中注入合金化金屬來進行合金化工藝；第一次判斷，其中，第一次判斷用於通過分析鋼水中Al的濃度來判斷Al的濃度是否處於設定值的範圍內；如果Al的濃度滿足設定值，那麼利用惰性氣體攪拌鋼水，並進行第二次判斷，其中，第二次判斷用於判斷最終的鋼水中的氧化鋁夾雜物的濃度是否對應於目標值；如果氧化鋁夾雜物的濃度滿足目標值，那麼對鋼水進行連鑄。文檔編號C21C5/52GK101351565SQ200680049702公開日2009年1月21日申請日期2006年11月9日優先權日2005年12月28日發明者宋孝錫,樸柱炫,李喜鎬,李教秀,金東植申請人:Posco公司