耐火合金、拉制旋轉器及礦棉的生產方法

2023-04-29 03:13:36 4

專利名稱：耐火合金、拉制旋轉器及礦棉的生產方法
耐火合金、拉制旋轉器及礦棉的生產方法本發明涉及在非常高的溫度下使用的金屬合金，特別是在通過拉制熔融狀的無機 組合物生產礦棉的方法中可使用的金屬合金，或者更一般地在氧化性介質(例如熔融玻 璃)中構造具有高溫機械性能的工具時可使用的金屬合金，本發明涉及在高溫下可使用的 鈷基合金，特別是用於生產用於熱製造和/或轉化玻璃或其它無機材料的部件(例如礦棉 生產機器的部件)的鈷合金。一種採用所謂內離心法(centrifugation interne)的拉制纖維技術在於讓液態 玻璃連續地落到以非常高的旋轉速度繞著其垂直軸旋轉的部件的整體內。稱作「旋轉器 (assiette) 」的關鍵部件(更通常地在技術中以英語術語「spinner」表示)，接收靠著所謂 鑿孔「帶」的壁的玻璃，在離心力的作用下讓玻璃穿過孔，以熔融細絲的形式離開所有部件。 位於旋轉器外部上方的環形燃燒器，其產生沿著該帶的外壁下降的氣流，使這些細絲向下 偏離，同時拉制它們。然後，這些細絲「固化」成玻璃棉形式。這種旋轉器是一種熱(起動和停止時的熱衝擊，沿著該部件建立穩定使用的溫度 梯度)、機械(離心力，因玻璃通過所造成的侵蝕)和化學(熔融玻璃以及由旋轉器周圍燃 燒器排出的熱氣體所造成的氧化作用和腐蝕性)負載非常高的拉制工具。其主要破壞性方 式是垂直壁熱蠕變變形；出現水平或垂直裂縫；拉制孔腐蝕性磨損，這簡單地只是需要更 換組件。因此，它們的構成材料在生產期間應該經得住足夠長的時間以與方法的技術和經 濟約束依然相容。為此，人們研究了具有一定延展性、抗蠕變性和防腐和/或抗氧化性的材 料。生產這些工具的各種已知材料是通過碳化物沉澱而增強的鎳基超級合金或鈷基 超級合金。特別耐火的合金是基於鉻和鈷(耐火元素基，它們為合金基體提供了改進的高 溫固有機械強度)和鎳(用於穩定Co面心正方體晶格)。因此，人們由W0-A-99/16919知道鈷基合金，它具有改進的高溫機械性能，這種合 金含有下述這些元素(以合金重量百分比計)Cr 26-34%Ni 6-12%ff 4-8%Ta 2-4%C 0. 2-0. 5%Fe 3% 以下Si以下Mn 0.5% 以下Zr 0.1% 以下餘量是由鈷和不可避免的雜質組成，鉭/碳的摩爾比約0. 4-1。試圖通過選擇碳和鉭的比例以達到在合金中形成密實而不連續的顆粒間碳化物 網絡，該碳化物主要由呈Cr7C3和(Cr，W)23C6B式的碳化鉻和碳化鉭TaC構成。這種選擇 使合金在高溫下具有改進的機械性能和抗氧化性，因此有可能拉制溫度達1080°C的熔融玻
由W0 01/90429還知道能在更高溫度下使用的鈷基合金。由於顆粒間區域富含碳 化鉭沉澱物的微結構，這些合金在高於1100°c時具有良好的機械強度與抗氧化性折衷。這 些碳化物一方面起到了機械增強作用，同時對抗在非常高溫度下的顆粒間蠕變，另一方面， 它們對與它們氧化成Ta205相關的氧化穩定性有影響，而Ta205構成了填充所有已有的碳化 物TaC體積的氧化物，因此防止侵蝕性介質(液態玻璃、熱氣)滲透到顆粒間空間中。近年來，申請W02005/052208已經公開在高溫下在氧化介質中具有高機械強度的 合金，其基於用鎳穩定的鈷基質並且包含鉻，通過碳化物，特別地碳化鈦和碳化鉭的沉澱進 行加強。在上述專利申請中描述的合金特別地可以在拉制新型玻璃組合物(特別地玄武 巖(basaltiques)玻璃組合物)的工業條件下進行使用，該玻璃組合物的熔點高於通常用 於玻璃棉製造過程中的組合物的熔點。這種組合物描述在本說明書的下面部分中。例如，由在W0 2005/052208的實施例6中描述的合金製成的拉制旋轉器可以在 約1200-1240°C的熔融態玻璃溫度下經受相對長的時間，沿著該旋轉器的剖面其對應於 1160-1210°C的金屬溫度。然而，只有當該旋轉器的機械強度，並因此該組成合金的機械強度在上述的拉制 溫度下是足夠的時，玄武類玻璃纖維的工業生產才具有經濟效益。特別地，當該合金的機械 強度(與它的耐腐蝕性相結合)將是很大時，在拉制纖維的設備內的旋轉器的使用壽命將 更長，使用壽命是在拉制纖維的整個方法中最重要的成本因素之一。本發明的目的為提供進一步改善的合金，其高溫機械強度被提高，同時可以在最 高可至1200°C (對於金屬)的溫度下工作，甚至在更高的溫度下工作，並在這種拉制條件下 具有改善的使用壽命。特別地，本發明的一個目的是鈷基合金，其還包含鉻和碳，其包含以下元素(比例 以合金的重量百分比指出)Cr 23-34%
Ti 0. 2-5%
Ta 0. 5-7%
C 0. 2-1. 2%
Ni 低於5%
Fe 低於3%
Si 低於
Mn 低於0.5%餘量由鈷和不可避免的雜質組成。根據本發明的合金與在申請W0 2005/052208中描述的加有碳化鈦和鉭的合金 (特別地參看實施例6和7)不同在於鎳含量顯著地低於在該公開中描述的鎳含量(在實 施例6和7的合金情況下8. 7重量％ )。直到現在，人們認為這樣量的鎳的存在對於擴大鈷 基質的面心立方晶體結構的溫度的穩定性範圍是必需的(參看，例如W0 2005/052208的第 7頁，第18-21行或者W0 2001/90429的第8頁第29-32行和第17頁第25-30行)。而且 對申請W0 99/16919的合金進行的試驗表明大量的鎳的存在看起來對於限制這種合金在它們在高溫拉制方法中的使用期間的氧化是優選的。出人意料地，並且甚至與可能理解的相反，根據本發明的合金組合物的性質，即具 有比先前描述的低得多的鎳比例的性質，看起來是優於上述合金的性質。特別地，由根據本 發明的合金獲得的旋轉器在高溫拉制方法期間的使用壽命看起來得到非常顯著地改善。可以參看申請W0 2005/052208以得到根據本發明的合金中存在的優點和顯微 結構的完整的敘述。事實上以電子顯微技術觀察到的新型合金的顯微結構與在申請W0 2005/052208中已經描述的顯微結構基本上是幾乎相同。特別地，在合金的顆粒邊界沉積 的混合碳化鉭和鈦(Ta，Ti)C，其具有改進的高溫微結構較少的破裂和較少的碳化物(Ta， Ti)C稀釋。更好地是，向碳化物TaC加入Ti這樣使TaC在高溫下非常穩定，以致對於抗顆 粒內蠕變性非常有用的二次碳化物針(Ta，Ti)C自然地沉澱在該基體內(而一般而言，由特 定加熱處理得到的二次沉澱物在相同的條件下更易於消失)。面對高溫的這種穩定性使這 些(Ta，Ti)C碳化物特別有利的。通過遵循金屬總和(Ta+Ti)與碳的原子含量比接近1，而這個比還可以更高些，特 別地約0. 9-2時，優選碳化物(Ta、Ti)C作為單個硬化相是有利的。特別地，在可能產生幾種 額外的碳化物(碳化鉻)不影響在整個溫度範圍內的所有性能的意義上，低於單位0mit6) 的輕微偏差是可接受的。有利的比範圍通常是0. 9-1. 5。碳是合金的主要組分，其對於形成金屬碳化物沉澱是必須的。特別地，碳含量直接 地決定存在於合金中的碳化物的量。它對於獲得期望的最小增強至少為0. 2重量％，優選 地至少0.6重量％，但是優選地限於最多L 2重量％以避免合金變硬和難以機械加工，這是 由於增強物的過高密度。在這種含量的合金的延展性的缺乏阻止適應所施加的變形(例如 熱起源)而不斷裂和阻止足夠抗裂紋擴展的。如上所述，鉻有助於基體的固有機械強度，其中它部分地以固溶體形式存在，而在 某些情況下，也呈基本以在晶粒內呈細分散體形式的Cr23C6類型碳化物形式存在，在顆粒內 它們提供了抗顆粒間蠕變性，或者呈在顆粒邊緣存在的Cr7C3或Cr23C6類型碳化物形式，這 些碳化物防止顆粒與顆粒間的滑動，從而也有助於合金顆粒間的增強。鉻作為形成在暴露 於氧化介質的表面的保護層的氧化鉻前體有助於抗腐蝕性。最少量的鉻對於形成和保持這 個保護層是必不可少的。但是，鉻含量太高對在高溫下的機械強度和韌性都是有害的，因為 該含量會導致剛度太高，與在高溫下與這些應力不相容的過低應力伸長能力。一般而言，本發明可採用的合金的鉻含量應是23-34重量％，優選地約26_32重 量％，有利地約27-30重量％。在合金中以與鈷的固溶體形式存在的鎳存在量低於該合金的5重量％。優選地， 存在於該合金中的鎳的量低於該合金重量的4%，甚至低於3%，甚至低於2%。低於該合金 的1重量％ (閾值，低於該值鎳僅僅以不可避免的雜質形式存在)，迄今從未觀察到的優異 的旋轉器使用壽命已經被獲得。術語"不可避免的雜質"在本發明的意義上被理解為表示 鎳在合金組合物中不是有意地存在的而是它是以包含在該合金的至少一種主要元素(或 者在所述主要元素的至少一種前體)中的雜質的形式被引入的。更一般地，由申請人進行的試驗已經表明鎳幾乎總是以不可避免的雜質形式存 在，其量為至少0. 3重量％，最通常至少0. 5重量％，甚至至少0. 7重量％。然而，在合金中 低於0. 3重量％的鎳含量應該也認為是在本發明的範圍內，但是由這種純度產生的成本於是將使得合金的成本過高(對於可以使拉制方法商業可行)。由於鈦比鉭是更常見的、更便宜的元素，所以它對合金的最後成本的不利影響較 小。這種元素較輕的事實可能也是有利的。對於生產足夠量的TiC碳化物，當然由於cfc鈷基體中的鈦的溶解度的原因，以合 金重量計0. 2-5%最低鈦量看起來是優選的。鈦含量約0. 5-4%，特別地0. 6-3%看起來是 有利的。對於包含0. 8-2%的Ti含量的合金已經獲得了優異的結果。與申請W0 2005/052208中描述的合金相比較，包含混合碳化鉭鈦(carbures mixtes de tantale et de titane)的本發明合金顯示出更改善的高溫穩定性，其將在下面 進行描述。在合金中存在的鉭在鈷基體中部分地以固溶體存在，該基體的這種重原子局部地 使晶格扭曲，並且該材料受到機械作用時，阻礙甚至阻止位錯移動，從而有助於基體的固有 強度。可以形成本發明與Ti的混合碳化物的最低鉭含量是約0. 5%，優選地約1%，非常優 選地約1.5%，甚至2%。鉭含量的上限可選擇在約7%。鉭含量優選地約2-6%，特別地 1.5-5%。鉭含量非常優選地低於5%，甚至4.5%或4%，並有利地接近於3。低的鉭量有 雙重優點，即大大降低合金的總成本，且又使加工所述合金更容易。鉭含量越高，合金就越 堅硬，就是說它越難以成型。該合金可以含有其它的以較少比例或不可避免的雜質形式存在的元素。一般而 言，它含有-矽，作為製造和鑄造合金時作為熔融金屬的脫氧劑，其量為1重量％以下；-錳，也是脫氧劑，其量為0.5重量％以下；_鐵，其比例可以直到3重量％，而不會損害材料的性質，優選地其比例等於2重
量％，例如等於或小於1重量％，_作為隨合金基本主要組分一起的雜質被引入的其它元素(「不可避免的雜質」) 的累計量，有利地為合金組合物的1重量％。本發明的合金優選地是不含Ce、La、B、Y、Dy、Re和其它稀土元素。本發明可使用的合金含有高反應性的元素，這些合金可以由鑄造廠進行成型，特 別是採用在至少部分惰性氣氛下的感應熔融和採用砂模澆鑄進行成型。澆鑄後可以任選地跟有在可以高於拉制溫度的溫度下的熱處理。本發明還有一個目的是使用在前面作為本發明主題所描述的合金通過澆鑄製備 製品的方法。該方法可包括在澆鑄後和/或在熱處理後或在熱處理期間的至少一個冷卻步驟， 例如用空氣冷卻，特別地返回至室溫。本發明的目的合金可用於生產在高溫下受到機械應力和/或需要在氧化或腐蝕 介質中工作的各種各樣部件。本發明還有一個目的是這這種使用本發明合金生產的部件 (特別是通過澆鑄)。在這樣的應用中，特別可以列舉在玻璃生產或熱轉化時可使用的製品，例如生產 礦棉的拉制旋轉器的製造。因此，本發明的另一個目的是採用內離心法生產礦棉的方法，其中熔融無機材料 原料倒入拉制旋轉器中，這個旋轉器的四周帶鑽了多個孔，熔融無機材料細絲從這些孔流
出來，所述細絲在氣體作用下拉成礦棉，旋轉器中無機材料的溫度是至少1200°C，和該拉制 旋轉器由例如上面定義的合金構成。因此，本發明合金能夠拉制玻璃或類似的熔融無機組合物，這些熔融無機組合物 的液相線溫度Tliq約1130°C或更高，例如1130-1200°C，特別地1170°C或更高。一般而言，這些熔融無機組合物的拉制可以在Tliq與I\。g2.5之間的溫度範圍(對於 到達旋轉器的熔融組合物)內進行，其中I\。g2.5是熔融組合物粘度為102 5泊(dPa.s)時的 溫度，典型地約1200°C或更高，例如1240-1250°C或更高。在這些無機材料組合物中，可以優選含有顯著鐵量的組合物，其對於拉制元件的 構成金屬的腐蝕性較小。因此，本發明的方法有利地使用氧化性無機材料組合物，尤其對於鉻的氧化性無 機材料組合物，該組合物能夠修復或再構建在表面上建立的保護性Cr203氧化物層。為此，
可優選含有基本上呈三價鐵(氧化物Fe203)形式的鐵的組合物，特別是用^比表
示的II和III氧化態摩爾比為約0. 1-0. 3，特別地0. 15-0. 20。有利地，無機材料組合物包含較高鐵含量，因此可以為快速重建氧化鉻動力學，其 中氧化鐵比率(所謂「總鐵」的比率，其對應於通常以當量Fe203形式表示的總鐵含量)是 至少3%，優選地至少4%，特別地約4-12%，特別地至少5%。在上述氧化還原範圍內，這 對應於至少2. 7%，優選地至少3. 6%的僅三價鐵Fe203的鐵含量。特別地從W0-99/56525已知這樣一些組合物，它們有利地含有下述組分
Si0238-52%，優選地 40-48%
A12037-23%
Si02+Al20356-75%，優選地 62-72%
R0(CaO+MgO)9-26%，優選地 12-25%
MgO4-20%，優選地 7-16%
MgO/CaO彡0. 8，優選地彡1. 0或彡1. 15
R20 (Na20+K20)^ 2%
PA0-5%
總鐵(Fe203)彡1. 7%，優選地彡2%
b2o30-5%
MnO0-4%
Ti020-3%
由TO-00/17117已知的其它組合物顯示特別適用於本發明的方法。
它們的特徵在於下述重量百分比
Si0239-55%，優選地 40-52%
A120316-27%，優選地 16-25%
CaO3-35%，優選地 10-25%
MgO0-15%，優選地 0-10%
Na200-15%，優選地 6-12%
k200-15%，優選地 3-12%
B203TiaR20 (Na20+K20)P205總鐵(Fe203)
10-17%，優選地 12-17% 0-3%，優選地0-2% 0-15%，優選地 4-12% 0-8%，優選地0-4% 0-3%, 當&0 彡 13. 0% 時，MgO 是 0-5%，特別地 0-2%。 根據一個實施方式，這些組合物含有5-12 %，特別地5-8%的氧化鐵比率，這樣能 夠得到礦棉毯的耐火性能。儘管在這個礦棉生產範圍內在原則上已描述了本發明，但本發明可以應用於玻璃 工業，一般而言用於生產熔爐、模頭或加料器的組件或附件，特別用於生產織物玻璃絲和包 裝玻璃纖維的那些。除玻璃工業外，本發明可應用於生產各種各樣的製品，而這些製品在氧化性介質 和/或腐蝕性環境中，特別是在高溫下具有高的機械強度。一般而言，這些合金可以用於生產任何種類的用耐火合金製成的固定或移動部 件，它們用於操作或運行高溫(1200°C以上)熱處理熔爐、熱交換器或化學工業反應器。因 此，它例如還可能涉及熱風機葉片、燃燒支架、裝爐設備等。它們還可用於生產任何類型的 用於在熱氧化性氣氛中運行的耐加熱元件(resistance chauffante)，以及用於生產在陸 地、海洋或空中運輸工具的引擎中使用的渦輪元件，或者在任何其它應用(不針對交通工 具，例如發電站)中使用的渦輪元件。因此，本發明的目的是由例如前面定義的合金構成的製品在氧化性氣氛中，在至 少1200°C溫度下的用途。根據本發明的組合物或者根據本發明的拉制旋轉器的使用條件的以下非限制性 實施例舉例說明了本發明的優點。實施例1使用在惰性氣氛(特別地氬氣)中感應熔融技術，製備以下組成的熔融物料，然後 通過在砂模中的簡單澆鑄進行成型Cr 27. 83%Ni 1. 33%C 0. 36%Ta 3. 08%Ti 1. 34%Fe 2. 00%Mn <0.5%Si:<0.3%Zr < 0. 1%其它雜質的總和<1%，餘量由鈷組成。澆鑄後跟有熱處理，其包括在2小時內在1200°C形成溶液的階段，和在10小時內 在1000°C使二次碳化物沉澱的階段，這些溫度平臺中的每個以在空氣冷卻直至環境溫度而結束。這樣，製備了 400mm直徑的傳統形狀的拉制旋轉器。實施例2使用與實施例1相同的製造過程由以下組成的熔融物料製備第二個具有相同特 徵的400mm直徑的拉制旋轉器
0114]Cr28. 84%0115]Ni0. 78%0116]C 0. 41%0117]Ta2. 95%0118]Ti1. 21%0119]Fe0. 66%0120]Mn< 0. 5%0121]Si< 0. 3%0122]Zr< 0. 1%其它雜質的總和<1%，餘量由鈷組成。實施例3 (對比實施例)作為對比，在與上面實施例1和2相同的條件下製備兩個與前面那些相同(在它 們的形狀特徵方面)的400mm直徑的旋轉器，但是其由根據W0 2005/052208的實施例6的 合金組合物獲得，即
0127]Cr28. 3%0128]Ni8. 7%0129]C 0. 4%0130]Ta3. 0%0131]Ti1. 5%0132]Fe< 2%0133]Mn< 0. 5%0134]Si< 0. 3%0135]Zr< 0. 1%其它雜質的總和<1%餘量由鈷組成。如此形成的旋轉器的能力在拉制玻璃棉應用中進行評價。更確切地說，旋轉器位 於拉制具有以下組成的玄武玻璃的工業生產線上
Si02A1203總鐵CaOMgONa20K20其它(Fe203)各種45. 7197. 712. 60. 385. 11
與傳統的玻璃相比較，它是相對氧化性玻璃，因為其高鐵含量和0. 15的氧化還原 (redox) 它的液相線溫度為1140°C。旋轉器以10和12. 5噸/天兩個不同的生產量進行使用直到它們因為旋轉器被毀 壞被決定停止，其毀壞由可見的損壞，或者因為製備的纖維的質量變得過差所示。除了在生產量方面的變化，從一個旋轉器至另一個旋轉器拉制條件保持相同 進入旋轉器的無機組合物的溫度為約1200-1240°C和沿著旋轉器的側面的金屬溫度為 1160-1210°C。根據它們的操作條件，旋轉器的使用壽命的結果在表中給出。在該表中，為了清晰 和使得直接對比更容易，已經使根據本發明的旋轉器獲得的使用壽命值(實施例1和2)與 在相同的生產量條件下的參照旋轉器(實施例3)獲得的值對應。表 1 在表1中可見在可比的操作條件下根據本發明的旋轉器總是具有更長的使用壽 命。在旋轉器已經用於上述拉制方法之後，然後使用傳統的差示熱分析(ATD)技術測 量該旋轉器的組成合金的固相線溫度。術語"固相線溫度"在本說明書意義上理解為表示處於均衡狀態的合金的熔點。 由於不同的分析方法，應當注意到在表2中給出的獲得的固相線溫度值稍微不同於先前在 W0 2005/052208中獲得的值。然而根據本發明的合金和參照合金在熔點方面的相對差仍然 保持相同，不管所使用的方法為哪種。在表2中給出的結果表2
可看出，在任何情況下根據本發明的合金的固相線溫度比現有技術的合金高大約 10°C以上，這反映在更大的耐熔性中。由於在該拉制方法中的旋轉器的操作溫度和該旋轉 器的組成合金的熔點之間的相對接近，這種改善是極其顯著的並且其本身可以證實出眾的 高溫機械強度性質，如對本發明合金所觀察的那樣。根據本發明的實施例1的合金和根據現有技術的實施例3的高溫機械強度性質在 抗蠕變性試驗中以在1250°C在31MPa負載下200小時以三點彎曲形式進行測量。對每種 合金在一系列平行立面體的試驗件(30mm寬和3mm厚)上進行該試驗，負載被施用在分開 37mm的支軸間(entraxe de 37mm)的中點。在表3中給出結果。該表3顯示對於每種合金 獲得的三點蠕變曲線的斜率，所述斜率說明了試件的蠕變變形速率(ym/h)。表3總結了所有獲得的結果，對於每種合金，給出在整個系列的試驗件上觀測到 的平均蠕變速率和最大和最小值。表3 通過比較在表3中給出的數據，對於根據本發明的合金觀測到在高溫下具有顯著 改善的應力抗蠕變性。如上所述，與根據本發明的合金的固相線溫度的提高相結合，當在拉 制玄武玻璃纖維的工業生產線上進行使用本發明的合金時，這種抗蠕變性的改善引起由根 據本發明的合金製造成的旋轉器的使用壽命的提高。
權利要求
合金，特徵在於其包含包含以下元素(所述比例以合金的重量百分比指出)Cr23-34％Ti0.2-5％Ta0.5-7％C 0.2-1.2％Ni低於5％Fe低於3％Si低於1％Mn低於0.5％餘量由鈷和不可避免的雜質組成。
2.根據權利要求1所述的合金，其特徵在於它含有低於4重量％的Ni，優選低於3重 量％的Ni，還更優選地低於2重量％的Ni。
3.根據權利要求1或2所述的合金，其特徵在於它含有至少0.2重量％，優選地至少0.6重量％碳。
4.根據上述權利要求中的任一項權利要求所述的合金，其特徵在於它含有金屬Ti和 Ta,其與碳的摩爾比(Ti+Ta) /C為約0. 9-2，特別地0. 9-1. 5。
5.根據上述權利要求中的任一項權利要求所述的合金，其特徵在於它含有約0.5-4重 量％的鈦，優選地約0. 6-3重量％的鈦。
6.根據上述權利要求中的任一項權利要求所述的合金，其特徵在於鉭含量為約 1_7%，特別地約2-6%。
7.根據上述權利要求中的任一項權利要求所述的合金，其特徵在於鉻含量為約26-32 重量％，特別地約27-30重量％。
8.用於製備礦棉的製品，它是由權利要求1-7中的任一項權利要求所述的合金製成 的，特別是採用澆鑄製成的。
9.用於製備礦棉的拉制旋轉器，它是由權利要求1-8中的任一項權利要求所述的合金 製成的，特別是採用澆鑄製成的。
10.採用內離心法生產礦棉的方法，其中把熔融無機材料流倒入根據權利要求9拉制 旋轉器中，這個旋轉器的周邊帶鑽了多個孔，熔融無機材料細絲通過這些孔流出來，然後在 氣體作用下拉成礦棉，旋轉器中無機材料的溫度是至少1200°C。
11.根據權利要求10所述的方法，其特徵在於熔融無機材料的液相線溫度是約1130°C 或更高，特別地1170°C或更高。
全文摘要
本發明涉及合金，特徵在於其包含以下元素，所述比例以合金的重量百分比指出Cr23-34％、Ti0.2-5％、Ta0.5-7％、C0.2-1.2％、Ni低於5％、Fe低於3％、Si低於1％、Mn低於0.5％，餘量由鈷和不可避免的雜質組成。本發明還涉及由這種合金製成的用於生產礦棉的製品，特別地為拉制旋轉器。
文檔編號C22C19/07GK101878318SQ200880118426
公開日2010年11月3日 申請日期2008年11月27日 優先權日2007年11月30日
發明者C·利鮑特, J-L·博納德, L·赫裡徹爾, P·伯索德, S·米喬恩 申請人:聖戈班伊索福公司;聖戈班瑟瓦公司