用來製備封裝機動車安全氣袋的外殼的聚烯烴組合物的製作方法

2023-04-29 09:38:16

專利名稱：：用來製備封裝機動車安全氣袋的外殼的聚烯烴組合物的製作方法用來製備封裝機動車安全氣袋的外殼的聚烯烴組合物本發明涉及允許製備必須抵抗低溫沖擊的部件和構件的熱塑性聚烯烴組合物。更具體地說，本發明涉及旨在通過任何塑料加工技術，但是尤其是通過注射轉變成模製件，如封裝機動車安全氣袋的外殼的部分交聯的熱塑性聚烯烴彈性體組合物。更具體地說，此類模製件旨在充當待在機動車的轉向柱中，或在儀錶板上，或在門心板上或任何其它區域使用的能封裝此類作為安全氣袋的活動安全裝置的外殼。尤其是當這一模製件是支持合適幾何結構的安全氣袋的外殼時，所述外殼必須滿足許多要求。這一外殼必須能在高生產速率和剪切速率下注射，這歸因於該部件的非常特殊的幾何結構。獲得更高的速率要求旨在用於製備該外殼的熱塑性組合物具有不同水平的性能，例如在不同剪切速率下尤其在填充模具階段中的流動性，以及在沒有粘性的情況下在模具中的流動性，這可能對剛剛模塑的部件的脫模性能有負面影響。事實上，在這一外殼的壁的內表面上提供削弱或降低強度的區段，這一區段呈"H"或"I"或"Y"或"U"形並且用來在車輛遭受沖擊後在安全氣袋的展開下容易地打開。這一降低強度的區段一般具有破裂線或缺口的形式並且大多數情況下通過例如使用熱切刀或藉助於雷射將表層的內側削薄來完成。然而，這一更薄的缺口區域可以在當注射模塑時直接地完成，其中這種削薄部位相當明顯地形成熔融材料流動的障礙。這一區域的厚度為O.1-1.Omm，而外殼壁的厚度具有大約10mm的數量級。這一外殼還必須具有一定的剛度以允許它安裝在例如方向盤上。此外，必須將這一外殼看作所謂的外觀部件。通常將油漆塗覆到該外殼上以掩蔽美學缺陷，這些缺陷可能在可見的表層水平下在注射件的表面上出現。這些缺陷可能是光澤改變的結果或表明存在拉模線。這些可見缺陷起因於注射，尤其是在^:裂線處並且這與材料流動和注射點的優化無關。然而，這種相同的熱塑性組合物也可以用於不塗油漆的應用並且此外在沒有這一漆層的情況下將更難以獲得良好的外觀。此外，不論車輛客搶溫度是否改變，這一降低強度的區段必須能夠保持長期的裝飾性外觀；該表面必須保持柔軟和柔順並且它必須能夠保持不會改變的足夠的機械性能，尤其是損失其形狀和伸展，或甚至破裂。最後，在機動車安全氣袋的使用和操作期間，外殼的性能條件尤其是決定性的。由設備製造商和汽車製造者設計的每種外殼設計是不同的；然而，在最極端的實際條件下，包括該熱塑性材料的注射件應該抵抗-35C的實際溫度同時還能夠耐得住溫度改變到+85匸。因此，這意味著將真正地把用於測試的外殼放入這些溫度條件中並且它們將在這些實際溫度下受到測試。因此，在上述溫度下將外殼放入調理室中；當外殼已經實際上達到這些溫度時，然後在真實條件下對它進行測試以驗證其正確操作。這一正確操作意味著在安全氣袋的釋放(爆發)期間必須沒有塑料碎片脫落，因為擔心所分離的塑料碎片可能傷害車輛乘坐者。外殼因此必須在為此預見的部分撕裂和打開，通常遵循這一H或I形狀，其中擋板的打開按預定的方式進行以允許安全氣袋適當地展開。保證該氣袋在精確的時間間隔中完全地展開是重要的，如果氣袋展開過快，乘坐者可能在氣袋實際上膨脹之前碰撞到它；然而，如果氣袋展開過慢，則存在駕駛員碰撞轉向柱的風險。如果車輛在足以確保安全氣袋展開機構被觸發的沖擊力下撞擊障礙物，則充當外殼的插入物必須能夠在數毫秒中打開，並且通過在為此而設計的並且形成模製件的整體部件的缺口處破裂來完成。在這一展開期間，該外殼通過以下方式起到重要作用如果該外殼是掩蔽駕駛員的安全氣袋的外殼，則它保持該安全氣袋機構同時相對於其它部件維持與方向盤附著，或者如果該外殼構成掩蔽車輛側面上的安全氣袋的板，則它確保門的完整性得到維持。將這些使用要求表示為對這些組合物在低溫下的良好衝擊強度的功能性需要，尤其是對韌性破裂的需要。還應明白，日益需要的安全規定意味著在越來越低的溫度下要求這一性能。此外，在長期過程中，表層可能損失其柔順性並變得脆性，尤其是在破裂線周圍，這歸因於車輛的客艙經歷熱變化的重複影響。熱性能試驗通常地在107X:下進行400小時。對於這些機動車客艙構件來說，模擬lO年老化和因此壽命周期的加速試驗同樣是熟知的。最後，其它試驗包括耐化學品性、耐紫外輻射性、對顏色變化的危險的響應，以及對在擋風玻璃上冷凝形成物的形成的危險的響應，這種冷凝由包含在組合物中的揮發性有機材料的沉積產生，所述組合物包括經歷溫升的客搶部件。允許尤其通過注射製備封裝機動車安全氣袋的外殼的組合物是已知的。大多數組合物是熱塑性彈性體類型，所述熱塑性彈性體類型具有通過動態硫化產生的化學交聯的橡膠相。共聚酯類型的彈性體也是可能的。雖然如此，成本考慮意味著大部分是聚烯烴的組合物是優選的。文獻美國6，087，431公開了熱塑性彈性體烯烴組合物，該組合物由以下物質的混合物獲得(1)IOO重量份烯烴彈性體，該烯烴彈性體包含乙烯和至少一種含6-12個碳原子的oc-烯烴，並且具有20-30wt^的ct-烯烴共聚比例、0.8-0.9g/cn^的密度和當通過凝膠相色鐠技術測定時的小於3.0的分子量分布(Mw/Mn)，(2)5-90重量份丙烯聚合物，和(3)5-250重量份用於橡膠的油，其中通過自由基引發劑或既通過自由基引發劑又通過交聯促進劑將該混合物交聯。然而，當在高溫下保持長時間時(如放置在完全日光中的汽車所發生的那樣)，此類組合物不再滿足對於不存在能夠在由這一組合物模塑的物品的表面上浸出的揮發性有機組分的新的要求，在高溫下保持長時間時，通過在擋風玻璃上升華，上述組合物被沉積，從而改變了該擋風玻璃的透明性。文獻W00224803公開了具有改進的流變性的熱塑性彈性體組合物，所述組合物由至少以下物質組成的混合物獲得乙烯和ot-烯烴共聚物型具有彈性性能的第一聚烯烴，和與過氧化物型交聯劑和自由基產生劑型助劑結合的聚丙烯均聚物或乙烯丙烯共聚物型第二聚烯烴；其中將該組合物熱混合以改進該組合物的粘彈性，尤其是其流變性。至於聚丙烯組分，主交聯或硫化體系實際上由充當鏈切斷劑(chaincutter)的副體系補充，這是為了允許此類組合物獲得令人滿意的執行行為，尤其是在工藝例如片材擠出和加熱模塑中。根據待獲得的組合物的類型和待達到的標準，在此類組合物中可能存在其它的添加劑，尤其是無機填料、穩定劑、增塑劑、增量劑或其它試劑。該組合物具有能夠容易使用的優點，包括通過注射並且包括當用於模塑的對象的壁特別薄時，同時允許該物品具有良好的表面外觀。然而，此類組合物不適於相當特殊的使用性能情況，因為它不允許製備能夠經得起在-45X:下的最臨界的缺口抗沖擊性試驗的部件。US2002/0151653描述了用作汽車內用部件的表層材料的熱塑性樹脂組合物，包含聚丙烯的基礎組合物、烯烴基共聚物橡膠、加工油和高密度聚乙烯樹脂，和與之結合的防止聚丙烯樹脂極度降低並且作為自由基穩定劑的有機過氧化物交聯劑，和聚四氟乙烯樹脂。US2002/0037954描述了聚丙烯樹脂組合物，包含(i)聚丙烯基組合物，包含聚丙烯、滑石和任選地，乙烯-ot-烯烴共聚物橡膠和/或含芳族橡膠乙烯基的橡膠；和(ii)顏料母料。這一組合物不含任何形式的交聯劑。EP0774489描述了熱塑性樹脂組合物，包含(A)聚丙烯/乙烯嵌段共聚物(Bl)乙烯/丁烷無規共聚物樹脂的混合物(B2)乙烯/辛烷無規共聚物和乙烯/丙烯共聚物(C)聚乙烯結構部分-(乙烯/丁烷無規彈性體結構部分-聚乙烯結構部分或聚乙烯結構部分-(-乙烯/丁烷無規彈性體結構部分)，和(D)滑石，(A)、(Bl)、(B2)、(C)和(D)中的每一種具有特定的參數要求。US5596042描述了烯烴熱塑性彈性體。WO97/22665涉及具有回彈性的粉末熱塑性聚烯烴組合物。EP0872517涉及熱塑性彈性體組合物。WO98/54260描述了低模量的熱塑性烯烴組合物。本發明的目的因此是通過提供當低溫時允許優異表面外觀和缺口耐衝擊性能顯著改進的組合物彌補上述缺陷，即具有韌性的破裂的組合物，所述的韌性的破裂是對於就從上述組合物獲得的剛性模量和高溫耐性而言的所有方面以及對於注塑部件沒有任何損失的破裂。本發明的第一個目的是形成用來通過任何塑料加工技術，但優選通過注射模塑轉變成插入或覆蓋類型的封裝機動車安全氣袋的部件的聚烯烴組合物，所述部件必須經得起在低溫下的衝擊而決不會分裂，即具有韌性類型的破裂並在高溫下維持其形狀。本發明的另一個目的是形成部分交聯的熱塑性彈性體聚烯烴組合物，該組合物設計用來製備完全符合機動車製造商規定的外殼，尤其是必須經得起l07"C的溫度並且具有高的剛性模量而不會犧牲在低溫下對缺口沖擊的韌性破裂的特性。本發明的另一個目的是形成部分交聯的熱塑性彈性體聚烯烴組合物，該組合物設計用來製備具有誘人外觀性能的外殼以允許其可能在沒有塗漆下使用，並且更尤其通過注射提供足夠寬的使用範圍以獲得不含材料運行線、規則表面狀態、不由溫度循環(尤其是在塗漆過程中)顯示的均勻收縮，並且即使是在高的模塑速率下也如此的模製件。本發明的另一個目的是形成用於製造插入物、尤其是外殼的部分交聯的熱塑性彈性體聚烯烴組合物，所迷插入物、尤其是外殼可以在高的模塑速率下製造，即具有歸因於短的注射和脫模時間的短的循環時間而不會受到任何與模具粘著的危險影響。為此，本發明涉及部分交聯的熱塑性彈性體聚烯烴組合物，所述組合物最初通過任何共混技術以其熔融狀態和在剪切力下使用然後通過塑料加工模塑技術，優選通過注射模塑轉變成插入物，尤其是用於封裝機動車安全氣袋的覆蓋型部件，其中所述組合物包含聚丙烯型烯烴聚合物，乙烯-oc-烯烴型至少一種共聚物，至少一種交聯劑和自由基引發劑，其特徵在於a)所迷至少一種聚丙烯型烯烴聚合物選自聚丙烯/乙烯或聚丙烯/a-烯烴共聚物組並且選自當在231C下根據ISO標準180使用缺口Izod抗沖擊性試驗測量時耐沖擊性為至少30kJ/n^的那些；b)所述乙烯-a-烯烴類型的至少一種乙烯型共聚物選自根據ISO標準1183的最大密度為0.870g/cm3的那些；c)將至少一種熱塑性彈性體引入；d)任選地，添加高密度聚乙烯型聚合物。因為必須尋求包含該組合物的外殼的高剛性模量並且高溫耐性是必需的，所以可以使用不同類型的高熔點熱塑性烯烴聚合物，例如以其均聚物或共聚物形式的聚丙烯；然而，當需要在低溫下的耐衝擊性能時，優選選擇聚丙烯共聚物，優選可能的高密度聚乙烯型烯屬聚合物，儘管它們具有比聚丙烯低的熔點。雖然如此，為了滿足低硬度和在低溫下韌性破裂的需要，添加熱塑性彈性體證明是必要的。現有技術表明，在聚烯烴之中，應該優選選擇具有低結晶度的那些。事實上，聚合物材料的粘彈性行為和柔順性是同時具有的，因為這兩種性能與上述聚合物材料的結晶、半結晶或無定形狀態有關。現有技術同樣表明部分交聯伴有結晶部分和無定形部分之間的網絡的形成，這同樣改變鏈的長度並因此產生獲得真正熱塑性彈性體的形態條件。然而，通過這種單一途徑不會獲得韌性破裂性能，包括在非常低的溫度下的韌性破裂性能。最後，需要改變此類組合物的流變特性，以在高剪切速率下將流動性和低粘度行為結合同時維持材料在熔融狀態下的粘結力。為了保持外觀性能，這些特性是希望的；它們取決於例如對聚合物鏈取向的敏感性，當經歷高注射剪切速率、然後經歷例如熱循環過程中設置的應力的可能釋放時所述聚合物鏈取向太強。聚丙烯聚合物根據本發明，丙烯聚合物在數量上形成所述部分交聯的熱塑性彈性體烯烴組合物的主要部分。^L據本發明，聚丙烯聚合物是連續嵌段型或無規型的半結晶全同立構共聚物，它的序列由丙烯和乙烯或C4-C"oc-烯烴如l-丁烯、l-戊烯、l-己烯、1-辛烯和甲基戊烯構成。所述半結晶共聚物優選是丙烯和乙烯的共聚物，其包含少量乙烯，通常2wtW-5wty。。聚丙烯/乙烯或聚丙烯/a-烯烴共聚物選自當在231C下根據ISO標準180使用缺口Izod抗沖擊性試驗測量時耐沖擊性為至少30kJ/m2的那些。不可以考慮均聚聚丙烯聚合物，這歸因於此種材料的在低溫下的低耐沖擊性。根據本發明的丙烯-乙烯共聚物和/或丙烯-oc-烯烴共聚物的流度指數為O.l-100g/10分鐘(在230TC下以2.16千克的載荷測量，根據ASTM標準1238)。經選擇的丙烯型共聚物優選具有O.5-50g/10分鐘的流度指數。大於50g/10分鐘，熱塑性彈性體組合物的耐熱性和耐機械性將不充分，而小於O.5g/10分鐘時，流動性和使用能力將大大降低。相對於總配製的組合物，按45wt°/。-80wt%，優選50wt。/廣70wt。/。的比例添加選自這些丙烯基共聚物的至少一種共聚物。在下面的說明中，各種添加劑，如交聯劑、助劑、穩定劑、填料和任何其它的添加劑的全部百分率以相對於整個組合物的重量百分率給出。小於45wtn/。，組合物的流動性和使用能力以及其剛度將迅速地減弱，而大於80wtl組合物的柔韌性將明顯地不充分，尤其是在低溫下。乙烯基a-烯烴共聚物^^據本發明的乙烯-ct-烯爛共聚物在所述部分交聯的熱塑性彈性體組合物的數量方面似乎是第二大的組分，並且是包含乙烯作為主共聚單體和至少一種優選含3-12個碳原子的oc-烯烴作為副共聚單體的共聚物，含3-12個碳原子的a-烯烴包括，例如，丁烯、1-己烯、l-甲基戊烯、1-庚烯、l-辛烯、l-壬烯、l-癸烯、1-十一碳烯和l-十二烯。可以用於製備根據本發明的乙烯基共聚物的降低結晶度的共聚單體的實例還包括乙烯-a-烯烴共聚單體，或乙烯共聚單體，其中後者通過與乙烯-a-烯烴共聚物混合製備。共聚單體選自乙酸乙烯酯、丙烯酸、曱基丙烯酸、丙烯酸甲酯、甲基丙烯酸甲酯、丙烯酸乙酯和曱基丙烯酸乙酯；然而，ot-烯烴產生獨立的行為。根據本發明，優選選擇乙烯-丁烯和乙烯-辛烯型烯烴共聚物。這些優選通過熟悉的金屬茂型催化劑根據所謂的"約束幾何結構"技術製備並且具有基本上線性聚合物的形式。這些聚合物還稱作極低密度線性聚乙烯。這些ot-烯烴共聚物通過在催化劑的存在下將乙烯與丁烯或辛烯聚合而獲得，所述催化劑屬於描述為對特定中心具有"約束幾何結構"作用並且化學上與經典金屬茂型催化劑不同的那些族。通常地，共聚單體可以以不同的比率存在，從而增加或降低所得材料的結晶度，因此增加或降低它們的密度，以及必然地，它們的粘彈性質。事實上，為了獲得在極低溫度下的韌性破裂性能，足夠粘彈性的性質是必需的。當根據ASTMD-1238方法測量時，在2.16千克的栽荷和190lC的溫度下，用於本發明的乙烯-(x-烯烴共聚物優選具有O.05-50g/10分鐘，更優選O.2-20g/10分鐘的流度指數。用於本發明的乙烯-a-烯屬共聚物具有足夠低的對應於極低結晶度的密度。當根據ASTMD-792方法測量時，在O.870g/cm3的最大值下選擇密度。密度、結晶度和玻璃化轉變溫度值之間存在相關性。具有最低玻璃化轉變溫度的乙烯_a-烯烴共聚物將是具有最低結晶度和因此最低密度的那些，並且無論選擇什麼a-烯烴共聚單體都是這樣，所述ot-烯烴共聚單體優選包括丁烯或辛烯。這些烯屬彈性體具有低於-55lC的玻璃化轉變溫度，當通過差熱分析測量時結晶度的總比率表示為大於15%的百分率。應該指出的是-由此類共聚方法產生的經選擇的乙烯-丁烯共聚物具有的特徵是具有比相等密度的乙烯-辛烯共聚物低的結晶度，從而增進了這一尋求的彈性體行為所特有的粘彈性能力。應該指出的是，這些共聚物具有在交聯劑的存在下部分交聯的能力，然後它們進入塑性類型的狀態，因此既具有熱塑性塑料又具有彈性體的特徵。以佔組合物的25wt^-50wt。/。的比例添加根據本發明的a-烯烴共聚物並且優選是30wt^-45wtM的乙烯-丁烯共聚物或乙烯-辛烯共聚物。大於組合物的50wt、剛性模量將迅速地降低。小於25%，對缺口試件測量的在極低溫度下的耐衝擊性低。熱塑性彈性體根據本發明，並且以完全意外的方式，以特殊比例將特定的熱塑性彈性體添加到由聚丙烯共聚物和與之結合的經選擇的乙烯-oc-烯烴共聚物(最優選是通過在作用於特定中心且屬於所謂的"約束幾何結構"家族的催化劑的存在下將乙烯與丁烯或辛烯聚合獲得的乙烯-丁烯或乙烯-辛烯共聚物)製備的混合物中，允許製備一種組合物，當通過自由基引發劑助劑，通過高溫下擠出和剪切至少部分地被交聯和流變性上得到改進(尤其是在其聚丙烯組分方面改性)時，以及一旦通過注射技術用於外殼時，與其它的熱塑性彈性體聚烯烴組合物相比，該組合物提供優異的缺口沖擊性和極低溫韌性破裂性能，同時提供令人滿意的耐熱性，並在所有其它性能保持不變的情況下也是如此。此外，此類組合物具有這樣的使用特性從而允許獲得具有優異的表面外觀的部件。由於這一特定的熱塑性彈性體(具體來說用作抗沖改性劑)的存在而提供了在極低溫度下高缺口耐沖擊性和韌性破裂的這些特性。根據本發明，所述部分交聯的熱塑性烯徑彈性體組合物包含至少一種特定的熱塑性彈性體，該熱塑性彈性體經選擇使得該組合物在低溫下的耐缺口沖擊性和具有韌性破裂的能力方面的物理性能得到增強，而在剛性模量方面沒有任何損失。所述衝擊改性添加劑優選選自乙烯-丙烯-二烯(EPDM)、苯乙烯-丁二烯-苯乙烯(SBS)、苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯(SEBS)、苯乙烯-丁二烯橡膠(SBR)、苯乙烯-異戊二烯-苯乙烯(SIS)、聚烯烴基熱塑性彈性體、尤其是具有無定形和半結晶嵌段的聚丙烯(均聚物)和具有苯乙烯-(乙烯/丙烯)(SEP)的無定形和半結晶嵌段的丙烯/乙烯或a-烯烴共聚物、苯乙烯-b-(乙烯/丙烯)苯乙烯(SBPS)、苯乙烯-(乙烯/丁烯)-苯乙烯(SEBS)、苯乙烯-(乙烯-乙烯/丙烯)-苯乙烯(SEEPS)型形成的組。此類特定的熱塑性彈性體包括包含主要由至少一種乙烯基型芳族成分組成的聚合物的嵌段A和主要由至少一種共軛二烯成分組成的聚合物的嵌段B的嵌段共聚物，以及通過將嵌段共聚物氫化獲得的嵌段共聚物和具有低分子量的乙烯聚合物。所述特定的彈性體包括包含主要由至少一種乙烯基芳族型成分組成的聚合物的嵌段A和主要由至少一種共軛二烯成分組成的聚合物的嵌段B的嵌段共聚物，或通過將這些嵌段共聚物氬化獲得的嵌段共聚物和具有較低分子量的烯屬聚合物。所述包含至少一種乙烯基芳族成分的共聚物嵌段包含至少50wt%乙烯基型芳族嵌段和/或乙烯基均聚物嵌段。主要由至少一種共軛二烯成分組成的共聚物嵌段包含至少50wtW共輒二烯成分和/或共軛二烯成分的均聚物嵌段。乙烯基芳族成分選自苯乙烯、甲基苯乙烯、1，3-二甲基苯乙烯、對叔丁基-苯乙烯。優選苯乙烯。枸成共聚物嵌段的共軛二烯成分選自丁二烯、異戊二烯、1，3-戊二烯和2，3-二曱基-l，3-丁二烯。優選獨自地或共混在一起的丁二烯和異戊二烯。此類熱塑性彈性體通常以名稱SBS(苯乙烯-丁二烯-苯乙烯)或SIS(苯乙烯-異戊二烯-苯乙烯)已知。〖0063]苯乙烯嵌段共聚物可以以中間嵌段(intermediatebolck)水平氫化然後變成以名稱SEBS(苯乙烯乙烯-丁二烯-苯乙烯)、SEPS(苯乙烯-乙烯-丙烯-苯乙烯)和SEP(苯乙烯-乙烯-丙烯)更為人熟知的嵌段共聚物。氬化的嵌段共聚物通過將上述嵌段共聚物，尤其是SBS和SIS氫化以及其它方式獲得。這些聚合物可以具有線型，A-B-A，例如苯乙烯-丁二烯-苯乙烯，或具有徑向型，(A-B)n(n>2)，或具有雙嵌段型A-B。根據本發明，優選選擇苯乙烯-丁二烯-苯乙烯。其結構已經在上面提到過的嵌段共聚物優選選自平均分子量至少20，000克/摩爾，更優選30，000克/摩爾-200，000克/摩爾的那些。當存在於根據本發明的組合物中時，此類嵌段共聚物提供優異的機械特性。特別地，對缺口試件測量的在極低溫度下的衝擊和韌性破裂遠遠超過任何熱塑性彈性體可能獲得的值，而不會損失任何剛度，這部分地歸因於其恰好在組合物的內部的部分交聯的能力。因此，根據本發明的組合物的嵌段共聚物充當組合物的不可分割且相互依存的組分。由於在高溫下和在擠出機剪切條件下在擠出機中的共混過程中獲得的動態交聯反應，所迷嵌段共聚物在由丙烯共聚物和與之結合的經由選擇的乙烯-oc-烯烴共聚物形成的網絡中顯示其相互作用的能力，這基於它變成部分動態硫化的熱塑性彈性體的事實，所述ot-烯烴乙烯共聚物也是如此，它變成同樣部分交聯的烯烴熱塑性彈性體。按組合物的lwt。/廣15w"比例添加根據本發明的嵌段共聚物(沖擊改性添加劑)。大於組合物的15wt。/。，組合物的交聯的可能性將降低，但是尤其是剛性模量將迅速地降低。小於1%，對缺口試件測量的在極低溫度下的耐沖擊性的增加不顯著。高密度聚乙烯根據本發明，可以按總組合物的0wtW-40wt。/。的比例將高密度聚乙烯添加到該組合物中，並且當存在時優選佔總組合物的5wt%-30wt%。此類高密度聚乙烯通常具有等於或大於O.930g/cn^的密度並且對本發明的目的來說選自流度指數為O.5-50g/10分鐘的那些。此類高密度聚乙烯經由齊格勒納塔型聚合方法製備。交聯劑根據本發明，部分交聯劑的存在允許由oc-烯烴共聚物和特定的熱塑性彈性體形成的網絡結構化並因此允許組合物的在彈性體行為、牽引曲線的滯後/在低溫下耐拉伸和衝擊性(包括抗蠕變性)方面的性能得到改進，尤其是當在載荷下經歷溫度增加時。可以用於製備經擠出的組合物、然後用來轉變成模製件如封裝機動車安全氣袋的外殼的交聯劑選自有機過氧化物如過氧化二異丙苯、1，1-二叔丁基-3，3，5-三甲基環己烷、2，5-二甲基-2，5-二叔丁基-過氧己烷、2，5-二曱基-2，5-二叔丁基-過氧己烷-3、叔戊基過氧乙基己酸酯(hexonate)、過氧化二叔丁基、過氧化二叔戊基、2，5-二(叔戊基過氧)-2，5-二甲基己烷、Ie2，5-二(叔丁基過氧)-2，5-二苯基己烷、過氧化雙(ot-甲基千基)、過氧化苯甲醯、叔丁基過苯曱酸酯、3，6，9-三乙基-3，6，9-三甲基-l，4，7-triperoxonane和雙(叔丁基過氧)二異丙苯、ot-ot-雙(叔丁基過氧)二異丙基苯、叔丁基過氧酮和叔丁基過氧苯曱酸酯構成的組，和矽烷構成的組，其中一類或其它類型的交聯劑能夠單獨地或以混合物使用。相對於總組合物，交聯劑在該組合物中的存在量為0.l-3wt%。當使用過氧化物時，在高溫下並且在受控剪切速率下在組合物的共混擠出過程中，組合物發生至少部分交聯。自由基引發劑和流變性改進劑根據本發明的組合物還包含流變性改進劑或助劑，它們選自包含具有能夠通過熱分解產生自由基的反應性基團的單體型自由基引發劑組合物，二聚物，三聚物或極低分子量聚合物的組。此類官能團是，例如，烯丙基、乙烯基和甲基丙烯酸酯基。在由自由基引發劑助劑的作用產生的非結晶區段中的鏈分裂和鏈支化的機理允許組合物的流變性得到改進，從而改變分子量分布而不會顯著地改變其它的形態方面。很可能的是，在所產生的自由基的存在下，處於熔融狀態下的丙烯基共聚物、乙烯和a-烯烴共聚物和特定的熱塑性彈性體的行為是十分不同的。現有技術表明鏈分裂對於聚丙烯來說是容易的並且這些技術用來控制此類聚合物的粘度。然而，對於根據本發明的組合物來說，存在其它的聚合物使得最終流變行為的預計變得複雜。這一助劑產生自由基，因為它是非常具有反應性的。一旦形成自由基，它們將與乙烯-a-烯烴共聚物相互作用並使含這些聚合物的組合物部分交聯。丙烯共聚物的降解由於一部分自由基用於使組合物的其它組分交聯的事實而降低此外，所述交聯劑可能是交聯促進劑。根據本發明，根據本申請的自由基引發劑助劑選自對苯二曱酸二烯丙基酯、氰脲酸三烯丙酯、異氰脲酸三烯丙酯、1,2-聚丁二烯、二乙烯基苯、三羥甲基丙烷三甲基丙烯酸酯、聚乙二醇二曱基丙烯酸酯、乙二醇二曱基丙烯酸酯、季戊四醇三丙烯酸酯、甲基丙烯酸烯丙酯、NN'-間亞苯基雙馬來醯亞胺、甲苯雙馬來醯亞胺-對醌二將、硝基苯和二苯胍。優選地，所選定的流變性改進劑助劑是氰脲酸三烯丙酯、1，2_聚丁二烯、二乙烯基苯和三羥曱基丙烷三甲基丙烯酸酯(TMPTMA)。以佔總組合物的O.05wt%-2wt%，優選O.I0wt%-1.5wt。/。的量將所述流變性改進劑助劑添加到該組合物中。根據本發明，所述組合物包含穩定體系。這一穩定體系首先是光穩定體系(抗UV)。所述光穩定劑選自HALS型產物，即空間體積大的胺，二苯甲酮，苯並三唑，它們可以單獨地或以混合物形式使用。優選選擇所述空間體積大的胺。在這些胺之中，所謂的聚合物胺具有大約2，000g/mol的分子量，而所謂的單體胺具有大約500g/mol的分子量。這一穩定體系還是化學的(即抗氧化性的)。所述抗氧化劑具有酚型(主抗氧化劑)，或具有亞磷酸酯型(副抗氧化劑)，單獨地使用或共混。特別在用量方面配製抗氧化劑。所述抗氧化劑優選以佔總配製劑的O.lwt%-0.5wt%(1，000-5，000ppm)存在。根據本發明，所述組合物還可以包含O.5wta/4-15wW非珪質無機填料，尤其是碳酸鈣、滑石、炭黑或氧化鈦類。然而，添加填料在保持低溫下衝擊性能的問題方面是按負面方向進行地步驟，但是降低了組合物的成本。添加層狀粘土型納米級填料也是可能的。因此，雖然可能將填料引入本發明的組合物，但是優選所述組合物不包含填料。最後，也可以考慮將呈無機顏料或有機著色劑形式的著色劑引入所述組合物中。通常，不將聚四氟乙烯樹脂用於本發明。通過任何適合的技術如，混合擠出(配混)將根據本發明的組合物的組分混合成勻質混合物。然後在增塑和均化之前，在共混器中將呈顆粒或粉末形式(根據組分的類型)的組合物的組分共混。共混可以按處理批料的不連續方法或按連續方法進行。可以例如在Banbury型密煉機中，在單螺杆或雙螺杆同向旋轉或反向旋轉擠出機中，或在任何其它能夠為混合物熔融和完全均化提供足夠能量的混合器中將組分混合。然而，由組合物產生的混合物的製備可以優選在雙螺杆擠出機中通過混合擠出(配混)進行。在任何情況下，必須特別注意控制溫度和混合(剪切)條件(螺杆輪廓和轉速)以確保交聯劑和流變性改進劑助劑的性能。此類混合物必須是均勻和均相混合物。可以在混合操作或擠出階段期間的任何階段連續地將組分引入混合物中。可以通過進料區域下遊的注射孔通過合適的泵將預定量的交聯劑和自由基引發劑助劑注入擠出機中。—旦混合，以通過在冷水下切割獲得的粒料形式擠出組合物；將所述粒料儲存以隨後轉化成物品和部件，尤其是用來放進轉向柱或儀錶板或放到門心板或機動車的任何其它區域上的外殼，所述機動車的其它區域能夠容納此類活動安全裝置，所述安全裝置通過煙火機構充氣的袋子而工作。所使用的轉化技術是塑料加工的那些，例如，具體來說，注射(如果涉及外殼，並且外殼在撕裂起動區和支持和裝配結構區之間具有非常不同的壁厚)。根據本發明的組合物用於製備機動車輛的機動車安全氣袋的外殼，所述外殼包括設計用來破裂的區段，該區段必須能夠在安全氣袋的瞬時吹脹的影響下撕裂，而在接近為此設計的撕裂區段的其它區域中不會產生破碎。根據本發明的組合物的流變性使得它們允許在注射模塑機中使用所述組合物製備部件，所述部件包括極細厚度(大約零點幾毫米)的區域，和因此的高剪切應力區域，而不會導致過度注射壓力要求，也不會產生湍流區域，這種區域引起材料的取向而可能導致表面缺陷。流變性分別以下表示Z根據ISO標準1133在2.16kg和230"C下測量的流度指數測量試驗，但是尤其由以下表示Z得自指定部分的注射模具的螺旋形物的填充長度測量試驗(用釐米表示)，這一螺旋形物在受控的材料注射壓力、材料溫度和模具溫度條件下被填充，這些條件根據內部試驗進行闡明。根據本發明的此種組合物同樣地提供加工性能，以致於它們能夠製備具有優異表面修飾的部件，使得所述組合物可以在由於短的注射時間和此外短的脫模時間而實現的高生產率下進行模塑。由根據本發明的組合物製備的部件不會附著於模具表面從而導致模製件的快速脫模。實施例組合物的實施例在下表中進行了描述，其中組分的用量表示為相對於總完成組合物的重量百分率。聚丙烯共聚物分別是Z得自ATOFINA的PPC3660,根據ISO標準1183(ASTM-1505)測量的密度為O.905g/cm3，根據ISO標準1133(ASTM1238)在230t:和2.16kg的載荷下測量的流度指數為1.3g/10分鐘。它是多相共聚物，根據ISO標準3146的熔點為165X:，根據標準ISO180的低溫缺口Izod抗衝擊性試驗>50kJ/m2。Z得自ATOFINA的PPC7810，根據ISO標準1183(ASTM-1505)測量的密度為O.905/cm3,根據ISO標準1133(ASTM1238)在230匸和2.16kg的栽荷下測量的流度指數15g/10分鐘。它是具有高耐衝擊性的多相共聚物，根據IS0標準3146的熔點為165n,根據標準IS0180的低溫缺口Izod抗衝擊性試驗〉50kJ/m2。Z得自AT0FINA的PPC9712⑧，密度為0.905g/cm3，根據ISO標準1133在230匸和2.16kg的載荷下測量的流度指數為25g/10分鐘。由於它更大的流動性，它是比前一種共聚物具有略低耐沖擊性的多相共聚物，根據ISO標準3146的熔點為165X:，根據標準ISO180的低溫缺口Izod抗沖擊性試驗〉40kJ/m2。Z得自EXXONMOBIL的PP8013Ll，密度為0.905g/cm3，流度指數為8g/10分鐘，熔點為1631C,根據標準ISO180的低溫缺口Izod抗衝擊性試驗為50kJ/m2。作為對比，還測試了聚丙烯均聚物。它是ATOFINA的PPHIOOGA，具有O.905g/cii^的密度和12g/10分鐘的流度指數和16SlC的熔點以及根據標準ISO180為4kJyV的低溫缺口Izod抗衝擊性試驗。在所謂的"約束幾何結構"催化劑存在下通過將乙烯與丁烯共聚單體或辛烯共聚單體共聚獲得的經選擇的乙烯-丁烯共聚物可從集團如EXXONCHEMICALCOMPANY以商標EXAH^，從DOWCHEMICALCOMPANY和DOWDUPONTELASTOMERS以商標AFFINITY⑧和ENGAGE⑧，以及以MITSUICHEMICALS的商標TAFMER⑧商購。將以下共聚物用於不同的組合物帶有商品名稱Engage⑧的乙烯-丁烯共聚物Z密度為0.863g/cm3，流度指數為l.Og/10分鐘的ENR7467，以及具有商品名稱8118&86@的乙烯-辛烯共聚物Z根據ASTMD-792的密度為0.857g/cm3，根據ASTMD-1238的流度指數為l.0g/10分鐘的8842。還測試了商品名稱為Tafme^DF610的乙烯-辛烯共聚物，其具有O.862g/cm3的根據ASTMD-792的密度和l.Og/10分鐘的根據ASTMD-1238的流度指數。最後，為了對比，還測試了具有以下商品名稱的不同密度和流度指數的乙烯-丁烯共聚物ENGAGE8100,密度為0.870g/cm3，流度指數為1.Og/10分鐘ENGAGE8130，密度為0.864g/cm3，流度指數為13.Og/10分鐘ENGAGE8400，密度為0.870g/cm3，流度指數為30.Og/10分鐘所選定的SBS型熱塑性彈性體是DYNASOLELASTOMERS公司的0&^^116@501。這一彈性體是在溶液中聚合的且具有線性結構的苯乙烯/丁二烯/苯乙烯型熱塑性共聚物，其丁二烯和苯乙烯含量分別為69%和31%(當根據ASTMD-5775方法測量時)。它的肖氏A硬度是76,根據標準ASTMD-2240測量。當通過其粘度測量時，Calprene501具有高分子量。對於對比目的所選定的SBS型熱塑性彈性體是得自DYNASOLELASTOMERS的Calprene⑧500。它也具有線性結構，但是當通過其粘度測量時，其分子量總是較低。Calprene500和501的分子量分別是:Calprene500的Mw-llO，000克/摩爾，Calprene501的Mw-150，000克/摩爾。作為對比測試，測試了其它的熱塑性彈性體它們是SEEPS，聚苯乙烯-b-聚(乙烯-乙烯/丙烯)-b-聚苯乙烯，(b)表示嵌段。這些材料是氫化的聚(苯乙烯-b-異戊二烯/丁二烯-b-苯乙烯)。測試了兩種不同類型的SEEPS;具有低分子量的Septo1^4033和具有高分子量的Septon⑧4055。這兩種熱塑性彈性體可以從KURARAYCOLTD獲得。還測試了另一種熱塑性彈性體；它是由ASAHIKASEICHEMICALCORP以名稱Tuftec⑧H1062銷售的SEBS(苯乙烯/乙烯/丁二烯/苯乙烯)。苯乙烯含量為17.5wt%。所使用的交聯劑是2，5-二曱基-2，5-二(叔丁基過氧)己烷型有機過氧化物，參考樣品101-XL-45,由ATOFIMARKEMA以商標乙叩61(^@銷售。還測試了另一種試劑，參考樣品101-PP-75,由ATOFINAARKEMA以商標1叩61:(^@銷售。這一產品主要包含2，5-二甲基-2，5-二(叔丁基過氧)己烷，但是還包含3，3，6，6-四甲基-l，2-二氧雜環己烷和過氧化二叔丁基。其它的交聯劑也是可能的，例如ATOFIMARKEMA的LuperoxF，仍然是雙(叔丁基過氧異丙基)苯型或過氧化叔丁基異丙苯型，例如參考樣品1^叩61:(^@801，或AKZONOBELCHEMICALS的TrigonoxT，或過氧化二叔丁基型，例如參考樣品Trigonox⑧B。用作自由基引發劑的流變性改進助劑是以70wt^在碳酸釣栽體上的呈主混合物形式的三羥甲基丙烷三甲基丙烯酸酯(TMPTMA)，可從SAFTICALCAN以ALCANPOUDRETMPTMA70EP商購。三羥甲基丙烷三甲基丙烯酸酯可以從ATOFINASR-350(TMPTMA)獲得。可以使用的其它助劑例如可以在或可以不在矽酸釣載體上的三羥甲基丙烷三甲基丙烯酸酯(得自SARTOMERCompanylnc的SR-350KD96)，或得自CYTECINDUSTRIESINC的氰脲酸三烯丙酯，或由SARTOMERCORPORATION以名稱RICON⑧152D銷售的1，2-聚丁二烯，其同樣可以單獨地或在矽酸鈣載體上。將熱穩定性試劑紫外線穩定物引入組合物。它是由CIBASPECIALTY001410人1^以商標1^&1"08@168銷售的三(2，4-二叔丁基苯基)亞磷酸酯。由A.SCHULMAN以參考樣品POLYBLAK⑧1423銷售的呈主共混物形式的炭黑添加到組合物中。在Maris實驗室雙螺杆擠出機上進行執行過程，所述雙螺杆擠出機具有40mm的螺旋直徑，配備有十一個加熱區，加熱區的溫度規程設置在180lC-220t;之間。將丙烯基共聚物、ot-烯烴聚乙烯、熱塑性彈性體、交聯劑和流變性改進劑助劑，以及不同的添加劑在慢混合器中混合之後供入擠出機的主輸入端。水冷頭切削機設備使得能夠製造粒料。根據本發明的組合物的基本表徵性能分別是根據ISO標準868的表示為ShoreD的硬度，根據ISO標準1133(相當於ASTM1238)在2.16kg和230t:下的用g/10分鐘表示的流度指數。在例如存在於注射方法中的高剪切速率下結合粘度性能的流變性表徵利用填充此類模具的螺旋形物長度試驗(用釐米表示)進行而不是利用在更高載荷下的流度指數的測量進行。由根據本發明的組合物通過根據以注射方式製造試件的通用標準經過擠出然後粒造製備樣品試件。試驗和測量條件是ISO和ASTM標準在機械試驗以及在環境溫度和在-35"C下的牽引性能、拉伸強度和斷裂伸長率(ISOR527，ASTMD638，20mm/min的牽引速度)方面，對於彎曲模量(ISO178，ASTMD790,2mm/min)、撕裂(ISO34)和對缺口試件的低溫Izod耐衝擊性能(ASTMD256)描述的那些。對於低溫試驗，保持樣品的實際溫度並且特別地分別在-40t:、-4510和-50°(:的溫度下進行沖擊試驗(缺口Izod耐衝擊性試件)。測定相關性，得出結論，試件在-45X:下的缺口衝擊下的不破裂允許安全氣袋通過在-35lC實際溫度下的真實斷裂試驗，在-50。C下的缺口沖擊下不破裂允許所有安全氣袋都安全地通過斷裂試驗，無論當前規定的溫度條件如何。算出另一種相關性，得出結論，在2.16kg和230'C下的流度指數為2-12g/10分鐘以及20-50釐米的螺旋形物填充的組合物允許達到此類注射件的就填充模具的能力和表面外觀而言的要求。表l給出的實驗數據示出了不包含熱塑性彈性體的對照組合物(帶有標記2a)和根據本發明的組合物(帶有標記la)之間低溫缺口沖擊性能方面的性能差異。如果在-40匸下的耐低溫缺口衝擊性在這兩種情況下是相當的，則存在有利於根據本發明的組合物即其中存在熱塑性彈性體的組合物的較大的差異。當測試在-45TC下測量的低溫缺口耐沖擊性時，由不含熱塑性彈性體的組合物製成的試件將突然地破裂，而由含熱塑性彈性體的組合物製成的試件不會破裂。在這兩種情況下線性ot-烯烴聚乙烯的量是相同的，分別是37%和38%，交聯添加劑和助劑是相同的，但是減少聚丙烯的百分率並且用根據本發明的組合物範圍內的特定熱塑性彈性體替代。根據本發明的組合物的流度指數略低，同樣由於該組合物的較高的粘度導致較小的螺旋形物長度。表1-存在SBS的影響tableseeoriginaldocumentpage26關鍵性能ShoreD硬度4240流度指數8.008.55螺旋物長度36.3037.20拉伸強度13.1012.70斷裂伸長率347.00375.00撕裂強度84.5085.60彎曲模量292.00319,00彎曲模量985.001，027,00缺口Izod沖擊-40TNB(71.35)歸l.7)缺口Izod沖擊-45X:NB(63.22)9C(10)斷裂破裂缺口Izod衝擊-50'C9C(10.5)斷裂破裂—NB，沒有破裂表2示出了組合物中SBS的百分率對在-45t:下耐能量吸收材料的衝擊的缺口衝擊耐性和流動性的影響。表2-SBSy。的影響tableseeoriginaldocumentpage27表3中給出的實驗數據示出了包括在根據本發明的組合物中的熱塑性彈性體的分子量的影響。tableseeoriginaldocumentpage28的組合物的性能。應該指出的是，牽引和撕裂性能不會顯示有利於使用更高分子量的SBS的組合物的這類差異。此外，在噴射條件中的流動值非常類似。表4-熱塑性彈性體的類型的影響tableseeoriginaldocumentpage29表5中給出的實驗數據示出了由使用不同類型的乙烯-a-烯烴共聚物，乙烯-丁烯共聚物和乙烯-辛烯共聚物的組合物製備的試件根據它們的密度和流度指數的機械耐性性能，所述共聚物通過在所謂的"約束幾何結構"催化劑存在下將乙烯與共聚單體丁烯或辛烯共聚而獲得'表5-作為oc-0LEFIN共聚單體的辛烯或丁烯的影響tableseeoriginaldocumentpage30在這兩種情況下，a-烯烴的流度指數是lg/10分鐘，乙烯-丁烯的密度較低為O.857g/cm3，乙烯-辛烯的密度為O.863g/cm3。可以看出，乙烯-丁烯的結晶度比在相同密度下的乙烯-辛烯的結晶度低。表6給出的實驗數據示出了使用具有不同密度和流度指數的丁烯型a-烯經的結果。可以看出非常高的流度指數值導致非常高密度的a-烯烴的應用性能降低。表6-在使用丁烯型a烯烴時不同的密度和流度指數的影響tableseeoriginaldocumentpage31這一數據表明在相等的密度但是高得多的流度指數值下，存在耐衝擊性的損失並且選擇非常低的密度獲得高的耐衝擊值。表7中描述的實驗示出了使用不同丙烯共聚物的根據本發明的組合物的比較結果。表7丙烯基共聚物的類型的影響tableseeoriginaldocumentpage32採用丙烯基均聚物的結果清楚地表明此類組合物在低溫度下不耐衝擊。採用聚丙烯基共聚物的結果顯示在環境溫度下>40kJ/ni2的使用ChocIzod的耐性值，這表明該差異還顯示出材料吸收的能量的差異。交聯體系的影響在表8，9和10中示出。表8-交聯劑的類型的影響tableseeoriginaldocumentpage33表9-交聯劑的百分率影響tableseeoriginaldocumentpage34表10-交聯劑和助劑的百分率的影響tableseeoriginaldocumentpage35權利要求1.用於形成封裝機動車安全氣袋的插入或覆蓋型部件的部分交聯的聚烯烴熱塑性彈性體組合物，該組合物包含丙烯基烯烴聚合物、至少一種乙烯-α-烯烴型乙烯基共聚物、至少一種交聯劑和自由基引發劑，其特徵在於a)所述至少一種丙烯基烯烴型聚合物選自丙烯/乙烯或丙烯/α-烯烴共聚物的共聚物，並且選自當在23℃下根據ISO標準180使用缺口Izod抗衝擊性試驗測量時耐衝擊性為至少30kJ/m2的那些；b)所述至少一種乙烯-α-烯烴型共聚物選自根據ISO標準1183的最大密度為0.870g/cm3的那些構成的組，c)引入至少一種熱塑性彈性體，d)任選地，引入高密度聚乙烯。2.根據權利要求1的組合物，其特徵在於所述丙烯乙烯共聚物包含2-5wt^乙烯。3.根據權利要求l的組合物，其特徵在於所述丙烯-ot-烯烴聚合物由丙烯與含4-12個碳原子的oc-烯烴，優選l-丁烯、1-戊烯、l-己烯、1-辛烯和甲基戊烯中的至少一種的組合形成。4.根據權利要求1-3中任一項的組合物，其特徵在於所述丙烯-乙烯和丙烯-ot-烯烴具有根據ASTMD-1238方法在190C和2.16kg的載荷下測量的O.l-100g/10min，優選O.5-50g/10min的流度指數。5.根據權利要求l-4中任一項的組合物，其特徵在於所述丙烯基共聚物的存在量為最終組合物的45wt。/。-70wty。，優選為總組合物的50wtl-65wt%。6.根據權利要求1-5中任一項的組合物，其特徵在於所述乙烯-(1-烯徑共聚物由含3-12個碳原子的ct-烯烴形成。7.根據權利要求6的組合物，其特徵在於所述乙烯-oc-烯烴共聚物是乙烯-丁烯共聚物或乙烯-辛烯共聚物。8.根據權利要求7的組合物，其特徵在於所述乙烯-丁烯共聚物或乙烯-辛烯共聚物具有根據ASTMD-1238方法在190X:和2.16kg的載荷下測量的O.5-20g/10min，優選O.5-50g/10min的流度指數。9.根據權利要求6的組合物，其特徵在於所述乙烯基共聚物是乙烯-a-烯烴和笫三共聚單體的共聚物，所述共聚單體選自乙酸乙烯酯、丙烯酸、甲基丙烯酸、丙烯酸甲酯、甲基丙烯酸曱酯、丙烯酸乙酯和甲基丙烯酸乙酯。10.根據權利要求6的組合物，其特徵在於將所述乙烯-ot-烯烴共聚物與乙烯和第三共聚單體的共聚物混合，所述共聚單體選自乙酸乙烯酯、丙烯酸、甲基丙烯酸、丙烯酸甲酯、曱基丙烯酸甲酯、丙烯酸乙酯和曱基丙烯酸乙酯。11.根據權利要求1-10中任一項的組合物，其特徵在於所述乙烯-ot-烯烴共聚物具有根據ASTMD-1238方法在1901C和2.16kg的栽荷下測量的O.5-50g/10min，更優選O.2-20g/10min的流度指數。12.根據權利要求1-11中任一項的組合物，其特徵在於所述乙烯-a-烯烴共聚物在所述組合物中以總組合物的25-50wtX的量存在，優選以30wt%-45wt。/。的量存在。13.根據權利要求l-l2中任一項的組合物，其特徵在於所述熱塑性彈性體選自乙烯-丙烯-二烯(EPDM)、苯乙烯-丁二烯-苯乙烯(SBS)、苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯(SEBS)、苯乙烯-丁二烯橡膠(SBR)、苯乙烯-異戊二烯-苯乙烯(SIS)、聚烯烴基熱塑性彈性體、尤其是具有無定形和半結晶嵌段的聚丙烯(均聚物)和具有苯乙烯-(乙烯/丙烯)(SEP)的無定形和半結晶嵌段的丙烯/乙烯或oc-烯烴共聚物、苯乙烯-b-(乙烯/丙烯)苯乙烯(SEPS)、苯乙烯-(乙烯/丁烯)-苯乙烯(SEBS)、苯乙烯-(乙烯-乙烯/丙烯)-苯乙烯(SEBPS)。14.根據權利要求1-13中任一項的組合物，其特徵在於所引入的熱塑性彈性體具有2000Og/mol的平均分子量。15.根據權利要求14的組合物，其特徵在於所述熱塑性彈性體的平均分子量為30000g/mol-200O00g/mol。16.根據權利要求l-l5中任一項的組合物，其特徵在於以佔總組合物的lwt。/廣15wt。/。的量將所述熱塑性彈性體引入所述組合物中。17.根據權利要求1-16中任一項的組合物，其特徵在於所述高密度聚乙烯選自密度等於或大於O.930g/ci^的那些。18.根據權利要求1-17中任一項的組合物，其特徵在於所述高密度聚乙烯選自根據ASTMD-1238方法在19(TC和2.16kg的載荷下測量的流度指數為O.5-50g/10min的那些。19.根據權利要求1-18中任一項的組合物，其特徵在於所述高密度聚乙烯是彈性體並且以佔總組合物的0w"-40wa，優選5-30wtW的量引入所述組合物中。20.根據權利要求1-19中任一項的組合物，其特徵在於交聯劑是選自過氧化二異丙苯、1，1-二叔丁基-3,3，5-三甲基環己烷、2，5-二甲基-2，5-二叔丁基過氧己烷、2，5-二甲基-2，5-二叔丁基過氧己烷、ot;ot-雙(叔丁基過氧)二異丙基苯、叔丁基-過氧丙酮和叔丁基過氧苯甲酸酯的有機過氧化物型。21.根據權利要求1-19中任一項的組合物，其特徵在於交聯劑是矽坑。22.根據權利要求1-19中任一項的組合物，其特徵在於以佔總組合物的0.l-3w"的量將交聯劑引入所述組合物中。23.根據權利要求l-22中任一項的組合物，其特徵在於所述自由基引發劑選自包含反應性基團烯丙基、乙烯基或曱基丙烯酸酯的非常低分子量的單體、二聚和三聚的聚合物。24.根據權利要求23的組合物，其特徵在於所迷自由基引發劑優選選自對苯二曱酸二烯丙酯、氛脲酸三烯丙酯、異氰脲酸三烯丙酯、1，2-聚丁二烯、二乙烯基苯、三羥曱基丙烷三甲基丙烯酸酯、聚乙二醇二曱基丙烯酸酯、乙二醇二甲基丙烯酸酯、季戊四醇三丙烯酸酯、甲基丙烯酸烯丙酯、NN'-間亞苯基雙馬來醯亞胺、甲苯雙馬來醯亞胺-對醌二將、硝基苯和二苯胍。25.根據權利要求l-24中任一項的組合物，其特徵在於以佔總組合物的O.05wt%-2wt%，優選O.1-1.5wt。/。的量將所述自由基引發劑引入所述組合物中。26.根據權利要求1-25中任一項的組合物，其特徵在於將光穩定劑引入所述組合物中。27.根據權利要求26的組合物，其特徵在於所述光穩定劑選自胺空間受阻胺、二苯甲酮、苯並三唑，單獨地或以混合物使用。28.根據權利要求26或27的組合物，其特徵在於以佔總組合物的0.lwt°/。-0.5wt。/。的量將所述光穩定劑引入組合物中。29.根據權利要求l-28中任一項的組合物，其特徵在於將化學穩定劑引入所述組合物中。30.根據權利要求29的組合物，其特徵在於所述化學穩定化劑選自酚類化合物和含亞磷酸酯的化合物。31.根據權利要求29或30的組合物，其特徵在於以佔總組合物的0.lwt%-0.5wt《的量將所述化學穩定劑引入組合物中。32.根據上述任一權利要求的組合物，其特徵在於將無機填料添加到所述組合物中。33.根據權利要求32的組合物，其特徵在於所述無機填料選自碳酸鈣、滑石、高嶺土、炭黑或氧化鈦並且將矽灰石添加到所述組合物中。34.根據權利要求32或33的組合物，其特徵在於以佔總組合物的0.5wt4-15wt^的量將所述無機填料引入所述組合物中。35.基於權利要求l-34中至少一項的組合物形成的模製件裝置，例如用於封裝機動車安全氣袋的外殼，其用來通過受控的撕裂突然地開口以允許該氣袋在煙火系統點燃後展開，而不會導致在低溫下的破裂過程中碎片的形成。全文摘要本發明涉及用來通過任何塑料加工技術、但是尤其通過注射轉化成模製件例如封裝車輛安全氣袋的外殼的部分交聯的熱塑性彈性體聚烯烴組合物，該組合物包含聚丙烯型烯烴聚合物、至少一種乙烯-α-烯烴型共聚物、至少一種交聯劑和自由基形成劑，其特徵在於，a)聚丙烯型烯烴聚合物選自聚丙烯/乙烯或聚丙烯/α-烯烴共聚物並且選自當在23℃下根據ISO標準180使用缺口Izod抗衝擊性試驗測量時耐衝擊性為至少40kJ/m2的那些；b)至少一種乙烯-α-烯烴型共聚物選自根據ISO標準1183密度至少等於0.870g/cm3的那些，c)將至少一種熱塑性彈性體引入該組合物中。文檔編號C08L23/14GK101111557SQ200580047195公開日2008年1月23日申請日期2005年12月22日優先權日2004年12月30日發明者A·馮查莫爾,D·米萊西申請人:瑪爾提貝斯股份有限公司