電磁合一的帶鋼電機的製作方法

2023-12-01 22:28:46 1

專利名稱:電磁合一的帶鋼電機的製作方法
本發明涉及電機，更具體的涉及電磁合一的帶鋼電機。
傳統電機從發明到現在已有近百年歷史，直至本發明作出之前，不論是電動機還是發電機，其共同特點是導電繞組與導磁鐵芯分屬兩體，結果是定子內圓必須開槽以放置繞組，且端部繞組也屬無效(不能參加作功)部分，致使整個定子內圓面積(包括端部繞組長度在內)能用以產生氣隙磁場(參加作功)的部分，一般不超過四分之一，這就大大限制了傳統電機功能的發揮，而且效率也偏低。
本發明的目的，是針對並克服傳統電機上述重大缺陷，根據電路與磁路合一的三層端部帶鋼電機機理，製造一種使其定、轉子整個內、外圓表面無槽，而且包括端部繞組長度在內的整個氣隙面積均能產生有效氣隙磁場的小體積、大容量、高效率的帶鋼電機。
當三層端部的帶鋼電機是電動機(屬感應電動機範疇)時，本發明的要點在於其定子和轉子採用一種表面帶絕緣漆的電工純鐵帶(片)繞成，它既是電機的導電繞組、又是電機的導磁鐵芯，實現此要點的具體方法，現按帶鋼定子繞組與帶鋼轉子兩大部分敘述如下三層端部的帶鋼電機(包括電動機和發電機)定子是由多個形狀及尺寸基本一致的半匝帶鋼線圈、其片底應能緊貼在一直徑比轉子直徑大二倍氣隙(2δ)的工藝圓柱表面依次排到迭裝好並裝上定位箍環、再由環氧樹脂澆鑄固化而成的空心圓筒(內圓表面光滑無槽)。附圖1為半匝帶鋼線圈的示意圖(中線右半部分因為對稱、故省略)。直線部分[1]為單層，而端部做成三層，其中的上層與下層按一定斜度向一個方向彎曲，此時的下層下邊緣要沿上述工藝圓柱表面彎曲，而其中層則按一定斜度向另一方向彎曲。端部的上層[2](
為橢圓線、
為拋物線)、中層[3]
均為拋物線)、下層[4]
為拋物線，
為橢圓線)的最頭部都帶有連接片，此三個連接片在一起形成一個三角形片[5]，每個連接片在同各自的對應端部相迂時應各彎成一定的角度而使其位於電機的各徑向平面內。在半匝帶鋼線圈各端部未彎曲前，此頭部三角形的中、下層端部的連接片之間有一個3mm間隙(即
線處)係為了以後按附圖3的連接方法通過一窄的紫銅薄片依次互相串聯焊接以組成整個帶鋼定子的三相繞組，此紫銅片既能確保定子電流的順利通過、又要確保定子鐵磁路的主磁通不能從該處通過。頭部三角形的上層連接片的下邊緣與中層連接片的上邊緣系通過各自鍍有的一薄層絕緣漆(絕緣漆層厚應在1.5絲以內)的隔離後碰在一起(即圖中
線處)，因而此處既能確保上、中端部電方面的隔斷、又要確保定子鐵磁路的主磁通能順利通過其間(故絕緣層總厚度應控制在(2～3)絲範圍內)。附圖2為相距約為一極距的三個三層端部半匝帶鋼線圈串聯(焊接)示意圖，圖中三個半匝帶鋼線圈各以左、中、右定名。其中中間的半匝帶鋼線圈的上層端部2和下層端部4向左彎曲、與向右彎曲的左邊的半匝帶鋼線圈的中層端部3通過各自的頭部連接片相遇，其中中層端部3的連接片和下層端部4的連接片通過紫銅片焊接在一起形成導電而不導磁;中層端部3的連接片和上層端部2的連接片之間因有絕緣漆層隔離而形成導磁而不導電，此三層連接片系組成一頭部三角形片而位於電機的一個徑向平面內。同樣，中間的半匝帶鋼線圈的中層端部3向右彎曲，再與向左彎曲的右邊的半匝帶鋼線圈的上層端部2和下層端部4相遇，其連接片的情況與上述情況相同。附圖3為整個帶鋼定子三層端部的三相、四極繞組電路結線圖。附圖4為附圖3的實際組裝示意圖。各半匝帶鋼片的直線部分中間頂部開有一凹槽，用以安裝保證直線部分緊貼在工藝圓柱表面進行環氧澆鑄成圓筒的定位箍環，並且作三相引出線的引出位置。另外在端部的上、中層之間及中、下層之間還各套有一個薄絕緣套筒，它一方面起隔離絕緣作用，更重要的一方面也是用以保證下層端部能緊貼在工藝圓柱表面進行環氧澆鑄成定子圓筒的定位箍環。這些箍環是保證帶鋼電機主氣隙、從而也是保證其整個運行性能良好的關鍵。定位箍環和絕緣套筒均用絕緣材料(最好是塑料筒)製成。帶鋼定子片組成圓筒應有儘可能高的迭壓係數(包括漆層)。
三層端部的半匝帶鋼線圈各部分橫截面都必須根據各自組成定子圓筒的部位所要求的橫截面形狀模壓成型，基本上呈梯形截面。半匝帶鋼線圈在上述組裝之前，應進行一次磁性退火(在真空或保護氣體中)處理，然後進行電泳鍍漆。
如附圖3所示的整個帶鋼定子三相電路結線圖中的端部繞組中虛線為下層端部、與虛線平行的實線為上層端部，向另一方向延伸的實線為中層端部。其上層端部是不用作導電電路而只用作主鐵磁路的磁軛路徑的。其直線部分與中、下層端部組成的導電電路可大致視為傳統電機定子的雙層杆式繞組的連接方法，唯一的區別在於其直線部分為一體(而杆式雙層繞組直線部分卻是分離為相互絕緣的上、下兩層、並各自與自己對應的上、下層端部相連接)。剖析傳統電機與帶鋼電機三相中任一相(如B-Y相)為例的等效電路、可以看出其區別在於前者上、下層繞組各形成兩個互不關連的獨立支路，而後者形成的兩個支路之間相當於有許多等電位連接線(即每半匝帶鋼線圈形成的中、下層兩電路之間均由直線部分相連通)。
電工純鐵的電阻率雖然比銅大7～8倍，但由於其導電截面積大大增加，其工頻相電阻值與銅線相比、相差並不大，應注意的一點是由於其工頻集膚效應遠比銅線為大，故其有效電阻係數必須重新考慮，從模擬帶鋼樣機和單個帶鋼線圈元件實測獲得的數據為1.8左右。儘管如此，由於帶鋼電機容量的大大提高是靠提高氣隙磁場(其物理實質相當於提高電壓、不是提高電流)而得，故相對而言，其定子總銅損仍遠比同容量的傳統電機為低。
帶鋼電機的核心在於磁路設計，其定子鐵磁路示意圖如附圖5(側視)及附圖6(俯視)所示。以下剖析相距約為一個極距的三個半匝互相串聯而組成的帶鋼線圈的主磁路，附圖5與附圖6係為沿帶鋼定子圓周將其切開並展開在平面上的側視與俯視的示意圖。在附圖5中由於其上、中層端部繞組下面均有相鄰的其它截電流帶鋼線圈的中、下層端部繞組穿過(圖中截電流迴路的具體行程和走向為i1i3i5i7與i2i4i6i8)，故根據右手定則中間半匝帶鋼線圈主磁路應該是以直線部分中線為分界的前半部分與後半部分(以下均按此前、後定名)互相對稱的一對並聯磁路，故只以其前半部分的分析為例即可。氣隙主磁通從中間半匝前半部分的直線和下層端部線圈穿入後分為左、右兩路;其中左路從中間半匝前半部分的上層端部線圈進入左半匝前半部分的中層端部線圈，再繼續進入左半匝前半部分的直線和下層端部線圈而穿過主氣隙進入帶鋼轉子、通過帶鋼轉子上的鐵磁路跨過一個極距後再穿過主氣隙進入中間半匝前半部分的直線和下層端部線圈形成一個閉合主磁路(圖中此主鐵磁通閉合磁路的具體行程和走向為B1B3B5B7B9(B9段在附圖7的帶鋼轉子上)B1)。其中右路從中間半匝前半部分的中層端部線圈進入右半匝前半部分的上層端部線圈、再繼續進入右半匝前半部分的直線和下層端部線圈而穿過主氣隙進入帶鋼轉子、通過帶鋼轉子上的鐵磁路跨過一個極距後再穿過主氣隙進入中間半匝前半部分的直線和下層端部線圈而形成一個閉合主磁路(圖中此主鐵磁通閉合磁路的具體行程和走向為B2B4B6B8B10(B10段在附圖7的帶鋼轉子上)B2)。
根據帶鋼定子整體鐵磁路的合理布局，各部分都必須滿足如下主磁路設計思想和與之相對應的一套設計公式進行磁路驗算，從而方可保證為其提供合理的主磁通鐵磁路徑。
(1).進出下端部(齒)的氣隙磁密Bδ應能按規定磁密Ba2穿過下端部進出會集口處(待定該處高ha2)。
(2).在直線部分上的進出中、上端部會集口處磁通應能按規定磁密Bobc穿過該處(待定該處軸向長lo)。
(3).中端部頭，尾兩端進出口處(該處待定高hb1及hb2)應各按規定磁密Bfb1及Bfb2穿過每極主磁通的四分之一。
(4).上端部頭、尾兩端進出口處(該處待定高hc1及hc2)應各按規定磁密 Bfc1及Bfc2穿過與中端部同樣大小的主磁通。
(5).在規定下端部一端高(一般可按照ha1＝10mm設計)的條件下、要求待定高hb1及hc1處各以同樣磁密(即Bfb1＝Bfc1)穿過同樣大小的主磁通。
(6).上、中、下端部頭、尾兩端的待定高(即ha1、hb1、hc1、與ha2、hb2、hc2)各自總和應相等。
令Bδ、Ba2、Bobc、Bfb2、Bfc2、ha1以及帶鋼定子設計內徑Ri1、定子片間迭壓係數KFe1、主磁通波幅係數FS等均為設計前的已定參數，則可得符合上述各點設計思想的一套設計公式(略經化簡後)為2·( Ri 1+ha 2+ hb 2+ hc 2+4)·Ri 1·B δFS]]>＝KFe1(2Ri1+ha2)·ha2·Ba2……①［l0+22·( Ri 1+ha 2+ hb 2+ hc 2+4)］·Ri 1·B δFS]]>＝KFe1l0(Ri1+ha2)Bobc……②
［l0+22·( Ri 1+ha 2+ hb 2+ hc 2+4)］·Ri 1·B δFS]]>＝KFe1·
(2Ri1+2ha2+hb2+4)·hb2·Bfb2……③(2Ri1+2ha2+hb2+4)·hb2＝(2Ri1+2ha2+2hb2+hc2+8)·hc2……④(2Ri1+2ha1+hb1+4)·hb1＝(2Ri1+2ha1+4+2hb1+hc1+4)·hc1……⑤ha1+hb1+hc1+4＝ha2+hb2+hc2+4 ……⑥當帶鋼電機是電動機時，帶鋼轉子也應為導電與導磁合而為一的純鐵片構成，如附圖7所示(圖中B9與B10為帶鋼電機主鐵磁通閉合磁路穿過帶鋼轉子的路徑與方向示意線)。轉子的磁軛部分[10]是由衝成圓環形(中心有轉軸孔)的薄純鐵片穿入轉軸中迭壓而成，圓筒環外圓再與多個一定高度、橫截面呈梯形的長條純鐵片[11]順軸向排列並沿圓周方向迭裝(應有比較高的迭壓係數)而成的空心圓筒內圓相焊接(例如採用釺焊，但焊接口材料的導磁性應與原純鐵片相近)，梯形長條片兩端延伸部分形成圓筒的兩端部，再用銅焊將其共同熔焊為兩端環[9]，然後將帶鋼轉子整體進行真空環氧澆鑄固化處理，經車床將其外圓精車成所要求的尺寸後，外圓表面再進行一次電泳鍍漆處理即成。帶鋼電動機轉子軸向有效部分總長(除端環外)與其定子繞組總長(包括端部繞組在內)相一致，且沿此長度範圍內的整個定、轉子間之氣隙長都相等。
轉子的長條梯形片及磁軛片等各部分截面積也必須經過驗算，以確保其具有足夠的導電與導磁性能。另外，轉子電工純鐵片在進行以上組裝之前，也必須進行一次磁性光亮退火處理。
當三層端部的帶鋼電機是發電機時，其定子部分不變，而轉子則應改用稀土鈷磁極(永久磁極型)轉子即成。稀土鈷磁極轉子軸向總長也應與其帶鋼定子(包括端部繞組在內)的總長相一致，且沿此總長範圍內的整個定、轉子間主氣隙分布情況都相同。
本發明通過如下的實施例(以下簡稱「樣機實例」)而得以具體實現。
「樣機實例」系以傳統電機JO2-82-4(40Kw)為對比進行設計的，其三層端部的帶鋼定子為三相四極、4△(並聯支路數a＝4)接法繞組，整個定子共由18個帶鋼線圈元件組成，各相在每對極下各串聯三個線圈元件(接成一對並聯支路)，再由兩對極間的並聯接法構成各相的四條關聯支路，每相每支路串聯帶鋼線圈匝數w1＝60匝。
根據帶鋼定子整體鐵磁路的合理布局而選入各已定參數為Ri1＝136mm，ha1＝10mm，KFe1＝0.8，FS＝1.4，Bδ＝10100高斯，Ba2＝Bobc＝18000高斯，Bfb2＝Bfc2＝16000高斯。
將以上已定參數代入設計公式後解得ha2＝48mm，hb2＝36.5mm，hc2＝29mm，hb1＝61.8mm，hc1＝41.7mm，lo＝54mm。
進而可以解得Bfb1＝Bfc1＝11700高斯，Bfb＝ (Bfb1+Bfb2)/2 ＝Bfc＝ (Bfc1+Bfc2)/2 ＝13900高斯。
現將「樣機實例」與傳統JO2-82-4型電動機整體主要尺寸對比列表如下
「樣機實例」的T型等值電路(以標麼值表出)如附圖8所示。
(1)、
r1實測電工純鐵冷態電阻率ρ13.7℃＝0.126Ω·m。查電工材料手冊得純鐵冷態電阻溫度係數為0.0063，由此可算得K75℃＝1.38。實測(0.3～0.5)×(50～60)mm2的電工純鐵帶得其有效電阻係數KA＝1.7～1.8。根據以上實測值算得「樣機實例」
r1＝0.014。
(2)、
r2′根據同(1)的實測值ρ13.7℃和K75℃，又令KA＝1(轉子無集膚效應)，算得「樣機實例」
r2′＝0.023。
(3)、
X1(是決定帶鋼電機成敗的關鍵參數)①、實測單只模擬帶鋼線圈元件，其為0.3×60mm2純鐵帶繞成56匝(有匝間絕緣)的空心圓筒，得其X1＝0.9Ω。(如將其折合為過去由發明人研製過的單層模擬帶鋼樣機的相漏抗值、因其每相串聯6×44＝264匝帶鋼線圈，故應為X1＝6× 44/56 ×0.9＝4.24Ω)。
另根據漏抗計算法，算得其X1＝0.92Ω，證明基本上與其實測值0.9Ω吻合。
②、實測過去由發明人研製過的單層模擬帶鋼樣機的空心定子，得其相漏抗值X1＝3.97Ω。
另根據漏抗計算法，算得其X1＝3.6Ω，也證明基本上與其實測值3.97Ω吻合。
「樣機實例」根據已由①與②的實測和漏抗計算法兩次驗證過的公式進行計算，得其
X1＝0.025。
(4)、
X2′根據同傳統JO2型電動機轉子漏磁導入S2的計算公式(因帶鋼轉子結構的漏磁狀況與其實質一樣)算得「樣機實例」的
X2′＝0.166。
(5)
I0「樣機實例」根據常規的磁路計算方法(因已經長期實踐證明這是唯一正確的普遍算法)算得其
I0＝0.408。
(6)、
Xm根據
(7)、
rm「樣機實例」根據常規的鐵損計算方法(這也是已經長期實踐證明為唯一正確的普遍算法)算得其帶鋼定子鐵損
ρFe＝0.024，
現將「樣機實例」與傳統Jo2-82-4型電動機的T型等值電路參數(標麼值)和氣隙磁密等對比列表如下
以下再從物理實質的角度審查論證上表各參數對比的合理性已如前述、電磁合一的帶鋼電機比之傳統JO2型電機最實質的特點，在於前者氣隙主磁通的大幅度提高(從物理實質去看、這也可等效為電壓的大幅度提高)，一方面，它必將反映為表中的參數Bδ幾乎提高一倍，以及使Zφ1和
r1的較大降低，另一方面、它還必將導致帶鋼電機的激磁電流
Io比之傳統JO2型電機有較多的增大(在兩者
U1＝1的條件下、理所當然的將導致
Xm對應各自的
Io作接近反比的變化)，所以根據常規的磁路計算方法算得「樣機實例」的功率因數(0.856)將比傳統Jo2-82-4型電動機的(0.9)略為降低，這應屬電磁合一帶鋼電機的一個弱點，但由於其定子繞組電密設計值很低(Δ1＝0.38 A/mm2)，如認為必要時，可將其適當提高，則其功率因數會相應得到改善(當然、這時的電動機額定容量也會隨之提高)。
「樣機實例」的
X1僅約為傳統Jo2-82-4型電動機的三分之一，這主要是由於傳統電機槽漏磁為集中漏磁鏈，其
X1與每槽串聯導線根數的平方成正比，而帶鋼電機線圈則為分散的均布漏磁鏈，故其
X1僅與每相串聯導線根數的一次方成正比。其次還由於帶鋼電機定子槽漏磁有上、下兩個槽口(傳統Jo2型電機只有一個)、以及其Zφ1也比傳統Jo2型電機有較大降低之故。
「樣機實例」的帶鋼轉子(總長370mm)電阻
r2′比之傳統Jo2-82-4型電動機轉子(總長275mm)有較多的增大、這主要是由於前者比後者長的緣故。
「樣機實例」的損耗(標麼值)、效率和功率因數如下(1).定子銅損
PCM1按眾所周知的常規計算方法算得
PCM1＝0.0224。
(2).轉子銅損
PCM2亦按同(1)的常規算法算得
PCM2＝0.0285。
(3).定子鐵損
PFe比較帶鋼定子與電力變壓器兩者主磁通鐵磁路情況雷同(均無齒槽)，因而應按照變壓器常規鐵損算法計算之，其基本鐵損修正係數亦同變壓器採用K＝1.1，由此算得
PFe＝0.024。
(4)，雜散損耗
PQ根據變壓器算法，「樣機實例」應無此項損耗(在分項的銅鐵損計算中也本已計入其雜散的銅、鐵損)，但在此仍按
PQ＝0.0025計入。
(5)風磨損
Pfw根據「樣機實例」的帶鋼轉子熱負荷與溫升應遠較帶鋼定子為大的特點，應加強內風扇對轉子的軸向風冷。參照相同轉速和定子內徑(四極、Di1＝φ136mm)的傳統Jo2型電動機的風磨損的實測值、再結合「樣機實例」的帶鋼轉子更為細長的特點而相應加大一些，確定其
Pfw＝0.005。
(6).總損耗Σ
P和效率η按常規計算方法得「樣機實例」的Σ
P＝0.0824和η＝0.924。
現將「樣機實例」與傳統Jo2-82-4型電動機的各項損耗 (標麼值)、效率和功率因數等對比列表如下
根據以上各項對比可以證實、與同容量傳統Jo2型電動機相比、電磁合一的帶鋼電機(三層端部)的確具有小體積、大容量和高效率的突出優越性。再一方面，因其定子帶鋼片線圈散熱面遠比傳統電機的銅線圈大許多倍，然而其導電方面的熱負荷卻又比之小許多倍(例如「樣機實例」的熱負荷A·△1＝142、而傳統Jo2-82-4型電機的熱負荷A·△1＝1345)，故電磁合一的帶鋼電機定子的負荷能力還藏有很大潛力，其短時過載能力將遠比傳統電機為強，其使用壽命亦將遠比傳統電機長。最後、還由於其定子的內圓表面和轉子的外圓表面近似光滑面，因而消除了傳統電機中由於齒詣波而形成的附加力矩、振動噪音、氣隙卡氏係數、特別是雜散銅鐵損(這是形成帶鋼電機高效率的重大因素之一)等一系列弊病，帶鋼電機還可以具有不消耗銅材的優點(但此點將視須要而定，請參閱以下的說明)。
在此，本發明還公開一種具有特高效率的《電磁合一的帶鋼電機》(三層端部)如下審查本說明書的上述損耗、效率對比表，不難發現在「樣機實例」總損耗中，其轉子銅損
PCM2和定子銅損
PCM1佔有舉足輕重的比例，這主要是由於電工純鐵導電電阻率高形成的，如能在其電泳鍍漆之前、先行在定、轉子帶鋼片表面電鍍一層厚度不超過(0.5～1)絲左右的紫銅層(具體視須要而定、但不宜超過此範圍)，則定、轉子純鐵片的導電電阻率及與其相應的銅損將大幅度下降，如此將使《電磁合一的帶鋼電機》(三層端部)的效率可高達0.95以上、在當今世界上均以能源的最充分有效利用、作為謀取高經濟效益的首要指標這種帶指導意義的總趨勢下，無疑、本發明這種具有特高效率的《電磁合一的帶鋼電機》(三層端部)的出現，其所具有的吸引力之大、定將是非同凡響的。
對本說明如下附圖1為三層端部的半匝帶鋼線圈示意圖。圖中[1]為線圈的直線部分。[2]為線圈的上層端部。[3]為線圈的中層端部。[4]為線圈的下層端部。[5]為線圈端部頭部的三角形片。[6]為進行磁路計算時半匝帶鋼線圈上的主磁通路線示意。
附圖2為相距約為一極距的三個三層端部半匝帶鋼線圈串聯(焊接)示意圖。
附圖3為整個定子三層端部帶鋼線圈三相，四極電路結線圖。
附圖4為整個定子三層端部帶鋼繞組實際組裝示意圖。
附圖5為三層端部的電磁合一的帶鋼電機定子主磁通的路徑示意圖(側視)。圖中[7]為三層端部帶鋼線圈的電流迴路。[8]為三層端部帶鋼線圈的主磁通路徑。
附圖6為三層端部的電磁合一的帶鋼電機定子主磁通路徑示意圖(俯視)。
附圖7為三層端部的電磁合一帶鋼電動機的帶鋼轉子結構示意圖(圖7(a)為軸向視面示意圖，圖7(b)為側向視面示意圖)。圖中[9]為帶鋼轉子兩端端環(銅熔焊而成)。[10]為帶鋼轉子的磁軛純鐵片。[11]為帶鋼轉子的梯形長條純鐵片。
附圖8為「樣機實例」的T型等值電路圖(圖中參數統一用標麼值)。
權利要求
1.一種由定子、轉子構成的電機，其特徵在於用表面帶絕緣漆的電工純鐵帶(片)繞成，該純鐵帶構成既是電機的導電繞組、又是電機的導磁鐵芯。
2.如權利要求
1所述的電機，其特徵在於上述定子包括多個形狀及尺寸基本一致的半匝帶鋼線圈、其各片底沿定子內圓柱面順序排列迭裝，並裝有定位箍環，再用樹脂澆鑄固化而成，每半匝帶鋼線圈直線部分為單層，而端部為上、中、下三層，端部的上、中、下層頭部都帶有連接片，一個半匝帶鋼線圈的上層和下層端部向一個方向彎曲與相距基本上為一個極距的另一個半匝帶鋼線圈向另一個方向彎曲的中層端部通過各自的頭部連接片相遇，上層端部的頭部連接片和中層端部的頭部連接片之間形成有絕緣層而相碰，中層端部的頭部連接片與下層端部的頭部連接片之間以紫銅片連通。
3.如權利要求
1所述的電機，其特徵在於其定子每半匝帶鋼線圈的各部分截面都根據其各自組成定子空心圓柱體各部位所要求的截面形狀橫壓成型。
4.如權利要求
1所述的電機，其特徵在於當上述電機為感應電動機時其轉子包括由多片穿進轉軸的環形純鐵片形成的磁軛部分，裝在上述磁軛部分的外圓柱面上的以截面為梯形的長條純鐵片順軸向排列並沿圓周方向迭裝而成的電磁合一的空心圓筒部分，該部分與上述磁軛部分在磁路上相連，和位於該空心圓筒兩端並使上述各梯形長條純鐵片之間形成有良好導電的端環部分，整個轉子由樹脂澆鑄固化而成，其端環除外的轉子軸向有效部分總長與包括端部繞組在內的定子繞組總長相一致，且沿此總長範圍內的定、轉子間整個氣隙長都相等。
5.如權利要求
1所述的電機，其特徵在於上述電工純鐵帶鋼片在組裝前，先進行光亮磁性退火。
6.如權利要求
1所述的電機，其特徵在於當上述電機是發電機時，其轉子為永久磁極型，其轉子軸向總長與包括端部繞組在內的定子繞組總長相一致，且沿此總長範圍內的整個定、轉子間主氣隙的分布情況都相同。
7.如權利要求
6所述的電機，其特徵在於上述永久磁極為稀土鈷磁極。
8.如權利要求
1到8中任一權利要求
所述的電機，其特徵在於上述電工純鐵帶(片)表面先鍍有紫銅金屬層。
專利摘要
一種三層端部的電磁合一的帶鋼電機(包括電動機和發電機)。
文檔編號H02K1/00GK86105405SQ86105405
公開日1988年3月9日 申請日期1986年8月30日
發明者陳端寶 申請人:華南工學院導出引文BiBTeX, EndNote, RefMan