具有抗老化性和極好的可成形性的冷軋薄鋼板及其生產方法

2023-05-30 15:57:31

專利名稱：：具有抗老化性和極好的可成形性的冷軋薄鋼板及其生產方法
技術領域：
：本發明涉及主要適用於汽車車身、電子器具等的冷軋薄鋼板。更具體地，本發明涉及通過利用細沉澱(fineprecipitate)控制晶粒中固溶態的-友含量的臨界值而抗老化性和可成形性得以改進的冷軋薄鋼一反，以及生產所述冷專L薄鋼才反的方法。
背景技術：
：對用於汽車車身、電子器具等所用的冷軋薄鋼板，與高強度及其可成形性一起，要求具有抗老化性。術語"老化"是指應變老化現象，其會引起缺陷，被稱為"拉伸應變"，其由當諸如C和N的固溶元素4皮固定致位4晉(todislocation)時發生的石更化所引起的。可通過鋁鎮靜鋼的分批退火賦予冷軋薄鋼板抗老化性。但是，分批退火需要延長退火時間，因此降低了生產率，並引起依賴於薄鋼板上的位置的機械性能方面的嚴重變化。從而，主要使用無間隙(IF)鋼，其是通過加入諸如Ti或Nb的強化碳化物或氮化物形成元素，隨後通過連續退火產生的。為了生產IF鋼，必須力口入諸如Ti或Nb的強化形成碳化物或氮化物元素。為此，由於這些元素可能增高重結晶溫度，所以必須在高溫下完成連續退火。因此，這種生產IF鋼的方法引起生產率降低、由於較大能耗使得生產成本增加、以及嚴重的環境問題。而且，高溫退火通常引起各種缺陷，如裂紋、變形等而且，由於Ti和Nb具有強烈的氧〗匕性，所以這些元素產生大量非金屬摻雜物，引起薄鋼板的表面缺陷。另夕卜，IF鋼具有脆性晶界，並因此遭受所謂的"二次加工脆化"，這可引起薄鋼板在形成之後的脆4匕。為了防止這種二次加工脆化，加入了包4舌B的元素。同時，當IF鋼用於要進行表面處理(如電鍍、塗覆及其類似處理)的產品時，在產品的表面上通常會發生許多缺陷。為了解決這些問題，提出了不含Ti或Nb的鋼板。作為實例，日本專利/>開/>布第(Hei)6-093376、6-093377以及6-212354號4皮露了通過嚴格控制碳含量在0.00010.0015wt。/o範圍內來改進薄鋼才反的抗老化性的方法，其中加入0.00010.003wtQ/o範圍的BTi或Nb。^4居這些糹皮露，由於不能充分地確保抗老化性，所以在鋼板退火之後需要淬火以確保抗老化性。{旦是，在這種情形下，存在一個問題由於淬火通常是在水槽中進行的水淬，所以在薄鋼板上形成氧化層，並因此伴隨為了去除氧化層而進行的酸洗，從而引起薄鋼板表面的缺陷，而這需要附加的生產成本。而且，該薄鋼板具有較低強度。另外，由於薄鋼板具有較差的平面各向異性，所以在薄鋼板上產生皺褶和耳狀物(ear)，這種方法需要較大的原料消耗。同時，本發明的發明人提出了在不加入Ti或Nb的情況下生產具有才及好的4立伸成形性和改進的延展性的冷軋薄鋼一反的方法，4皮露在韓國專利/>開/>布第2000-0039137號中。該方法包4舌:^下步艱艮熱軋板材鋼料(鋼錠)並在Al"3轉變溫度或更高溫度下進行精軋用以提供熱軋薄鋼4反，所述板材鋼料包括(以wt。/o計)0.00050.002%的C、0.05~0.03%的Mn、0.015%或更少的P、0.010.08%的Al;0.0010.005%的N;以及平衡量的Fe(thebalanceofFe)和其他不可避免的雜質，其中C、N、S、以及P的組份滿足關係C+N+S+P<0.025%;在750。C或更低的溫度下使薄鋼板成巻；以5090%的壓糹宿率(reductionrate),令專L成巻(wound)的》薄4岡才反；在650~850。C的溫度將冷軋薄鋼外反連續退火10秒鐘或更長時間。通過這種方法生產的冷軋薄鋼板在確保抗老化性的同時具有極好的延展性。但是，根據披露的方法，由於必須控制C含量、N含量、S含量、以及P含量以在冷軋薄鋼板中滿足下列關係C+N+S+P開7>布第2002-0049667號中。該方法包4舌如下步驟在Ar3變形溫度或更高溫度下熱軋^反材鋼料用以才是供熱軋薄鋼才反，所述玲反材鋼泮牛包括(以wt。/o計)0.00050.003%的C、0.1%或更少的Mn、0.0030.02%的S、0.030.07%的P、0.010.1%的Al;0.005%或更少的N、以及0.050.3%的Cu，其中Cu/S的原子比為210;以5090%的壓糹宿率,令淬匕成巻7薄#]才反；並在700880。C的-顯度下將冷軋鋼板連續退火10秒鐘到5分鐘。通過這種方法生產的冷軋薄鋼板具有在340MPa級高抗4立強度鋼4反中的才是高的240MPa的屈服強度。但是，由於薄鋼板的老化指數高於30MPa,那麼就不能確保這種薄鋼板的抗老化性，並且由於這種薄鋼板在1.8級的塑性各向異性指數(rm)時具有0.5或更大的高平面各向異性指數(△r),而在薄鋼板上產生過多皺褶，引起薄鋼板的斷裂。同時，在現有4支術中已知的冷軋薄鋼一反，其是具有抗老4匕性的高強度冷軋薄鋼板，並且其是通過將0.30.7%的Mn和Ti力o入到才及低碳素鋼板中同時提高碳素鋼板中的磷含量而進行生產的。該冷軋薄鋼板具有030。C的延展性-脆性轉變溫度；即，冷軋薄鋼板具有較差的二次加工脆性，其處於對室溫下的衝擊就會引起斷裂的程度。
發明內容因此，考慮到上述問題才產生了本發明，而本發明的一個目的是提供一種冷軋薄鋼板，其在不加入Ti或Nb的情況下具有改進的可成形性和抗老^b性，以及生產這種薄鋼一反的方法。本發明的另一個目的是^是供一種冷軋薄鋼才反，其具有才及好的屈月良強度、強度-延展性平衡特性、二次加工脆化抗性、以及低平面各向異性，同時具有預定級或更高的塑性-各向異性指數，以及生產這種薄鋼一反的方法。根據本發明，通過提供如下冷軋薄鋼板可實現上述和其他目的，所述冷軋薄鋼板包括(以重量％計)0.003%或更少的C;0.003~0.03%的S;0.010.1%的Al;0.02%或更少的N;0.2%或更少的P;0.030.2%的Mn和0.0050.2%的Cu中的至少一種；以及平4軒量的Fe和其他不可避免的雜質，其中，當該薄鋼板包括Mn和Cu的一種時，Mn、Cu、以及S的組成滿足一種下列關係0.58*Mn/S<10和1<0.5*Cu/S<10,並且當薄鋼板包括Mn和Cu二者時，Mn、Cu、以及S的組成滿足下列關係Mn+Cu<0.3並且2《0.5*(Mn+Cu)/S<20，並且其中，MnS、CuS、以及(Mn，Cu)S的沉澱具有0.2//w或更小的平均粒度。本發明的冷軋薄鋼板可4艮據至少一種選自包括Mn和Cu的組的添加劑來進4亍分類；即，(1)單力口Mn的4岡(不包4舌Cu,也稱為"MnS-i^J定4岡，，)，(2)單力口Cu的4岡(不包4舌Mn,也碎爾為"CuS-沉澱鋼，，)，以及(3)加入Mn和Cu的鋼(也稱為"MnCu-沉澱鋼，，)，將在下面進行詳細描述。(1)MnS-沉澱鋼包4舌(以重量％計)0.003%或更少的C;0.0050.03%的S;0.010.1%的Al;0.02%或更少的N;0.2%或更少的P;0.050.2%的Mn;以及平4軒量的Fe和其4也不可避免的雜質，其中，Mn和S的組成滿足如下關係0.58*Mn/S《10，並且MnS沉澱具有0.2aw或更小的平均粒度。一種生產MnS沉澱鋼的方法包括如下步驟在將板材鋼料再加熱到IIOO'C或更高溫度之後，熱軋板材鋼料並在Ar3變形溫度或更高溫度下進行精軋以提供熱軋薄鋼板，所述板材鋼料包括(以wto/o計)0.003%或更少的C;0.0050.03%的S;0.010.1%的Al;0.02%或更少的N;0.2%或更少的P;0.050.2%的Mn;以及平4軒量的Fe和其4也不可避免的雜質，其中，Mn和S的組成滿足關係0.58*Mn/S《10;以200。C/min或更快的速度冷卻薄鋼板；在700。C或更低的溫度下使冷卻的薄鋼板成巻；冷軋成巻的薄鋼^1;以及連續退火冷軋的薄鋼才反。(2)CuS-;;咒5定^岡包4舌(以重量0/"十)0.00050.003%的C;0.0030.025%的S;0.01~0.08%的Al;0.02%或更少的N;0.2%或更少的P;0.010.2%的Cu;以及平4軒量的Fe和其他不可避免的雜質，其中，Cu和S的組成滿足關係1<0.5*Cu/S<10，並且CuS的沉澱具有0.1或更小的平均粒度。一種生產CuS沉澱鋼的方法包括如下步驟在將板材鋼料再加熱到IIO(TC或更高溫度之後，熱軋板材鋼料並在Ar3變形溫度或更高溫度下進行精軋以提供熱軋薄鋼4反，所述斧反材鋼衝+包4舌(以wt。/o計)0.00050.003%的C;0.0030.025%的S;0.010.08%的Al;0.02%或更少的N;0.2%或更少的P;0.010.2%的Cu;以及平4軒量的Fe和其他不可避免的雜質，其中，Cu和S的組成滿足關係1<0.5*Cu/S《10;以300°C/min的速度冷卻薄鋼板；在700。C或更低的溫度下使冷卻的薄鋼板成巻；冷軋成巻的薄鋼板；以及連續退火冷軋的薄鋼板。(3)MnCu畫^J定4岡包4舌(以重量o/oi十)0.00050.003%的C;0.0030.025%的S;0.010.08%的Al;0.02%或更少的N;0.2%或更少的P;0.030.2%的Mn;0.0050.2%的Cu;以及平4軒量的Fe和其他不可避免的雜質，其中，Mn、Cu、以及S的組成滿足下列關係Mn+Cu<0.3並且2<0.5*(Mn+Cu)/S<20，並且其中，MnS、CuS、以及(Mn,Cu)/S的沉澱具有0.2^w或更小的平均粒度。一種生產MnCu-沉澱鋼的方法包括如下步驟在將板材鋼料再力口熱到1100。C或更高溫度之後，熱軋板材鋼料並在A。變形溫度或更高溫度下進行精軋以提供熱軋薄鋼板，所述板材鋼料包括(以wto/o計)0.00050.003%的C;0.0030.025%的S;0.010.08%的Al;0.02%或更少的N;0.2%或更少的P;0.030.2%的Mn;0.005~0.2%的Cu;以及平4軒量的Fe和其4也不可避免的雜質，其中，Mn、Cu、以及S的糹且成滿足下列關係Mn+Cu《0.3並且2<0.5*(Mn+Cu)/S<20;以300°C/min的速度冷卻薄鋼板；在70(TC或更低的溫度下使冷卻的薄鋼板成巻；冷軋成巻的薄鋼板；以及連續退火冷軋的薄鋼才反。上述冷軋薄鋼板優選用於具有240MPa級抗^立強度的延展性冷軋薄鋼板或用於具有340MPa級或更高抗拉強度的高強度冷軋薄鋼板。對處於240MPa級中的延展性冷軋薄鋼—反的情形，薄鋼才反包括(以重量o/。i十)0.0030/o或更少的C;0.0030.03%的S;0.010.1%的Al;0.004%或更少的N;0.015%或更少的P;至少一種0.030.2%的Mn和0.0050.2%的Cu;以及平4軒量的Fe和其4也不可避免的雜質，其中，當薄鋼^反包4舌Mn和Cu的一種時，Mn、Cu、以及S的組成滿足一種下列關係0.58*Mn/S<IO和1<0.5*Cu/S《10，並且當薄鋼一反包括Mn和Cu二者時，Mn、Cu、以及S的組成滿足下列關係Mn+Cu<0.3並且2括0.010.2%的Mo，並且為了確^呆抗老化性，該薄鋼^反可進一步包括0.010.2%的V。從下面結合附圖所進行的詳細描述中，將會更清楚地理解本發明的上述和其^f也目的、4爭性以及其4也4尤點，其中圖la到lc圖解描述了晶粒中處於固溶態的碳含量根據沉澱粒度的變化；圖2a到2b圖解描述了才艮據冷卻速率的MnS沉澱的粒度；圖3a到3c圖解描述了根據冷卻速率的CuS沉澱的粒度；以及圖4a和4b圖解描述了才艮據冷卻速率的MnS、CuS、以及(Mn，Cu)S沉澱的粒度。具體實施方式現在將詳細描述本發明的優選實施例。但是，可以理解本發明並不限於這些實施例。本發明的發明人在考察不加Ti和Nb的情況下提高薄鋼板的抗老化性的過程中發現了新的事實，如下所述。該事實就是MnS、CuS、或(Mn,Cu)S的細沉澱可適當控制晶粒中固溶態(即，固溶石灰(solidsolutioncarbon))中的碳含量，並且有助於才是高抗老化性。這些沉澱可能對屈服強度的增大、強度-延展性平衡特性的提高、以及由於沉澱強化而對薄鋼板的平面各向異性指數產生積極影響。^口圖1戶斤示，可以看出當MnS、CuS、以及(Mn,Cu)S的;冗澱分布更精細時，晶粒中固溶碳的含量降低了。由於保留在晶粒中的固溶碳相對自由移動，所以碳移動並耦合連接到可移動的位錯(dislocation),而影響薄鋼板的老化特性。因此，當晶粒中固溶碳的含量降低到低於預定水平時，抗老化性可被提高。考慮到確保抗老化性，晶粒中固溶石友的含量為最高20ppm或更少，並優選15ppm或更少。圖la到lc是如下鋼的圖示，該鋼包括0.003%的C，並且可以看到當MnS、CuS、以及(Mn,Cu)S的;冗澱分布在0.2^w或更小的粒度中時，晶粒中固溶碳的含量優選控制在20ppm或更少。考慮到用來控制晶粒中固溶碳的含量在15ppm或更少的沉澱的粒度，從圖l可以看出，最合適的條件是MnS的沉澱具有約0.2〃w或更小的粒度、CuS的沉澱具有約0.1aw或更小的粒度、而MnS、CuS、以及(Mn,Cu)S的沉澱具有約0.1或更小的粒度。同樣地，為了控制晶粒中固溶碳的含量在20ppm或更少，在鋼含石灰為0.003wt。/。或更小的條件下，一青細地分布MnS、CuS、以及(Mn，Cu)S的沉澱就非常重要。根據本發明，在具有MnS、CuS、以及(Mn,Cu)S的細^L;定的情況下，碳含量伊C選增力口到0.003wt%,這可在鋼生產過程中產生低負荷。注意到這些新的事實，考察了精細地分布MnS、CuS、以及(Mn,Cu)S的;冗澱的方法。結果表明需要控制Mn、Cu和S的含量、以及鋼中這些元素的組成，而且通過控制熱軋後的冷卻速率可獲得細鬥立0圖2a是在根據對薄鋼板熱軋之後的冷卻速率考察沉澱粒度之後所獲4尋的圖示，該薄鋼4反包4舌(以wt。/。計)0.0018%的C;0.15%的Mn;0.008%的P;0.015%的S;0.03%的Al;以及0.0012o/。的N(其中0.58*Mn/S=5.8)。參照圖2a,可發現當在Mn和S的組合滿足關係0.58*Mn/S<10的條件下，適當控制薄鋼板的冷卻速率時，MnS沉澱的4立度可以為0.2aw或更小。圖3a是在4艮據對薄鋼板熱軋之後的冷卻速率考察沉澱粒度之後所獲4尋的圖示，該薄鋼4反包括(以wt。/o計)0.0018%的C;0.01%的P;0.008%的S;0.05%的Al;0.0014%的N;以及0.041。/o的Cu(其中0.5*Cu/S=2.56)。參照圖3a，可發現當在Cu和S的組合滿足關係1《0.5*Cu/S《10的條件下，適當控制薄鋼板的冷卻速率時，CuS沉澱的粒度可以為0.1或更小。圖4a是在才艮據對薄鋼板熱軋之後的冷卻速率考察沉澱粒度之後所獲得的圖示，該薄鋼板包括(以wt。/。計)0.0025%的C;0.13%的Mn;0.009%的P;0.015%的S;0.04%的Al;0.0029%的N;以及0.04%的Cu(其中Mn+Cu=0.17並且0.5*(Mn+Cu)/S=5.67)。參照圖4a，可發現當在Mn、Cu、以及S的組合滿足關係Mn+Cu<0.3並且2<0.5*(Mn+Cu)/S<20的條4牛下，適當4空咪'h蓴4岡氺反的;令卻速率時，MnS、CuS、(Mn，Cu)S;冗澱的4立度可以為0.2w或更小。本發明的冷軋薄鋼板具有高屈服強度，並因此允許薄鋼板降低厚度，從而對其產品提供重量減少的影響。而且，由於低平面各向異性，所以當分別在加工薄鋼^反時、以及加工薄鋼^反之後就^艮少產生皺褶和耳狀物(ear)。下面對本發明的冷軋薄鋼才反及其生產方法進行詳糹田描述。[本發明的冷軋薄鋼板]碳(C):碳含量優選為0.003wt。/o或更少。如果碳含量高於0.003wt%,那麼晶粒中固溶碳的量增大，就很難確保鋼板的抗老化性，並且退火板中的晶粒粒度減小，因而顯著降低鋼板的延展性。更優選地，碳含量為0.00050.003wt%。石友含量小於0.0005wt。/。會導致熱軋板中粗晶粒的產生，從而降低鋼的強度同時增加其平面各向異性。根據本發明，由於可減少鋼中固溶碳的量，所以碳含量可增加到0.003wt%。因此，可省去用於最終降低碳含量的脫碳處理。為此，碳含量優選在0.002wt%<C<0.003wt%的範圍內。硫(S):硫含量優選為0.0030.03wt%。石克含量低於0.003wt。/。會導致不僅減少MnS、CuS、(Mn，Cu)的量，而且產生過多的粗沉澱，從而降低了薄鋼板的抗老化性。硫含量高於0.03wt。/。會導致產生大量的固溶硫，從而顯著降低了薄鋼板的延展性和可成形性，並且增大了熱脆的可能性。根據本發明，對MnS沉澱鋼的情形，石克含量優選在0.005wt。/。0.03wt。/o的範圍內。對CuS沉澱鋼的情形，石克含量優選在0.003wt。/。0.025wt。/的範圍內。對MnCu沉澱鋼的情形，石克含量優選在0.003wt。/o0.025wto/。的範圍內。4呂(Al):^呂U^尤選為0.010.1wto/o。鋁是通常用作脫氧劑的合金元素。然而，在本發明中，加入鋁是為了阻止鋼中通過沉澱氮由固溶氮引起的老^f匕。鋁含量^[氐於0.01wt。/o會導致大量的固溶氮，從而4吏得要阻止老化4艮困難，反之鋁含量大於0.1wt。/。會導致大量的固溶鋁，從而降低了薄鋼板的延展性。才艮據本發明，對CuS-沉澱鋼和MnCu-沉澱鋼的情形，鋁含量優選在0.01wto/o0.08wt。/o的範圍內。如果氮含量增到0.0050.02%,那麼通過A1N沉澱的強化作用可獲得高強度薄鋼板。氮(N):氮含量優選為0.02wt。/。或更少。氮是在鋼生產過程中加入鋼中的不可避免元素，而為了獲得強化影響，優選在鋼中加入的N到0.02wt%。為了獲得延展性薄鋼板，氮含量優選0.004%或更少。為了獲得高強度薄鋼^反，氮含量優選0.0050.2%。儘管為了獲得強化影響氮含量必須為0.005%或更大，但是氮含量大於0.02wt。/。導致薄鋼板的可成形性降低。為了利用氮來提供高強度鋼，磷含量優選為0.030.06%。根據本發明，為了通過A1N沉澱確<呆高強度，Al和N的組合，即，0.52*A1/N(其中16Al和N以wt。/o表示)優選在15的範圍內。Al和N的組合(0.52*A1/N)小於1會導致由固溶氮所引起的老化，而A1和N的組合(0.52*A1/N)大於5導致微不足道的強化(strengthening)影響。磷(P):磷含量優選為0.2wt。/。或更少。磷是合金元素，其可增大固溶強化影響並允許r-值(塑性-各向異性指數)的少量減少，並可確保控制了沉澱的鋼板的高強度。因此，為了通過P的使用來確保高強度，P含量優選為0.2wt。/。或更低。磷含量大於0.2wt。/。會導致薄鋼板延展性的降低。當為了確保薄鋼板的高強度而單獨向鋼中力口入石粦時，P含量^尤選為0.030.2wt%。對延展性薄鋼才反，P含量優選為0.015wt。/c)或更低。對通過A1N沉澱的^吏用來確保高強度的薄鋼板，P含量優選為0.030.06wt%。這歸因於這樣的事實儘管0.03wt。/。或更大的磷含量能夠確保目標強度，但磷含量大於0.06wt。/。會降低鋼的延展性和可成形性。根據本發明，當通過加入Si和Cr的方式確保了薄鋼板的高強度時，為了獲得目標強度P含量可適當控制到0.2wt。/。或更少。才艮據本發明，優選將錳(Mn)和銅(Cu)中的至少一種加入到鋼中。這些元素與S結合，產生MnS、CuS、(Mn，Cu)S沉J定。4孟(Mn):4孟含量4尤選為0.030.2wt%。錳是合金元素，其可以作為MnS沉澱而沉澱鋼中的固溶碌u,乂人而阻止由固溶石克所引起的熱脆性。在本發明中，Mn在對於S和/或Cu與Mn結合及對於冷卻速率的合適條件下因S和/或Cu與Mn結合以細MnS和/或(Mn，Cu)S沉澱的形式裙:沉澱，並且Mn在提高薄鋼板的屈服強度和平面各向異性中起重要作用，同時基本確保薄鋼板的抗老化性。為了實現這些影響，Mn含量必須為0.03wt%或更大。同時，Mn含量大於0.2wt。/。產生粗沉澱，從而降低薄鋼板的抗老化性。如果單獨將Mn力口入到鋼(即，不力口Cu)中，那麼錳含量優選為0.05~0.2wt%。4同(Cu):4同含量4尤選為0.0050.2wto/o。銅是合金元素，其在S和/或Mn與Cu結合的合適條件下產生細沉澱，以及在熱軋過程的成巻過禾呈之前的冷卻速率，/人而減少晶粒中固溶碳的量，並在提高薄鋼板的抗老化性、平面各向異性、以及塑性-各向異性中起重要作用。為了形成細沉澱，Cu含量必須為0.005wt。/o或更大。如果Cu含量大於0.2wt%，那麼會產生粗沉澱，/人而降^f氐薄鋼^^的抗老化性。如果單獨將Cu加入鋼中(即，不加Mn),那麼Cu含量優選為0.010.2wt%。才艮據本發明，控制Mn、Cu、以及S的含量和結合(組合)以Y更產生細沉澱，而這些才艮據Mn和Cu的加入量是變化的。在MnS-沉澱鋼的情形下，Mn和S的結合優選滿足關係0.58*Mn/S《10(其中Mn和S以wt。/。計)。Mn與S結合產生MnS沉澱，其可才艮據Mn和S的加入量而改變沉澱的狀態，並因此影響薄鋼一反的抗老化性、屈服強度、以及平面各向異性指lt。大於10的0.58*Mn/S值產生粗MnS沉澱，導致老化指數增大，從而提供差的屈服強度和平面各向異性指數。在CuS-沉澱鋼的情形下，Cu和S的結合優選滿足關係1<0.5*Cu/S<10(其中Cu和S以wt。/o計)。Cu與S結合產生CuS沉澱，其可才艮據Cu和S的加入量而改變沉澱的狀態，並因此影響薄鋼板的抗老化性、塑性-各向異性指數、以及平面各向異性指數。1或更大的0.5*Cu/S佳j吏得產生有效的CuS沉澱，大於10的0.58+Mn/S值產生粗CuS沉澱，導致老化指數增大，並且提供差的塑性-各向異性指數和平面各向異性指數。為了穩定地確保0.1或更小的CuS沉澱，0.5*Cu/S的^直優選為13。當Mn和Cu—起加入到薄鋼板，Mn和Cu的總含量優選為0.3wt。/o或更低。這歸因於這樣的事實Mn和Cu含量大於0.3%可能生成粗沉澱，並因而使得要確保抗老化性很困難。另外，0.5*(Mn+Cu)/S的^直(其中Mn、Cu、以及S以wto/oi十)4尤選為2~20。Mn和Cu與S結合產生MnS、CuS、以及(Mn,Cu)S:;冗;定，其可才艮據Mn、Cu、以及S的加入量而改變沉澱的狀態，並因此影響抗老化性、塑性-各向異性指數、以及平面各向異性指數。為2或更大的0.5*(Mn+Cu)/S的值能夠估:得產生有歲丈的沉澱，而大於20的0.5*(Mn+Cu)/S值產生粗沉澱，導致老化指數的增大，從而提供差的塑性-各向異性指數和平面各向異性指數。根據本發明，當0.5*(Mn+Cu)/S的值在220的範圍內時，沉澱的平均粒度降低到0.2或更小。在這種情形下，希望沉澱以2乂106或更大的悽史量進4亍分布。當0.5*(Mn+Cu)/S的值從7開始，沉澱的種類和沉澱的數量發生顯著變化。具體地i兌，當0.5*(Mn+Cu)/S的值為7或更小時，許多非常細的MnS和CuS分開的;兄澱均勻分布而不是(Mn,Cu)S複合物;冗澱。同時，當0.5*(Mn+Cu)/S的^f直大於7時，不考慮沉澱粒度之間的較小差異，分布在晶粒和晶界中的沉澱的數量減少，原因是(Mn，Cu)S複合物沉澱的量的增加。在本發明中，沉澱數量的增加可提高抗老化性、平面各向異性指數、以及抗二次加工脆化。為此，沉澱優選以2xlS或更大的數量進行分布。在本發明中，即4吏在0.5*(Mn+Cu)/S的^直相同的情形下，力口入少量Mn禾口Cu可減少分布在晶粒和晶界中的沉澱的數量。如果增大Mn和Cu的含量，那麼沉澱會變粗，導致分布在晶粒和晶界中的沉澱數量的減少。才艮才居本發明，MnS、CuS、以及(Mn，Cu)S;兄;定4尤選具有0.2pw或更小的平均4立度。3口果MnS、CuS、以及(Mn,Cu)S;KJ定具有大於0.2aw的平均粒度，尤其是，老化指數迅速增大，而塑性-各向異性指數、以及平面各向異性指數變得較差。根據本發明，MnS的優選粒度為0.2或更小，而CuS的優選4立度為0.1^zw或更小。只於當MnS、CuS、以及(Mn，Cu)S沉澱在晶鬥立中混和的情形，沉澱的粒度優選為0.2^w或更小，而更優選為O.lAw或更小。當沉澱的粒度降低時，考慮到抗老化性它是優選的。根據本發明，當應用於340MPa級或更高的高強度薄鋼板時，可將諸如P的固溶強化元素加入到薄鋼板，即，可將至少一種的P、Si、以及Cr加入到薄鋼^^。加入<#所獲得的影響在前面已經描述過了，故將相關描述省略。矽(Si):矽含量優選為0.10.8%。Si是合金元素，其可增大固溶強化影響同時使延展性輕微降低，並因此確保根據本發明控制沉澱的鋼的高強度。0.1%或更大的Si含量可確保薄鋼板的強度，但大於0.8%的Si含量會引起薄鋼板延展性的降低。鉻(Cr):鉻含量優選為0.21.2%。Cr是合金元素，其可增大固溶強化影響同時通過碳化鉻降低二次加工脆化溫度和老化指數，並因此確保根據本發明控制沉澱的鋼的高強度同時減少平面各向異性指H0.2%或更大的Cr含量可確保薄鋼板的強度，但大於1.2%的Cr含量會引起薄鋼板延展性的降低。才艮l居本發明，優選將鉬(Mo)和/或4凡(V)力口入到冷專L薄鋼板。20^目(Mo):^目*量4尤選為0.010.2o/o。Mo是合金元素，其可增大薄鋼板的塑性-各向異性指數。0.01%或更大的Mo含量可增大塑性-各向異性指數，但是大於0.2%的Mo含量會引起熱脆性而不再增大塑性-各向異性指數。釩(V):釩含量優選為0.010.2%。V是合金元素，其可通過沉澱固溶C而確保抗老化性。0.01%或更大的V含量可增大抗老化性，但大於0.2%的V含量會減小塑性-各向異性指數。V和C(0.25*V/C)的組成優選滿足關係1<0.25*V/C<20(其中V和C以wt。/o表示)。V和C(0.25*V/C)的組成小於1會P條^f氐固溶C的沉澱作用，而V和C(0.25*V/C)的組成大於20會降低塑性-各向異性指數。[生產冷軋薄鋼板的方法]本發明的特徵在於滿足上述組成的薄鋼板通過熱軋和冷軋進行處理，從而允許降低冷軋薄鋼板上沉澱的平均粒度。沉澱的平均粒度受Mn、Cu以及S的含量和組成、以及生產過禾呈的影響，並尤其受熱軋後冷卻速率的直接影響。[熱軋條件]根據本發明，將滿足上述組成的鋼進行再加熱，然後進行熱軋處理。再加熱溫度優選為1100。C或更高。當將鋼再加熱到低於1100。C的溫度，由於在連續鑄造過程中產生的4且沉澱由於4交^f氐再加熱溫度而保持不完全溶解的狀態，所以在熱軋後繼續保持為粗沉澱。優選地，在以Ar3轉變溫度或更高溫度進行精軋的條件下進行熱軋。這歸因於這樣的事實低於Ar3轉變溫度進行的精軋產生軋制的顆粒，從而顯著降低薄鋼板的延展性以及可成形性。熱軋後的冷卻速率優選為200。C/min或更大。更具體地，在(1)MnS"冗5定的4岡、(2)CuS-^J定的^岡、以^(3)MnCu匿^^定的4岡的冷卻速率之間存在孩U、的差異。首先，(1)在MnS-沉澱的鋼的情形下，冷卻速率優選為200°C/min或更大。即使當根據本發明Mn和S的組成滿足關係0.58*Mn/S<10時，10時，在再加熱處理過程中處於不完全溶解狀態的鬥且沉澱的tt量增大，〗吏得即-使增大冷卻速率，核的tt量也不會增加，並因》匕MnS^J定不會變4尋更細(圖2b,0.024%的C;0.43%的Mn;0.011%的P;0.009。/。的S;0.035%的Al;以及0.0043%的N(以wt%計))。參照圖2a和2b，由於冷卻速率的增大導致更細MnS沉澱的產生，所以不必要對冷卻速率提出上限。但是，即使當冷卻速率為1000。C/min或更大，由於MnS沉澱的粒度不會進一步降低，所以冷卻速率更4尤選為200~1000°C/min。其次，(2)在CuS-沉澱的鋼的情形下，熱軋後冷卻速率優選為300°C/min或更大。即使當才艮據本發明Cu和S的組成滿足關係0.5*Cu/S《10時，{氐於300°C/min的冷卻速率會產生具有大於0.1的粒度的粗CuS沉澱。這歸因於這樣的事實當冷卻速率增大時，大量核產生，使得CuS沉澱變細。當Cu和S的組成滿足關係0.5*Cu/S>10時，在再加熱處理過程中處於不完全溶解狀態的粗沉澱的婆t量增大，〗吏得即4吏增大冷卻速率，核的lt量也不會增加，並因此CuS沉澱不會變得更細(圖3c,0.0019o/o的C;0.01。/o的P;0.0050/0的S;0.03%的Al;0.0015%的N;以及0.28%的Cu(以wt。/。i十))。參照圖3a到3c，由於冷卻速率的增大導致更細CuS沉澱的產生，所以不必要糹是供冷卻速率的上限。^f旦是，即〗吏當冷卻速率為1000。C/min或更大，由於CuS沉澱的粒度不會進一步降低，所以冷卻速率更優選為3001000°C/min。圖3a和3b(0.0018%的C;0.01%的P;0.005。/o的S;0.03%的Al;0.0024%的N;以及0.081%的Cu(以wt。/。計))分別示出了0.5*Cu/S3的情形。參照附圖，可以看出當0.5*Cu/S的值為3或更小時，可以更穩定地獲得具有0.1#w或更小粒度的CuS沉澱。再次，(3)在MnCu-沉澱的鋼的情形下，熱軋後冷卻速率優選為300°C/min或更大。即4吏當才艮據本發明Mn、Cu、以及S的組成滿足關係2<0.5*(Mn+Cu)/S20時，在再力口熱過禾呈中處於不完全溶解狀態的粗沉澱增加，使得即使增大冷卻速率，核的數量也不會增力口，並因此沉澱不會變得更細(圖4b,0.0025%的C;0.4%的Mn;0.01%的P;0.01。/o的S;0.05%的Al;0.0016%的N;以及0.15%的Cu(以wt。/。i十))。參照圖4a和4b，由於冷卻速率的增大導致更細沉澱的產生，所以不必要對冷卻速率提出上限。但是，即使當冷卻速率為1000。C/min或更大，由於沉澱的粒度不會進一步降低，所以冷卻速率更優選為300100(TC/min或更大。[巻曲條件]在上述熱軋處理之後，優選在700。C或更低的溫度進行成巻處理。當在高於700。C的溫度進行成巻處理時，形成的沉澱太粗，因此會降^氏鋼的抗老化性。[冷軋條件]將鋼才反冷軋到希望的厚度，優選在5090%的壓縮率(reductionrate)。由於壓縮率小於50%會導致在重結晶退火後產生少量核，退火後晶粒過度4亍成，以至於產生通過退火重結晶的4且顆粒，因此降低薄鋼板的強度和可成形性。冷壓縮率大於90%會導致提高的可成形性，同時產生過量的核，以至於通過退火重結晶的顆粒變的過細，因此降低鋼的延展性。[連續退火]連續退火溫度在確定產品的機械性能上起重要作用。根據本發明，優選在500900。C的溫度進行連續退火。連續退火溫度低於500。C會產生過細的重結晶晶粒，以至於不能獲得希望的延展性。連續退火溫度高於90(TC會產生粗的重結晶晶粒，以至降低鋼的強度。維持連續退火的保持時間以便完成鋼的重結晶，並且鋼的重結晶可在連續退火後約IO秒或更長時間內完成。將參照如下實施例對本發明進行更詳細的描述。在下面描述的實施例中，才艮據ASTM標準(ASTME-8標準)將鋼板加工成標準樣品，並對其枳4成性能進行4全測。利用抗^立強度測試才幾(/人INSTRON/^司可獲得，型號6025)對屈服強度、抗拉強度、伸長率、塑性-各項異性指數(r-值)、平面各向異性指數(Ar值)、以及老化指數(AI)進行4企測。在這些實施例中，通過下列等式r陽值(rm=(r0+2r45+r90)/4和Af(r0-2r45+r9Q)/2)獲得了塑性-各向異性指數(r-值)和平面各向異性指數(Ar值)。另外，為了獲得分布在樣品中的沉澱的平均粒度和悽大量，對材料中存在的所有沉澱的粒度和數量進行了檢測。[實施例l-l]MnS-沉澱的鋼為了獲得4艮據本發明的MnS-沉澱的鋼，在將表1所示的板材鋼料再力。熱到1200。C的溫度之後，接著將板材鋼料進行精軋，以提供熱軋薄鋼^反，將熱軋薄鋼^反以200°C/min的速度進4亍冷卻，並在650。C成巻。然後，將熱軋薄鋼板以75%的壓縮率進行冷軋，接著連續退火。在910。C進行精軋，該溫度高於Ar3轉變溫度，並且通過以10°C/s的速度力口熱薄鋼板到750。C進行連續退火40秒。例外:t也，表l中的才羊品A8，在再力口熱到1050。C後，4妄著進^f亍4青戽L,以50°C/min的速度冷卻樣品，並接著在75(TC巻繞。表1tableseeoriginaldocumentpage26tableseeoriginaldocumentpage27注YP-屈服強度，TS—元拉強度，E卜伸長率，r-值塑性-各向異性指數，Ar值平面各向異性指數，A^老化指數，AS^沉澱的平均粒度，正=本發明的4岡，CS二隻於比^岡。如表2所示，本發明鋼不僅具有高抗老化性，而且具有高屈服強度和糹及好的可成形性。0.58*Mn/S、平均並立度為0.62pm的粗沉澱、以及導致較差抗老化性的34MPa的老化指數。樣品A6具有高含量的碳，並因此具有過高並也會導致較差抗老化性的49MPa的老4b衝旨悽史。才羊品A7具有6.34的0.58*Mn/S,其在本發明的範圍內。但是，該樣品具有的Mn和S的含量偏離了本發明的範圍，並產生粗MnS沉澱，乂人而l是供38MPa的老化指數。因此，在樣品A7中，不能確-床抗老化性，並且薄鋼4反的可成形性4交差。例外地，在樣品A8的情形下，由於重結晶溫度為1050°C，該溫度過低，所以在再加熱過程中沉澱不能完全溶解，產生過多沉澱，其不完全溶解，並由於成巻溫度過高，所以沉澱是平均粒度為0.34//w的粗沉澱，以至於4艮難確保抗老化性。[實施例l-2]具有固溶強化的高強度CuS-沉澱的鋼為了獲得根據本發明的高強度CuS-沉澱的鋼，在將表3所示的板材鋼料再力口熱到1200。C的溫度後，接著精軋板材鋼料以提供熱軋薄鋼4反，以200°C/min的速度冷卻薄鋼4反，並在650。C成巻。然後，4妄著將熱軋薄鋼板以75%的壓縮率進行冷軋，接著連續退火。在910。C進行精軋，該溫度高於Ar3轉變溫度，並且通過以10°C/s的速度加熱薄鋼^^到750。C進行連續退火40秒。表3tableseeoriginaldocumentpage29tableseeoriginaldocumentpage30注YP-屈服強度，TS二抗拉強度，E卜伸長率，r-值塑性-各向異性指數，Ar值平面各向異性指數，八1=老化指數，DBTT^用於研究二次加工脆性的延展性-脆性轉變溫度，AS二沉澱的平均粒度，IS-本發明的鋼，CS二對比4岡，CVS二肖糹充碌岡。如表3所示，才羊品B1B3、以及B6和B7具有240MPa或更高的屈服強度、35%或更大的伸長率、以及11,3000的屈服強度-延展性平衡(屈服強度*延展性)。本發明的鋼具有極好的可成形性、以及30MPa或更低的老化指數，以至於可確保抗老化性。另夕卜，本發明的鋼具有-40。C或更低的延展性-脆性轉變溫度、以及極好的二次加工脆性。樣品B5(傳統鋼)是高強度冷軋薄鋼板，並具有極好的老化指數。但是，由於高延展性-脆性轉變溫度，所以存在高的斷裂可能性，即使是對室溫下的衝擊。[實施例l-3]用A1N沉澱強化的MnS-沉澱的鋼在將表5所示的板材鋼料再加熱到1200。C的溫度後，接著精軋才反材鋼坤牛以^是供熱軋薄鋼斧反，以200°C/min的速度冷卻薄鋼斧反，並在650。C成巻。然後，接著將熱軋薄鋼板以75%的壓縮率進行冷軋，接著連續退火。在910。C進行精軋，該溫度高於Ar3轉變溫度，並且通過以10°C/s的速度加熱薄鋼板到750。C進行連續退火40秒。表5tableseeoriginaldocumentpage31tableseeoriginaldocumentpage32表6tableseeoriginaldocumentpage32注YP二屈服強度，TS-抗拉強度，El—申長率，r-值塑性-各向異性指數，Ar值平面各向異性指數，AI-老化指數，DBTT^用於研究二次加工脆性的延展性-脆性轉變溫度，AS二沉澱的平均粒度，18=本發明的鋼，CS^寸比鋼。[實施例2-1]CuS-沉澱的鋼在將表7所示的板材鋼料再加熱到1200°C的溫度後，接著精軋^反材鋼料以提供熱軋薄鋼板，以400°C/min的速度冷卻熱軋薄鋼板，並在650。C成巻。然後，4妻著將熱軋薄鋼板以75%的壓縮率進行冷軋，接著連續退火。在910。C進行精軋，該溫度高於Ar3轉變溫度，並且通過以10°C/s的速度加熱薄鋼板到750。C進行連續退火40秒。例外地，在表7中樣品D8的情形下，在被再加熱到1050。C的溫度後，4妾著進4亍津青禮，以400°C/min的速度冷卻才羊品，並4妻著在650。C成巻。此夕卜，在樣品D14D17的情形下，在4皮再力口熱到125CTC的溫度之後，接著進行精軋，以550°C/min的速度冷卻樣品，並接著在65(TC成巻。表7樣品號組分(wt%)CPsAlNCuVR-4R-2SO細《0.0150.003-0.0250.01-0.1《0.0040.01-0.20.01-0.2O.Ol-0.21-10l-20Dl0.00170.0070細0.040.00280.0352:19D20.00180.0100.0080.050.00140.0412.56D30週60.0120.0150.030.00120.0832.77■D40.00250.0090馬0.020.00390.0212.1D50.00180.010.0050.030.00240.0818.1D60.00220.0110.0120.050.00380.0050.21D70扁90.010馬0.030.00150,2828D80週80.0100駕0.050細40.0412.56D90.00150.010.010.0350避20.0380.0151.9D10'0.00280.0110細0.0250.00210.0450.052.81Dll0.0018o扁■0.0120.0330.00320.0840.113.5D120扁40.010.0090.0420.00290.0310.171.72D130.00280.0110.0120.0350.00240.0350.281,46D140.00180，0.0110.0250皿60.030.0251.363.47D150.0020.01.20.0090.0220.00110.0520.0752.899.38D160.00260.0110細0.0280細80.0840.173.8216.333tableseeoriginaldocumentpage34注R-2=0.25*V/C,R-4=0.5*Cu/S表8tableseeoriginaldocumentpage34注YP二屈服強度，TS—元拉強度，El—申長率，r-值塑性-各向異性指數，Ar值平面各向異性指數，Ah老化指數，AS-沉澱的平均粒度，IS-本發明的4岡，CS二^f比^岡。[實施例2-2]用固溶強化的高強度CuS-沉澱的鋼在將表9所示的板材鋼料再加熱到120CTC的溫度後，接著精軋一反材鋼泮+以^是供熱軋薄鋼4反，以400°C/min的速度冷卻熱軋薄鋼4反，並在650。C成巻。然後，接著將成巻薄鋼板以75%的壓縮率進行冷軋，接著連續退火。在910。C進行精軋，該溫度高於Ar3轉變溫度，並且通過以10°C/s的速度力口熱薄鋼板到750。C進行連續退火40秒。表9tableseeoriginaldocumentpage35E140逮7(X0120.410.005■0.040.00320.22122.1E150扁40.010.300.0120.040.00220.0431.8E160.00210.0120.330.010.040週80.052.5.E17'0.00240.0090.60O，'0.050.00320.052.78El80.00240.0130.630.0090.040.00280.0784.33E190.00160.0090.950.0050.040.00320扁8.3E200.00260.0110.350.0120.040.00280細0.33E210.00250，0.610.0110.050.00230.25214E220.00250.0520.0120.0230.00330.0540.0352.25E230週40.010.230.0090.0350.00340.050.0222.78E240.00140.0110.330.010.0340.00240.04■0.0182E250.00150,0550.010.0430.00230.0520.0232.63.S3E260週20扁0.250.0110.0230纖40.0550.0242.55E270.00120.010.350層0.0340.00250.0420.0172.333.54E280.00240.0540.0120.0340.00230.050.0180.022.082.08E290扁70.010.260.010.0320.00240.050.0220.0182.52.65E300.00230.0110.340.010.0240.00240馬0.0210.0182.31.96注R-2=0.25*V/C,R-4=0.5*Cu/S表10樣品號機械性能AS(卿)備註YP(MPa)TS(MPa)El(%)r-值Ar-值(Ar)AI(MPa)DBTTEl265360491.850.2425-700.05ISE2271365491.830.2522-700.05IS■E3301410411.730,2421-500.06ISE4299402421.690.2227■-500.06ISE5352456351.530.1821-400.09ISE6208326501.S50.6]35-600.38csE7278382391.590.5845-500.55csE8270355521.850,2821-800.06ISE9271359481.750.2828-SO0.06ISE10300406451.6S0.2625-600.07ISEll306409431.630,2522-600.07ISE12363'459351.450.2126-500.05ISE13231346451.790.6149-700.49csE14279392381.660.4737-600.51csE15262356481.750.2519-800.07ISE16265350481.750.2317-SO0.07ISE17310405421.630.2218-600.05ISE18302408401.580.2220-600.05ISE19354451351.510.2216-■500.06ISE20212339471.740.4937-700.38cs■E21279393431.640.4239-600.35csE222估3554S2..1S0.2725-800.06ISE23262355492.030.2618-800.06ISE24252356472.030,3115-■800.06ISE25224357471.820.320-700.07ISE26216357481.770.270-800.07ISE26216357481.770.270-800.07ISE27222350471.720.250-800.08ISE28210361482.120.380-700.06ISE29210355502.110.340-700.08ISE30213355482.140.350-700.08IS注YP二屈服強度，TS-抗拉強度，E卜伸長率，r-值塑性-各向異性指數，Ar值平面各向異性指數，Ah老化指數，DBTT二用於研究二次加工脆性的延展性-脆性轉變溫度，AS—兄澱的平均粒度，IS-本發明的鋼，CS二對比鋼37[實施例2-3]用AlN沉澱強化的高強度CuS-沉澱的鋼在將表11所示的板材鋼料再加熱到120(TC的溫度後，接著精軋板材鋼並牛以l是供熱軋薄鋼板，以400°C/min的速度冷卻熱軋薄鋼板，並在650。C成巻。然後，接著將熱軋薄鋼板以75%的壓縮率進4亍冷淬L,才妄著連續退火。在910。C進^^青專L,該溫度高於Ar3轉變溫度，並且通過以10°C/s的速度加熱薄鋼板到750。C進行連續退火40秒、。<列夕卜i也，在才羊口口口F8F10的十青開j下，在一皮再力口玄在至'J1250。C的溫度之後，4妄著進4亍4青軋，以550°C/min的速度冷卻樣品，並4妻著在650。C成巻。表11tableseeoriginaldocumentpage38注R-2=0.25*V/C,R-3=0.52*A1/N，R-4=0.5*Cu/S表12樣品號機械性能AS備註YP(MPa)TS(MPa)El(%)r-值Ar-值(Ar)AI(MPa)DBTT('C)Fl250355481.860.3422-700.04ISF2259362481.820.3425-700.04ISF3262352461.850.3823-700.06ISF4255348481.880.3522-700.07ISF5233331501.880.3925-700.21csF6221320481.830.4226-700.18csF72183.22491.820.3449-700.12csF82023574S2.030.3318-700.08ISF9204360491.8.20.280-800.06ISF10202357492.230.430-70-0.07IS注YP二屈服強度，TS^抗拉強度，El—申長率，r-值塑性-各向異性指數，Ar值平面各向異性指數，A卜老化指數，DBTT二用於研究二次加工脆性的延展性-脆性轉變溫度，AS—咒澱的平均粒度，18=本發明的鋼，CS-對比^岡[實施例3-1]MnCu-;咒;定的4岡在將表13所示的板材鋼料再加熱到1200。C的溫度後，接著精軋板材鋼料以提供熱軋薄鋼寺反，以600°C/min的速度冷卻熱軋的薄鋼*反，並在650。C成巻。然後，衝妄著將成巻薄鋼^反以75%的壓縮率進行冷軋，接著連續退火。在91(TC進行精軋，該溫度高於Ar3轉變溫度，並且通過以10°C/s的速度力口熱薄4岡4反到750。C進4亍連續退火40秒。例外地，在表13中樣品G10的情形下，在一皮再加熱到391050。C的溫度後，接著進行精軋，以50°C/min的速度冷卻樣品，並4妻著在75(TC成巻。表13tableseeoriginaldocumentpage40注R-2=0.25*V/C,R-5=Mn+Cu,R-6=0.5*(Mn+Cu)/S表14tableseeoriginaldocumentpage40tableseeoriginaldocumentpage41注YP-屈服強度，TS-抗拉強度，E卜伸長率，r-值塑性-各向異性指數，Ar值平面各向異性指數，AP老化指數，AS—冗澱的平均粒度，PN二沉澱的數量，18=本發明的鋼，CS-對比鋼[實施例3-2]用固溶(solidsolution)強化的高強度MnCu-沉澱的鋼在將表15所示的板材鋼料再加熱到1200。C的溫度後，接著精軋板材鋼料以糹是供熱軋薄鋼板，以600°C/min的速度冷卻熱軋薄鋼板，並在650。C成巻。然後，接著將成巻薄鋼板以75%的壓縮率進行冷軋，接著連續退火。在910。C進行精軋，該溫度高於Ar3轉變溫度，並且通過以10°C/s的速度力。熱薄鋼板到750。C進行連續退火40秒。表15tableseeoriginaldocumentpage42tableseeoriginaldocumentpage43注R-2=0.25*V/C,R-5=Mn+Cu,R-6=0.5*(Mn+Cu)/S表16tableseeoriginaldocumentpage43HI5305405441.790.2218-600.074.1X108ISH16365465371.550.2118-500.172.2X106ISHI7231336451.790.6142-700.493.2X104CS腦2793S2401.630.5740-600.519.3X104CSH19331445321.370.2242-400.436.7X104CSH20260362522.350.2826-800.073.8;X108ISH21208360501.890.230-700.083.5X108ISH22203352512.210.270-700.072.5X108ISH23265356521.930.2223-SO0.065.9X108ISH24258352541.950.2927-700.074.4X108ISH25298395451.620.2222-600.056.2X108ISH26302405461.580.2023-600.056.1X108ISH27348455381.550.2221-500.062.2X106ISB28237342451.650.5243-700.354.2X104CSH29275390411.540.4242-600.557.3X104CSH30335440321.380.2538-400.425.7X1CSH31258359512.380.3719-800.076.9X108ISH3221035252.1.90.220-700.075.6X108ISH33204349522.210,360-700.084.2X108IS注YP二屈服強度，TS—元拉強度，E卜伸長率，r-值塑性-各向異性指數，Ar值平面各向異性指數，Ah老化指數，DBTT:用於研究二次加工脆性的延展性-脆性轉變溫度，AS—兄澱的平均粒度，18=本發明的鋼，CS二對比^岡，CVS二4專糹克^岡。[實施例3-3]用A1N沉澱強的高強度MnCu-沉澱的鋼44在將表17所示的板材鋼料再加熱到1200。C的溫度後，接著精軋板材鋼料以l是供熱軋薄鋼板，以400°C/min的速度冷卻熱軋薄鋼板，並在650。C成巻。然後，接著將成巻薄鋼板以75%的壓縮率進行冷軋，接著連續退火。在910。C進行精軋，該溫度高於Ar3轉變溫度，並且通過以10°C/s的速度加熱薄鋼板到750。C進行連續退火40秒。表17tableseeoriginaldocumentpage45/S表18tableseeoriginaldocumentpage4512252356531.940,2825-700.053.5X108IS13250348501.890.3227-600,073.2X106IS14255350481.860.3522-600.094.1扁6IS15243340431.680.3936-700.219.2X104CS16223328481.890.3227-700.099.3X106CS17238342431.720.3438-700.32CS18244350542.320.3918-700.055.2X108IS19195349531.930.210-700.054.5扁8IS110193345532.320.350-700.064.8X108IS注YP二屈服強度，TS二抗拉強度，El—申長率，r-值塑性-各向異性指數，Ar值平面各向異性指數，AI-老化指數，DBTT二用於研究二次加工脆性的延展性-脆性轉變溫度，AS^沉澱的平均粒度，PN-沉澱的數量，IS^本發明的4岡，CS二隻於比《岡儘管為了說明的目的披露了本發明的優選實施例，但是本領域的才支術人員理解可進^亍各種^f奮改、增加和一^換，而不脫離本發明附加權利要求所^皮露的本發明的範圍和精神。權利要求1.一種具有抗老化性和極好可成形性的冷軋薄鋼板，包括以重量％計的0.0005～0.003％或更少的C；0.003～0.025％的S；0.01～0.08％的Al；0.02％或更少的N；0.2％或更少的P；0.03～0.2％的Mn；0.005～0.2％的Cu；以及平衡量的Fe和其他不可避免的雜質，其中，Mn、Cu、以及S的組成滿足關係Mn+Cu≤0.3並且2≤0.5*(Mn+Cu)/S≤20，並且其中，MnS、CuS、以及(Mn，Cu)/S的沉澱具有0.2μm或更小的平均粒度。2.根據權利要求1所述的薄鋼板，其中，所述薄鋼板包括0.015%或更少的P。3.根據權利要求1所述的薄鋼板，其中，所述薄鋼板包括0.004%或更少的N。4.根據權利要求1所述的薄鋼板，其中，所述沉澱的數量為2xl06或更多。5.才艮據權利要求1所述的薄鋼板，其中，所述Mn、Cu以及S的糹且成滿足關係2《0.5*(Mn+Cu)/S《7。6.根據權利要求5所述的薄鋼板，其中，所述沉澱的數量為2xl08或更多。7.根據權利要求1所述的薄鋼板，其中，所述薄鋼板包括0.03~0.2%或更少的P。8.才艮據權利要求1所述的薄鋼板，進一步包括0.1~0.8%的Si和0.21.2%的Cr中的至少一種。9.根據權利要求1所述的薄鋼板，其中，所述薄鋼板包括0.0050.02%的N和0.030.06%的P。10.根據權利要求9所述的薄鋼板，其中，所述A1和N的組成滿足關係1《0.52*A1/N<5。11.根據權利要求1到10中任一項所述的薄鋼板，進一步包括0.010.2%的Mo。12.才艮據一又利要求1到10中任一項所述的薄鋼—反，進一步包4舌0.010.2%的V。13.根據權利要求12所述的薄鋼板，其中，所述V和C的組成滿足關係1<0.25*V/C<20。14.才艮據權利要求13所述的薄鋼4反，進一步包4舌0.010.2%的V。15.根據權利要求11所述的薄鋼板，其中，所述V和C的組成滿足關係1<0.25*V/C<20。16.—種生產具有抗老化性和4及好可成形性的冷軋薄鋼糹反的方法，包括下列步驟在將板材鋼料再加熱到1100。C或更高溫度之後，熱軋^反材鋼料並在Ar3變形溫度或更高溫度下進4於精軋以提供熱軋薄鋼板，所述板材鋼料包括以重量％計的0.0005~0.003%的C;0.0030.025%的S;0.010.08%的Al;0,02%或更少的N;0.2%或更少的P;0.030.2%的Mn;0.0050.2%的Cu;以及平4軒量的Fe和其他不可避免的雜質，其中，Mn、Cu、以及S的組成滿足關係Mn+Cu<0.3並且2<0.5*(Mn+Cu)/S<20;以300°C/min的速度冷丟卩所述薄#]板；在700。C或更低的溫度下將冷卻的薄鋼板成巻；冷軋所述成巻薄鋼板；以及連續退火所述冷軋薄鋼板。17.根據權利要求16所述的方法，其中，所述板材鋼料包括0.015%或更少的P。18.才艮據權利要求16所述的方法，其中，所述才反材鋼料包括0.004%或更少的N。19.根據權利要求16所述的方法，其中，所述沉澱的數量為2xl06或更多。20.才艮據權利要求16所述的方法，其中，所述Mn、Cu以及S的糹且成滿足關係2《0.5*(Mn+Cu)/S<7。21.才艮據權利要求20所述的方法，其中，所述沉澱的數量為2xl08或更多。22.4艮據權利要求16所述的方法，其中，所述板材鋼料包括0.030.2%或更少的P。23.根據權利要求16所述的方法，其中，所述板材鋼料進一步包^括0.10.8%的Si和0.21.2%的Cr中的至少一種。24.根據權利要求16所述的方法，其中，所述板材鋼料包括0.0050.02%的N和0.03~0.06%的P。25.才艮據權利要求24所述的方法，其中，所述Al和N的組成滿足關係1<0.52*A1/N<5。26.才艮據4又利要求16到25中任一項所述的方法，其中，所述板材鋼泮十進一步包4舌0.010.2%的Mo。27.根據權利要求16到25中任一項所述的方法，其中，所述板材鋼4+進一步包4舌0.010.2%的V。28.根據權利要求27所述的方法，其中，所述V和C的組成滿足關係1<0.25*V/C《20。29.根據權利要求26所述的方法，其中，所述板材鋼料進一步包括0.010.2%的V。30.根據權利要求29所述的方法，其中，所述V和C的組成滿足關係1<0.25*V/C<20。全文摘要本發明涉及一種具有抗老化性和極好的可成形性的冷軋薄鋼板及其生產方法。該冷軋薄鋼板包括以重量％計0.003％或更少的C、0.003～0.03％的S、0.01～0.1％的Al、0.02％或更少的N、0.2％或更少的P、至少一種的0.03～0.2％的Mn和0.005～0.2％的Cu以及平衡量的Fe和其他不可避免雜質。當該薄鋼板包括Mn和Cu之一時，Mn、Cu以及S的組成滿足至少一種關係0.58*Mn/S＜10和1＜＜0.5*Cu/S＜10，並且當薄鋼板包括Mn和Cu二者時，Mn、Cu以及S的組成滿足關係Mn+Cu＜0.3並且2＜0.5*(Mn+Cu)/S＜＜20。MnS、CuS以及(Mn，Cu)S的沉澱具有0.2μm或更小的平均粒度。由於通過MnS、CuS或(Mn，Cu)S的細沉澱來控制晶粒中處於固溶態的碳的含量，所以該薄鋼板具有提高的抗老化性和可成形性，並且具有極好的屈服強度和15強度-延展性。文檔編號C22C38/00GK101323931SQ20081012762公開日2008年12月17日申請日期2004年11月10日優先權日2003年11月10日發明者姜基鳳,孫元鎬,尹正鳳,樸基德,趙雷夏申請人:Posco公司