一種熱擠聚乙烯鋅鋁合金鍍層鋼絲拉索的製作方法與流程
2023-05-29 06:38:26 6
本發明屬於橋梁拉索技術領域，具體涉及一種熱擠聚乙烯鋅鋁合金鍍層鋼絲拉索的製作方法。
背景技術：
斜拉橋又名斜張橋，是一種用斜拉索直接將主梁懸吊在塔柱上的橋梁。它的特點是結構輕巧，適用性強，可以將梁、索、塔組合變化成不同體系，適用於不同地質和地形情況。主梁由於增加了中間的斜拉索，彎矩顯著減小，與其他體系的大跨徑橋梁相比較，其鋼材和混凝土的用量均比較節省。藉助斜拉橋的預拉力可以調整主梁的內力，使之分布均勻合理，獲得較好的經濟效果，並能將主梁做成等截面梁，便於製造和安裝，斜索的水平分力相當於主梁施加的預壓力，這又提高了梁的抗裂性能(特別是混凝土梁)，充分發揮了材料的性能。斜拉橋的構思在17世紀開始出現，但由於條件限制，並沒有得到很大發展。1784年，德國人C.J.Loscher在Fribourg建造了一座跨徑為32m的木質斜拉橋，這座橋由連接於木質索塔的木拉杆構成支撐系統，這是第一座真正意義的斜拉橋。二戰後歐洲開始重建以及近代力學理論和各項技術的進步，人們為了尋求既經濟又建造便捷的橋型，開始認識到斜拉橋在一定跨度範圍內具有很大的優越性，這種橋型重新被重視起來。世界第一座現代斜拉橋是1955年在瑞典建成的Stromsund橋，它是一座跨越斯特羅姆海峽主跨達到182.6m的鋼斜拉橋，這標誌著現代斜拉橋發展的開端。1962年委內瑞拉建成了世界上第一座混凝土斜拉橋(主跨135米)。至此，斜拉橋得到了迅猛的發展。至20世紀末，法國建成了主跨為856米的諾曼第大橋，而日本則建成了主跨為890米的多多羅大橋，而這些橋梁的拉索均採用熱鍍鋅鋼絞線或鋼絲。隨著現代橋梁的迅猛發展，不久將建設一批特大跨徑的跨海大橋，這些橋梁具有斜拉索長度長、精度高、設計壽命長的要求，採用傳統的鍍鋅鋼絲拉索已經滿足不了這些特大跨徑海洋環境的橋梁耐久性的使用要求。
技術實現要素：
本發明所要解決的技術問題是針對上述現有技術提供一種熱擠聚乙烯鋅鋁合金鍍層鋼絲拉索的製作方法，是按照拉索截面鋼絲布置規則，採用中心標準絲長度控制工藝，採用2°～4°的扭合角將鋅鋁合金鍍層鋼絲進行集束，鋼絲束外纏高強聚酯纏包帶，然後通過雙腔共擠一次成型工藝熱擠雙層高密度聚乙烯護套，並根據拉索風雨振設計要求在聚乙烯護套外層設置抗風雨振的壓紋。拉索兩端採用填料進行錨固，最後盤卷和存儲。拉索運輸到架設現場，逐根架設。本發明解決上述問題所採用的技術方案為：一種熱擠聚乙烯鋅鋁合金鍍層鋼絲拉索的製作方法，包括如下實施步驟：(1)製作鋅鋁合金鍍層鋼絲本發明使用的鋼絲採用鋅鋁合金鍍層鋼絲，具有比純鋅鍍層更高的耐腐蝕性能，其防腐機理如下：1)鋁的化學性能十分活潑，熱鍍後鋼絲表面會形成一層緻密的氧化鋁，在腐蝕環境下就容易鈍化形成保護層。在腐蝕介質中，表層富鋅相作為陽極先被腐蝕，其鋁含量會不斷升高而使得氧化鋁含量不斷增加，使得鍍層阻隔外界有害物質的能力更強。同時鋁的加入也抑制了防腐性能較弱的、組織疏鬆的鋅鐵合金過渡層的生成，有利於提高鍍層整體的防腐能力。2)鋅-鋁合金鍍層發生破壞並露鐵點，鍍層作為鐵－鋅鋁電池的陽極被溶解，鋼基體受到保護。鋅-鋁合金的腐蝕電位略低於純鋅層，為-0.87左右，但其腐蝕電流僅是熱鍍純鋅的1/5，在犧牲陽極的保護中，同樣數量的鋅-鋁合金鍍層的消耗時間是熱鍍鋅層的5倍，能提供更長的犧牲防護時間，從而獲得更好的耐久性。本發明鋅鋁合金鍍層分Zn95Al5和Zn90Al10兩種，其中鋁的質量含量分別為4.2％～7.2％和9.2％～12.2％，鍍層重量不小於300g/m2，鍍層的均勻性指標滿足硫酸銅次數不小於4次，每次60秒。(2)製作標準長度鋼絲由於斜拉索每層鋼絲存在一定的扭合角，所以無法採用外層鋼絲直接進行索體長度控制。斜拉索唯有中心絲在整個製作過程中不發生扭絞，始終保持順直，所以採用索體中心絲作為標準絲來控制拉索的整體長度。標準絲的長度是通過基線測長法確定的，具體操作是在鋼絲的兩端施以一定的張緊力使鋼絲平直，並進行應力和溫度修正，修正公式為：L＝L0×[(1+F/EA)+α(T-20)]式中：L：鋼絲應力下的長度，單位m；L0：無應力設計長度，單位m；F：張緊力，單位N；E：鋼絲彈性模量，製作標準絲是實測值，單位MPa；A：鋼絲的截面積，製作標準絲取實測值，單位m2；α：鋼絲線膨脹係數；T：環境溫度，單位℃。製作一根標準長度鋼絲，在鋼絲的頭尾做上特定(切割)標識，然後以此標準長度鋼絲為基準，通過轉移法確定全部拉索的長度。通過上述方法可以大大減小斜拉索長度誤差，標準絲的製作精度達到1/30000以上，成品拉索的製作精度從中國國家標準的1/5000提高到1/20000。(3)鋼絲束扭絞拉索是由若干層鋼絲組成的，放絲過程中將標準絲設置於拉索截面中心位置，全部鋼絲採用左旋扭絞，扭合角為2°～4°，然後整體繞包定型纏包帶，纏包帶繞向為右旋獲得半成品拉索索體；因扭轉後各層鋼絲長度存在差異，計算其他層鋼絲的放絲長度L/，計算關係式：L0＝L/×cosα+K其中：α——扭合角，取值範圍2°～4°，K——製作餘量，根據具體規格和操作等因素選取，單位m，L/——其他層鋼絲的放絲長度，單位m，L0——中心標準絲長度，單位m；對扭絞後的鋼絲束外徑即裸索直徑進行測量，因鋼絲束截面為六邊形或缺角六邊形，所有選取鋼絲束截面的外接圓直接為裸索直徑。纏包帶優選高強度聚酯纖維帶，帶寬(40-60)mm，抗拉強度不低於500N/25mm2。(4)擠塑在拉索裸索外設置雙層高密度聚乙烯(HDPE)防護層，聚乙烯防護層的密度滿足0.942～0.978g/cm3,耐環境應力開裂≥5000F0/h，熔融指數≤0.45g/10min，具體操作：擠塑前根據相應規格的拉索外徑和兩層聚乙烯防護層的厚度要求設定擠塑機模口和擠出速度，採用雙腔共擠一次成型技術，擠出過程中雙層聚乙烯塑料同時覆蓋裸索，實現防腐要求。根據拉索抑制抗風雨振的要求，擠塑後根據設計要求，在HDPE外表面設置螺旋線或壓花，滿足拉索在有效抑制風雨激振的效果時，風阻係數應不大於0.8。(5)精下料測量確定每根拉索的初下料位置點，局部剝套後尋找中心標準絲兩端的切割標識點，採用非液體式切割機將索體切斷，切割時應嚴格保證拉索切割端面與拉索軸線的垂直度。然後按照設定長度進行剝套露出鋼絲，剝套過程中不得損傷鋼絲鍍層。(6)灌錨錨具是把拉索索力傳遞給塔和梁的主要連接結構，本申請中拉索使用的錨具結構主要包括兩端螺母旋合式、墊板調隙式和叉耳銷接式三種，錨具防腐採用熱鍍鋅或油漆塗裝，熱鍍鋅的厚度要求不小於90μm；油漆塗裝的厚度根據鋼結構規範和設計要求進行設定。具體錨具結構性能如下：①螺母旋合式錨具螺母旋合式錨具主要由錨杯、螺母、錨板、連接筒密封組件等零部件組成。此結構形式拉索主要是通過螺母端面承壓傳遞荷載，螺母與錨杯通過強度較好的梯形螺紋進行旋合連接來實現拉索長度的可連續調整。錨杯帶有張拉內螺紋，在施工現場進行安裝時，通過牽引錨具對纜索施加安裝索力。錨板主要起分絲的作用，錨板上分布鋼絲孔眼，將拉索中鋼絲穿過對應孔眼後進行鐓頭。其外部錐臺能與錨杯內錐腔緊密貼合。②端面承壓式錨具端面承壓式錨具主要由錨杯、錨板、連接筒密封組件等零部件組成，此結構形式的拉索是將其端面直接承壓在錨墊板上，通過使用不同的間隙調整板來調整拉索的長度。調隙板有多種不同的厚度，以滿足施工現場的需求。錨杯帶有張拉內螺紋，在施工現場進行安裝時，通過牽引錨具對纜索施加安裝索力。此類型的錨具不需要螺母，錨杯不設置外螺紋。錨板起分絲作用，錨板上分布鋼絲孔眼，將拉索中鋼絲穿過對應孔眼後進行鐓頭。其外部錐臺能與錨杯內錐腔緊密貼合。③一端叉耳銷接一端螺母旋合式錨具一端叉耳銷接一端螺母旋合式錨具主要由叉耳、銷軸、錨杯、螺母、連接筒密封組件等零部件組成。此結構形式的拉索一端通過叉耳及銷軸與塔或梁端鋼結構進行連接，另一端通過螺母端面承壓傳遞荷載並實現拉索長度的連續可調。錨杯帶有張拉內螺紋，在施工現場進行安裝時，通過牽引錨具對纜索施加安裝索力。錨板主要起分絲的作用，錨板上分布鋼絲孔眼，將拉索中鋼絲穿過對應孔眼後進行鐓頭。其外部錐臺能與錨杯內錐腔緊密貼合。以上三種結構的連接筒密封組件均採用新型索端密封技術，通過在連接筒外部採用密封罩進行首道密封，在連接筒靠近埠的內壁採用彈性密封圈與密封壓環實現第二道密封。通過兩道密封最終實現了拉索索端即錨具和PE索體分界處的密封，密封組件剛性更強，不易破損，使用壽命更長，密封結構更耐久。拉索索端的密封提供一種可靠的機械密封結構，解決水份沿PE索體進入錨具造成腐蝕的問題，同時採用鋼結構密封，作為熱收縮套結構的替代，能夠克服熱收縮套容易破損的難題。本發明解決上述問題所採用的技術方案為：一種新型拉索索端耐久型密封結構，與錨具的連接筒配合安裝，包括彈性密封圈、密封壓環和密封罩，所述密封壓環內設於連接筒埠且外端露於連接筒以外，所述連接筒內壁相對密封壓環的內端面成型有擠壓面，所述彈性密封圈設置在密封壓環的內端面和所述擠壓面之間，並在該擠壓面的作用下受壓變形而與拉索外壁貼合；所述密封罩設置在連接筒的前端，具有哈呋結構，前部與拉索外壁接觸配合且相應的接觸面上設置密封圈，後部與所述密封壓環或連接筒接觸配合且相應的接觸面處設置密封條。灌錨採用冷鑄鐓頭錨或熱鑄錨，具體操作分別為：①冷鑄鐓頭錨a將鋼絲端頭和錨杯在灌錨臺上固定，對錨杯部分的鋼絲進行清洗油汙、鏽蝕，同時清洗錨杯內壁；b穿絲鐓頭：將兩端的鋼絲對照錨板孔位均勻分開，採用鐓頭器對每根鋼絲進行鐓頭，鐓頭尺寸要求：鐓頭直徑≥1.4D，鐓頭高度≥1.0D，D為鋼絲直徑；c錨杯內冷填料的主要成分包括鋼球、巖粉、環氧樹脂、固化劑、二丁脂、稀釋劑，將攪拌均勻的冷填料灌注於錨杯內，灌注同時配合振動泵振動，讓冷填料充分填充錨具和鋼絲之間的間隙，灌注完成後將錨具置於加熱爐養生固化，養生溫度為180±10℃，養生時間不小於6小時，每個錨杯配置一組試模，用於檢測錨杯內的鑄體強度，試模的規格採用立方體或圓柱體；d冷填料鑄體的抗壓強度滿足≥147MPa的要求。②熱鑄錨熱鑄錨灌注採用鋅合金進行澆鑄，常用兩種為鋅銅或者鋅銅鋁合金，其中鋅銅合金的成分為98％±0.2％的鋅和2％±0.2％的銅；鋅銅鋁合金中鋁含量為4％～7％，銅含量1％～2％，鋅含量91％～95％。具體灌錨過程如下：a鋼絲端頭和錨杯在灌錨臺上垂直固定，將錨杯部分的鋅鋁合金鍍層鋼絲呈同心圓散開，然後清洗鋼絲表面的油汙和鏽蝕，同時清洗錨杯內壁；b錨杯內的鋼絲應保持索體中心與錨杯中心一致，並保證鋼絲的任何部位不與錨杯接觸；c錨杯下口應進行密封，防止注入的合金從下口漏出，灌鑄鋅銅或者鋅銅鋁合金前應將錨杯預熱；d將合金注入錨杯時，應避免任何振動，澆鑄應一次完成，不得中斷。(7)張拉/頂壓檢測張拉/頂壓是檢驗拉索質量的重要手段，根據灌錨填料的不同，冷鑄錨拉索在出廠前進行張拉檢測，熱鑄錨拉索進行頂壓檢測，具體操作如下：冷鑄錨拉索，拉索的超張拉力取1.1～1.5倍的設計索力，張拉完成要求錨杯內鑄體回縮值不超過6mm，張拉後將張拉力卸載至20％的超張拉力或成橋索力，在此條件下對拉索進行測長檢測，長度測量應在恆溫、避光條件下進行，拉索基準溫度下的無應力長度計算公式如下：LC0——拉索基準溫度下的無應力長度，單位為m；LCP——拉索承受張拉力P20的長度，單位為m；P20——20％的超張拉力，單位為N；A——索體鋼絲束的公稱截面積，單位為mm2；E——彈性模量，單位為MPa；α——斜拉索線脹係數，取0.000012/℃；t——斜拉索長度測量時的穩定均勻溫度，單位為℃；t0——斜拉橋設計基準溫度，由設計確定，單位為℃；拉索基準溫度下的無應力長度誤差要求如下：LC0≤100m，索長誤差應不超過10mm；LC0＞100m，索長誤差應不超過LC0/20000+5mm；熱鑄錨拉索頂壓力取1.25倍的設計索力，頂壓完成要求錨杯內鑄體回縮值不超過6mm；(8)盤卷拉索採用脫胎或鋼盤形式盤卷，盤卷前對拉索外表面進行包裝，然後逐層進行盤卷收線，要求盤卷內徑不小於拉索外徑的20倍，並且盤卷內徑不小於1.6m。(9)存儲成品拉索在室內或室外存儲，室外存儲應採用油布遮蓋。存儲場地需通風並有防火措施，確保拉索存儲期的質量和安全。與現有技術相比，本發明的優點在於：所涉及的熱擠聚乙烯鋅鋁合金鍍層鋼絲拉索的製作方法是按照拉索截面鋼絲布置規則，以中心標準絲控制拉索長度，以2°～4°的扭合角將鋅鋁合金鍍層鋼絲進行集束，鋼絲束外纏高強聚酯帶，再通過雙腔共擠一次成型工藝熱擠雙層高密度聚乙烯防護層，根據拉索風雨振設計要求，在聚乙烯防護套外層設置抗風雨振壓紋，拉索兩端錨固後盤卷和存儲。最終根據發貨要求運輸到架設現場，逐根架設。本發明的拉索製作工藝不受施工現場場地限制，氣候因素影響小，工廠化生產管理便於控制，能夠滿足特大跨徑海洋環境的橋梁中斜拉索長度長、精度高及耐久性使用要求。附圖說明圖1為本發明實施例中兩端螺母旋合式的錨具；圖2為本發明實施例中兩端墊板調隙式的錨具；圖3為本發明實施例中一端叉耳銷接一端螺母旋合式的錨具；圖4為圖3所示結構的側視圖。1錨板，2錨杯，3連接筒密封組件，4拉索，5索端密封結構，6螺母，7調隙板，8銷軸，9叉耳。具體實施方式以下結合附圖實施例對本發明作進一步詳細描述。本實施例所涉及的拉索是將鋅鋁合金鍍層鋼絲扭絞在一起形成拉索索體，再在索體外層熱擠聚乙烯防護層，兩端灌錨，然後盤卷並運輸到架設現場，逐根架設。具體實施步驟：(1)製作鋅鋁合金鍍層鋼絲本實施例所使用的鋼絲採用鋅鋁合金鍍層鋼絲，具有比純鋅鍍層更高的耐腐蝕性能，鋅鋁合金鍍層分Zn95Al5和Zn90Al10兩種，其中鋁的質量含量分別為4.2％～7.2％和9.2％～12.2％，鍍層重量不小於300g/m2。(2)製作標準長度鋼絲由於斜拉索每層鋼絲存在一定的扭合角，唯有中心絲在整個製作過程中不發生扭絞，始終保持順直，所以採用索體中心絲作為標準絲來控制拉索的整體長度。標準絲的長度是通過基線測長法確定的，具體操作是在鋼絲的兩端施以一定的張緊力使鋼絲平直，並進行應力和溫度修正，修正公式為：L＝L0×[(1+F/EA)+α(T-20)]式中：L：鋼絲應力下的長度，m；L0：無應力設計長度，m；F：張緊力，N；E：鋼絲彈性模量，MPa，製作標準絲是實測值；A：鋼絲的截面積，m2，製作標準絲取實測值；α：鋼絲線膨脹係數；T：環境溫度。製作一根標準長度鋼絲，在鋼絲的頭尾做上特定(切割)標識，然後以此標準長度鋼絲為基準，通過轉移法確定全部拉索的長度。(3)鋼絲束扭絞成型拉索是由多層鋼絲組成的，放絲過程中將標準絲設置於拉索截面中心位置，全部鋼絲採用左旋扭絞，扭合角為2°～4°，然後整體繞包定型纏包帶，纏包帶繞向為右旋，獲得半成品拉索索體；因扭轉後各層鋼絲長度存在差異，其他層鋼絲的放絲長度L/，計算關係式：L0＝L/×cosα+K其中：α——扭合角，取值範圍2°～4°，K——製作餘量，根據具體規格和操作等因素選取，單位m，L/——其他層鋼絲的放絲長度，單位m，L0——中心標準絲長度，單位m；索體定型後對索體的外徑即裸索直徑進行測量，因索體截面為六邊形，一般選取索體截面的外接圓為裸索直徑，測量時需在外接圓位置處測量多點，取最大值作為裸索直徑。(4)擠塑在拉索裸索外設置雙層高密度聚乙烯(HDPE)防護層。擠塑前根據拉索外徑和兩層聚乙烯防護層的厚度要求設定擠塑機模口和擠出速度，採用雙腔共擠一次成型技術，即模口設置兩層出料通道，擠出過程中雙層聚乙烯塑料同時覆蓋裸索。根據拉索抑制抗風雨振的要求，擠塑後根據設計要求，在HDPE外表面設置螺旋線或壓花，滿足拉索在有效抑制風雨激振的效果時，風阻係數應不大於0.8。(5)精下料測量確定每根拉索的初下料位置點，局部剝套後尋找中心標準絲兩端的切割標識點，採用非液體式切割機將索體切斷，切割時應嚴格保證拉索切割端面與拉索軸線的垂直度。然後按照設定長度進行剝套露出鋼絲，剝套過程中不得損傷鋼絲鍍層。(6)灌錨錨具是把拉索索力傳遞給塔和梁的主要連接結構，一般拉索使用的錨具結構主要包括兩端螺母旋合式如圖1所示、墊板調隙式如圖2所示、一端叉耳銷接一端螺母旋合式如圖3、4。螺母旋合式錨具螺母旋合式錨具主要由錨杯、螺母、錨板、連接筒密封組件等零部件組成。此結構形式拉索主要是通過螺母端面承壓傳遞荷載，螺母與錨杯通過強度較好的梯形螺紋進行旋合連接來實現拉索長度的可連續調整。錨杯帶有張拉內螺紋，在施工現場進行安裝時，通過牽引錨具對纜索施加安裝索力。錨板主要起分絲的作用，錨板上分布鋼絲孔眼，將拉索中鋼絲穿過對應孔眼後進行鐓頭。其外部錐臺能與錨杯內錐腔緊密貼合。端面承壓式錨具端面承壓式錨具主要由錨杯、錨板、連接筒密封組件等零部件組成，此結構形式的拉索是將其端面直接承壓在錨墊板上，通過使用不同的間隙調整板來調整拉索的長度。調隙板有多種不同的厚度，以滿足施工現場的需求。錨杯帶有張拉內螺紋，在施工現場進行安裝時，通過牽引錨具對纜索施加安裝索力。此類型的錨具不需要螺母，錨杯不設置外螺紋。錨板起分絲作用，錨板上分布鋼絲孔眼，將拉索中鋼絲穿過對應孔眼後進行鐓頭。其外部錐臺能與錨杯內錐腔緊密貼合。一端叉耳銷接一端螺母旋合式錨具一端叉耳銷接一端螺母旋合式錨具主要由叉耳、銷軸、錨杯、螺母、連接筒密封組件等零部件組成。此結構形式的拉索一端通過叉耳及銷軸與塔或梁端鋼結構進行連接，另一端通過螺母端面承壓傳遞荷載並實現拉索長度的連續可調。錨杯帶有張拉內螺紋，在施工現場進行安裝時，通過牽引錨具對纜索施加安裝索力。錨板主要起分絲的作用，錨板上分布鋼絲孔眼，將拉索中鋼絲穿過對應孔眼後進行鐓頭。其外部錐臺能與錨杯內錐腔緊密貼合。以上三種結構的連接筒密封組件均採用新型索端密封技術，通過在連接筒外部採用密封罩進行首道密封，在連接筒靠近埠的內壁採用彈性密封圈與密封壓環實現第二道密封。通過兩道密封最終實現了拉索索端即錨具和PE索體分界處的密封，密封組件剛性更強，不易破損，使用壽命更長，密封結構更耐久。進一步，拉索索端的密封提供一種可靠的機械密封結構，解決水份沿PE索體進入錨具造成腐蝕的問題，同時採用鋼結構密封，作為熱收縮套結構的替代，能夠克服熱收縮套容易破損的難題。本發明解決上述問題所採用的技術方案為：一種新型拉索索端耐久型密封結構，與錨具的連接筒配合安裝，包括彈性密封圈、密封壓環和密封罩，所述密封壓環內設於連接筒埠且外端露於連接筒以外，所述連接筒內壁相對密封壓環的內端面成型有擠壓面，所述彈性密封圈設置在密封壓環的內端面和所述擠壓面之間，並在該擠壓面的作用下受壓變形而與拉索外壁貼合；所述密封罩設置在連接筒的前端，具有哈呋結構，前部與拉索外壁接觸配合且相應的接觸面上設置密封圈，後部與所述密封壓環或連接筒接觸配合且相應的接觸面處設置密封條。錨具防腐採用熱鍍鋅或油漆塗裝，熱鍍鋅的厚度要求不小於90μm，油漆塗裝的厚度根據鋼結構規範和設計要求進行設定。灌錨採用冷鑄鐓頭錨或熱鑄錨，具體操作分別為，①冷鑄鐓頭錨a將鋼絲端頭和錨杯在灌錨臺上固定，對錨杯部分的鋼絲進行清洗油汙、鏽蝕，同時清洗錨杯內壁；b穿絲鐓頭：將兩端的鋼絲對照錨板孔位均勻分開，採用鐓頭器對每根鋼絲進行鐓頭，鐓頭尺寸要求：鐓頭直徑≥1.4D，鐓頭高度≥1.0D，D為鋼絲直徑；c錨杯內冷填料的主要成分包括鋼球、巖粉、環氧樹脂、固化劑、二丁脂、稀釋劑，將攪拌均勻的冷填料灌注於錨杯內，灌注同時配合振動泵振動，讓冷填料充分填充錨具和鋼絲之間的間隙；②熱鑄錨採用鋅銅或者鋅銅鋁合金進行澆鑄，其中鋅銅合金的成分為98％±0.2％的鋅和2％±0.2％的銅；鋅銅鋁合金中鋁含量為4％～7％，銅含量1％～2％，鋅含量91％～95％，灌錨過程如下：a鋼絲端頭和錨杯在灌錨臺上垂直固定，將錨杯部分的鋅鋁合金鍍層鋼絲呈同心圓散開，然後清洗鋼絲表面的油汙和鏽蝕，同時清洗錨杯內壁；b錨杯內的鋼絲應保持索體中心與錨杯中心一致，並保證鋼絲的任何部位不與錨杯接觸；c錨杯下口應進行密封，防止注入的合金從下口漏出，灌鑄鋅銅或者鋅銅鋁合金前應將錨杯預熱；d將合金注入錨杯時，應避免任何振動，澆鑄應一次完成，不得中斷。(7)張拉/頂壓檢測張拉/頂壓是檢驗拉索質量的重要手段，根據灌錨填料的不同，冷鑄錨拉索在出廠前進行張拉檢測，熱鑄錨拉索進行頂壓檢測，具體操作如下：冷鑄錨拉索，拉索的超張拉力取1.1～1.5倍的設計索力，張拉完成要求錨杯內鑄體回縮值不超過6mm，張拉後將張拉力卸載至20％的超張拉力或成橋索力，在此條件下對拉索進行測長檢測，長度測量應在恆溫、避光條件下進行，拉索基準溫度下的無應力長度計算公式如下：LC0——拉索基準溫度下的無應力長度，單位為m；LCP——拉索承受張拉力P20的長度，單位為m；P20——20％的超張拉力，單位為N；A——索體鋼絲束的公稱截面積，單位為mm2；E——彈性模量，單位為MPa；α——斜拉索線脹係數，取0.000012/℃；t——斜拉索長度測量時的穩定均勻溫度，單位為℃；t0——斜拉橋設計基準溫度，由設計確定，單位為℃；拉索基準溫度下的無應力長度誤差要求如下：LC0≤100m，索長誤差應不超過10mm；LC0＞100m，索長誤差應不超過LC0/20000+5mm；熱鑄錨拉索頂壓力取1.25倍的設計索力，頂壓完成要求錨杯內鑄體回縮值不超過6mm。(8)盤卷拉索採用脫胎或鋼盤形式盤卷，盤卷前對拉索外表面進行包裝，然後逐層進行盤卷收線，要求盤卷內徑不小於拉索外徑的20倍，並且盤卷內徑不小於1.6m。(9)存儲成品拉索在室內或室外存儲，室外存儲應採用油布遮蓋。存儲場地需通風並有防火措施，確保拉索存儲期的質量和安全。