結合原位加熱、動力裝置和天然氣處理裝置產生烴流體的方法

2023-05-23 00:09:46

專利名稱：：結合原位加熱、動力裝置和天然氣處理裝置產生烴流體的方法
技術領域：
：本發明涉及從地下地層回收烴的領域。更具體地，本發明涉及從富含有機物巖層原位M收烴流體，所述巖層包括例如油頁巖地層、煤地S和焦油砂地J雲。
背景技術：
：已知某些地質地層包含被稱為"千酪根(kerogen)"的有機物。千酪根是固體含碳物質。當乾酪根被嵌在巖層中時，該混合物被稱為油頁巖。事實是不管該礦物質在技術.l::::實際上是不是頁巖，它都是從緻密粘士形成的巖石。千酪根暴露於熱一段時間後經歷分解。加熱後，乾酪根在分子水平上分解以產生油、氣和含碳焦炭。還可以產生少量的水。油、氣和水流體在該巖石基體內可流動，而含碳焦炭保持基本....h不動。在世界範圍內的各個地區包括美國都發現了油頁巖地層。油頁巖地層往往位於相對淺的深度。在美國，油頁巖最顯著地在懷俄明州、利-羅拉多州和猶他州發現。這些地層通常的特徵在於有限的滲透性。-一些人認為油頁巖地W足這樣的烴沉積物，其還沒有經歷認為是形成常規油和氣儲量所需的多年熱和壓力。27乾酪根分解產生流動烴的速率依賴於溫度。在許多歲月的期間一般超過270'C(518下)的溫度對於實質性轉化來說可能是必霈的。在更高的溫度—F實質性轉化可以在更短的時間內發生。當千酪根被加熱時，化學反應將形成固體千酪根的較大分於斷裂成較小的油和氣分子。熱轉化工藝被稱為熱解或千餾。從油頁巖地層提取油已經嘗試了許多年。近地表油頁巖在地表被開採並千餾巳經一個多世紀。在1.862年，JamesYoung開始加工蘇格蘭油頁巖。該工業持續了大約100年。商業上通過地表開採的油頁巖乾餾也已經在其它國家如澳大利亞、巴西、中國、愛沙尼亞、法國、俄國、南非、西班牙和瑞典進行。然而，l大l為它證實是不經濟的或箭由f廢頁巖處理......L:的環境限制，該實踐在最近幾年已經大部分停止。(參見T.F.Yen和Chilingarian,"(9"幼a/e，"Amsterdam,Elsevier,p.292.其全部公開內容通過引用方式併入本文。)此外，地表—「餾需要開.採油頁巖，這限於對非常淺地層的應用。在美國，f]從20世紀00年代早期就已經知道在西北的科羅拉多州存在油貞巖沉積物。盡貸時不時在該地區斤展研究項S，氾是還沒有進行真i"H的商業開發。大部分對油頁巖生產的研究在20世紀00年代後期進行。該研究主要是針對頁巖油地質學、地球化學以及在地表設施中的千餾。在1947年，熒國專利號2,732,1.95授予Ljungstrom。該發明名稱為"MethodofTreatingOilShaleandRecoveryofOilandOtherMineralProductsTherefrom(處理油頁巖的方法以及從中回收油和其它礦物產品)"的專利提議在高溫下將熱原位應用於油頁巖地層以蒸餾和產生烴。該'195Ljimgs加m專利通過引用方式併入本文。Ljungstrom杜撰了短語"熱供給通道(heatsupplychannels)"以描述鑽到地層中的井筒。該井筒接收將熱傳遞到周圍油頁巖的電熱導體。因此，熱供給通道充當熱注入井。熱注入井中的電熱元件被放在砂或水泥或其它導熱材料內，以允許熱注入井將熱傳送到周圍的油頁巖中，同時防止流體的流入。根據Ljungstrom,在某些應用中，該"集合體(aggregate)"被加熱至50(TC與l,OO(TC之問。與熱注入井一起，流體生產井也在熱注入井附近;/G井。將熱導入巖石基體中後，千酪根被熱解，產生的油和氣將通過鄰近的生產井被回收。Ljungstrom通過SwedishShaleOilCompany實施了他的從加熱井筒進行熱傳導的方法。全規模的工廠被建立，其從1944年運行至20世紀50年代。(參G.Salamonsson，"TTze^/ww多s'/row/"5Vfw^fe/7wc//brS7'"/e-0//i"'overy,"2'ldOilShale,andCannelCoalConference,v.2,Glasgow,Scotland,InstituteofPetroleum.London,p.260-280(1951)，其全部公開內容通過引用的方式併入本文)。另外的原位方法已經被提出。這些方法般涉及將熱和/或溶劑注入地下油頁巖中。熱可以以加熱的甲垸(參見J.L.Dougan的美國專利號3,241,611)、煙道氣或過熱蒸汽(參見D.W.Peacock的美閨專利號3,400，762)的形式。熱還可以以電阻加熱、電介體加熱、射頻(RF)加熱(美國專利號4，140,180，其被轉讓給位於伊利諾斯州芝加哥的ITTResearchlnstitute)或者氧化劑注射的形式，以支持原位燃燒。在某些情況中，人工滲透性已經在該基巖中形成以有助於熱解流體的運動。滲透性產生方法包括挖掘、碎石化(mbblization)、水力壓裂(參見M丄.Slusser的美國專利號3,468,376以及J.VVogel的美國專利號3,513,914)、爆炸壓裂(參見W.W.Hoover等的美國專利號1,422,204)、熱壓裂(參見R.W.Thomas的美國專利號3,284,281)以及蒸汽壓裂(參見H.Purre的美國專利號2,952,450)。在1989年，樊國專利號4,886,118授予ShellOilCompany(殼牌石油公司)，其全部公開內容通過引用的方式併入本文。該名稱為"ConductivelyHeatingaSubterraneanOilShaletoCreatePermeabilityandSubsequentlyProduceOil(傳導性加熱地下油頁巖以產生滲透性以及隨後生產油)"的專利聲明"[c]ontrarytotheimplicationsof...priorteachingsandbeliefs…thepresentlydescribedconductiveheatingprocessiseeonomicallyfeasibleforuseeveninasubstantiallyimpermeablesubterraneanOilShale.(與,..在先的教導和看法的暗示相反...目前描述的傳導性加熱工藝對於甚至在基本匕不n」'滲透的地F油頁巖中的應用來說是經濟.匕可行的。)"(第6欄，第50-54行)。儘管有該聲明，但應當注意，除了Ljungstrom的應用外，幾乎沒有一一如果有的話一一出現商業性原位頁巖油生產。該'118專利提出控制每個熱注入井周圍的S石內的熱傳導速率以提供均勻的熱前緣。油頁巖乾餾和頁巖油回收的另外歷史可以在名稱為"MethodsofTreatingaSubterraneanFormationtoConvertOrganicIVIatterintoProducibleHydrocarbons(處理地下地層以將有機物轉化成可採出烴的方法)"的共有專利出版物WO2005/010320以及名利;為"HydrocarbonRecoveryfromImpermeable油頁巖s(從不可滲透性油頁巖中回收烴)"的專利出版物WO2005/045192中找到。這兩篇專利出版物的背景部分和技術公開內容通過引用方式併入本文。對生產頁巖油的改良方法存在滯求。此外，對生產具有改進特性的頁巖油的改良方法存在需求。此外，對能使用通過原位加熱產生的低質量氣體和/或隨時間改變質量的1體的方法存在需耍。此外，對能從通過原位加熱產生的低質量氣體和/或隨時間改變質量的氣體發電的方法存在需要。
發明內容在一個實施方式中，本發明包括從富含有機物巖層產生烴流體的原位方法。該方法包括原位加熱富含有機物巖層並且從該富含有機物巖層生產採出液，其中所述採出液至少部分作為位於富含有機物巖層中的地層烴熱解的結果產生。採出液可以包括烴流體。該方法可進一步包括將採出液分成至少第一氣流和第一液流，其中第一氣流包括大於10摩爾百分比的烴氣和大於10摩爾百分比的二氧化碳。該方法可進一步包括使第一氣流通過第一氣體渦輪(燃氣輪機，gasturbine),以形成第一氣體渦輪廢流，其中第一氣體渦輪被配置為給第一發電機提供能量。該方法可進一步包括響應氣體渦輪廢流在第一發電機中發電。在一個實施方式中，本發明包括從富含有機物巖層產生烴流體的原位方法。該方法包括原位加熱富含有機物巖層並且從該富含有機物巖層生產採出液，其中所述採出液至少部分作為位於富含有機物巖層中的地層烴熱解的結果產生。採出液可以包括烴流體。該方法可進一步包括將採出液分成至少第一氣流和第一液流，其中第一氣流包括大於10摩爾百分比的烴氣並且具有小於800BTU/SCF(英國熱單位/每標準立方英尺)的低熱值。該方法可進一步包括使第一氣流通過第一氣體渦輪，以形成第一氣體渦輪廢流，其中第一氣體渦輪被配置為給第一發電機提供能量。該方法可進一步包括響應氣體渦輪廢流在第一發電機中發電。在一個實施方式中，本發明包括從富含有機物巖層產生烴流體的原位方法。該方法包括原位加熱富含有機物巖層並且從該富含有機物巖層生產採出液，其中所述採出液至少部分作為位於富含有機物巖層中的地層烴熱解的結果產生。採出液可以包括烴流體。該方法可進一步包括將採出液分成至少第一氣流和第一液流。該方法可進一步包括監控第一氣流，以便在第一氣流在第一氣體渦輪燃燒器中大量燃燒之前確定第一氣流的第一特性。該方法可進一步包括調節控制措施(controlmeasure)以改變第一氣流的第一特性。該方法可進一步包括使第一氣流通過第一氣體渦輪，以形成第一氣體渦輪廢流，其中第一氣體渦輪被配置為給第一發電機提供能量。該方法可進一步包括響應氣體渦輪廢流在第一發電機中發電。在一個實施方式中，本發明包括從富含有機物巖層產生烴流體的原位方法。該方法包括用被配置為從電產生熱的電阻加熱器原位加熱富含有機物巖層並且從該富含有機物巖層生產採出液，其屮所述採出液至少部分作為位於富含有機物巖層中的地層烴熱解的結果產生。採出液可以包括烴流體。該方法可進一步包括將採出液分成至少第一氣流和第一液流，其中第一氣流包括大於5摩爾百分比的烴氣和大於IO摩爾百分比的二氧化碳。該方法可進一步包括使第一氣流通過第一氣體渦輪，以形成第一氣體渦輪廢流，其中第一氣體渦輪被配置為給第一發電機提供能量。該方法可進一步包括響應氣體渦輪廢流在第一發電機中發電。該方法可進一步包括使氣體渦輪廢流通到蒸汽發生器，以產生蒸汽。該方法可進一步包括使所述蒸汽通過蒸汽渦輪，其中蒸汽渦輪被配置為響應所述蒸汽給第二發電機提供能量。該方法可進一步包括在第二發電機中發電。在一個實施方式中，本發明包括從富含有機物巖層產生烴流體的原位方法。該方法包括用被配置為從電產生熱的電阻加熱器原位加熱富含有機物巖層並且從該富含有機物巖層生產採出液，其中所述採出液至少部分作為位於富含有機物巖層中的地層烴熱解的結果產生。採出液可以包括烴流體。該方法可進一30步包括將採出液分成至少第一氣流和第一液流，其中第一氣流包括大於5摩爾百分比的烴氣和大於IO摩爾百分比的二氧化碳。該方法可進一步包括使第一氣流通過第一氣體渦輪，以形成第一氣體渦輪廢流，其中第一氣體渦輪被配置為給第一發電機提供能量。該方法可進一步包括響應氣體渦輪廢流在第一發電機中發電。在一個實施方式中，本發明包括從富含有機物巖層產生烴流體的原位方法。該方法包括用被配置為從電產生熱的電阻加熱器原位加熱富含有機物巖層並且從該富含有機物巖層生產採出液，其中所述採出液至少部分作為位於富含有機物巖層中的地層烴熱解的結果產生。釆出液可以包括烴流體。該方法可進一步包括將釆出液分為至少第一氣流和第一液流，其中第一氣流包括大於5摩爾百分比的烴氣並且具有800BTU/SCF以下的熱值。該方法可進一步包括使第一氣流通過第一氣體渦輪，以形成第一氣體渦輪廢流，其中第一氣體渦輪被配置以給第一發電機提供能量。該方法可進一步包括響應氣體渦輪廢流在第一發電機中發電。在一個實施方式中，本發明包括從富含有機物巖層產生烴流體的原位方法。該方法包括原位加熱富含有機物巖層並且從該富含有機物巖層生產採出液，其中所述釆出液至少部分作為位於富含有機物巖層中的地層烴熱解的結果產生。採出液可以包括烴流體。該方法可進一步包括將採出液分為至少第一氣流和第一液流，其中第一氣流包括大於5摩爾百分比的烴氣並且具有200BTU/SCF和800BTU/SCF之間的熱值。該方法可進一步包括使第一氣流通過第一氣體渦輪，以形成第一氣體渦輪廢流，其中第一氣體渦輪被配置以給第一發電機提供能量。該方法可進一步包括響應氣體渦輪廢流在第一發電機中發電。為了能夠更好地理解本發明的特徵，在此附上一些圖、曲線圖和流程圖。然而，應當注意，這些圖僅僅圖解了本發明所選的實施方式並且因此不應當認為限制了範圍，因為本發明可以容許其它等效的實施方式和應用。圖1是例證性地下區域的橫截面等距視圖(isomericview)。該地下區域包括限定地F地層的富含有機物巖石基體。圖2是表示在一種實施方式中從宮含有機物巖展原位熱回收油和氣的--般方法的流程圖。圖3是在地F水含水層內或連接到地F水含水層的例證性油頁巖地層以及地層淋濾操作的橫截面側視圖。圖4是在生產井周圍的例證性加熱井模式的平面圖。顯示的是兩層加熱井。圖5是'柱狀圖，K比較了在校擬的原位十餾工藝前後的噸Green.River油頁巖。圖6是用於地F地層開發的示例性地表加工設備的工藝流程圖。圖7是對於在三個不同應力水平下進行的實驗室實驗而言從C6至C38出現的每個碳數假組分的重量百分數圖。圖8是對於在三個不同應力水平下進行的實驗室實驗而言從C6至C38出現的每個碳數假組分相比C20假組分的重量百分數比率圖。圖9是對於在三個不同應力水平下進行的實驗室實驗而言從C6至C38出現的每個碳數假組分相比C25假組分的重量百分數比率圖。圖10是對於在三個不同應力水平下進行的實驗室實驗而言從C6至C38出現的每個碳數假組分相比C29假組分的重量百分數比率圖。圖11是對於在三個不同應力水平下進行的實驗室實驗而言從正(或正構)C6至正C38出現的正構垸烴(正垸烴，normalalkane)化合物的重量百分數圖。圖12是對於在三個不同應力水平下進行的實驗室實驗^言從正C6至正C38出現的正構烷烴化合物相比正C20烴化合物的重量百分數圖。圖13是對於在三個不同應力水平下進行的實驗室實驗而言從正C6至正C38出現的正構垸烴化合物相比正C25烴化合物的重量百分數圖。圖14是對於在三個不同應力水平下進行的實驗室實驗而言從正C6至正C38出現的正構烷烴化合物相比正C29烴化合物的重量百分數圖。圖15是對於在三個不同應力水平下進行的實驗室實驗而言從C6至C38的每個碳數的正構烷烴化合物與假組分的重量比圖。圖16是-柱狀圖，其顯示在取自在三個不同應力水平下進行的重複實驗室實驗的氣體樣品中存在的烴種類的摩爾百分比濃度。圖17是在實施例1中描述的無應力帕爾加熱測試(unstressedParrheatingtest)中使用的金管設備的示意圖。圖18是在實施例1-5中使用的帕爾容器的橫截面圖。圖19是從實施例1中取出的氣體的氣相色譜圖。圖20是從實施例1中取出的液體的全油氣相色譜圖。圖21是實施例2-5所使用的Berea圓筒、Berea塞和油頁巖巖心樣品的示意圖。圖22是在實施例2-5中使用的微型負荷機架和樣品組件的示意圖。圖23是從實施例2中取出的氣體的氣相色譜圖。圖24是從實施例3中取出的氣體的氣相色譜圖。圖25是從實施例3中取出的液體的全油氣相色譜圖。圖26是從實施例4中取出的氣體的氣相色譜圖。圖27是從實施例4中取出的液體的全油氣相色譜圖。圖28是從實施例5中取出的氣體的氣相色譜圖。圖29是可用於本發明的一些實施方式的示例性加工設備的工藝流程圖。圖30是可用於本發明的一些實施方式的示例性加工設備的可選的工藝流程圖。圖31是可用於本發明的一些實施方式的示例性加工設備的可選的工藝流程圖。圖32從科羅拉多油頁巖實驗室加熱釋放的數種氣體種類的曲線圖。左邊y軸報告在12-小時實驗釋放的、以mol。/。表示的測量氣體種類的濃度，其包括C02、H2、甲烷、乙烷和CO。x-軸表示時間，並且用小時表示。圖33是可用於本發明的一些實施方式的示例性加工設備的可選的工藝流程圖。圖34是可用於本發明的一些實施方式的示例性加工設備的可選的工藝流程圖。圖35是可用於本發明的一些實施方式的示例性加工設備的可選的工藝流程圖。某些實施方式詳述定義如本文所用，術語"烴(種或多種)"是指具有包含與氫結合的碳的分子結構的有機物。烴還可包括其它元素，例如但不限於滷素、金屬元素、氮、氧和/或硫。如本文所用，術語"烴流體"是指為氣體或液體的烴或烴混合物。例如，烴流體可包括在地層條件—F\在加工條件下或在環境條件(15t:以及1個大氣壓)下為氣體或液體的烴或烴混合物。烴流體可以包括例如油、天然"、煤層屮烷、頁巖油、熱解油、熱解氣、煤的熱解產物以及其它處於氣態或液態的烴。如本文所用，.術語"產出液(producedfluids)"和"採出液(productionfluids)"是指從包括例如富含有機物巖層在內的地F地層移出的液體和/或氣體。採出液可以包括烴流體以及非烴流體。採出液可以包括但不限於熱解頁巖油、合成氣、煤的熱解產物、二氧化碳、硫化氫和水(包括蒸汽)。採出液可以包括烴流體以及非烴流體。如本文所用，術語"可冷凝烴"是指在25。C和一個大氣絕對壓強F冷凝的那些烴。可冷凝烴可以包括碳數大於4的烴的混合物。如本文所用，術語"非冷凝烴"是指在25。C和一個大氣絕對壓強.F不冷凝的那些烴。非冷凝烴可以包括碳數小於5的烴。如本文所用，術語"重烴(heavyhydrocarbons)"是指在環境條件(15。C以及1個大氣壓)—F高粘性的烴流體。重烴可包括高粘性烴流體，諸如重油、焦油和/或瀝宵。重烴可包括碳和氫以及較小濃度的硫、氧和氮。另外的元素也可以痕量存在於重烴中。重烴可按照API(美閨石油學會)比重進行分類。重烴的API比-電一般在約20度以下。例如，重油的API比重般為約10-20度，而焦油的API比重一般在約10度以F。重烴的粘度在15°CF-般大於約100釐泊。如本文所用，術語"固體烴"是指在地層條件下以基本固體形式天然發現的仟何烴物質。非限制性實例包括千酪根、煤、不純石墨、瀝青巖和天然地蠟。如本文所用，術語"地層烴(巖層烴)"是指在富含有機物巖層中包含的重烴和固體烴。地層烴可以是但不限於T酪根、油頁巖、煤、瀝青、焦油、天然地蠟和瀝青巖。如本文所用，術語"焦油"是指在15°CF粘度-般大於約10,000釐泊的粘性烴。焦油的比重般大於1.000。焦油的API比重可小於10度。如本文所用，術語"乾酪根"是指主要含有碳、氫、氮、氧和硫的固體不溶性烴。油頁巖含有千酪根。如本文所用或粘性烴物質。如本文所用如本文所用地質地層。如本文所用例如，富含烴地層可以包括以大於5體積百分數的水平含^烴的部分。位於富含烴地層屮的烴可以包括例如油、滅然氣、重烴和固體烴。如本文所用，術語"富含有機物巖石"是指任何擁有固休烴和/或重烴的巖石基體。巖石甚體可包括但不限於沉積巖、頁巖、粉砂巖、砂、沉積石英巖、碳酸鹽和硅藻土。如本文所用，術語"地層"是指任何有限的地下區域。該地層可包含任何地F地質地層的一個或多個含有烴的層、一個或多個不含烴的層、上覆巖層和/或1;伏巖層。"i::覆巖層"和/或"F伏巖層"是目標地層.匕面或F面的地質物質。上澄巖層或下伏巖層可包括一個或多個不同類型的基本上不可滲透性物質。例如，....t覆巖層和/或下伏巖層可包括巖石、頁巖、泥巖或溼/緊密碳酸鹽(即不含烴的不可滲透性碳酸鹽)。.....h覆巖層和/或—F伏巖層可包括相對不可滲透的含烴層。在某些情況下，上覆巖層和/或下伏巖層可以是滲透性的。如本文所用，術語"富含有機物巖層"是指任何含有富含有機物巖石的地層。富含有機物巖層包括，例如，油頁巖地層、煤地層和焦油砂地層。如本文所用，術語"熱解"是指通過施加熱將化學鍵斷裂。例如，熱解nf包括僅通過熱或通過熱與氧化劑結合將化合物轉換成---種或多種其它物質。，術語"瀝青"是指在:::::::硫化碳'f'可充分溶解的非晶同體，術語"油"是指含有可冷凝烴混合物的烴流體。，術語"地F(subsurfkce)"是指出現在地球表面以下的，術語"富含烴地層"是指任何含有浪^以.f:烴的地層。34熱解可包括通過加入氫原亍將化合物的性質改變，所述氫原子可以從分子氫、水、二氧化碳或一氧化碳中得到。熱可以被轉移到一部分地層以引起熱解。如本文所用，術語"水溶性礦物"是指在水中可溶的礦物。水溶性礦物包括，例如，蘇打石(碳酸氫鈉)、鹼灰(碳酸鈉)、片,鋁石(NaAl(C03)(OH)2)或其組合。大量的溶解可霈要熱水和/或非中性pH溶液。如本文所用，術語"地展水溶性礦物"是指在地層中天然發現的水溶性礦物。如本文所用，術語"遷移汙染物科'類(migratorycontaminantspecies)"是指在水或含水流體中可溶或可移動的種類，並且被認為對人類健康或環境有潛在危寄或有利密關係。遷移汙染物種類可包括無機和有機汙染物。有機汙染物可包括飽和烴、芳烴和含氧烴。無機汙染物可包括各種類型的金屬汙染物和離子汙染物，其可顯著改變pH或地^流體化學。芳烴可包括，例如，苯、甲苯、二甲苯、乙苯和三甲基苯，以及各種類型的多芳烴諸如蒽、萘、窟和芘。含氧烴可包括，例如醇、酮、酚和有機酸如羧酸。金屬汙染物可包括，例如，砷、硼、鉻、鈷、鉬、汞、硒、鉛、釩、鎳或鋅。離子汙染物包括，例如，硫化物、硫酸鹽、氯化物、氟化物、氨、硝酸鹽、朽、鐵、鎂、鉀、俾、硼和鍶。如本文所用，術語"裂化(cracking)"是指這樣的過程，其涉及有機化合物的分解和分子重組以產生數目比最初存在的更大的分子。在裂化中，-系列反應伴隨著氫原子在分於間的轉移而發生。例如，石腦油可以經歷熱裂化反應以形成乙烯和H2以及其它分子。如本文所用，術語"截存(s叫uestration)"是指儲藏為工藝副產物的流體，而不是將該流體排放到大氣或開放環境中。如本文所用，術語"下沉"是指地表相對於該地表的原始海拔向下移動。如本文所用，術語層的"厚度"是指層橫截面的...ll卜—邊界之間的距離，其中該距離是與該橫截面的通常斜面垂直地測量的。如本文所用，術語"熱壓裂(thermalfracture)"是指地層中所產生的壓裂，所述壓裂是通過一部分地層和/或地層內流體的膨脹或收縮直接或間接引起的，該膨脹或收縮又是由於加熱通過增加/降低該地層和/或該地層內流體的溫度和/或通過增加/降低該地層內流體的壓強而引起的。熱壓裂可以傳播到比加熱區域冷很多的附近區域或者在該附近區域形成。如本文所用，術語"水力壓裂(hydraulicfracture)"是指至少部分傳播到地層中的壓裂，其中所述壓裂是通過將加壓流體注射到地層屮產生的。該壓裂可通過注入支撐劑材料人工地保持開放。水力壓裂可在方向上基本水平、在方向上基本垂直或者沿著任何其它平面定向。如本文所用，術語"井筒"是指在地F通過鑽孔或將管it插入到地下所製成的孔。井筒可具有基本上圓形的橫截面，或者其它橫截面形狀(例如圓、橢圓、正方形、長方形、三角形、裂縫或其它規則或不規則形狀)。如本文所用，當提及地層中的開孔時，術語"井"n/以與術語"井筒"交換使用。具體實施方式的描述本發明連同某些具體實施方式在本文被描述。然而，就F面的詳述具體到特定實施方式或特定應用的程度來講，這意圖只是例證性的並且不應當解釋為限制本發明的範圍。如本文所討論，本發明的^乂'施力A包括成a々與回收自然資源的原位方法相關的應用。自然資源可以從S1^。機物A層包拈例如油頁巖地層回收。富含有機物W"nJ—包括地層烴，其包括例如1酪根、煤和市好。在本發明的一些實施方式中，ft然資源可包括烴流體，"、包括，例如，地KJ;4n者如頁巖油的熱解產物。在本發明的一些實施方式中，P順源A'iJli站水價性礦物，其包括，例如，蘇打—石(碳酸氫鈉或者2NaHC03)、鹼灰(碳酸鈉或Na2C03)和片鈉鋁石(NaAl(C03)(OH)2)。圖1呈現了例證性油頁巖開發區域10的透視圖。開發區域10的地表12被顯示。地表下面是富含有機物巖層16。例證性地下地層16包含地層烴(諸如，例如千酪根)以及可能有價值的水溶性礦物(諸如，例如蘇打石)。應當理解，代表性地S16可以是任意富含有機物巖^，例如，其包括含有煤或焦油砂的巖石基體。此外，構成地層1.6的巖石基體可以是滲透性的、半滲透性的或非滲透性的。本發明在最初具有非常有限的或實際上無流體滲透性的油頁巖開發區域是特別有利的。為了進入地層16以及從中回收自然資源，形成了多個井筒。井筒在圖1屮以14顯示。代表性井筒14相對於地表12在方向....t基本上鵬直。然而，應當理解，一些或全部井筒14可以偏離成鈍角或甚至水平的方向。在圖l的排列中，每個井筒14在油頁巖地層16中完成。完井可以是裸眼井或下套管井。井完成還可包括從中發散的支撐或未支撐的水力壓裂。在圖1的視圖中，只有七個井筒14被顯示。然而，應當理解，在油頁巖開發項目中，許多附加井筒14將最有可能被鑽出。井筒14可定位在相對近的鄰近，其分開1英尺至高達300英尺。在一些實施方式中，提供的是15至25英尺的井間隔。代表件地，井筒14還可以在淺的深度處完成，其總深度為200節5,000英尺。在-些實施方式屮，以原位千餾為目標的油頁巖地層在地表下200英尺以上的深度處或者可選地在地表下400英尺處。可選地，轉化和生產發生在500與2,500英尺之間的深度處。36井筒14將進行選擇用於某些功能並且可以被指定作為熱注入井、水注入井、油生產井和/或水溶性礦物溶液生產井。方面，井筒14被設計尺寸以適應這些B的中的兩個、二個或全部的四個。適合的工具和設備可以順序地進入井筒14中和從井筒14中取出以用於各種目的。流體處理設備17也示意地顯示。流體處理設備17被安裝以通過一個或多個管線或出油管18接收產4^富含有機物巖U16中的流休。流休處理設備17可包括適於接收和分離從加熱地層產生的油、氣和水的設備。流體處理設備17可進一步包括這樣的設備，所述設備用於在從富含有機物巖層16中回收的採出水中分離出溶解的水溶性礦物和/或遷移汙染物種類，其包括例如溶解的有機汙染物、金屬汙染物或離子汙染物。該汙染物可包括，例如，芳烴例如苯、甲苯、二甲苯和三甲基苯。該汙染物還可包括多芳烴諸如蒽、萘、窟和芘。金屬汙染物可包括，包含砷、硼、鉻、汞、硒、鉛、釩、鎳、鈷、鉬或鋅的種類。離子汙染物種類可包括，例如，硫酸鹽、氣化物、氟化物、鋰、鉀、鋁、氨和硝酸鹽。為了回收油、氣和鈉(或其它)水溶性礦物，可以採取一系列歩驟。圖2呈現了在一種實施方式中從富含有機物巖層100原位熱回收油和氣的方法的流程圖。應當理解，圖2中些歩驟的順序可以進行變化，並且該步驟順序僅僅用十說明。首先，在開發區域10內鑑別油頁巖(或其它富含有機物巖石)地層]6。這一歩驟顯示在方框110中。任選地，汕頁巖地層可包含蘇打石或其它鈉礦物。油頁巖地足內的目標.)T發區域可以通ii測S成模擬油頁巖的深度、厚度和有機物羋富度以及評價富含有機物巖層相刈Ti!;它Sfi類型的位置、結構特徵(例如斷層、背斜層或向斜層)或水文地質單元(即含水層)進行鑑別。這是通過從有效的測試和資料建立和解釋深度、厚度、有機物豐富度和其它數據的圖和域模型實現的。這可包括進行地質學表面勘測、研究露頭、進行地震勘測和/或鑽井筒以從地下巖石獲得巖心樣品。巖石樣品可以進行分析以評定千酪根含量和產生流體烴的能力。富含有機物巖層的乾酪根含量可以利用各種數據從露頭或巖心樣品中確定。這樣的數據可包括有機碳含量、含氫指數和修正的Fischer試驗分析。地—卩滲透性還可以通過巖石樣品、露頭或地下水流的研究，進行評估。此外，nj'以對開發區域與地下水源的連通性進行評定。其次，多個井筒14橫跨目標丌發區IO形成。該步驟示意地顯示在方框115中。井筒14的目的在....I二面被闡明而不必重複。然而，應當注感，為了方框U5井筒形成歩驟的目的，最初只有一部分井濯要完成。例如，在項目開始吋，熱注入井是需要的，而大部分烴生產井還不需要。生產井可以在一旦轉換開始後引入，例如在加熱4-12個月後。應當理解，石油工程師將研究出井筒14最佳深度和安排的方案，這取決於預期儲層特性、經濟約柬因素和工作進度安排約束因素。此外，工程人員將決定何種井筒14應當用於初始地層16加熱。該選擇歩驟通過方框120描述。關於熱注入井，存在多種將熱施加到富含有機物巖層16的方法。除非在權利要求書中明確聲明，本方法不限於所應用的加熱技術。加熱歩驟一般山方框130描述。優選地，對於原位工藝來說，生產區的加熱發生數個月或者甚至四年或更多年的時間。地層16被加熱至足以熱解5少一部分油頁巖以便將乾酪根轉化成烴流體的溫度。地層目標區域的大部分可以被加熱至27(TC至80(TC之問。可選地，S含有機物地層的目標體積被加熱至至少35(TC以形成採出液。轉換歩驟通過方框135描述在圖2中。所形成的液體和烴氣可以被精製成類似普通商業石油產品的產品。這樣的液體產品包括運輸燃料諸如柴油機、噴氣機燃料和石腦油。產生的氣體包括輕烷烴、輕烯烴、H2、C02、C0和NH3。油頁巖的轉化將在起初不可滲透的巖石中的油頁巖地段中產生滲透性。優選地，方框130和135的加熱和轉化過程發生在長的時間期間內。一方面，加熱期間為3個月至四年或更多年。還有作為方框135的任選部分，地層16可以被加熱至足以將至少--部分蘇打石轉化為鹼灰的溫度，如果存在蘇打石的話。熟化油頁巖並且回收油和氣所施加的熱也會將蘇打石轉化成碳酸鈉(鹼灰)一一一種相關的鈉礦物。將蘇打石(碳酸氫鈉)轉化成鹼灰(碳酸鈉)的方法在本文中被招i述。與加熱歩驟130有關，巖展16可以任選地被壓裂以有助於傳熱或隨後的烴流體釆出。任選的壓裂歩驟顯示在方框125屮。壓裂可以通過施加熱在地層內產生熱壓裂而實現。通過加熱富含有機物巖石以及將乾酪根轉換成油和氣，部分地層的滲透性通過熱壓裂的形成以及隨後一部分從乾酪根產生的經流體的採出而增加。可選地，可以使用被稱為水力壓裂的工藝。水力壓裂是在油和氣回收領域中已知的工藝，其中壓裂液在井筒內被加壓超過地層的壓裂壓力，由此在地層內產生壓裂面以將井筒內產生的壓力釋放。水力壓裂可被用於在部分地層中產生附加滲透性和/或被用於提供平面加熱源。作為烴流體生產工藝100的部分，某些井14可被指定為油和氣生產井。該步驟通過方框140進行描述。直到確定千酪根已經被充分乾餾以允許嚴大量從地層16中回收油和氣，才可以啟動油和氣生產。在某些情況中，專用生產井直到熱注入井(方框130)已經運行幾周或幾月後才被鑽井。因此，方框140可以包括附加井筒14的形成。在其它實例中，選定的加熱井被轉變成生產井。在某些井筒14已經被指定作為油和氣生產井後，油和/或氣從井筒14中被釆出。油禾口/或氣採出工藝被顯示在方框145屮。在這個階段(方框145)，任何水溶性礦物諸如蘇打石和轉化的鹼灰可作為油頁巖床內良好分散的晶體或團塊保持基本上限制在巖展16中，而沒有被採出。然而，一些蘇打石和/或鹼灰可以被溶解於在地層內熱轉化(方框135)期間產生的水中。方框150顯示油和氣回收方法100中任選的F—步。這裡，某些井筒14被指定為水或含水流體注入井。含水流體是水與其它種類的溶液。該水可以構成"鹽水"，並且可包括溶解的元素周期表第I和II族元素的氯化物、硫酸鹽和碳酸鹽的無機鹽。有機鹽也可存在於含水流體屮。該水可選地可以是包含其它種類的新鮮水。其它種類可以存在以改變pH。可選地，其它種類可以反映微鹹水的可州性，所述微鹹水中希場從地F瀝濾的種類是不飽和的。優選地，水注入井選自Wr熱注入或油和/或氣生產的井筒中的一些或全部。然而，方框150的歩驟的範l韋l可以包括用作專用水注入井的仍然是附加的井筒14的鑽井。在該方面，可以期W沿^開發區域10周邊完成水注入井，以便產生"壓邊界。其次，任選地，水或含水流體通過水注入井被注入並且進入油頁巖地層16。該歩驟顯示在方框155中。水可以處於蒸汽或加壓熱水的形式。可選地，注入水可以足冷的並且隨著它接觸預先加熱的地層而變熱。注入工藝可進一歩引起壓裂。該工藝可以在距離水注入井筒一些距離例如高達200英尺外的具有蘇打石的層段中產生指狀空穴和角礫區域。一方面，氣頂，諸如氮氣，可以被保持在每一"空穴"頂端以防止趣直生長。隨著某些井筒14被指定為水注入井，設計工程師還可以將某些井筒14指定為水或水溶性礦物溶液生產井。該歩驟顯示在方框160屮。這些井可以與用於先前生產烴或注入熱的井相同。這些回收井可被用於產生溶解的水溶性礦物與包括例如遷移汙染物種類在內的其它種類的水溶液。例如，該溶液可以主要是溶解的鹼灰的溶液。該歩驟顯示在方框165中。可選地，單個井筒可以被用於注入水並且然後回收鈉礦物溶液。因此，方框165包括使用同----井筒4用於水注入和溶液生產的選擇(方框165)。臨時控制遷移汙染物種類的遷移，尤其在熱解過程期間，n/以通過布置注入和生產井14以使流出加熱區域的流體流最小化而獲得。典型地，這涉及將注入井安置在加熱區域周圍以便引起壓力梯度，該壓力梯度防止加熱區域內部的流休流離開該區域。圖3是在地下水含水層內或連接到地下水含水層的例證性油頁巖地層以及地層淋濾操作的橫截面圖。四個分開的油頁巖地層區域(23、24、25和26)被描繪在油頁巖地層內。含水層在地表面27下面，並且被分為上部含水層20和下部含水層22。上部和—F部含水層中間是弱透水層21。可以看出，地層的某些區域既是含水層或弱透水層又是油頁巖區域。多個井(28、29、30和31)被顯示穿過含水層垂直向下。這些井中-個被充當水注入井31，而另外一個充當水生產井30。以這種方式，水通過至少較低的含水層22進行循環32。39圖3圖解顯示了穿過被加熱的油頁巖體積33的水循環32，所述油頁巖體積位於含水層22內或者與含水層22相連，並且烴流體先前從油頁巖體積33屮回收。通過水注入井31將水注入促使水進入預先加熱的油頁巖33，從而水溶性礦物和遷移汙染物種類被衝到水生產井30。水然後可以在設備34中進行處理，其中水溶性礦物(例如蘇打石或鹼灰)和遷移汙染物可基本上從水流中去除。水然後被再注入到油頁巖體積33中，並且重複進行地層瀝濾。這種用水進行的瀝濾意圖持續直到在預先加熱的油頁巖區域33內遷移汙染物種類的水平處亍環境可接受的水平。這可能需耍l個循環、2個循環、5個循環、IO個循環或更多循環的地層瀝濾，其中單個循環表示注入和採出大約一孔體積的水。應當理解，在實際的油頁巖開發屮可能有許多水注入和水生產井。此外，該體系可包括可以用在油頁巖加熱階段、頁巖油生產階段、瀝濾階段或者在這些階段任意組合期間的監控井(28和29)，以便監控遷移汙染物種類和/或水溶性礦物。為了闡述頁巖油開發的各個特徵和:力'法，某些截面在下而被具體命名。在一些油田中，地層烴諸如油頁巖可以存在於一個以....匕的地F地層中。在--些情況中，富含有機物巖層可以被不含烴的巖層或者另外具有很少或沒有商、1k價值的巖層分丌。因此，對於烴開發內油田的經營者來說，可以期望進行分析將哪個地下富含有機物巖層作為目標或者它們應當以什麼順序進行開發。富含有機物巖層可以基於不同因素進行選擇以便開發。一個這樣的因素是地層內含烴層的厚度。較大的產油氣帶厚度可以表明更大潛在體積的烴流體生產。每個含烴層可具有這樣的厚度，所述厚度取決於例如該含地層烴層形成的條件而變化。因此，如果富含有機物巖層包括至少-個厚度足以經濟生產採出液的含地層烴層，那麼該地層將一般被選擇進行處理。如果緊密間隔在一起的幾個層的厚度足以進行採出液的經濟牛產:，那麼富含有機物巖層也可以被選擇。例如，地層烴的原位轉化過程可包括選擇並處理厚度大於約5米、10米、50米或者甚至10米的富含有機物巖層內的層。以這種方式，到富含有機物巖層上面和卜面形成的層的熱損失(作為總汴入熱的部分)可小於從一薄層地層烴的這種熱損失。然而，本文描述的過程也可包括選擇並處邦這樣的層，其可包括基本上不含地層烴的層或者地層燒薄層。—個或多個富含有機物巖層的豐富度也可以被考慮。豐富度可取決於諸多因素，包括含地層烴層的形成條件、該層中地層烴的量和/或該層中地層烴的組成。薄且豐富的地層烴層可以能產生比更厚、不太豐富的地層烴層明顯更多有價值的烴。當然，從既厚又豐富的地層生產烴是期望的。富含有機物巖層的千酪根含量可以使用各種數據從露頭或巖心樣品確定。這樣的數據可以包括有機碳含量、含氫指標以及修正的Fischer試驗分析。Fischer試驗是這樣的標準方法，其涉及在一小時中將含地層烴層的樣品加熱至約500X:，收集從加熱樣品產牛的流體，以及量化所產出的流體的量。地1、-地層滲透性也可以通過巖石樣品、露頭或地下水流的研究進行評估。此外，開發區域與地—F水源的連通性可以進行評估。因此，富含有機物巖層可以基於地層基體的滲透性或孔隙度選擇以進行開發，即使地層的厚度相對薄。石油工程師己知的其它因素可以在選擇開發地層時被考慮。這樣的因素包括發現的產油氣帶的深度、新鮮地下水與含千酪根區域的地層學接近性、厚度的連續性和其它因素。例如，地層內被評估的流體生產含量也將影響最後的體積生生產。在從油頁巖油田生產烴流體中，可以期望控制熱解流體的遷移。在些情況中，這包括注入井的使用，尤其是在該油田的周圍。這樣的井可以注入水、蒸汽、C02、加熱的甲垸或其它流體，以驅使裂化的千酪根流體向內進入生產井。在-些實施方式中，可以將物理擋板放在丌發的富含有機物巖層的區域MI圍。物理擋板的個實例涉及冷凍壁的產生。冷凍壁通過穿過周邊的井循環製冷劑以大大降低巖層的溫度而形成。這又防止了油FF1周邊存在的千酪根熱解以及油和氣向外遷移。冷凍壁也將導致周邊的地層中天然水凍結。將地下冷凍用於橡定加固差的土壤或者給流體流動提供擋板在本領域中是已矢口的。ShellExplorationandProductionCompany(殼牌勘探禾卩生產公司)已經在幾個專利中討論了應用冷凍繼用於油頁巖生產，包括H國專利號6,880,633和美國專利號7,032,660。殼牌的'660專利使用地F冷凍以防止原位頁巖油生產期間地下水流動和地F水汙染。公丌了所謂冷凍壁的應用的另外的專利是美國專利號3,528,252、笑國專利號3,943,722、美國專利號3,729,965、美國專利號4,358,222、美國專利號4,607,488和WO專利號98996480。f0122]可用於限制流體流入或流出油頁巖油田的物理擋板的另一實例是形成灌漿壁。灌漿壁是通過將水泥注入地層中以充滿滲透性通道而形成的。在油頁巖油H:l的環境中，水泥將沿著油田的周邊被注入。這防止熱解的流體移動到開發油田外邊以及水從鄰近的含水層移動到油田中。如上所示，幾個不同類型的井可被用於富含有機物巖層的開發，包括例如油頁巖油ni。例如，富含有機物巖層的加熱可以通過使ffl加熱井完成。加熱井可包括，例如，電阻加熱元件。烴流體從地層中的生產可以通過使用用於流體生產的完井而實現。含水流體的注入可以通過使用注入井而實現。最後，含水溶液的生產可以通過使用溶液生產井而實現。上面所列的不同井可以用於個以上的R的。換一種說法就是，初始完成用於-種目的的井後來可用於另-目的，由此降低項目成本和/或減少執行某些任務所需要的時間。例如，一個或多個生產井也可被用作隨後將水注入富含有機物巖層中的注入井。可選地，一個或多個生產井也可被用作隨後從富含有機物巖層生產含水溶液的溶液生產井。在其它方面，生產井(以及在一些情況中加熱井)最初可被用作脫水井(例如在加熱開始前和/或當加熱嚴初被啟動時)。此外，在一些情況中，脫水井可隨後被用作生產井(以及在-些情況中用作加熱井)。W此，脫水井可以被放'S和/或設計以便這種井可隨後被用作生產井和/或加熱井。加熱井可以被放S和/或設計以便這種井可隨後被用作生產井和/或脫水井。生產井可以被放賈和/或設計以便這種井nJ隨後被用作脫水井和/或加熱井。類似地，注入井可以是最初被用作其它目的(例如加熱、生產、脫水、監控等)的井，並且注入井可隨後被用於其它目的。類似地，監控井可以是最初用作其它目的(例如加熱、生產、脫水、注入等)的井。最後，監控井可隨後被用丁:其它目的，例如水生產。不同井的井筒可以相對lf近地定位，分開10英尺至高達300英尺。可選地，井筒可以間隔30至200英尺或者50至IOO英尺。典型地，井筒也在淺的深度處完成，總深度200至5,000英尺。f'j'選地，井簡可以在從1,000至4,000英尺或者1,500至3,500英尺的深度處完成。在一些實施方式中，目標為原位乾餾的油頁巖地層處f地表下200英尺以.f::的深度處。在nT選實施方式中，目標為原位千餾的油頁巖地願處於地表下500、l,OO或1,500英尺以上的深度處。在可選實施方式中，目標為原位T餾的油頁巖地層處於地表F200與5,000英尺之問的深度處，可選地在l,OO'j'4,000英尺之間，在]，200與3,700英尺之問或者1，50與3，500英尺之間。期望的是以預先計劃的布井方式為油頁巖油田安排不同的井。例如，加熱井可以以各種布井方式安排，包括但不限於三角形、正方形、六邊形和其它多邊形。該布井方式可以包括規則的多邊形以促進均勻的加熱穿過放置了加熱井的至少部分地層。該布井方式還可以是行列驅井網。行列驅井網一般包括第一加熱井線性陣列、第二加熱井線性陣列，以及位於第--和第二加熱井線性陣列之間的生產井或者生產井線性陣列。在加熱井之間散布的典型是個或多個生產井。注入井同樣可以被布置在重複性布井方式的單元內，其可類似於或不同於加熱井所用的布井方式。減少井數目的個方法是使用單個井，既作為加熱井又作為生產井。通過使用單一井用於連續目的來降低井的數目可以降低項目成本。個或多個監控井可以被布S在油田中選擇的位置上。監控井可以被配S有一個或多個測量井簡中溫度、壓力和/或流體特性的裝黃。在一些情況屮，加熱井還nj以作為監控井，或者另外用儀器裝備。減少加熱井數目的另一方法是採用井網。可以使用與生產井等距離間隔的加熱井的規則井網。該井網可以形成等邊三角形排列、六邊形排列或其它排列井網。加熱井的排列可以被這樣放置，從而每個加熱井之間的距離小於約70英尺(21米)。一部分地層可以用加熱井加熱，所述加熱井基本....t:與烴地層的邊界平行地放置。在可選實施方式中，加熱井的排列可以被這樣放g，使得每個加熱井之間的距離可以小於約100英尺、或50英尺、或30英尺。無論加熱井的排列或之間的距離如何，在某些實施方式中，在富含有機物巖層內放覽的加熱井與生產井之.間的比例可大於約5、8、10、20或史多。在種實施方式中，單個生產井被至多-層加熱井環繞。這可包括排列諸如5點、7點或9點陣列，其中生產和加熱井交'i.成行。在另一實施方式中，兩層加熱井可以環繞生產井，但是其中加熱井是錯列的，以便存在無障礙通道用於遠離另外的加熱井的大部分流動。可以應用流動和儲層模擬以評估原位產生的烴流體當它們從其原始地點遷移到生產井時的通道和溫度歷史。圖4提供例證性的使用層以上加熱井的加熱井排列的平面圖。該加熱井排列的使用與從頁巖油開發區400生產烴相關。在圖4中，加熱井排列使用第一層加熱井410，其被第二層加熱井420環繞。第-層410中的加熱井以431被提及，而第一層420巾的加熱井以432被引用。生產井440被顯示在井層410和420中央。應當注意，相對於生產井440，井第::層420中的加熱井432與井第一層40中的加熱井431有所偏移。目的是為轉化的烴提供這樣的流動通道，其使加熱井第-層410中的加熱井附近的行程最小化。這又使得當烴從第:::層井420流動到生產井440時從乾酪根轉化的烴的二次裂化最小化。在圖4的例證性排列中，第-&i410和第二層420每個都限定5點布井。然而，應當理解可以使用其它布井，諸如3點或6點布井。在任何情況中，包括加熱井第層410在內的多個加熱井431被置於生產井440周圍，其中包括加熱井第二層420在內的第.::::::::::多個加熱井432被置於第一層410周圍。兩層中的加熱井也可以被這樣安排，使得通過加熱從第二層420中的每個加熱井432中產生的大部分烴能遷移到生產井440，而基本上不通過第一層410中的加熱井431附近。兩層410、420中的加熱井431、432進一步可以被這樣安排，使得通過加熱從第二層420中的每個加熱井432中產生的大部分烴能遷移到生產井440,而不通過基本.....f:增加地層溫度的區域。減少加熱井數目的-種方法是釆用井網，所述井網在特定方向上伸長，尤其在最有效熱傳導率的方向伸長。熱對流可以受不同因素影響，諸如層面和地層內的應力。例如，熱對流可在與地層.....hl最小水平主應力垂直的方向更有效u在一些情況中，熱對流可在與最小水平主應力平行的方向更有效。與油頁巖油田的開發相關，可期望的是，按照步驟130和135熱通過地下的前進是均勻的。然而，由P多種原1大I，儘管加熱井和生產井規則安排，地F地層中地層烴的加熱和熟化不可能均勻進行。油頁巖特性和地層結構的不均勻性可以使得某些局部區域更多產或更少產。而且，山f油頁巖加熱和熟化發生的地層壓裂可能導致優選通道不均勻分布，並且由此增加了向某些生產井的流動以及減少了向其它生產井的流動。不均勻的流體熟化可能是不期望的條件，因為某些地下區域可能接收比所需更多的熱能而其它區域接收得比期望的更少。這又導致採出液不均勻的流動和回收。採出油質量、總生產速率和/或最終的回收可能減少。為了檢測不均勻的流動條件，生產和加熱井可以被安裝有傳感器。傳感器可包括測量溫度、壓力、流速和/或組成信息的設備。來自這些傳感器的數據''1以簡單的規則進行加工或者被輸入進行洋細的模擬，以進行如何調節加熱和生產井以改進地—卜'性能的決策。生產井性能可以通過控制井上的背壓或節流進行調節。加熱井性能也可以通過控制能量輸入進行調節。傳感器讀數有時也可以指示需要修理、辨換或廢棄的井或井下設備的機械問題。在-種實施方式中，利用來自兩個或多個井的流速、組成、溫度和/或壓力數據作為計算機算法的輸入以控制加熱速率和/或生產速率。井內或井附近的未測量條件然後被評估並用於控制井。例如，原位壓裂行為和千酪根熟化基於來自一組井的熱、流動和組成數據進行評估。在另一實例中，井完整性基於壓力數據、井溫度數據以及估計的原位應力進行評價。在相關實施方式中，傳感器的數目通過僅使-亞組井裝備有設備並且使用結果內插、計算或估計未儀表化的井t:的條件而得以減少。某些井可只具有有限的一組傳感器(例如僅僅井口溫度和丄i:、:力)而其它井具有更大的鄰傳感器(例如井口溫度和壓力、井底溫度和壓力、生產組成、流速、電信號、套管應變等)。如上所示，有多種將熱施加到富含有機物巖層的方法。例如，一種方法可以包括S於井筒中或井筒外的電阻加熱器。一種這樣的方法涉及將iti肌加熱元件用在下套管井筒或裸眼井筒屮。電阻加熱涉及直接將電通過導電材料，從而電阻損耗使其加熱導電材料。其它加熱方法包括使用丼下燃燒器、原位燃燒、射頻(RF)電能或微波能量。仍然是其它的加熱方法包括將熱流體直接注入到油頁巖地層中以直接將其加熱。熱流體可以進行或者可以不進行循環。一種方法可包括通過在地下地層外部或內部燃燒燃料而產生熱。例如，熱可以通過地表燃燒器或井下燃燒器或者通過經由例如天然或人造壓裂穿過例如井筒循環熱流體(諸如甲垸氣體或石腦油)到地層中而供給。-些燃燒器可以被配置以進行無火焰燃燒。可選地，些方法可包括諸如通過天然分布式燃燒器在地層內燃燒燃料，所述天然分布式燃燒器一般是指使用氧化劑以氧化地層內至少部分碳以產生熱的加熱器，並且其中氧化發生在最接近井筒的附近。除非在權利要求書中如此聲明，本方法不限於所應用的加熱技術。地層加熱的一種方法涉及電阻器的使用，其中電流穿過電阻材料，所述電阻材料將以熱分散電能。這種方法區別於電介質加熱，在電介質加熱中高頻報蕩電流在附近材料屮感應出屯流並且把它們加熱。屯加熱器i']'包括絕緣導體、置於開孔中的細長元件和/或覽於導管中的導體。公開了使用電阻加熱器以原位生產油頁巖的早期專利是美國專利號1,666,488。'488專利在1928年授予Crawshaw。自從1928年，已經提出了各種井下電加熱器的設計。例證性的設計在美國專利號1,701,884、美國專利號3,376,403、美國專利號4,626,665、美國專利號4.704,514和美國專利號6,023,554中介紹。S油儲層電加熱方法應用的評述由R.Sierra和S.M.FarouqAli在"PromisingProgressinFieldApplicationofReservoirElectricalHeatingMethods",SocietyofPetroleumEngineersPaper69709，2001中給出。該參考文獻的全部公開內容通過引用併入本文。原位屯阻加熱器的某些在先設計利用了固體、連續加熱元件(例如金屬線或條)。然而，這樣的元件可能缺少長期、高溫應用如油頁巖熟化所必需的堅韌性。隨著地層加熱和油頁巖熟化，巖石發生顯著的膨脹。這導致與地層交叉的井上的應力高。這些應力可導致井筒管和內部組件的彎曲和拉伸。在適當位覽膠結(例如美國專利號4,886,118)或者填裝(例如突國專利號2,732,195)加熱元件可針對應力提供一些保護，但是--些應力仍可以被傳播到加熱元件。作為可選方案，國際專利公布號WO2005/010320教導使用電導壓裂加熱油頁巖。加熱元件通過形成井筒以及然後水力壓裂井筒周圍的油頁巖地層而構造。壓裂中填充有形成加熱元件的電導材料。煅燒石油焦炭是示例性的合適的傳導材料。優選地，壓裂在沿著通過水平井筒形成的縱向、水平面的垂直方向上產生。屯可以通過傳導性壓裂從每個井的根部被傳導到每個井的趾部。電流可以通過與靠近趾部的一個或多個垂直壓裂相交的、用於提供相反電極的另外水平井形成。該WO2005/010320方法產生"原位烘爐"，所述原位烘爐通過施加電熱而人工熟化油頁巖。熱傳導加熱油頁巖至超過300'C的轉化溫度，其引起人工熟化。國際專利公布號WO2005/045192教導了可選的加熱方法，其利用油頁巖地層內加熱流體的循環。在WO2005/045192的方法中，超臨界加熱的石腦油可以通過地層中的壓裂進行循環。這意味著油頁巖通過循環稠密的熱的烴蒸汽穿過一系列密集的水力壓裂而加熱。一方面，壓裂是水平形成的並且按照慣例被支撐。32(TC-400'C的壓裂溫度被保持長達五至十年。汽化的石腦油可以是優選的加熱介質，這是由於其高的體積熱容、容易得到和在加熱溫度下相對低的降解速率。在WO2005/045192方法中，隨著乾酪根熟化，流體壓力將驅動產生的油到加熱的壓裂中，其中它將隨著循環的烴蒸汽被採出。加熱富含有機物巖層的目的是熱解至少一部分固體地層烴以產生烴流體。固體地層烴可以通過將富含有機物巖層(或者地層內的區域)升高至熱解溫度lW原位產生。在某些實施方式中，地層溫度可以通過慢慢升高而達到熱解溫度範圍。例如，原位轉化過程可包括加熱至少-部分富含有機物巖層以將該區域的平均溫度以小於每天選定量(例如大約ior、5°c、3°c、ix:、0.5。C或0.ir)的速度升高至大約27r;以匕在進一歩的實施方式中，該部分可以被加熱，從而選45定區域的平均溫度可小於約375'C，或者在一些實施方式中，小於約400。C。該地層可以被加熱，從而地層內的溫度(至少)達到初始熱解溫度(例如熱解開始發生的溫度範圍低限處的溫度)。熱解溫度範圍可以根據地層內地層烴的種類、加熱方法和熱源分布而變化。例如，熱解溫度範圍可包括約270'C與約90(TC之間的溫度。可選地，地層目標區域的體相可以被加熱至30(TC與60(rC之間。在可選實施方式中，熱解溫度範圍可以包括約27CTC與約50(TC之間的溫度。優選地，對f原位方法，生產區的加熱發生在幾個月或者甚至四年或更多年的時間內。可選地，地層可以被加熱一年至十五年，可選地，3至10年，1.5至7年，或i^2^5年。地層目標區域的體相可以被加熱至27(TC與800。C之問。優選地，地LH"區域的體相可以被加熱至30(TC與60(TC之間。可選地，目標區域的體相可設終被加熱至400'C(752下)以下的溫度。在木發明；/法的某些實施方式中，井下燃燒器可被用於加熱H標油頁巖區段。不問設計的井下燃燒器已經在專利文獻屮被討論用f油頁巖和其它主耍的固體烴沉積物。實例包括美國專利號2,887,160;美國專利號2，847，071;美國專利號2,895,555;美國專利號3,109,482;美國專利號3,225,829;美,專利號3,241,615;^國專利號3,254,721;美國專利號3,127,936;美國專利號3,095,031;美國專利號5,255,742;和美國專利號5,899,269。井下燃燒器通過將可燃燃料(典型地天然氣)和氧化劑(典型地空氣)運輸到井筒中的地下位置而運行。燃料和氧化劑在井下反應以產生熱。燃燒氣體被去除(-般通過運輸到地表，但是可能通過注入到地層中)。時常地，井下燃燒器利用管套管布置以運輸燃料和氧化劑到井卜，並且然後移去燃氣返問到地表上面。一些井F燃燒器產生火焰，而其它的可以不產生火焰。井下燃燒器的使用是另種形式的被稱為蒸汽發生的井下發熱的替代方案,，在井F蒸汽發生中，井中的燃燒器被用T煮沸放在井筒中的水以注入到地層中。井卩'熱技術的應用已經被描述在F.M.Smith,"ADown-holeburner-Versatiletoolforwellheating,"25thTechnicalConferenceonPetroleumProduction,PennsylvaniaStateUniversity,pp275-285(Oct.19-21,1966);H.Brandt,W.GPoynter和J.D.Hummdl,"StimulatingHeavyOilReservoirswithDownholeAir-GasBurners,"WorldOil,pp.91-95(Sept.1965);和C丄DePriester和A丄Pantaleo,"WellStimulationbyDownholeGas-AirBurner,"JournalofPetroleumTechnology,pp.1297-1302(Dec.1963)中。井下燃燒器由於減少的基礎設施成本相對於電加熱方法具有優點。在這方面，不需要昂貴的發電;'和配電系統。而且，具有增加的熱效率，因為避免了在發電期間固有經歷的能量損耗。存在很少的井下燃燒器應用。井卜燃燒器設計問題包括溫度控制和冶金學限制。在這方面，火焰溫度可能使管和燃燒器硬體過熱並且通過熔化、熱應力、拉伸強度嚴重損失或者蠕變而使它們失效。某些不鏽鋼，其典型地具有高鉻含量，可以容忍高達700'C的溫度長期時間。(參見例如H.E.Boyer和T丄.Gall(eds.),MetalsHandbook,"Chapter16:Heat墨ResistantMaterials",AmericanSocietyforMetals,(1985.)火焰的存在可能在燃燒器內和環繞燃燒器的地層中引起熱點。這是由於來自火焰發光部分的輻射性傳熱。然而，典型的氣體火焰可產生高達大約1,650'C的溫度。因此，構造燃燒器的材料必須足以耐受這些熱點的溫度。加熱器因此比沒有火焰的類似加熱器更貴。對於井下燃燒器應用，傳熱可以以幾種方式之-發生。這些包括傳導、對流和輻射方法。輻射傳熱對於明火來說可尤其強烈。此外，煙道氣由於C02和含水量可能是腐蝕性的。耐火金屬或陶瓷的使用可有助於解決這些問題，但是一般成本更高。在超過900t:的溫度下具有可接受強度的陶瓷村料^般是商試化鋁含I:陶瓷。可以有用的其它陶瓷包括氧化鉻基陶瓷、氧化W，從陶g和tl化鎂基陶瓷。此外，根據井下燃燒的特性，NOx產生可能是大量的。在井—F燃燒器的管套管布a中的傳熱也可引起困難。向下行進的燃料和空氣將與向.....匕行進的熱煙道氣熱交換。在井中，對於高度絕緣存在巖小的空間，因此一般預期有大量的傳熱。這種交叉熱交換隨著燃料和空氣預熱，可導致更高的火焰溫度。此外，交叉熱交換可限制燃燒器下遊熱的傳輸，因為熱的煙道氣可迅速將熱能損失給....i:l升的較冷煙道氣。例如通過熱解加熱富含有機物巖層內的地層烴的方法可以產生流體。熱生成的流體可包括地層內蒸發的水。此外，加熱千酪根的作用產生加熱後傾向於膨脹的熱解流體。生成的熱解流休不但可包括水，而且可包括例如烴、碳的氧化物、頓l、分:f氮和分子氫。因此，隨著地層加熱部分內的溫度增加，加熱部分內的壓力由於流體產生增加、分子膨脹以及水的蒸發也可能增加。因此，-些必然的結果存在於油頁巖地"內的地下壓力與熱解期間產生的流體壓力之間。這又表明，地層壓力可以被監控以檢測千酪根轉化過程的進展。富含有機物巖層的加熱部分內的壓力取決於其它儲K^f!f。這些可包括，例如，地層深度、與加熱井的距離、富含有機物巖層內地K烴的豐富度、加熱程度和/或與生產井的距離。油頁巖油田的開發者可以期望開發期間監控地層壓力。地層內的壓力可以在多個不同位置處進行測定。這樣的位置可包括但不限於井口處以及井筒內的不同深度處。在-些實施方式中，壓力可以在生產井處進行測量。在可選實施方式中，壓力可以在加熱井處進行測量。在仍然是另一實施方式中，壓力可以在專用監控井的井下進行測量。加熱富含有機物巖層至熱解溫度範圍的過程不但將增加地層壓力，而且也將增加地層滲透性。熱解溫度範圍應當在富含有機物巖層內已經產生基本的滲透性之前達到。初始缺乏滲透性可以防止從熱解區段產生的流體在地層內傳輸。照此方式，隨A扭S^j從加熱井轉移至富含有機物巖層，富含有機物巖層內的流體壓力可以/1Q'ii加拔近於該加熱井。這種流體壓力增加可能是由於例如在地層中至少一些地L:烴的瑪解期間的流體產生引起的。"」選地，'」使由地層內生成的熱解流體或其它流體的膨脹產生的壓力增加。這假定生產井的開放通道或其它壓力降還不存在於地層中。-方面，流體壓力可被允許增加到巖石靜應力或之上。在這種情況屮，當流體壓力等於或超過巖石靜應力時，含烴地層中的壓裂可形成。例如，壓裂可以從加熱井形成到生產井。加熱部分內j五裂的產生可以減小該部分內的壓力，這是由於通過生產井採出液的生產。vU.熱解在富含有機物巖層內已經開始，流體壓力可根據不同因素而變化。這些包括例如烴的熱膨脹、熱解流體的產生、轉化速率以及從地層中取出產生的流體。例如，隨著流體在地展內產生，孔內的流體壓力可能增加。從地層屮移出r生的流體則可減小地^井筒區域附近內的流體〗K力。在乂些實施方式中，至少一部分宮含有機物巖層的質量nr以被降低，這是由於例如地層烴的熱解以及從地層中生產烴流體。因此，至少一部分地層的滲透性和孔隙度可能增加。任何有效地從油頁巖產生油和氣的原位方法將在原先非常低滲透性的巖石中產生滲透性。這發生的程度通過火的膨脹量闡明，如果從乾酪根產生的流體不能流動的話，必須具有所述膨脹。該觀點在圖5中被闡明。圖5提供了一柱狀圖，其比較了在模擬的原位千餾工藝之前50和之後51的-.噸GreenRiver油頁巖。模擬的過程是在2,400psi和750下下、在總有機碳含量22wt.%以及Fisher試驗42加侖/噸的油頁巖...l:::進行的。轉化前，存在總共15.3ft"的巖石基體52。該基體包括嵌入在頁巖內的7.2ftS的礦物53，即白雲石、石灰石等以及8.1fP的千酪根54。由於轉化該材料膨脹至26.1ft355。這提供了7.2ft3的礦物56(與轉化前相同的數目)、6.6ft3的烴流體57、9.4ft3的烴蒸汽58以及2.9&3的焦炭59。可以看出，基本的體積膨脹發生在轉化過程期間。這又增加了巖石結構的滲透性。在一種實施方式中，原位加熱一部分的富含有機物巖層至熱解溫度可以增加加熱部分的滲透性。例如，滲透性可由亍通過施加熱引起的加熱部分內熱壓裂的形成而增加。隨著加熱部分的溫度增加，水可由亍蒸發而被去除。汽化的水可以溢出和/或從地層中去除。此外，加熱部分的滲透性也可以增加，這是在宏觀規模....t:由於加熱部分內至少-些地層烴的熱解而產生烴流體的結果。本文描述的某些體系和方法可用於處理至少一部分相對低滲透性地層中(例如在含有地層烴的"緻密"地層中)的地層烴。這樣的地層烴可以被加熱以在地層的選定區中熱解至少一些地層烴。加熱也可以增加至少一部分選定區的滲透性。從熱解中產生的烴流體可以從地層中產生，由此進一步增加地層滲透性。富含有機物巖層的加熱部分內選定區的滲透性也可以在該選定區由於傳導被加熱時迅速增加。例如，不可滲透的富含有機物巖展的滲透性在加熱前可小於約0.1毫達西。在一些實施方式中，熱解至少部分富含有機物巖層可以將該部分選定區內的滲透性增加至約IO毫達西、100《達W、.l達西、IO達西、20達西或50達西以上。因此，該部分選定區的滲透性可以增加大約10、100、l，OOO、10,000或100,000以....t:的因數。在一種實施方式中，富含有機物巖層在加熱該富含有機物巖層之前具有1毫達西以F的初始總滲透性，可選地0.1或0.01毫達西以—F。在一種實施方式中，富含有機物巖層在加熱該富含有機物巖層之後具有1毫達西以.匕的加熱後總滲透性，可選地，10、50或100毫達西以..匕。與加熱富含有機物巖層相關，富含有機物巖層可任選地被壓裂以有助於傳熱或烴流體生產。在一種情況中，壓裂可以通過施加熱在地層內產生熱壓裂而自然實現。熱壓裂形成是通過巖石和流體的熱膨脹以及千酪根轉變成油和氣的化學膨脹引起的。熱壓裂可發生在經受加熱的中間區域以及更冷的附近區域。附近區域屮的熱n:;裂是由於壓裂的蔓延以及更熱區域中膨脹所引起的張應力。因此，通過加熱r:v》有機物巖石以及將乾酪根轉變成油和氣，滲透性不但通過流體形成和蒸發而且通過熱壓裂形成而增加。增加的滲透性有助於地層內的流體流動以及從f:酪根產生的烴流體的採出。此外，可以使用被稱為水力壓裂的方法。水力壓裂是油和氣回收領域中已知的方法，其中壓裂流體在井筒內被加壓到地層的壓裂壓力之上，因此在地層內形成壓裂面以釋放井筒內產生的壓力。水力壓裂可被用於產生附加滲透性和/或被用於給加熱井提供拉伸的幾何形狀。上面所併入的WO2005/010320專利出版物描述了-種這樣的方法。與從巖石基體尤其是淺深度的那些中生產烴相關，可能存在關於地F沉的顧慮。這特別在原位加熱富含有機物巖石中是實際情況，其中一部分基體本身被熱轉化並且移去。最初，該地層可包含固體形式的地層烴諸如，例如，::F酪根。該地層也可最初包含水溶性礦物。最初，該地層也可以對流體流動是基本上不可滲透的。原位加熱該基體熱解了至少一部分地層烴以產生烴流體。這又在富含有機物巖中的熟化(熱解的)富含有機物巖石區內產生滲透性。熱解和滲透性增加相組合允許烴流體從地層中產生。同時，支撐基體的材料的損耗也產生相對於地表—卜沉的可能。在一些情況中，為了避免環境或水文地質影響，—F沉被尋求最小化。在這方面，改變地表的等高線和地形甚至幾英寸都可能改變徑流(mnofO型式、影響植被型式以及影響分水嶺。此外，下沉具有損壞在生產區域中形成的生產或加熱井的可能。這種下沉可以對井筒套管、水泥工件和井F設備產生破壞性的環帶以及壓縮性應力。為了避免或鎩小化F沉，提出留F選定部分的基本......L未熱解的地層烴。這有助於保護個或多個未熟化的富含有機物巖石區。在一些實施方式中，未熟化的富含有機物巖石區可以成形為基本垂直的柱，其延伸穿過富含有機物巖層的厚度的主耍部分。地展內的加熱速度和熱分布可以被設計和執行，以便留下足夠的未熟化柱以防止下沉。方面，熱注入井筒在布井'l'形成，從lfl]油頁巖未處理的柱被留在其中以支撐.....匕覆巖層和防止F沉。優選的是，油和氣的熱回收在地層中存在的蘇打石或其它水溶性礦物的任何溶液採礦(solutionmining)之前進行。溶液採礦可以在巖層中產生大的空穴並且在油頁巖開發區域中使角礫巖塌方。這些空穴和角礫化區段可給原位和採礦回收油頁巖造成問題，這進一步增加了支撐柱的效用。在一些實施方式中，通過原位轉化過程產生的烴流體的組成和特性可根據例如富含有機物巖層內的條件變化。控制熱和/或富含有機物巖層中選定部分的加熱速度可以增加或減少選定的採出液的生產。在一種實施方式中，操作條件可以通過測量富含有機物巖層的至少一種特性進行確定。測量的特性可以被輸入到計箅機可執行程序中。從地層中生產的採出液的所選至少一種特性也可以被輸入到計算機可執行程序中。該程序可以是可操作的，以從至少一個或多個測量的特性中確定一組操作條件。該程序也可以被配S以從所選擇的採出液的3至少一種特性確定該組操作條件。照此，所確定的這組操作條件可以被配置以增加從該地層生產選定採出液。某些加熱井實施方式可包括例如通過絕緣導體或其它類型的線路與任何加熱井連通的作業系統。該作業系統可以被配置以與加熱井對接。作業系統可以接收來自加熱器的信號(例如電磁信號)，其表示加熱井的溫度分布。此外，作業系統可以被進歩配置以本地控制或遙控加熱井。例如，作業系統可通過改變與加熱井連接的設備的參數，改變加熱井的溫度。因此，作業系統可以監控、改變和/或控制至少一部分地層的加熱。在一些實施方式中，在地層中的平均溫度可能已經達到選定溫度後，加熱井可以被調小和/或關閉。調小和/或關閉加熱井可減少輸入能:fi成本，基本上抑制了地層的過熱，並且允許熱基本上傳遞到地^更冷的區域。加熱的富含有機物巖層內的溫度(和平均溫度)可以變化，這取決於例如與加熱井的接近度、地層的熱傳導性和熱擴散性、發生反應的類型、地層烴的類型以及富含有機物巖層內水的存在。在油ffl中建立監控井的位置，溫度測量可以在井筒內直接進行。此外，在加熱井處，在地層緊接周圍的溫度被相當充分地了解。然而，期望將溫度插入到地層中間溫度傳感器和加熱井中的位置上。50根據本發明生產過程的一個方面，富含有機物巖層內的溫度分布可以採用數值模擬模型進行計算。數值模擬模型可通過己知數據點的內插以及地層傳導率的假定計算地表溫度分布。此外，數值模擬模型可被用於測定處於評估溫度分布下的地層的其它特性。例如，地層的各種特性可包括但不限於地層的滲透性。數值模擬模型也可包括評估處於評估溫度分布下的富含有機物巖層內形成的流體的各種特性。例如，所形成流體的各種特性可包括但不限於地層內形成的流體的累積體積、流體粘度、流休密度和地S內形成的流體的組成。這種模擬可被用於評佔商業規模操作或小規模油田試驗的性能。例如，基f，但不限於，可從研究規模操作中生產的產物總體枳，可以評估商業規模開發的性能。-些實施方式包括從富含有機物巖層生產至少一部分烴流體。烴流體可以通過生產井進行生產。生產井可以是F套管井或裸眼井並且通過本領域中已知的方法進行鑽井和完井。—些實施方式進一步包括從富含有機物巖層生產釆出液，其中採出液包含烴流體和含水流體。含水流體可包含水溶性礦物和/或迀移汙染物種類。在這樣的情況中，採出液可以在地表設備中被分離成烴流和含水流。此後水溶性礦物和/或遷移汙染物種類可以從含水流屮進行回收。該實施方式可以與本文所討論的發明的其它方面中任何方面進行組合。生產的烴流體可包括熱解油成分(或可冷凝成分)以及熱解氣成分(或非冷凝成分)。從地層中生產的可冷凝烴將一般包括石蠟、環烷、單環芳烴和雙環芳烴作為成分。這種可冷凝烴還可包括其它成分諸如三環芳香烴和其它烴種類。在某些實施方式中，釆出液中大部分經可具有小於約25的碳數。可選地，流體中按H量計小於約15%的烴可具有大於約25的碳數。非冷凝烴可包括們.不限T碳數小幹5的烴。在某些實施方式中，採出液中可冷凝烴的API比重可為大約20或以....t:(例如25、30、40、50等)。在某些實施方式中，採出液中氫與碳原子比可為至少約1.7(例如1.8、1.9等)。本發明的一種實施方式包括從富含有機物巖層生產具有改進特性的烴流體的原位方法。申請人已經驚奇地發現從原位加熱和熱解富含有機物巖層產生的烴流體的質量可以通過選擇具有更高巖層靜應力的富含有機物巖層的地段進行原位加熱和熱解而得以提高。該方法可包括原位加熱具有高巖石靜應力的富含有機物巖層的地段，以形成具有改進特性的烴流體。該方法可包括通過熱解在富含有機物巖層中存在的固體烴和/或重烴產生烴流體。實施方式可包括部分地、主要地、或基本上完全地通過熱解在富含有機物巖層中存在的固體烴和/或重烴產生的烴流體。該方法可包括通過任何方法加熱該地段的富含有機物巖層，其包括本文所述的任何方法。例如，該方法可包括通過電阻加熱而加熱該地段的富含有機物巖層。此外，該方法可包括通過使用加熱的傳熱流體而加熱該地段的富含有機物巖層。該方法可包括加熱該地段的富含有機物巖層至27(TC以上。可選地，該方法可包括在270'C與50(TC之間加熱該地段的富含有機物巖層。該方法可包括原位加熱巖石靜應力大於200psi的富含有機物巖層地段並且從該加熱的富含有機物巖層地段釆出烴流體。在可選實施方式中，該加熱的富含有機物巖層地段可具有大於400psi的巖石靜應力。在可選實施方式中，該加熱的富含有機物巖層地段可具有大於800psi、大於l，000psi、大於1,200psi、大於1,500psi或大於2,000psi的巖石靜應力。申請人已經發現原位加熱和熱解具有增加應力量的富含有機物巖層導致產生具有改進特性的烴流體。富含有機物地層的地段的巖石靜應力通常可通過認可它一般將等於覆蓋在地層上的巖石的重量而進行估計。上覆巖石的密度可以以單位psi/ft表示。一般，該值將落在0.8與1.1psi/ft之間並且經常可被近似為0.9psi/ft。因此，富含有機物地層地段的巖石靜應力可通過用富含有機物巖層層段的深度乘以0.9psi/ft進行估計。因此，在大約1,000ft出現的富含有機物地層地段的巖石靜應力可以被估計為約(0.9psi/ft)乘以(l,000ft)或者為約900psi。如果期望更精確估計巖石靜應力，那麼上覆巖石的密度可以利用電纜測井技術或者通過對從取心井中回收的樣品進行實驗室測量而進行測量。該方法可包括加熱富含有機物巖層的地段，其位於地球表面之下大於200ft(英尺)的深度處。可選地，該方法可包括加熱富含有機物巖層地段，其位於地球表面之下大於500ft(英尺)、地球表面之下大於1,000ft(英尺)、地球表面之下大於1,200ft(英尺)、地球表面之下大於1，500ft(英尺)或地球表面之下大於2,000ft(英尺)的深度處。富含有機物巖層可以是例如重烴地層或固體烴地層。這樣的地層的具體實例可包括油頁巖地層、焦油砂地層或煤地層。在這樣的地層中存在的具體地層烴可包括油頁巖、乾酪根、煤和/或瀝青。從富含有機物巖層生產的烴流體可包括可冷凝烴部分(例如液體)和非冷凝烴部分(例如氣體)。烴流體另外可與非烴流體一起被生產。示例性非烴流體包括例如水、二氧化碳、硫化氫、氫、氨和/或一氧化碳。烴流體的可冷凝烴部分可以是在與富含有機物巖石開發項目相關的不同位置內存在的流體。例如，烴流體的可冷凝烴部分可以是在生產井內存在的流體，所述生產井與富含有機物巖層流體連通。生產井可充當將採出的烴流體從富含有機物巖層抽出的裝置。可選地，可冷凝烴部分可以是在處理設備內存在的流體，所述處理設備適於處理從富含有機物巖層生產的烴流體。示例性處理設備在本文中被描述。可選地，可冷凝烴部分可以是在流體儲存容器內存在的流體。流體儲存容器可包括例如具有固定或浮動頂的流體儲罐、氣液分離容器以及其它中間、臨時或產物儲存容器。可選地，可冷凝烴部分可以是在流體輸送管道內存在的流體。流體輸送管道可包括例如從生產井到處理設備或流體儲存容器的管道、從處理設備到流體儲存容器的管道、或者與到達或來自中間或中央儲存位置的流體的收集或輸送相關的管道。對圖7-16的下述討論涉及在實施例1-5中獲得的數據，其在標記為"實驗"的部分中被討論。數據通過在實驗部分中討論的實驗程序、氣體和液體樣品收集程序、烴氣樣品氣相色譜(GC)分析方法、氣體樣品GC峰積分方法、氣體樣品GC峰鑑定方法、全油氣相色譜(WOGC)分析方法、全油氣相色譜(WOGC)峰積分方法、全油氣相色譜(WOGC)峰鑑定方法和假組分分析方法獲得。為清楚起見，當談到烴氣樣品的氣相色譜色譜圖時，對於通過實施例1的一個無應力實驗、通過實施例2和3的兩個400psi受力實驗以及通過實施例4和5的兩個1,000psi受力實驗提供了圖解數據。當談到液態烴樣品的全油氣相色譜(WOGC)色譜圖時，對於通過實施例1的一個無應力實驗、通過實施例3的一個400psi受力實驗以及通過實施例4的一個1,000psi受力實驗提供了圖解數據。圖7是對於在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個而言，從C6至C38出現的每個碳數假組分的重量百分數圖。假組分重量百分數通過在實驗部分中討論的實驗程序、液體樣品收集程序、全油氣相色譜(WOGC)分析方法、全油氣相色譜(WOGC)峰鑑定和積分方法、和假組分分析方法獲得。為清楚起見，假組分重量百分數被取為全部C3至假C38全油氣相色譜面積與計算重量的百分數。因此圖解的C6至C38重量百分數不包括來自任何單獨處理的實驗的有關氣相產品的重量份額。此外，圖解的重量百分數不包括比C38假組分更重(即比C38假組分具有更長的保留時間)的任何液態烴化合物的重量份額。y-軸2000表示就液相中每個C6至C38假組分重量百分數而言的濃度。x-軸2001包含從C6至C38的每個烴假組分的身份。線2002上出現的數據點表示對於實施例1的無應力實驗而言每個C6至C38假組分的重量百分數。線2003上出現的數據點表示對於實施例3的400psi受力實驗而言每個C6至C38假組分的重量百分數。而線2004上出現的數據點表示對於實施例4的1,000psi受力實驗而言每個C6至C38假組分的重量百分數。從圖7可以看出，相比400psi應力實驗烴液和1,000psi應力實驗烴液，通過線2002上數據點所表示的在無應力實驗中產生的烴液含有在C8至C17假組分範圍內的更低重量百分數的輕烴組分以及含有在C20至C29假組分範圍內的更大重量百分數的重烴組分。現在看線2003上出現的數據點，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產生C8至C17假組分濃度在線2002所表示的無應力實驗與線2004所表示的1,000psi受力實驗之間的烴液。應當注意，400psi和1,000psi受力實驗的C17假組分數據大約相等。此外，顯然的是，對於線2003所表示的中間應力水平實驗而言，在C20至C29假組分範圍內的重烴組分的重量百分數落在無應力實驗(線2002)烴液和l，OOOpsi應力實驗(線2004)烴液之間。最後，顯然的是，高水平1,000psi應力實驗產生C8至C17假組分濃度比線2002所表示的無應力實驗與線2003所表示的400psi受力實驗都大的烴液。此外，顯然的是，對於線2004所表示的高水平應力實驗而言，在C20至C29假組分範圍內的重烴組分的重量百分數小於無應力實驗(線2002)烴液和400psi應力實驗(線2003)烴液。因此在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖呈現出產生具有愈加較輕碳數分布的徑液。圖8是對於在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個而言，從C6至C38出現的每個碳數假組分相比C20假組分的重量百分數比率圖。假組分重量百分數如圖7所述獲得。y-軸2020表示液相中每個C6至C38假組分相比C20假組分的重量比。x-軸2021包含從C6/C20至C38/C20每個烴假組分比的身份。線2022上出現的數據點表示對於實施例1的無應力實驗而言每個C6至C38假組分與C20假組分的重量比。線2023上出現的數據點表示對於實施例3的400psi受力實驗而言每個C6至C38假組分與C20假組分的重量比。而線2024上出現的數據點表示對於實施例4的1000psi受力實驗而言每個C6至C38假組分與C20假組分的重量比。從圖8可以看出，相比400psi應力實驗烴液和1,000psi應力實驗烴液，線2022上數據點所表示的在無應力實驗中產生的烴液含有在相比C20假組分的C8至C18假組分範圍內的更低重量百分數的輕烴組分，以及含有在相比C20假組分的C22至C29假組分範圍內的更大重量百分數的重烴組分。現在看線2023上出現的數據點，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產生相比C20假組分的C8至C18假組分濃度在線2022所表示的無應力實驗與線2024所表示的1,000psi受力實驗之間的烴液。此外，顯然的是，對於線2023所表示的中間應力水平實驗而言，在相比C20假組分的C22至C29假組分範圍內的重烴組分的重量百分數落在無應力實驗(線2022)烴液與l，OOOpsi應力實驗(線2024)烴液之間。最後，顯然的是，高水平1,000psi應力實驗產生相比C20假組分的C8至C18假組分濃度比線2022所表示的無應力實驗以及線2023所表示的400psi受力實驗都大的烴液。此外，顯然的是，對於線2024所表示的高水平應力實驗而言，在相比C20假組分的C22至C29假組分範圍內的重烴組分的重量百分數小於無應力實驗(線2022)烴液和400psi應力實驗(線2023)烴液。該分析進一步支持了下列關係在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖產生具有愈加較輕碳數分布的烴液。〖0196]圖9是對於在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個而言，從C6至C38出現的每個碳數假組分相比C25假組分的重量百分數比率圖。假組分重量百分數如圖7所述獲得。y-軸2040表示液相中每個C6至C38假組分相比C25假組分的重量比。x-軸2041包含從C6/C25至C38/C25每個烴假組分比的身份。線2042上出現的數據點表示對於實施例1的無應力實驗而言每個C6至C38假組分與C25假組分的重量比。線2043上出現的數據點表示對於實施例3的400psi受力實驗而言每個C6至C38假組分與C25假組分的重量比。而線2044上出現的數據點表示對於實施例4的1000psi受力實驗而言每個C6至C38假組分與C25假組分的重量比。從圖9可以看出，相比400psi應力實驗烴液和1,000psi應力實驗烴液，線2042上數據點所表示的在無應力實驗中產生的烴液含有在相比C25假組分的C7至C24假組分範圍內的更低重量百分數的輕烴組分，以及含有在相比C25假組分的C26至C29假組分範圍內的更大重量百分數的重烴組分。現在看線2043上出現的數據點，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產生相比C25假組分的C7至C24假組分濃度在線2042所表示的無應力實驗與線2044所表示的1,000psi受力實驗之間的烴液。此外，顯然的是，對於線2043所表示的中間應力水平實驗而言，在相比C25假組分的C26至C29假組分範圍內的重烴組分的重量百分數落在無應力實驗(線2042)烴液和l，OOOpsi應力實驗(線2044)烴液之間。最後，顯然的是，高水平1,000psi應力實驗產生相比C25假組分的C7至C24假組分濃度比線2042所表示的無應力實驗以及線2043所表示的400psi受力實驗都大的烴液。此外，顯然的是，對於線2044所表示的高水平應力實驗而言，在相比C25假組分的C26至C29假組分範圍內的重烴組分的重量百分數小於無應力實驗(線2042)烴液和400psi應力實驗(線2043)烴液。該分析進一步支持了下列關係在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖產生具有愈加較輕碳數分布的烴液。圖10是對於在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個而言，從C6至C38出現的每個碳數假組分相比C29假組分的重量百分數比率圖。假組分重量百分數如圖7所述獲得。y-軸2060表示液相中每個C6至C38假組分相比C29假組分的重量比。x-軸2061包含從C6/C29至C38/C29每個烴假組分比的身份。線2062上出現的數據點表示對於實施例1的無應力實驗而言每個C6至C38假組分與C29假組分的重量比。線2063上出現的數據點表示對於實施例3的400psi受力實驗而言每個C6至C38假組分與C29假組分的重量比。而線2064上出現的數據點表示對於實施例4的1000psi受力實驗而言每個C6至C38假組分與C29假組分的重量比。從圖10可以看出，相比400psi應力實驗烴液和1,000psi應力實驗烴液，線2062上數據點所表示的在無應力實驗中產生的烴液含有在相比C29假組分的C6至C28假組分範圍內的更低重量百分數的輕烴組分。現在看線2063上出現的數據點，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產生相比C29假組分的C6至C28假組分濃度在線2062所表示的無應力實驗與線2064所表示的1,000psi受力實驗之間的烴液。最後，顯然的是，高水平1,000psi應力實驗產生相比C29假組分的C6至C28假組分濃度比線2062所表示的無應力實驗以及線2063所表示的400psi受力實驗都大的烴液。該分析進一步支持了下列關係在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖產生具有愈加較輕碳數分布的烴液。圖11是對於在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個而言，從正C6烷烴至正C38垸烴出現的正構烷烴化合物的重量百分數圖。正構烷烴化合物重量百分數如圖7所述獲得，除了每個單獨正構烷烴化合物峰面積積分被用於確定每個各自正構烷烴化合物重量百分數之外。為清楚起見，正構烷烴重量百分數被取為全部C3至假C38全油氣相色譜面積與計算重量的百分數，如圖7中所呈現的假化合物數據中所使用。y-軸2080表示就液相中發現的每個正C6至正C38化合物重量百分數而言的濃度。x-軸2081包含從正C6至正C38的每個正構烷烴化合物的身份。線2082上出現的數據點表示對於實施例1的無應力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物的重量百分數。線2083上出現的數據點表示對於實施例3的400psi受力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物的重量百分數。而線2084上出現的數據點表示對於實施例4的1000psi受力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物的重量百分數。從圖ll可以看出，相比400psi應力實驗烴液和l，OOOpsi應力實驗烴液，線2082上數據點所表示的在無應力實驗中產生的烴液包含在正C12至正C30化合物範圍內的更大重量百分數的烴化合物。現在看線2083上出現的數據點，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產生正C12至正C30化合物濃度在線2082所表示的無應力實驗與線2084所表示的1,000psi受力實驗之間的烴液。最後，顯然的是，高水平1，000psi應力實驗產生正C12至正C30化合物濃度比線2082所表示的無應力實驗與線2083所表示的400psi受力實驗都小的烴液。因此在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖呈現出產生具有較低濃度的正構垸烴的烴液。圖12是對於在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個而言，從正C6至正C38出現的正構垸烴化合物相比正C20烴化合物的重量百分數圖。正構化合物重量百分數如圖11所述獲得。y-軸3000表示就液相中發現的每個正C6至正C38化合物相比正C20化合物的重量比而言的濃度。x-軸3001包含從正C6/正C20至正C38/正C20的每個正構烷烴化合物比的身份。線3002上出現的數據點表示對於實施例1的無應力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物相比正C20化合物的重量比。線3003上出現的數據點表示對於實施例3的400psi受力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物相比正C20化合物的重量比。而線3004上出現的數據點表示對於實施例4的1000psi受力實驗每個正C6至正C38烴化合物相比正C20化合物的重量比。從圖12可以看出，相比400psi應力實驗烴液和1,000psi應力實驗烴液，線3002上數據點所表示的在無應力實驗中產生的烴液包含在相比正C20化合物的正C6至正C17化合物範圍內的更低重量百分數的輕正構垸烴組分，以及包含在相比正C20化合物的正C22至正C34化合物範圍內的更大重量百分數的重烴組分。現在看線3003上出現的數據點，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產生相比正C20化合物的正C6至正C17化合物濃度在線3002所表示的無應力實驗與線3004所表示的1,000psi受力實驗之間的烴液。此外，顯然的是，對於線3003所表示的中間應力水平實驗而言，在相比正C20化合物的C22至C34化合物範圍內的重烴組分的重量百分數落在無應力實驗(線3002)烴液和l,OOOpsi應力實驗(線30Q4)烴液之間。最後，顯然的是，高水平l,OOOpsi應力56實驗產生相比正C20化合物的正C6至正C17化合物濃度比線3002所表示的無應力實驗與線3003所表示的400psi受力實驗都大的烴液。此外，顯然的是，對於線3004所表示的高水平應力實驗而言，在相比正C20化合物的C22至C34化合物範圍內的重烴組分的重量百分數小於無應力實驗(線3002)烴液和400psi應力實驗(線3003)烴液。該分析進一步支持了下列關係在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖產生具有較低濃度的正構烷烴的烴液。圖13是對於在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個而言，從正C6至正C38出現的正構烷烴化合物相比正C25烴化合物的重量百分數圖。正構化合物重量百分數如圖11所述獲得。y-軸3020表示就液相中發現的每個正C6至正C38化合物相比正C25化合物的重量比而言的濃度。x-軸3021包含從正C6/正C25至正C38/正C25的每個正構烷烴化合物比的身份。線3022上出現的數據點表示對於實施例1的無應力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物相比正C25化合物的重量比。線3023上出現的數據點表示對於實施例3的400psi受力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物相比正C25化合物的重量比。而線3024上出現的數據點表示對於實施例4的1000psi受力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物相比正C25化合物的重量比。從圖13可以看出，相比400psi應力實驗烴液和l，OOOpsi應力實驗烴液，線3022上數據點所表示的在無應力實驗中產生的烴液包含在相比正C25化合物的正C6至正C24化合物範圍內的更低重量百分數的輕正構烷烴組分，以及包含在相比正C25化合物的正C26至正C30化合物範圍內的更大重量百分數的重烴組分。現在看線3023上出現的數據點，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產生相比正C25化合物的正C6至正C24化合物濃度在線3022所表示的無應力實驗與線3024所表示的1,000psi受力實驗之間的烴液。此外，顯然的是，對於線3023所表示的中間應力水平實驗而言，在相比正C25化合物的正C26至正C30化合物範圍內的重烴組分的重量百分數落在無應力實驗(線3022)烴液和l，OOOpsi應力實驗(線3024)烴液之間。最後，顯然的是，高水平1,000psi應力實驗產生相比正C25化合物的正C6至正C24化合物濃度比線3022所表示的無應力實驗與線3023所表示的400psi受力實驗都大的烴液。此外，顯然的是，對於線3024所表示的高水平應力實驗而言，在相比正C25化合物的正C26至正C30化合物範圍內的重烴組分的重量百分數小於無應力實驗(線3022)烴液和400psi應力實驗(線3023)烴液。該分析進一步支持了下列關係在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖產生具有較低濃度的正構烷烴的烴液。圖14是對於在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個而言，從正C6至正C38出現的正構垸烴化合物相比正C29烴化合物的重量百分數圖。正構化合物重量百分數如圖11所述獲得。y-軸3040表示就液相中發現的每個正C6至正C38化合物相比正C29化合物的重量比而言的濃度。x-軸3041包含從正C6/正C29至正C38/正C29的每個正構烷烴化合物比的身份。線3042上出現的數據點表示對於實施例1的無應力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物相比正C29化合物的重量比。線3043上出現的數據點表示對於實施例3的400psi受力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物相比正C29化合物的重量比。而線3044上出現的數據點表示對於實施例4的1000psi受力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物相比正C29化合物的重量比。從圖14可以看出，相比400psi應力實驗烴液和1,000psi應力實驗烴液，線3042上數據點所表示的在無應力實驗中產生的烴液包含更低重量百分數的、在相比正C29化合物的正C6至正C26化合物範圍內的輕正構烷烴組分。現在看線3043上出現的數據點，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產生相比正C29化合物的正C6至正C26化合物濃度在線3042所表示的無應力實驗與線3044所表示的l，OOOpsi受力實驗之間的烴液。最後，顯然的是，高水平l，OOOpsi應力實驗產生相比正C29化合物的正C6至正C26化合物濃度比線3042所表示的無應力實驗與線3043所表示的400psi受力實驗都大的烴液。該分析進一步支持了下列關係在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖產生具有較低濃度的正構垸烴的烴液。圖15是對於在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個而言，從C6至C38的每個碳數的正構垸烴化合物與假組分的重量比圖。正構化合物和假組分重量百分數如圖7&11所述獲得。為清楚起見，正構烷烴和假組分重量百分數被取為全部C3至假C38全油氣相色譜面積與計算重量的百分數，如圖7中所呈現的假化合物數據中所使用。y-軸3060表示就液相中發現的每個正C6/假C6至正C38/假C38化合物重量比而言的濃度。x-軸3061包含從正C6/假C6至正C38/假C38的每個正構垸烴化合物與假組分比的身份。線3062上出現的數據點表示對於實施例1的無應力實驗而言每個正C6/假C6至正C38/假C38比的重量比。線3063上出現的數據點表示對於實施例3的400psi受力實驗而言每個正C6/假C6至正C38/假C38比的重量比。而線3064上出現的數據點表示對於實施例4的1000psi受力實驗而言每個正C6/假C6至正C38/假C38比的重量比。從圖15可以看出，相比400psi應力實驗烴液和1,000psi應力實驗烴液，線3062上數據點所表示的在無應力實驗中產生的烴液包含更大的、在C10至C26範圍內的正構垸烴化合物比假組分的重量百分數。現在看線3063上出現的數據點，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產生在C10至C26範圍內的正構烷烴化合物與假組分比位於線3062所表示的無應力實驗與線3064所表示的1,000psi受力實驗之間的烴液。最後，顯然的是，高水平1,000psi應力實驗產生在C10至C26範圍內的正構垸烴化合物與假組分比小於線3062所表示的無應力實驗和線3063所表示的400psi受力實驗的烴液。因此在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖呈現出產生與在C10與C26之間出現的給定碳數的總烴相比具有較低濃度的正構烷烴的烴液。從上面描述的數據，可以看出在增加的應力水平下加熱和熱解油頁巖產生更輕的可冷凝烴流體產物(即相對於更高碳數化合物或組分來說，更大比例的更低碳數化合物或組分)並且包含更低濃度的正構垸烴化合物。這樣的產物可更適合於精煉成汽油和餾出物產品。此外，這樣的產物在進一步分餾之前或之後可具有作為某些化學工藝的原料的效用。在一些實施方式中，生產的烴流體包括可冷凝烴部分。在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個總C7與總C20重量比大於0.8,總C8與總C20重量比大於1.7，總C9與總C20重量比大於2.5，總C10與總C20重量比大於2.8，總Cll與總C20重量比大於2.3，總C12與總C20重量比大於2.3，總C13與總C20重量比大於2.9，總C14與總C20重量比大於2.2，總C15與總C20重量比大於2.2，和總C16與總C20重量比大於1.6。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個.總C7與總C20重量比大於2.5，總C8與總C20重量比大於3.0，總C9與總C20重量比大於3.5，總C10與總C20重量比大於3.5，總Cll與總C20重量比大於3.0，和總C12與總C20重量比大於3.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C7與總C20重量比大於3.5，總C8與總C20重量比大於4.3，總C9與總C20重量比大於4.5，總C10與總C20重量比大於4.2，總Cll與總C20重量比大於3.7，和總C12與總C20重量比大於3.5。如在該段落和權利要求書中所用，短語"一個或多個(oneormore)"—一其緊接著是一系列不同化合物或組分的比率，其中最後一個比率是通過連接詞"和(and)"引出的——意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四個或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比率，其未包括在特定句子或權利要求中但仍落在這樣的句子或權利要求的範圍內。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的本發明的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有大於0.8的總C7與總C20重量比。可選地，可冷凝烴部分可具有下述總C7與總C20重量比其大於l.O，大於1.5，大於2.0，大於2.5，大於3.5或大於3.7。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有下述總C7與總C20重量比其小於10.0，小於7.0，小於5.0或小於4.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有大於1.7的總C8與總C20重量比。可選地，可冷凝烴部分可具有下述總C8與總C20重量比其大於2.0，大於2.5，大於3.0，大於4.0，大於4.4或大於4.6。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C8與總C20重量比其小於7.0或小於6.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有大於2.5的總C9與總C20重量比。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C9與總C20重量比其大於3.0，大於4.0，大於4.5或大於4.7。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C9與總C20重量比其小於7.0或小於6.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有大於2.8的總C10與總C20重量比。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C10與總C20重量比，其大於3.0，大於3.5，大於4.0或大於4.3。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總CIO與總C20重量比，其小於7.0或小於6.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有大於2.3的總Cll與總C20重量比。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總Cll與總C20重量比，其大於2.5，大於3.5，大於3.7，大於4.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C11與總C20重量比，其小於7.0或小於6.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有大於2.3的總C12與總C20重量比。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C12與總C20重量比，其大於2.5，大於3.0，大於3.5或大於3.7。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C12與總C20重量比，其小於7.0或小於6.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C13與總C20重量比，其大於2.9。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C13與總C20重量比，其大於3.0，大於3.1或大於3.2。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C13與總C20重量比，其小於6.0或小於5.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C14與總C20重量比，其大於2.2。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C14與總C20重量比，其大於2.5,大於2.6或大於2.7。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C14與總C20重量比，其小於6.0或小於4.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C15與總C20重量比，其大於2.2。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C15與總C20重量比，其大於2.3，大於2.4或大於2.6。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C15與總C20重量比，其小於6.0或小於4.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C16與總C20重量比，其大於1.6。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C16與總C20重量比，其大於1.8，大於2.3或大於2.5。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C16與總C20重量比，其小於5.0或小於4.0。本發明的某些特徵在前面的段落中按照一組數值上限(例如"小於")和一組數值下限(例如"大於")進行描述。應當理解，通過這些界限的任意組合形成的範圍在本發明的範圍內，除非另外指明。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的本發明的其它方面中任何一方面進行組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個總C7與總C25重量比大於2.0，總C8與總C25重量比大於4.5，總C9與總C25重量比大於6.5，總C10與總C25重量比大於7.5，總Cl1與總C25重量比大於6.5，總C12與總C25重量比大於6.5，總C13與總C25重量比大於8.0，總C14與總C25重量比大於6.0，總C15與總C25重量比大於6.0，總C16與總C25重量比大於4,5，總C17與總C25重量比大於4.8，和總C18與總C25重量比大於4.5。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C7與總C25重量比大於7.0，總C8與總C25重量比大於10.0,總C9與總C25重量比大於10.0，總C10與總C25重量比大於10.0，總Cll與總C25重量比大於8.0，和總C12與總C25重量比大於8.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C7與總C25重量比大於13.0，總C8與總C25重量比大於17.0，總C9與總C25重量比大於17.0，總C10與總C25重量比大於15.0，總Cll與總C25重量比大於14.0，和總C12與總C25重量比大於13.0。如在該段落和權利要求書中所用，短語"一個或多個"一一其緊接著是一系列不同化合物或組分比率，其中最後一個比率是通過連接詞"和"引出的一一意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四個或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比率，其未包括在特定句子或權利要求中但仍落在這樣的句子或權利要求的範圍內。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有大於2.0的總C7與總C25重量比。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C7與總C25重量比，其大於3.0，大於5.0，大於IO.O，大於13.0或大於15.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C7與總C25重量比，其小於30.0或小於25.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C8與總C25重量比，其大於4.5。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C8與總C25重量比，其大於5.0，大於7.0，大於10.0，大於15.0或大於17.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C8與總C25重量比，其小於35.0或小於30.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C9與總C25重量比，其大於6.5。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C9與總C25重量比，其大於8.0，大於IO.O，大於15.0，大於17.0或大於19.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C9與總C25重量比，其小於40.0或小於35.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C10與總C25重量比，其大於7.5。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C10與總C25重量比，其大於IO.O，大於14.0或大於17.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C10與總C25重量比，其小於35.0或小於30.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總Cll與總C25重量比，其大於6.5。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總Cll與總C25重量比，其大於8.5，大於10.0，大於12.0或大於14.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總Cll與總C25重量比，其小於35.0或小於30.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C12與總C25重量比，其大於6.5。可選地，可冷凝烴部分可具有大於8.5的總C12與總C25重量比，大於10.0、大於12.0或大於14.0的總C12與總C25重量比。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C12與總C25重量比，其小於30.0或小於25.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C13與總C25重量比，其大於8.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C13與總C25重量比，其大於IO.O，大於12.0或大於14.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C13與總C25重量比，其小於25.0或小於20.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C14與總C25重量比，其大於6.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C14與總C25重量比，其大於8.0，大於10.0或大於12.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C14與總C25重量比，其小於25.0或小於20.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C15與總C25重量比，其大於6.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C15與總C25重量比，其大於8.0或大於10.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C15與總C25重量比，其小於25.0或小於20.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C16與總C25重量比，其大於4.5。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C16與總C25重量比，其大於6.0，大於8.0或大於10.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C16與總C25重量比，其小於20.0或小於15.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C17與總C25重量比，其大於4.8。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C17與總C25重量比，其大於5.5或大於7.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C17與總C25重量比，其小於20.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C18與總C25重量比，其大於4.5。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C18與總C25重量比，其大於5.0或大於5.5。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C18與總C25重量比，其小於15.0。本發明的某些特徵在前面的段落中按照一組數值上限(例如"小於")和一組數值下限(例如"大於")進行描述。應當理解，通過這些界限的任意組合形成的範圍在本發明的範圍內，除非另外指明。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的本發明的其它方面中任何一方面進行組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個總C7與總C29重量比大於3.5，總C8與總C29重量比大於9.0，總C9與總C29重量比大於12.0，總C10與總C29重量比大於15.0，總Cll與總C29重量比大於13.0，總C12與總C29重量比大於12.5，總C13與總C29重量比大於16.0，總C14與總C29重量比大於12.0，總C15與總C29重量比大於12.0，總C16與總C29重量比大於9.0，總C17與總C29重量比大於10.0，總C18與總C29重量比大於8.8，總C19與總C29重量比大於7.0，總C20與總C29重量比大於6.0，總C21與總C29重量比大於5.5,和總C22與總C29重量比大於4.2。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C7與總C29重量比大於16.0，總C8與總C29重量比大於19.0，總C9與總C29重量比大於20.0,總C10與總C29重量比大於18.0，總Cll與總C29重量比大於16.0,總C12與總C29重量比大於15.0，總C13與總C29重量比大於17.0，總C14與總C29重量比大於13.0，總C15與總C29重量比大於13.0，總C16與總C29重量比大於10.0，總C17與總C29重量比大於11.0，總C18與總C29重量比大於9.0，總C19與總C29重量比大於8.0，總C20與總C29重量比大於6.5，和總C21與總C29重量比大於6.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C7與總C29重量比大於24.0，總C8與總C29重量比大於30.0，總C9與總C29重量比大於32.0，總C10與總C29重量62比大於30.0，總Cll與總C29重量比大於27.0，總C12與總C29重量比大於25.0，總C13與總C29重量比大於22.0，總C14與總C29重量比大於18.0，總C15與總C29重量比大於18.0，總C16與總C29重量比大於16.0，總C17與總C29重量比大於13.0，總C18與總C29重量比大於10.0，總C19與總C29重量比大於9.0，和總C20與總C29重量比大於7.0。如在該段落和權利要求書中所用，短語"一個或多個"一一其緊接著是一系列不同化合物或組分比率，其中最後一個比率是通過連接詞"和"引出的一一意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四個或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比率，其未包括在特定句子或權利要求中但仍落在這樣的句子或權利要求的範圍內。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的本發明的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有大於3.5的總C7與總C29重量比。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C7與總C29重量比，其大於5.0，大於IO.O，大於18.0，大於20.0或大於24.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C7與總C29重量比，其小於60.0或小於50.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C8與總C29重量比，其大於9.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C8與總C29重量比，其大於IO.O,大於18.0，大於20.0,大於25.0或大於30.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C8與總C29重量比，其小於85.0或小於75.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C9與總C29重量比，其大於12.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C9與總C29重量比，其大於15.0，大於20.0，大於23.0,大於27.0或大於32.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C9與總C29重量比，其小於85.0或小於75.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C10與總C29重量比，其大於15.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C10與總C29重量比，其大於18.0，大於22.0或大於28.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C10與總C29重量比，其小於80.0或小於70.0。在一些實施方式'中，可冷凝烴部分具有這樣的總Cll與總C29重量比，其大於13.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總Cll與總C29重量比，其大於16.0，大於18.0，大於24.0或大於27.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總Cll與總C29重量比，其小於75.0或小於65.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C12與總C29重量比，其大於12.5。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C12與總C29重量比，其大於14.5，大於18.0，大於22.0或大於25,0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C12與總C29重量比，其小於75.0或小於65.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C13與總C29重量比，其大於16.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C13與總C29重量比，其大於18.0，大於20.0或大於22.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C13與總C29重量比，其小於70.0或小於60.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C14與總C29重量比，其大於12.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C14與總C29重量比，其大於14.0，大於16.0或大於18.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C14與總C29重量比，其小於60.0或小於50.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C15與總C29重量比，其大於12.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C15與總C29重量比，其大於15.0或大於18.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C15與總C29重量比，其小於60.0或小於50.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C16與總C29重量比，其大於9.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C16與總C29重量比，其大於IO.O，大於13.0或大於16.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總Ci6與總C29重量比，其小於55.0或小於45.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C17與總C29重量比，其大於IO.O。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C17與總C29重量比，其大於11.0或大於12.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C17與總C29重量比，其小於45.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C18與總C29重量比，其大於8.8。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C18與總C29重量比，其大於9.0或大於10.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C18與總C29重量比，其小於35.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C19與總C29重量比，其大於7.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C19與總C29重量比，其大於8.0或大於9.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C19與總C29重量比，其小於30.0。本發明的某些特徵在前面的段落中按照一組數值上限(例如"小於")和一組數值下限(例如"大於")進行描述。應當理解，通過這些界限的任意組合形成的範圍在本發明的範圍內，除非另外指明。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的本發明的其它方面中任何一方面進行組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個總C9與總C20重量比在2.5與6.0之間，總C10與總C20重量比在2.8與7.3之間，總Cll與總C20重量比在2.6與6.5之間，總C12與總C20重量比在2.6與6.4之間，和總C13與總C20重量比在3.2與8.0之間。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C9與總C20重量比在3.0與5.5之間，總C10與總C20重量比在3.2與7.0之間，總Cll與總C20重量比在3.0與6.0之間，總C12與總C20重量比在3.0與6.0之間，和總C13與總C20重量比在3.3與7.0之間。在可選實施方式中，可冷凝經部分具有下列中一個或多個總C9與總C20重量比在4.6與5.5之間，總C10與總C20重量比在4.2與7.0之間，總C11與總C20重量比在3.7與6.0之間，總C12與總C20重量比在3.6與6.0之間，和總C13與總C20重量比在3.4與7.0之間。如在該段落和權利要求書中所用，短語"一個或多個"一一其緊接著是一系列不同化合物或組分比率，其中最後一個比率是通過連接詞"和"引出的一_意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四個或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比率，其未包括在特定句子或權利要求中但仍落在這樣的句子或權利要求的範圍內。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C9與總C20重量比，其在2.5與6.0之間。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C9與總C20重量比，其在3.0與5.8之間，在3.5與5.8之間，在4.0與5.8之間，在4.5與5.8之間，在4.6與5.8之間，或在4.7與5.8之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C10與總C20重量比，其在2.8與7.3之間。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C10與總C20重量比，其在3.0與7.2之間，在3.5與7.0之間，在4.0與7.0之間，在4.2與7.0之間，在4.3與7.0之間，或在4.4與7.0之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總Cll與總C20重量比，其在2.6與6.5之間。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總Cll與總C20重量比，其在2.8與6.3之間，在3.5與6.3之間，在3.7與6.3之間，在3.8與6.3之間，在3.9與6.2之間，或在4.0與6.2之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C12與總C20重量比，其在2.6與6.4之間。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C12與總C20重量比，其在2.8與6.2之間，在3.2與6.2之間，在3.5與6.2之間，在3.6與6.2之間，在3.7與6.0之間，或在3.8與6.0之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C13與總C20重量比，其在3.2與8.0之間。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C13與總C20重量比，其在3.3與7.8之間，在3.3與7.0之間，在3.4與7.0之間，在3.5與6.5之間，或在3.6與6.0之間。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的本發明的其它方面中任何一方面進行組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個總C10與總C25重量比在7.1與24.5之間，總Cll與總C25重量比在6.5與22.0之間，總C12與總C25重量比在6.5與22,0之間，和總C13與總C25重量比在8.0與27.0之間。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C10與總C25重量比在10.0與24.0之間，總Cll與總C25重量比在10.0與21.5之間，總C12與總C25重量比在10.0與21.5之間，和總C13與總C25重量比在9.0與25.0之間。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C10與總C25重量比在14.0與24.0之間，總Cll與總C25重量比在12.5與21.5之間，總C12與總C25重量比在12.0與21.5之間，和總C13與總C25重量比在10.5與25.0之間。如在該段落和權利要求書中所用，短語"一個或多個"__其緊接著是一系列不同化合物或組分比率，其中最後一個比率是通過連接詞"和"引出的一一意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四個或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比率，其未包括在特定句子或權利要求中但仍落在這樣的句子或權利要求的範圍內。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的本發明的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C10與總C25重量比，其在7.1與24.5之間。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C10與總C25重量比，其在7.5與24.5之間，在12.0與24.5之間，在13.8與24.5之間，在14.0與24.5之間，或在15.0與24.5之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總Cll與總C25重量比，其在6.5與22.0之間。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總Cll與總C25重量比，其在7.0與21.5之間，在10.0與21.5之間，在12.5與21.5之間，在13.0與21.5之間，在13.7與21.5之間，或在14.5與21.5之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C12與總C25重量比，其在IO.O與21.5之間。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C12與總C25重量比，其在10.5與21.0之間，在11.0與21.0之間，在12.0與21.0之間，在12.5與21.0之間，在13.0與21.0之間，或在13.5與21.0之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C13與總C25重量比，其在8.0與27.0之間。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C13與總C25重量比，其在9.0與26.0之間，在10.0與25.0之間，在10.5與25.0之間，在11.0與25.0之間，或在11.5與25.0之間。該段中描述的實施方式可以與本文所討論的本發明的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個總C10與總C29重量比在15.0與60.0之間，總Cll與總C29重量比在13.0與54.0之間，總C12與總C29重量比在12.5與53.0之間，和總C13與總C29重量比在16.0與65.0之間。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C10與總C29重量比在17.0與58.0之間，總Cll與總C29重量比在15.0與52,0之間，總C12與總C29重量比在14.0與50.0之間，和總C13與總C29重量比在17.0與60.0之間。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C10與總C29重量比在20.0與58.0之間，總Cll與總C29重量比在18.0與52.0之間，總C12與總C29重量比在18.0與50.0之間，和總C13與總C29重量比在18.0與50.0之間。如在該段和權利要求書中所用，短語"一個或多個"一一其緊接著是一系列不同化合物或組分比率，其中最後一個比率是通過連接詞"和"引出的一一意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四個或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比率，其未包括在特定句子或權利要求中但仍落在這樣的句子或權利要求的範圍內。該段中描述的實施方式可以與本文所討論的本發明的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總CIO與總C29重量比，其在15.0與60.0之間。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C10與總C29重量比，其在18.0與58.0之間，在20.0與58.0之間，在24.0與58.0之間，在27.0與58.0之間，或在30.0與58.0之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總Cll與總C29重量比，其在13.0與54.0之間。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總Cll與總C29重量比，其在15.0與53.0之間，在18.0與53.0之間，在20.0與53.0之間，在22.0與53.0之間，在25.0與53.0之間，或在27.0與53.0之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C12與總C29重量比，其在12.5與53.0之間。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C12與總C29重量比，其在14.5與51.0之間，在16.0與51.0之間，在18.0與51.0之間，在20.0與51.0之間，在23.0與51.0之間，或在25.0與51.0之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C13與總C29重量比，其在16.0與65.0之間。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C13與總C29重量比，其在17.0與60.0之間，在18.0與60.0之間，在20.0與60.0之間，在22.0與60.0之間，或在25.0與60.0之間。該段中描述的實施方式可以與本文所討論的本發明的其它方面中任何一方面進行組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個正C7與正C20重量比大於0.9，正C8與」下C20重量比大於2.0，正C9與正C20重量比大於1.9，正C10與正C20重量比大於2.2，正Cll與正C20重量比大於1.9，正C12與正C20重量比大於1.9，正C13與正C20重量比大於2.3，正C14與正C20重量比大於1.8，正C15與正C20重量比大於1.8，和正C16與正C20重量比大於1.3。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個正C7與正C20重量比大於4.4，正C8與正C20重量比大於3.7，正C9與正C20重量比大於3.5，正C10與正C20重量比大於3.4,正Cll與正C20重量比大於3.0，和正C12與正C20重量比大於2.7。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個正C7與正C20重量比大於4.9，正C8與正C20重量比大於4.5，正C9與正C20重量比大於4.4，正C10與正C20重量比大於4.1，正Cll與正20重量比大於3.7，和正C12與正C20重量比大於3.0。如在該段和權利要求書中所用，短語"一個或多個"一一其緊接著是一系列不同化合物或組分比率，其中最後一個比率是通過連接詞"和"引出的一一意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四個或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比率，其未包括在特定句子或權利要求中但仍落在這樣的句子或權利要求的範圍內。該段中描述的實施方式可以與本文所討論的本發明的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C7與正C20重量比，其大於0.9。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C7與正C20重量比，其大於1.0，大於2.0，大於3.0，大於4.0，大於4.5或大於5.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C7與正C20重量比，其小於8.0或小於7.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C8與正C20重量比，其大於1.7。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C8與正C20重量比，其大於2.0，大於2.5，大於3.0，大於3.5，大於4.0或大於4.4。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C8與正C20重量比，其小於8.0或小於7.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C9與正C20重量比，其大於1.9。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C9與正C20重量比，其大於2.0，大於3.0，大於4.0或大於4.5。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C9與正C20重量比，其小於7.0或小於6.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C10與正C20重量比，其大於2.2。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C10與正C20重量比，其大於2.8，大於3.3，大於3.5或大於4.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C10與正C20重量比，其小於7.0或小於6.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正Cll與正C20重量比，其大於1.9。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正Cll與正C20重量比，其大於2.5，大於3.0，大於3.5或大於3.7。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正Cll與正C20重量比，其小於7.0或小於6.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C12與正C20重量比，其大於1.9。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C12與正C20重量比，其大於2.0,大於2.2，大於2.6或大於3.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C12與正C20重量比，其小於7.0或小於6.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C13與正C20重量比，其大於2.3。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C13與正C20重量比，其大於2.5，大於2.7或大於3.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C13與正C20重量比，其小於6.0或小於5.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C14與正C20重量比，其大於i.8。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C14與正C20重量比，其大於2.0，大於2.2或大於2.5。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C14與正C20重量比，其小於6.0或小於4.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C15與正C20重量比，其大於1.8。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C15與正C20重量比，其大於2.0，大於2.2或大於2.4。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C15與正C20重量比，其小於6.0或小於4.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C16與正C20重量比，其大於1.3。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C16與正C20重量比，其大於1.5，大於1.7或大於2.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C16與正C20重量比，其小於5.0或小於4.0。本發明的某些特徵在前面的段落中按照一組數值上限(例如"小於")和一組數值下限(例如"大於")進行描述。應當理解，通過這些界限的任意組合形成的範圍在本發明的範圍內，除非另外指明。該段落68中描述的實施方式可以與本文所討論的本發明的其它方面中任何一方面進行組合在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個正C7與正C25重量比大於1.9，正C8與正C25重量比大於3.9，正C9與正C25重量比大於3.7，正C10與正C25重量比大於4.4，正Cl1與正C25重量比大於3.8，正C12與正C25重量比大於3.7，正C13與正C25重量比大於4.7,正C14與正C25重量比大於3.7，正C15與正C25重量比大於3.7，正C16與正C25重量比大於2.5，正C17與正C25重量比大丁3.0，和正C18與正C25重量比大於3.4。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個正C7與正C25重量比大於10，正C8與正C25重量比大於8.0，正C9與正C25重量比大於7.0，正C10與正C25重量比大於7.0,正Cll與正C25重量比大於7.0，和正C12與正C25重量比大於6.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個正C7與正C25重量比大於10.0，正C8與正C25重量比大於12.0，正C9與正C25重量比大於11.0，正C10與正C25重量比大於11.0,正Cll與正C25重量比大於9.0，和正C12與正C25重量比大於8.0。如在該段和權利要求書中所用，短語"一個或多個"一一其緊接著是一系列不同化合物或組分比率，其中最後一個比率是通過連接詞"和"引出的一一意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四個或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比率，其未包括在特定句子或權利要求中但仍落在這樣的句子或權利要求的範圍內。該段中描述的實施方式可以與本文所討論的本發明的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C7與正C25重量比，其大於1.9。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C7與正C25重量比，其大於3.0，大於5.0，大於8.0，大於10.0或大於13.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C7與正C25重量比，其小於35.0或小於25.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C8與正C25重量比，其大於3.9。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C8與正C25重量比，其大於4.5，大於6.0，大於8.0，大於10.0或大於13.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C8與正C25重量比，其小於35.0或小於25.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C9與正C25重量比，其大於3.7。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C9與正C25重量比，其大於4.5，大於7.0，大於10.0，大於12.0或大於13.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C9與正C25重量比，其小於35.0或小於25.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C10與正C25重量比，其大於4.4。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C10與正C25重量比，其大於6.0,大於8.0或大於11.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C10與正C25重量比，其小於35.0或小於25.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正Cll與正C25重量比，其大於3.8。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正Cll與正C25重量比，其大於4.5，大於7.0，大於8.0或大於10.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正Cll與正C25重量比，其小於35.0或小於25.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C12與正C25重量比，其大於3.7。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C12與正C25重量比，其大於4.5，大於6.0，大於7.0或大於8.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C12與正C25重量比，其小於30.0或小於20.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C13與正C25重量比，其大於4.7。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C13與正C25重量比，其大於5.0，大於6.0或大於7.5。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C13與正C25重量比，其小於25.0或小於20.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C14與正C25重量比，其大於3.7。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C14與正C25重量比，其大於4.5，大於5.5或大於7.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C14與正C25重量比，其小於25.0或小於20.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C15與正C25重量比，其大於3.7。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C15與正C25重量比，其大於4.2或大於5.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C15與正C25重量比，其小於25.0或小於20.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C16與正C25重量比，其大於2.5。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C16與正C25重量比，其大於3.0,大於4.0或大於5.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C16與正C25重量比，其小於20.0或小於15.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C17與正C25重量比，其大於3.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C17與正C25重量比，其大於3.5或大於4.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C17與正C25重量比，其小於20.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C18與正C25重量比，其大於3.4。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C18與正C25重量比，其大於3.6或大於4.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C18與正C25重量比，其小於15.0。本發明的某些特徵在前面的段落中按照一組數值上限(例如"小於")和一組數值下限(例如"大於")進行描述。應當理解，通過這些界限的任意組合形成的範圍在本發明的範圍內，除非另外指明。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的本發明的其它方面中任何一方面進行組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個正C7與正C29重量比大於18.0，正C8與正C29重量比大於16.0,正C9與正C29重量比大於14.0，正C10與正C29重量比大於14.0，正Cl1與正C29重量比大於13.0，正C12與正C29重量比大於11.0，正C13與正C29重量比大於10.0，正C14與正C29重量比大於9,0，正C15與正C29重量比大於8.0，正C16與正C29重量比大於8.0，正C17與正C29重量比大於6.0，正C18與正C29重量比大於6.0，正C19與正C29重量比大於5.0，正C20與正C29重量比大於4.0，正C21與正C29重量比大於3.6，和正C22與正C29重量比大於2.8。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個正C7與正C29重量比大於20.0，正C8與正C29重量比大於18.0，正C9與正C29重量比大於17.0，正C10與正C29重量比大於16.0，正Cll與正C29重量比大於15.0，正C12與正C29重量比大於12,5，正C13與正C29重量比大於11.0，正C14與正C29重量比大於10.0，正C15與正C29重量比大於8.0，正C16與正C29重量比大於8.0，正C17與正C29重量比大於7.0，正C18與正C29重量比大於6.5，正C19與正C29重量比大於5.5，正C20與正C29重量比大於4.5，和正C21與正C29重量比大於4.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個正C7與正C29重量比大於23.0，正C8與正C29重量比大於21.0，正C9與正C29重量比大於20.0，正C10與正C29重量比大於19.0，正Cll與正C29重量比大於17.0，正C12與正C29重量比大於14.0,正C13與正C29重量比大於12.0，正C14與正C29重量比大於11.0,正C15與正C29重量比大於9.0，正C16與正C29重量比大於9.0，正C17與正C29重量比大於7.5，正C18與正C29重量比大於7.0，正C19與正C29重量比大於6.5，正C20與正C29重量比大於4.8，和正C21與正C29重量比大於4.5。如在該段和權利要求書中所用，短語"一個或多個"一一其緊接著是一系列不同化合物或組分比率，其中最後一個比率是通過連接詞"和"引出的一一意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四個或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比率，其未包括在特定句子或權利要求中但仍落在這樣的句子或權利要求的範圍內。該段中描述的實施方式可以與本文所討論的本發明的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C7與正C29重量比，其大於18.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C7與正C29重量比，其大於20.0，大於22.0，大於25.0，大於30.0或大於35.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C7與正C29重量比，其小於70.0或小於60.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C8與正C29重量比，其大於16.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C8與正C29重量比，其大於18.0，大於22.0，大於25.0,大於27.0或大於30.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C8與正C29重量比，其小於85.0或小於75.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C9與正C29重量比，其大於14.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C9與正C29重量比，其大於18.0,大於20.0，大於23.0，大於27.0或大於30.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C9與正C29重量比，其小於85.0或小於75.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C10與71正C29重量比，其大於14.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C10與正C29重量比，其大於20.0，大於25.0或大於30.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C10與正C29重量比，其小於80.0或小於70.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正Cll與正C29重量比，其大於13.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正Cll與正C29重量比，其大於16.0，大於18.0，大於24.0或大於27.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正Cll與正C29重量比，其小於75.0或小於65.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C12與正C29重量比，其大於11.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C12與正C29重量比，其大於14.5，大於18.0，大於22.0或大於25.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C12與正C29重量比，其小於75.0或小於65.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C13與正C29重量比，其大於10.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C13與正C29重量比，其大於18.0，大於20.0或大於22.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C13與正C29重量比，其小於70.0或小於60.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C14與正C29重量比，其大於9.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C14與正C29重量比，其大於14.0，大於16.0或大於18.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C14與正C29重量比，其小於60.0或小於50.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C15與正C29重量比，其大於8.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C15與正C29重量比，其大於12.0或大於16.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C15與正C29重量比，其小於60.0或小於50.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C16與正C29重量比，其大於8.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C16與正C29重量比，其大於10.0，大於13.0或大於15.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C16與正C29重量比，其小於55.0或小於45.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C17與正C29重量比，其大於6.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C17與正C29重量比，其大於8.0或大於12.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C17與正C29重量比，其小於45.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C18與正C29重量比，其大於6.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C18與正C29重量比，其大於8.0或大於10.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C18與正C29重量比，其小於35.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C19與正C29重量比，其大於5.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C19與正C29重量比，其大於7.0或大於9.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C19與正C29重量比，其小於30.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C20與正C29重量比，其大於4.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C20與正C29重量比，其大於6.0或大於8.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C20與正C29重量比，其小於30.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C21與正C29重量比，其大於3.6。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C21與正C29重量比，其大於4.0或大於6.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C21與正C29重量比，其小於30.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C22與正C29重量比，其大於2.8。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C22與正C29重量比，其大於3.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C22與正C29重量比，其小於30.0。本發明的某些特徵在前面的段落中按照一組數值上限(例如"小於")和一組數值下限(例如"大於")進行描述。應當理解，通過這些界限的任意組合形成的範圍在本發明的範圍內，除非另外指明。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的本發明的其它方面中任何一方面進行組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個正C10與總C10重量比小於0.31，正Cll與總Cll重量比小於0.32，正C12與總C12重量比小於0.29，正C13與總C13重量比小於0.28，正C14與總C14重量比小於0.31，正C15與總C15重量比小於0.27，正C16與總C16重量比小於0.31，正C17與總C17重量比小於0.31，正C18與總C18重量比小於0.37，正C19與總C19重量比小於0.37，正C20與總C20重量比小於0.37，正C21與總C21重量比小於0.37，正C22與總C22重量比小於0.38，正C23與總C23重量比小於0.43，正C24與總C24重量比小於0.48，和正C25與總C25重量比小於0.53。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個正Cll與總Cll重量比小於0.30，正C12與總C12重量比小於0.27，正C13與總C13重量比小於0.26，正C14與總C14重量比小於0.29，正C15與總C15重量比小於0.24,正C16與總C16重量比小於0.25，正C17與總C17重量比小於0.29，正C18與總C18重量比小於0.31，正C19與總C19重量比小於0.35，正C20與總C20重量比小於0.33，正C21與總C21重量比小於0.33，正C22與總C22重量比小於0.35，正C23與總C23重量比小於0.40，正C24與總C24重量比小於0.45，和正C25與總C25重量比小於0.49。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個正C11與總C11重量比小於0.28，正C12與總C12重量比小於0.25，正C13與總C13重量比小於0.24，正C14與總C14重量比小於0.27，正C15與總C15重量比小於0.22，正C16與總C16重量比小於0.23，正C17與總C17重量比小於0.25，正C18與總C18重量比小於0.28，正C19與總C19重量比小於0.31，正C20與總C20重量比小於0.29，正C21與總C21重量比小於0.30，正C22與總C22重量比小於0.28，正C23與總C23重量比小於0.33，正C24與總C24重量比小於0.40,和正C25與總C25重量比小於0.45。如在該段和權利要求書中所用，短語"一個或多個"一一其緊接著是一系列不同化合物或組分比率，其中最後一個比率是通過連接詞"和"引出的一一意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四個或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比率，其未包括在特定句子或權利要求中但仍落在這樣的句子或權利要求的範圍內。該段中描述的實施方式可以與本文所討論的本發明的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有小於0.31的正CIO與總CIO重量比。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C10與總C10重量比，其小於0.30或小於0.29。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C10與總C10重量比，其大於0.15或大於0.20。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正Cll與總Cll重量比，其小於0.32。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正Cll與總C11重量比，其小於0.31,小於0.30或小於0.29。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正Cll與總Cll重量比，其大於0.15或大於0.20。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C12與總C12重量比，其小於0.29。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C12與總C12重量比，其小於0.26或小於0.24。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C12與總C12重量比，其大於0.10或大於0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C13與總C13重量比，其小於0.28。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C13與總C13重量比，其小於0.27，小於0.25或小於0.23。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C13與總C13重量比，其大於0.10或大於0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C14與總C14重量比，其小於0.31。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C14與總C14重量比，其小於0.30，小於0.28或小於0.26。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C14與總C14重量比，其大於0.10或大於0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C15與總C15重量比，其小於0.27。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C15與總C15重量比，其小於0.26，小於0.24或小於0.22。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C15與總C15重量比，其大於0.10或大於0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C16與總C16重量比，其小於0.31。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C16與總C16重量比，其小於0.29，小於0.26或小於0.24。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C16與總C16重量比，其大於0.10或大於0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C17與總C17重量比，其小於0.31。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C17與總C17重量比，其小於0.29，小於0.27或小於0.25。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C17與總C17重量比，其大於0.10或大於0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C18與總C18重量比，其小於0.37。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C18與總C18重量比，其小於0.35,小於0.31或小於0.28。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C18與總C18重量比，其大於0.10或大於0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C19與總C19重量比，其小於0.37。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C19與總C19重量比，其小於0.36，小於0.34或小於0.31。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C19與總C19重量比，其大於0.10或大於0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C20與總C20重量比，其小於0.37。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C20與總C20重量比，其小於0.35，小於0.32或小於0.29。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C20與總C20重量比，其大於0.10或大於0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C21與總C21重量比，其小於0.37。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C21與總C21重量比，其小於0.35，小於0.32或小於0.30。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C21與總C21重量比，其大於0.10或大於0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C22與總C22重量比，其小於0.38。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C22與總C22重量比，其小於0.36，小於0.34或小於0.30。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C22與總C22重量比，其大於0.10或大於0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C23與總C23重量比，其小於0.43。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C23與總C23重量比，其小於0.40，小於0.35或小於0.29。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C23與總C23重量比，其大於0.15或大於0.20。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C24與總C24重量比，其小於0.48。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C24與總C24重量比，其小於0.46，小於0.42或小於0.40。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C24與總C24重量比，其大於0.15或大於0.20。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C25與總C25重量比，其小於0.48。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C25與總C25重量比，其小於0.46，小於0.42或小於0.40。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C25與總C25重量比，其大於0.20或大於0.25。本發明的某些特徵在前面的段落中按照一組數值上限(例如"小於")和一組數值下限(例如"大於")進行描述。應當理解，通過這些界限的任意組合形成的範圍在本發明的範圍內，除非另外指明。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的本發明的其它方面中任何一方面進行組合。本文和權利要求書中使用"總C—"(例如總C10)意指在可冷凝烴流體中發現的特定假組分的量，該量如本文所述尤其如本文中標記"實驗"的部分所述進行測定。也就是說，"總C—"是按照該申請的實驗部分中描述的步驟利用全油氣相色譜(WOGC)分析方法測定的。此外，"總CJ'是從用於鑑定和量化每個假組分的全油氣相色譜(WOGC)峰積分方法和峰鑑定方法測定的，如本文實驗部分所述。此外，假組分的"總C一"重量百分數和摩爾百分數值是利用涉及由Katz和Firoozabadi開發的關聯式的假組分分析方法(Katz,D丄.和A.Firoozabadi,1978.Predictingphasebehaviorofcondensate/crude-oilsystemsusingmethaneinteractioncoefficients,J.PetroleumTechnology(Nov.1978),1649-1655)獲得的，如在實驗部分中所述，其包括示例性摩爾和重量百分數測定。本文和權利要求書中使用"正C—"(例如正C10)意指在可冷凝烴流體中發現的特定正構垸烴化合物的量，該量如本文所述尤其如本文中標記"實驗"的部分所述進行測定。也就是說，"正C—"是從按照該申請的實驗部分中描述的歩驟利用全油氣相色譜(WOGC)分析方法測定的GC峰面積測定的。此外，"總C—"是從用於鑑定和量化單個化合物峰的全油氣相色譜(WOGC)峰鑑定和積分方法測定的，如本文實驗部分所述。此外，正構烷烴化合物的"正C一"重量百分數和摩爾百分數值是利用類似於在實驗部分中解釋的假組分示例性摩爾和重量百分數測定的方法獲得的，只是使用感興趣的特定正構烷烴化合物的密度和分子量，然後使其與在假組分方法中獲得的總數比較以獲得重量和摩爾百分數。下面對圖16的討論涉及在實施例1-5中獲得的數據，實施例1-5在標記"實驗"的部分中被討論。該數據通過在實驗部分中討論的實驗程序、氣體樣品收集程序、烴氣樣品氣相色譜(GC)分析方法和氣體樣品GC峰鑑定和積分方法獲得。為清楚起見，當談到氣態烴樣品的氣相色譜圖時，對於通過實施例1進行的一個無應力實驗、通過實施例2和3進行的兩個400psi受力實驗以及通過實施例4和5進行的兩個1,000psi受力實驗提供了圖表數據。圖16是一柱狀圖，其顯示氣體樣品中存在的烴種類的摩爾百分比濃度，所述氣體樣品取自在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個。氣體化合物摩爾百分數是通過本文所述的實驗程序、氣體樣品收集程序、烴氣樣品氣相色譜(GC)分析方法、氣體樣品GC峰積分方法和摩爾濃度測定程序獲得的。為清楚起見，烴摩爾百分數被取為全部已鑑定的烴氣GC面積(即甲烷、乙垸、丙烷、異丁烷、正丁烷、異戊垸、正戊烷、2-甲基戊烷和正己垸)的總數與計算摩爾濃度的百分數。因此，對於所有實驗而言，圖解的甲垸至正C6摩爾百分數不包括下列的摩爾份額任何相關的非烴氣相產品(例如氫氣、C02或H2S)、在表2、4、5、7或9中所列的任何未鑑定的烴氣種類(例如在表2中的峰編號2、6、8-11、13、15-22、24-26和28-78)、或者溶解在液相中、在液相GC中被獨立處理的任何氣體種類。y-軸3080表示就氣相中每種氣態化合物摩爾百分數而言的濃度。x-軸3081包含從甲烷至正己烷的每種烴化合物的身份。柱3082A-I表示實施例1的無應力實驗中的每種氣態化合物的摩爾百分數。也就是說，3082A表示甲烷，3082B表示乙烷，3082C表示丙垸，3082D表示異丁垸，3082E表示正丁垸，3082F表示異戊烷，3082G表示正戊垸，3082H表示2-甲基戊垸以及30821表示正己垸。柱3083A-I和3084A-I表示來自實施例2和3的重複400psi受力實驗的樣品中的每種氣態化合物的摩爾百分數，其中字母以針對無應力實驗所描述的方式進行分配。而柱3085A-I和3086A-I表示來自實施例4和5的重複1,000psi受力實驗的樣品中的每種氣態化合物的摩爾百分數，其中字母以針對無應力實驗所描述的方式進行分配。從圖16可以看出，在所有實驗中產生的烴氣主要是甲垸、乙烷和丙垸，以摩爾計。此外，顯然的是，相比400psi應力實驗烴氣和l，OOOpsi應力實驗烴氣，柱3082A-I所表示的無應力實驗包含最多的甲垸3082A以及最少的丙烷3082C。現在看柱3083A-I和3084A-I，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產生這樣的烴氣，其甲烷3083A&3084A和丙烷3083C&3084C濃度介於柱3082Ajtv豐s的t+7'^V'略t;士±^nc《aj(v^no《r1壬n，aq《八jp,Qno《廠1nnnpsi受力實驗之間。最後，顯然的是，高水平1,000psi應力實驗產生這樣的烴氣，其相比柱3082A&3082C表示的無應力實驗與柱3083A&3084A和3083C&，ao/ii^主；i"pfi/1aa成"h々jl厶目六縣/cCWm'k^:，aocao,，ao/:a、'/^存壬n為吉MFF仏小U'jiw乂乂j^c弧J^hj取lk、UjT》乂Ljjuoja<xjv/ouahv又iH取問u'jK、j/yij濃度3085C&3086C。因此在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖呈現出產生具有減小濃度的甲烷和增加濃度的丙烷的烴氣。從富含有機物巖層生產的烴流體可包括可冷凝烴部分(例如液體)和非冷凝烴部分(例如氣體)。在一些實施方式中，非冷凝烴部分包括甲烷和丙烷。在一些實施方式中，在非冷凝烴部分中的丙烷與甲烷的摩爾比大於0.32。在可選實施方式中，在非冷凝烴部分中的丙烷與甲垸的摩爾比大於0.34、0.36或0.38。如本文所用，"丙垸與甲烷的摩爾比"是可如本文所述尤其如本文標記"實驗"的部分中所述測定的摩爾比。也就是說，"丙烷與甲烷的摩爾比"是利用該申請的實驗部分中描述的烴氣樣品氣相色譜(GC)分析方法、氣體樣品GC峰鑑定和積分方法以及摩爾濃度測定程序測定的。在一些實施方式中，烴流體的可冷凝烴部分包括苯。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有在O.l與0.8重量百分數之間的苯含量。可選地，可冷凝烴部分可具有在0.15與0.6重量百分數之間的苯含量、在0.15與0.5之間的苯含量或在0.15與0.5的苯含量。在一些實施方式中，烴流體的可冷凝烴部分包括環己烷。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的環己烷含量，其小於0.8重量百分數。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的環己烷含量，其小於0.6重量百分數或小於0.43重量百分數。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的環己垸含量，其大於0.1重量百分數或大於0.2重量百分數。在一些實施方式中，烴流體的可冷凝烴部分包括甲基環己垸。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的甲基環己垸含量，其大於0.5重量百分數。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的甲基環己烷含量，其大於0.7重量百分數或大於0.75重量百分數。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的甲基環己垸含量，其小於1.2或小於l.O重量百分數。本文和權利要求書中苯、環己垸和甲基環己垸的重量百分數含量的應用意指在可冷凝烴流體中發現的苯、環己烷和甲基環己烷的量，該量如本文所述尤其如本文中標記"實驗"的部分所述進行測定。也就是說，各化合物重量百分77數是從本文實驗部分中討論的全油氣相色譜(WOGC)分析方法以及全油氣相色譜(WOGC)峰鑑定和積分方法測定的。此外，各化合物重量百分數如圖ll所述獲得，除了每個單獨的各化合物峰面積積分被用於測定每個各自的化合物重量百分數之外。為清楚起見，化合物重量百分數被計算為全部C3至假C38全油氣相色譜面積與計算重量的百分數，如圖7中所呈現的假化合物數據中所用。在一些實施方式中，烴流體的可冷凝烴部分具有大於30的API比重。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的API比重，其大於30、32、34、36、40、42或44。如本文和權利要求書中所用，API比重可通過任何普遍接受的測定API比重的方法進行測定。在一些實施方式中，烴流體的可冷凝烴部分具有這樣的鹼性氮與總氮比，其在0.1與0.50之間。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的鹼性氮與總氮比，其在0.15與0.40之間。如本文和權利要求書中所用，鹼性氮與總氮可以通過任何普遍接受的測定鹼性氮與總氮的方法進行測定。在結果衝突的情況下，遵循普遍接受的更精確的方法。巖石靜應力可影響通過加熱和熱解在富含有機物的巖石內產生的採出液的組成這個發現意味著採出的烴流體的組成也可以通過改變富含有機物巖層的巖石靜應力進行改變。例如，富含有機物巖層的巖石靜應力可以通過選擇支柱(pillar)幾何形狀和/或位置和/或通過選擇加熱和熱解地層區域厚度和/或加熱先後順序進行改變。支柱是在給定時間在富含有機物巖層內留下未熱解以便減輕或緩和地表下沉的區域。支柱可以是地層內的區域，其被同一地層內的熱解區域包圍。可選地，支柱可以是一般開發區域外的未加熱區域的一部分或與之相連。在生產油田壽命早期充當支柱的某些區域可在該油田壽命晚期被轉化成生產區域。—般在其自然狀態中，地層的上覆巖層的重量十分均勻地分布在地層上。在該狀態下，地層內特定地點存在的巖石靜應力很大程度上受上覆巖層的厚度和密度控制。期望的巖石靜應力可以通過分析上覆巖層地質學和選擇具有合適深度和位置的位置進行選擇。儘管巖石靜應力通常被假定由自然決定並且除了去除所有或部分上覆巖石之外是不可改變的，但是地層內具體位置處的巖石靜應力可以通過重新分布上覆巖石重量以便其不再被地層均勻地支撐而進行調整。例如，上覆巖石重量的這種重新分布可以通過兩種示例性方法實現。這些方法之一或兩者可被用在單一地層內。在某些情況下，一種方法主要可以在早期使用，而另一種方法主要可以在後期使用。有利地改變地層區域所經歷的巖石靜應力可以在地層區域內引起顯著的熱解之前進行並且也可以在產生顯著的烴流體之前進行。可選地，有利地改變巖石靜應力可以與熱解同時進行。第一種改變巖石靜應力的方法涉及製造一個不如其鄰近區域硬的地下地層區域。隨著特定區域變得較不堅硬，鄰近區域因此逐漸地充當支撐上覆巖石的支柱。這些支柱區域經歷增加的巖石靜應力，而較不堅硬的區域經歷降低的巖石靜應力。巖石靜應力的變化量取決於許多因素，其包括例如處理區域硬度的變化、處理區域的大小、支柱大小、支柱間隔、巖石壓縮性和巖石強度。在富含有機物巖層中，地層內區域可以通過熱解該區域並且通過去除採出液在該區域內產生空的空間而使其經歷機械弱化。以這種方式可以使地層內的區域不如沒有經歷熱解或經歷更少程度的熱解或生產的鄰近區域硬。第二種改變巖石靜應力的方法涉及使地下地層區域膨脹並且用比鄰近區域更大的力推向上覆巖石。這種膨脹可以從鄰近區域去除一部分上覆巖石重量，因此增加了加熱區域經歷的巖石靜應力並且降低了鄰近區域經歷的巖石靜應力。如果膨脹是足夠的，水平壓裂將在鄰近區域中形成並且這些區域對支撐上覆巖石的貢獻將減少。巖石靜應力的變化量取決於許多因素，其包括例如處理區域的膨脹量、處理區域的大小、支柱大小、支柱間隔、巖石壓縮性和巖石強度。通過加熱地層內的區域可使其膨脹以便引起巖石的熱膨脹。如果流體被大量截獲在該區域內，流體膨脹或流體產生也可以有助於膨脹。總膨脹量可與加熱區域的厚度成比例。應當注意，如果熱解發生在加熱區域並且去除了足量的流體，加熱區域可以機械地減弱並且因此可改變鄰近區域所經歷的巖石靜應力，如第一種示例性方法中所述。該方法的實施方式可包括通過藉助首先加熱和熱解在富含有機物巖層中存在的地層烴以及從該富含有機物巖層內的第二鄰近區域採出流體以便第二區域的楊氏模量(即硬度)被降低，來增加第一區域內的巖石靜應力而控制通過加熱和熱解從富含有機物巖層內的第一區域產生的採出烴流體的組成。該方法的實施方式可包括通過增加第一區域內的巖石靜應力而控制通過加熱和熱解從富含有機物巖層內的第一區域產生的採出烴流體的組成，增加第一區域內的巖石靜應力如下進行在富含有機物巖層內的鄰近區域之前加熱第一區域，或者將該第一區域加熱到比富含有機物巖層內的鄰近區域更大的程度，使得在第一區域內的熱膨脹大於富含有機物巖層的鄰近區域內的熱膨脹。該方法的實施方式可包括通過降低第一區域內的巖石靜應力而控制通過加熱和熱解從富含有機物巖層內的第一區域產生的採出烴流體的組成，降低第一區域內的巖石靜應力如下進行在第一區域之前加熱富含有機物巖層的一個或多個鄰近區域，或者使富含有機物巖層的一個或多個鄰近區域加熱到比該第一區域更大的程度，使得鄰近區域內的熱膨脹大於第一區域內的熱膨脹。該方法的實施方式可包括使富含有機物巖層內加熱區域的加熱定位、定大小和/或定時以便改變富含有機物巖層目前或未來加熱和熱解區域的原位巖石靜應力，從而控制採出烴流體的組成。—些生產過程包括在從富含有機物巖層基本上i除地層水溶性礦物之前，原位加熱包含地層烴和地層水溶性礦物的富含有機物巖層。在本發明的一些實施方式中，在原位加熱之前不需要部分、基本上或完全去除水溶性礦物。例如，在含有天然發生的蘇打石的油頁巖地層中，油頁巖可以在通過溶液採礦基本上去除蘇打石之前被加熱。基本上去除水溶性礦物可表示水溶性礦物的去除程度，其從本領域中已知的任何商業溶液採礦操作中發生。基本上去除水溶性礦物可近似為去除富含有機物巖層內烴流體生產的目標區域中存在的特定水溶性礦物總量的按:S量計5%以上。在可選實施方式屮，富含有機物巖層的原位加熱以熱解地層烴可以在從富含有機物巖層去除按重量計3%以上的地還水溶性礦物之前開始，可選地，按重量計7%、按:靈量計10%或按重量計13%。在採出蘇打石之前加熱油頁巖以生產油和氣的影響是將蘇打石轉化成更可回收形式(鹼灰)，並且提供滲透性，有助於其隨後的回收。水溶性礦物回收可以在千餾油生產後就發生，或者它可以被留F兒年的時期用於後而的回收。如果期望的話，鹼灰可在地表上被容易地轉化l:"l蘇打石。這種轉化可容易地實行使得兩種礦物可有效地互換。在-些生產方法中，加熱富含有機物巖層包括通過蘇打石的分解產生鹼灰。該方法可包括在地表設備中處理含水溶性礦物的含水溶液以去除一部分水溶性礦物。該處理步驟可包括通過由於改變含水溶液的溫度引起的沉澱除去水溶性礦物。水溶性礦物可包括鈉。水溶性礦物還可包括蘇打石(碳酸氫鈉)、鹼灰(碳酸鈉)、片鈉鋁石(NaAl(C03)(OH)2)或其組合。表面處理可進步包括在地表設備中通過與C02反應將鹼灰轉化成碳酸氫鈉(蘇打石)。在部分或完全去除水溶性礦物後，含水溶液可被再注入到地下地層，在那裡它可以被隱蔽。該地下地層可以與原始富含有機物巖層相同或不同。在一些生產方法中，加熱富含有機物巖層既熱解至少一部分地層烴以產生烴流體又使得在富含有機物巖層中在先結合的遷移汙染物種類可以得到。遷移汙染物種類可以通過地層烴的熱解形成，可以在加熱後從地層本身釋放，或者可以在加熱地展後通過產生增加的滲透性而使其可接近。在富含有機物巖層中存在的或注入其中的水或其它含水流體中，遷移汙染物種類可以是可溶的。從熱解的油頁巖中產生徑將一般留下一些至少部分水溶的遷移汙染物種類。取決於熱解頁巖油與較淺區段的水文連通性，這些成分可ft後遷移到濃度...匕環境不可接受的地F水中。潛在的遷移汙染物種類的類型取決於油頁巖熱解的特性以及正被轉化的油頁巖的組成。如果熱解是在氧或空氣不存在下進行的，汙染物種類可包括芳烴(例如苯、甲苯、乙苯、二甲苯)、多芳烴(例如蒽、芘、萘、蓆)、金屬汙染物(例如As、Co、Pb、Mo、Ni和Zn)，及其它種類諸如硫酸鹽、氨、Al、K、Mg、氯化物、氟化物和酚。如果應用氧或空氣，汙染物種類還可包括酮、醇和氰化物。此外，存在的具體的遷移汙染物種類可包括....匕述種類的任何次組或組合。油田開發者可以期望評估富含有機物巖層與含水層的連通性。這可以進行以確定富含有機物巖展中的地層烴的原位熱解是否可產生傾向於遷移到含水層的遷移種類，或者其程度。如果富含有機物巖層與含水層是水文相連的，可以採取防範措施以減少或防止在熱解期問產生或釋放的種類進入含水/1。nj-選地，富含有機物巖層可以在如本文所述熱解後用水或含水流體衝洗以去除水溶性礦物和/或遷移汙染物種類。在其它實施方式中，富含有機物巖層可以與任何地F水源基本上水文不連接。在這樣的情況中，衝洗富含有機物巖層可能對於遷移汙染物種類的去除來說不是期望的，但是儘管如此對於水溶性礦物的回收來說可能是期:鍋的。在從富含有機物地層生產烴後，一些遷移汙染物種類可保持在巖層中。在這樣的情況.F,可以期望將含水流體注入到富含有機物巖層中並且使注入的含水流體溶解至少部分水溶性礦物和/或遷移汙染物種類以形成含水溶液。含水溶液然後可通過例如溶液生產井從富含有機物巖層中採出。含水流體可進行調節以增加遷移汙染物種類和/或水溶性礦物的溶解度。調節可包括加入酸或鹼以調節溶液的pH。所得含水溶液然後可從富含有機物巖層中採出到地表進行加::::::[:。在初始含水流體採出後，可進一歩期望用含水流體衝洗熟化的富含有機物巖石區和未熟化的富含有機物巖石區。含水流體可被用於進一步溶解水溶性礦物和遷移汙染物種類。衝洗可以任選地在大部分的烴流體已經從熟化的富含有機物巖石區段採出後完成。在-些實施方式中，衝洗步驟可以被延遲到烴流體生產歩驟之後。衝洗可以被延遲以允許從加熱歩驟生成的熱向更深處傳遞，進入周圍未熟化的富含有機物巖石區段，以便將周圍來熟化的富含有機物巖石區段內的蘇打石轉化成鹼灰。可選地，衝洗可以被延遲以允許從加熱步驟生成的熱在周圍未熟化的富含有機物巖石區段內產生滲透性。此外，衝洗可基於碳酸氫鈉、鹼灰或兩者的0前和/或預測的市場價而被延遲，如本文進一歩討論的。該方法可以與本文所討論的本發明其它方面的任何一個進行組合。在含水溶液衝洗後，可以期望在地表設備中處理含水溶液以去除至少一些遷移汙染物種類。遷移汙染物種類可通過使用例如吸附材料、反滲透、化學築化、生物氧化和/或離子交換去除。這些方法的實例在本領域中都是已知的。示例性吸附材料可包括活性炭、粘土或漂白土。在油和氣源的生產中，可以期望將採出的烴用作正在進行的操作的能源。這可被應用於從油頁巖開發油和氣源。在這方面，當電阻加熱器與原位頁巖油回收結合使用時，需要大量的電力。電能可以從轉動發電機的渦輪獲得。通過利用來自油田的採出氣供以氣體渦輪動力，在經濟上可以是有利的。然而，這種採出氣必須被小心控制以便81最大化效率，以及以便不損壞渦輪、導致渦輪點火不良或者產生過量的汙染物(例如Nx)。氣體渦輪問題的-個來源是在燃料內存在汙染物。汙染物包括固體、水、作為液休存在的重組分以及硫化氫。此外，燃料的燃燒行為是重要的。要考慮的燃燒參數包括熱值、比:l、絕熱火焰溫度、可燃性限度、自燃溫度、自然延遲時問和火焰速度。沃泊指數(Wobbeindex,Wl)經常被用作燃料質堡的關鍵量度。WI等於低熱值與氣體比重的平方根的比值。將燃料的沃泊指數控制到目標值並且例如+10%或±20%的範圍可允許渦輪設計簡化以及性能優化增加。一般而由-，氣體渦輪是高度優化的機器，並且氣體進料的變化可導致周期性關閉渦輪進行重大檢修和替換零件以再次優化渦輪的需要。一般地，在直接花費和損失操作時間這兩方面，其都是高成本的操作。因此，希望最小化對這種檢修的需要。燃料質量控制可用於頁巖油開發，其中採出氣組成在油田壽命期間可能變化，並且其中氣體除了輕烴外般還有大量的C02、CO禾UH2。商業規模的油頁巖乾餾被預期產生隨時間變化的氣體組成。氣體組成隨時間變化源於當熱解油頁巖時同時發生的多個和競爭性分解反應。渦輪燃料中的惰性氣體可以通過增加物質流動同時保持火焰溫度在期望範圍內而增加發電。此外惰性氣體W以降低火焰溫度並且由此減少N(X汙染物產生。從油頁巖熟化產生的氣體可具有大量的C02含量。因此，在生產方法的某些實施方式屮，燃料氣的C02含量通過在地表設備中分離或加入進行,節以使渦輪性能優化。C02全部除去不一定是理想的。對亍低BTU(BritishThemiaJUnits,英國熱單位)燃料來說，達到定的氫含量也可以是期望的，以實現適當的燃燒性能。在本文方法的某些實施方式中，燃料氣的H2含量通過地表設備中的分離或加入進行調節以使渦輪性能優化。利用低BTU燃料調節非頁巖油地表設備中的H2含量已經在專利文獻(例如美國專利號6.684,644和美國專利號6,858,049，其全部公開內容通過引用併入本文)中進行了討論。在油頁巖源的某些區域中，另外的油頁巖源或其它烴源可以存在於較低的深度處。其它烴源可包括在低滲透性地層中的天然氣(所頃的"緻密氣")或夾帶在煤中和吸附到煤....Ii的天然氣(所謂的"煤層甲烷")。在-一些具有多個油頁巖源的實施方式屮，首先斤發更深的區域然後順序地開發較淺的區域可能是有利的。以這種方式，井將不需要穿過熱區域或削弱的巖石區域。在其它實施方式中，通過鑽井穿過正被用作較淺深度處頁巖油丌發的支柱的區域面丌發較深的區域可能是有利的。同區域中頁巖油源和天然氣源的冋時開發可協作地利用某些設備和後勤運作。例如，氣體處理可以在單個工j—進行。同樣，職員可以在開發中共享。實施方式的示意圖，所述地表設備70可被配置來處理採出液。採出液85可以通過生產井71從地下地層84中生產，如木文所述。採出液可包括通過本文描述的任何方法生產的任何採出液。地下地層84可以是任何地下地層，其包括，例如，包含諸如油頁巖、煤、或焦油砂中任何-種的富含有機物巖層。生產方案可以涉及將採出液急冷72至300下、200下或者甚至IOO下以F的溫度，在油分離器73中分離出可冷凝成分(即油74和水75)，在氣體處理單元77中處理非冷凝成分76(即氣)以去除水78和硫種類79，在天然氣j—81中從氣體(例如丙烷和丁烷)屮去除部分較重的成分以形成要出售的液態石油氣(L:PG)80，並且在電廠88從剩餘的氣體83產生電能82。電能82可被用作通過本文描述的任何方法加熱地下地層84的能源。例如，電能82可以在高壓例如132kV下輸入變壓器86，並且在被輸入到位於加熱井87——其位於地下地層84中——中的電阻加熱器元件之前逐步下降至更低的電壓例如6600V。以這種方式，加熱地下地層84所需的全部或部分能量可以從釆出液85的非冷凝部分中產生。過量的氣體——如果有的話^"可以被輸出銷售。來自原位油頁巖生產的採出液包含多種可以在地表設備中被分離的成分。採出液典型地包含水、非冷凝烴烷烴種類(例如甲垸、乙烷、丙垸、正丁烷、異]'烷)、非冷凝烴烯烴種類(例如乙烯、丙烯)、由(垸烴、烯烴、芳烴和多芳烴等)組成的可冷凝烴種類、C02、CO、H2、H2S和NH3。在地表設備屮，可冷凝成分可以通過降低溫度和域增加壓力從非冷凝成分中分離出來。溫度降低可以利用被周圍空氣或可利用的水冷卻的熱交換器實現。可選地，熱的採出液可以通過與先前冷卻的採出烴流體熱交換進行冷卻。壓力可以通過離心式或往復式壓縮機增加。可選地，或者聯合地，擴散器-膨脹器裝置可被用於從氣流冷凝出液體。分離可以涉及冷卻和/或壓力變化的幾個階段。當降低溫度或增加壓力時，除了可冷凝烴外，水可以從氣體中滴出。液態水可以通過重力沉降器或離心分離器與可冷凝烴分開。破乳劑可被用於促進水分離。包括填料塔或多級塔板逆流塔。這些方面中每一方面的最優尺寸調整高度取決於氣體從地層中生產的速率以及氣流中酸氣的濃度。可選地，鐵氧化還原法(例如，Low-CatTM)可以是可用的，特別是當一定數量的一氧化碳和低水平的硫存在於烴流中時。在液體氧化還原法中，含有鐵化合物的溶液被循環還原和氧化，這樣在循環的還原部分期間，含有硫化氫的氣體與鐵化合物反應形成元素硫。通過位於循環的還原和氧化部分之間的溶液循環中的管線內濾器，除去元素硫。酸氣去除還可以通過使用蒸餾塔而實現。這種塔可包括中間的冷凍段，其中允許冷凍的C02和H2S顆粒形成。冷凍的顆粒和液體的混合物向下落下進入汽提段，其中更輕的烴氣在塔內逸出並且上升。精餾段可以被提供在塔的....匕端以進'歩促迸塔頂氣流的淨化。這類力—法和相關方法的另外的細節可見於美國專利3,724,225、4,511,382、4,533,372、4,923,493、5,120,338、5,956,971，通過引用方式其全部內容併入本文。氣流的氫含量可以通過去除全部或部分氫而減少或者通過去除全部或部分非氫種類(例如C02、CH4等)而增加。分離可以利用低溫冷凝、變壓或變溫吸附、或選擇性擴散膜實現。如果需耍另外的氫，氫可以藉助通過典型的水轉換反應重整甲烷而製得。在一個實施方式中，提供從富含有機物巖層產生烴流體的原位方法。該方法可包括原位加熱富含有機物巖層。進一步，該方法可包括從富含有機物巖層產生採出液。採出液可包括烴流體，並且至少部分作為位於富含有機物巖層中的地層烴熱解的結果產生。採出液可被分成至少第一氣流和第一液流。第一氣流可通過第一氣體渦輪，以形成第一氣體渦輪廢流。該第一氣體渦輪被配置為給第一發電機提供能量，用於發電的目的。電可以響應氣體渦輪廢流在第一發電機中產生。氣流可以是由一定組成構成和/或具有某些特性的低BTU氣體。在一個實施方式中，第一氣流包括大於IO摩爾百分比的烴氣和大於IO摩爾百分比的二氧化碳。在可選的實施方式中，第一氣流包括大於io摩爾百分比的烴氣並且具有低於800BTU/SCF的低熱值。在一些實施方式中，富含有機物巖層可以至少部分通過電阻加熱進行加熱。在一個實施方式中，第一氣流包括大於5摩爾百分比的烴氣和大於10摩爾百分比的二氧化碳。在可選的實施方式中，第一氣流包括大於5摩爾百分比的烴氣並且具有低於800BTU/SCF的低熱值。如在本文的其它實施方式中描述的，富含有機物巖層可以是例如重烴地層或固體烴地層。這樣的地層的具體實例可包括油頁巖地層、焦油砂地層或煤地層。在這樣的地層中存在的具體地層烴可包括重烴、油頁巖、乾酪根、煤和/或瀝青。從富含有機物巖層產生的採出液可包括烴流體。烴流體可包括可冷凝烴部分(例如液體)和非冷凝烴部分(例如氣體)。採出液的烴流體另外可與非烴流體一起被採出。示例性非烴流體包括例如水、二氧化碳(C02)、硫化氫(H2S)、氫氣(H。、氨(NH3)和/或一氧化碳(C0)。在一些實施方式中，採出液將含有可冷凝烴部分和非冷凝烴部分，並且非冷凝烴部分與可冷凝烴部分的比率可以大於每桶液體700標準立方英尺氣體。該比率有時被稱為地層氣油比或GOR。在可選的實施方式中，非冷凝烴部分與可冷凝烴部分的比率可以大於每桶液體l，OOO、1,500或2,000標準立方英尺氣體。在原位加熱操作中，預期採出液的組成隨時間變化。最初，預期採出液流速和組成都不同於加熱一年或更多年後的流速和組成。例如，在早期，在一定體積的油頁巖的熱解中，採出氣的組成可具有高的C02摩爾分數和低的H2摩爾分數。隨著熱解繼續，採出氣的組成改變為其中C02濃度低而Hb濃度高。在中間時段，垸烴類(例如，甲垸和乙垸)可在裂解氣中表現出最高濃度。(參見，例如"IsothermalDecompositionofColoradoOilShale",DOE/FE/60177-2288.)預期從原位加熱富含有機物巖層產生的氣流的組成隨時間變化。特別是，預期氫氣和二氧化碳的比例在商業原位加熱油田開發的壽命期間將顯著變化，所述油田開發將歷時3年到10年或更多年。而且，預期氣態烴種類一一包括甲垸、乙垸、乙烯、丙垸、異丙烷和丙烯一一的相對比例在油田開發的壽命期間將變化。這些變化對於商業油頁巖開發可能是特別顯著的。在油頁巖開發中，預期採出氣中的氫氣濃度隨時間增加，而預期C02的濃度隨時間降低。預期在總採出氣組成中這些預期變化將提出處理挑戰(processingchallenges),特別是當採出氣或其部分在氣體渦輪中燃燒時，這是因為具有特定燃燒爐的氣體渦輪在保持穩定運行的同時不能適應進氣組成的較大變化。本發明的實施方式包括從採出液獲得氣流，其中氣流的組成隨時間變化。隨時間變化的氣流組成可包括在1年期間，氣流中的一個或多個種類的平均日濃度變化5moiy。以上。在可選的實施方式中，在1年期間，氣流中的一個或多個種類的平均日濃度可變化10、15或20mol。/。以上。在可選的實施方式中，在2年期間，氣流中的一個或多個種類的平均日濃度可變化5、10、15或20moP/。以上。在具體實施方式中，濃度變化的種類可以是甲垸、C02、氫氣或它們的組合。在可選的實施方式中，在1年期間，氣流的平均日沃泊指數或改進的沃泊指數可變化5、10、15或20%以上。在可選的實施方式中，在2年期間，氣流的平均日沃泊指數或改進的沃泊指數可變化5、10、15或20%以上。圖32提供從科羅拉多油頁巖實驗室加熱釋出的數種氣體種類的圖解描述。該圖基於來自Miknis，F.P.,Conn,P.J.和Turner,T.F.，"IsothermalDecompositionofColoradoOilShale",DOE/FE/60177-2288(DE87009043)的數據。該實驗由在368'C的恆定溫度下加熱科羅拉多油頁巖樣品，並將其保持至少12小時的時期組成。左邊y軸351報告在12-小時實驗釋出的、以mol。/。表示的測量的氣體種類的濃度，其包括<:02352、H2353、甲垸354、乙烷355和C0356。x-軸350代表時間，並且以小時表示。該圖中的數據表示通過微分測量的累積組成以便獲得瞬時氣體組成的估計值而獲得的值。右邊y-軸358報告以BTU/SCF為單位的沃泊指數。基於氣體中非硫種類計算沃泊指數357。較低的BTU/SCF熱值和相對於空氣的比重被用於沃泊指數計算。如圖所示，最初(第0-2小時)，釋出的氣體主要是C02，從70mol。/。的C02變化下降至40mol。/。的C02，並具有更少量的甲垸(12-18moiy。)和乙烷(2-6mo1。/。)。隨著時間發展，氫氣的產生增加，幾乎對應於C02產生的減少。接近最後7.5小時時期，C02濃度已降至大約4mol%，而氫氣產生已增加到超過70moP/0。烴種類也在7小時時期內發生變化，然而其變化程度低得多。甲烷濃度從最初較低的大約12moP/。變化至4小時時較高的大約22moP/。，到7.5小時回落到大約10mol%。乙垸濃度從最初較低的大約2-3moP/。變化到4.5小時時較高的大約8mol%，到7.5小時回落到大約5mol%。隨時間變化的組成導致沃泊指數隨時間發生大的變化。該值最初為大約210BTU/SCF，並且在第7.5小時穩定增加到大約890BTU/SCF。該數據也表明從加熱和熱解油頁巖產生的氣體將為相對低熱值氣體，其包括例如大量的C02。對於加熱油頁巖，在圖32中呈現的數據表示氣體組成隨時間潛在的變化，然而，由於原位溫度更低例如270-35(TC，商業操作中的時間規模將跨越長得多的期限。低溫的應用反映出快速加熱大體積巖石的不切實際性以及與低平均溫度在地下應用相關的效率增加。例如，在商業化油頁巖開發中，可能花費1到3年以獲得顯著的烴產生，這取決於能量輸入、加熱速率、目標地層密度、目標地層厚度、加熱井間隔和加熱井的幾何形狀。另外，在商業化原位加熱油頁巖開發中，可能花費6到10年或更多年以將油頁巖中的乾酪根完全轉化為可採出的流體烴，這也取決於前面提到的具體開發參數。包含可燃烴流體的氣流可以從採出液獲得。在一些實施方式中，第一氣流包含烴流體。第一氣流中的示例性氣體烴種類可包括甲烷、乙垸、乙烯、丙烷、丙烯、丁垸、異丁烷、丁烯，以及可能更少量的戊烷、異戊烷、戊烯、C6+烴種類和它們的任意組合。在一些實施方式中，第一氣流為大於5摩爾百分比的烴氣。在可選的實施方式中，第一氣流為大於10、15、20、25、30、35或40摩爾百分比的烴氣。在一些實施方式中，第一氣流為大於15摩爾百分比的甲烷。在可選的實施方式中，第一氣流為大於20、25、30、35或40摩爾百分比的甲垸。在一些實施方式中，第一氣流包括可燃氣體。可燃氣體可包括烴氣和非烴氣，例如氫氣。在一些實施方式中，第一氣流被認為是低熱值或低BTU氣體。第一氣流被認為是低BTU氣流，因為它具有比典型管輸天然氣的低熱值(LHV)更低的低熱值，所述典型管輸天然氣具有大約l，OOOBTU/SCF的低熱值。然而，第一氣流可具有可用於氣體渦輪和/或鍋爐的足夠高的熱值，並且因此與為燃燒或不充分燃燒的副產物的氣體不同，所述副產物可具有50到150BTU/SCF範圍內的低熱值。在一些實施方式中，第一氣流具有大於200BTU/SCF的低熱值。在可選的實施方式中，第一氣流具有大於300BTU/SCF、400BTU/SCF、500BTU/SCF或600BTU/SCF的低熱值。在其它實施方式中，第一氣流具有小於800BTU/SCF的低熱值。在可選的實施方式中，第一氣流具有小於700BTU/SCF、600BTU/SCF或500BTU/SCF的低熱值。86第一氣流可包括至少一種惰性氣體，例如C02。作為零熱值氣體，C02的存在用作熱值目的的稀釋劑，並且促進降低氣流的總低熱值。在一些實施方式中，本發明利用在採出液中存在的C02的壓力和質量流量，並且使這類C02可用於第一氣流中以在第一氣體渦輪中最終處理。可以考慮採出液可以在升高壓力下從富含有機物巖層產生，所述壓力例如為300、400、500、600psig以上或700psig以上。處理後，加壓採出液的氣體部分可以被送至氣體渦輪以從穿越該氣體渦輪的此種加壓氣流的壓力降低來回收能量。這樣，能量不但從第一氣流的可燃燒部分的燃燒回收，而且從第一氣流的加壓不可燃燒部分回收。在一些實施方式中，第一氣流可具有大於10摩爾百分比的CO2含量。可選地，第一氣流可具有大於15、20、25、30、35或40摩爾百分比的CO2含量。可選地，第一氣流可具有小於70、60、50或45摩爾百分比的C02含量。些實施方式包括從採出得第二氣流。第二氣流可具有與第一氣流不同的組成。在一些實施方式中，第二氣流的組成可以被保持在基本上恆定的條件下和/或可以是低BTU氣流。通過調節第一和第二氣流的相對比率同時保持兩種氣流基本上恆定的組成，這樣的條件可以是可能的。在這樣的實施方式中，第二氣流也可被送至氣體渦輪，例如第二氣體渦輪，用於動力回收。在一個實施方式中，第一氣流是大於5摩爾百分比的氫氣。可選地，第一氣流可以是大於10、15、20或25摩爾百分比的氫氣。第一氣流的氫氣含量也可被調節以補償這些氣流中的高惰性含量(例如C02),特別是當這樣的氣流在氣體渦輪中燃燒時。隨著氣體渦輪進料流的C02濃度增加，在這種進料流火焰速度上存在相應的降低。氫氣具有相對高的火焰速度並且可被用於補償氣體渦輪進料流中高的C02濃度，從而獲得火焰速度在特定渦輪設計可接受的參數內變化的氣體渦輪進料流。可選地，如果需要另外的氫氣，氫氣可通過經由經典蒸汽轉化然後水氣轉換反應重整甲烷而製備，從而增加氣體渦輪進料流的氫濃度，或使另外的氫氣可用於與氣體渦輪進料流混合。水氣轉換反應在下面提供蒸汽轉化CH4+H20—CO+3H2水氣轉換H20+CO—H2+C02在一個實施方式中，第一氣流具有基本上恆定的H2與C02摩爾比，從而在氣體渦輪中獲得相對恆定的火焰速度。在可選的實施方式中，第一氣流具有介於0.1到2.0、0.3到1.8、0.5到1.6之間或介於0.7到1.4之間的H2與C。2摩爾比。可選地，第一氣流可具有基本上恆定的乙烷與C02摩爾比。具體而言，在7天期間，在日平均基礎上，第一氣流的乙垸與C02摩爾比的變化可在15%以下。進一步，在7天期間，在日平均基礎上，第一氣流的乙烷與C02摩爾比變化10%或5%以下。該方法包括至少使第一氣流通過氣體渦輪。在可選的實施方式中，從採出液獲得的其它氣流也可任選地通過氣體渦輪。在任一種情況中，氣體渦輪包括燃燒工具或燃燒器。一般而言，燃燒器包括用於注射氣體進料和將該進料與含空氣或氧氣流混合的噴嘴或注射器。然後，所形成的混合物在進入氣體渦輪的渦輪部分之前燃燒，在氣體渦輪的渦輪部分能量從熱燃燒產物流被提取。氣體燃燒器和它們的注射器一般被設計用於某種氣體組成或組成範圍，在這種情況氣體渦輪將穩定和有效地運行。如果氣體組成改變超出了設計範圍，那麼氣體渦輪可經歷不穩定運行、無效運行、可靠性降低和/或環境管制種類(environmentallyregulatedspecies)的排放增加，其包括例如氮氧化物(NOx)、一氧化碳(CO)和/或硫(例如硫氧化物(SOx))排放。在一些實施方式中，第一氣體渦輪裝備有由第一氣體注射器和第二氣體注射器組成的雙氣體燃燒器，其中第一氣體注射器被優化或被設計用於第一氣流，並且第二氣體注射器被優化或被設計用於另一第二氣流。第二氣流可具有不同於第一氣流的組成。此外，第二氣流可源自採出液或者是從開發加工設備外的來源獲得的氣流，這包括例如管輸天然氣流。在可選的實施方式中，第一氣體渦輪和/或第二氣體渦輪可裝備有可變幾何形狀的燃燒室。在仍進一步的實施方式中，第一氣體渦輪和/或第二氣體渦輪可裝備有催化燃燒室。在仍進一步的實施方式中，第一氣體渦輪和/或第二氣體渦輪可裝備有稀薄預混合燃燒器(leanpre-mixedcombustor)(—個或多個)、乾式低NOx(DLN)燃燒器(一個或多個)、或乾式低排放(DLE)燃燒器(一個或多個)。進一步，蒸汽注入或水注入可被用於減少NOx。—般而言，氣體渦輪製造商指定優選的壓力或壓力範圍以輸送用於在氣體渦輪燃燒器中燃燒並且在氣體渦輪的渦輪中進一步處理的氣體渦輪進料氣流。如果氣體渦輪進料氣流超出了指定壓力範圍被輸送到氣體渦輪，那麼氣體渦輪可經歷不穩定運行、效率降低和/或環境管制組分的排放增加。因此，有用的是，操作富含有機物巖層原位加熱操作，以不但向氣體渦輪提供組成處於基本恆定條件的氣體渦輪進氣，而且向其提供在目標壓力範圍內的進氣。在一些實施方式中，第一氣流可以以基本恆定壓力提供給第一氣體渦輪。在一些實施方式中，第一氣流可以以200到1,000磅/平方英寸表壓(psig)範圍內的壓力輸送到第一氣體渦輪。可選地，第一氣流可以以300到800、350到650或400到600psig範圍內的壓力輸送到第一氣體渦輪。在一些實施方式中，在7天期間，在日平均基礎上，第一氣流的壓力的變化在20%表壓以下。在可選的實施方式中，在7天期間，在日平均基礎上，第一氣流的壓力變化15、10或5%表壓以下。在本發明的一些實施方式中，第一氣流可被監控以確定第一氣流的條件。例如可以監控第一氣流的一個或多個特性。在一個實施方式中，在第一氣流在第一氣體渦輪燃燒器中大量燃燒之前，監控第一氣流。可被監控的示例性特性可包括選自下列的一個或多個特性氣體組成、溫度、熱值、比重、沃泊指數、改進的沃泊指數、露點、可燃性極限、火焰速度和它們的組合。在本發明的一些實施方式中，第一氣流可以被改變以便控制第一氣流的一個或多個操作參數。在這些實施方式中，監控第一氣流的條件並且在這種監控的結果上主要或部分地以這些改變或控制為基礎可以是有用的。可被控制的示例性操作參數包括C2和高級烴、C3和高級烴、二氧化碳、惰性氣體、氫氣、乙烷、乙烯、丙垸和它們組合中的一個或多個的濃度。在一個實施方式中，通過將混合氣流與第一氣流混合而改變第一氣流的組成，可保持所選擇的操作參數。混合氣流可包括甲垸或氣體烴混合物，包括來自非採出液來源的混合氣流。在其它實施方式中，可通過調節第一氣流的惰性氣體含量而改變第一氣流的惰性氣體含量，以保持隨時間基本上恆定的沃泊指數或改進的沃泊指數。在本發明的一些實施方式中，改變第一氣流的組成包括將氫、乙烷、乙烯或它們的組合加入到第一組成氣流。這些成分的加入可用於增加第一氣流的火焰速度、調節第一氣流的燃燒速率、穩定在第一氣體渦輪中的燃燒或它們的組合o在進一步的實施方式中，第一氣流可以通過重整第一氣流中至少一部分甲烷以產生氫氣來改變。在進入到氣體渦輪燃燒器的氣態進料含有大量C02並因此需要另外的氫氣以便在氣體渦輪燃燒器中保持基本上恆定的火焰速度的情況，這可以是特別有用的。在一些實施方式中，其它烴化合物，例如乙垸和/或丙烷，也可與甲烷一起被重整。氣體渦輪進料的氫氣含量可以通過不同的重整配置而增加。在一個實施方式中，在重整之前，至少一部分甲垸被從第一氣流移出，移出的甲烷在單獨的加工設備中被重整以產生氫氣，並且所產生的氫氣被返回到第一氣流，然後使第一組成氣流通到氣體渦輪。可選地，至少一部分甲烷在線重整，同時存在於第一氣流中，而無需移出甲烷和在分開的重整設備中產生氫氣。在任一情況中，重整為氫的甲垸部分可被控制以保持選擇的操作參數，這包括例如隨時間基本上恆定的沃泊指數或改進的沃泊指數值。在本文描述的各種方法中，第一氣流的組成可通過調節位於加工設備內的一個或多個油氣分離器的壓力或溫度而進行改變。這樣的壓力或溫度的調節從而將改變來自這樣的分離器的廢氣的組成。該加工設備可包括數級油氣分離器，其一般處於連續的低壓下。對於同樣溫度下的一系列分離器，來自初始較高壓力分離器的廢氣(例如富含甲烷和氫)比來自後面的低壓分離器的廢氣(例如富含丙烷和二氧化碳)更輕。因此，第一氣流可包括至少來自第一油氣分離器的第一分離器氣體和來自第二油氣分離器的第二分離器氣體的混合物。此外，該方法可包括通過調節構成第一氣流的第一分離器氣體和第二分離器氣體的相對量來改變第一氣流的組成。在本文描述的各種方法中，第一氣流的組成可通過使用汽液提取技術進行改變。在這樣的技術中，氣流可與液體接觸，以允許在液流中具有優先溶解度的氣流中的某些組分一一所述組分一般為較重組分一一傳質以從氣流移出89並溶解於液流中，從而改變所形成氣流的組成。因此，接觸可被用於例如通過減少較重組分的量而增加氣流的H2含量。在本領域存在多種已知的進行汽液提取的方法，其包括例如應用板式塔或填充柱來進行液流與蒸汽或氣流的接觸。一般地，氣流在接觸之前被冷卻以提高溶解度。也可增加壓力來提高溶解度。採出液或其部分可被用作液流。特別地，一部分來自後面流體處理系統的採出液可被再循環返回，以與氣流、第一氣流、第二氣流或其衍生物接觸以溶解和除去該流中的一部分組分。一種己知為Ryan-Holmes法的方法在授予Holmes等的美國專利號4，318，723中公開。該專利描述使用非極性加成例如C2-<:5烷烴從甲烷蒸餾酸氣。關於Ryan/Hoknes法的其它討論，參見Holmes等，HydrocarbonProcessing,May1982,pp.131-136;和OilandGasJournal,Jun.27,1983,pp.85-91。該方法可包括從氣體渦輪產生電，並且任選地氣體渦輪是聯合循環動力設備(combinedcyclepowerfacilities)的一部分。在這樣的實施方式中，該方法可包括在使第一氣流通過第一氣體渦輪並燃燒第一氣流後，將燃燒的第一氣體渦輪廢流供應到蒸汽鍋爐，從而給蒸汽鍋爐提供熱以在該蒸汽鍋爐中產生蒸汽。在聯合循環操作中，產生的蒸汽隨後可被供應到被配置為給第二發電機提供能量的蒸汽渦輪。第二發電機可以是與第一氣體渦輪使用的相同的發電機，或是不同的發電機。在不同的實施方式中，蒸汽鍋爐可以是補充燃燒式廢熱鍋爐(supplementallyfiredwasteheatboiler)或可不包括補充的鍋爐進料流。通過使用聯合循環動力裝置，產生原位加熱操作的全部或大部分電需求可以是可能的，其中原位加熱基本地、主要地或專門地通過電阻加熱進行。在一些實施方式中，通過使用從採出液或來自釆出液的一種或多種氣流產生的電，70%以上的原位富含有機物巖層加熱操作的電加熱需要可以得到滿足。在可選的實施方式中，通過使用從採出液或來自採出液的一種或多種氣流產生的電，80%、90%或95%以上的原位富含有機物巖層加熱操作的電加熱需要可以得到滿足。在一些第二氣流也從釆出液獲得的實施方式中，將第二氣流供應到蒸汽鍋爐或火焰加熱器，而無需首先使第二氣流通到氣體渦輪進行動力回收可能是期望的。在一些實施方式中，鑑於在一些實施方式中保持第一氣流組成基本上恆定，第二氣流將具有變化的組成。在其它實施方式中，第二氣流可具有比第一氣流的低熱值更低的低熱值。為了適應第二氣流的不同組成和/或低熱值——其對於在特定氣體渦輪中穩定處理可能不是足夠恆定，第二氣流可被送至燃燒式蒸汽鍋爐。通過應用蒸汽渦輪在該蒸汽鍋爐中產生的蒸汽可被用於產生電能，因此進一步促進總的工藝發電能力。在可選的實施方式中，蒸汽鍋爐可以是超臨界鍋爐或裝備有催化燃燒器的蒸汽鍋爐，所述催化燃燒器特別地不受燃燒氣流中組成變化的影響。在一些實施方式中，熱的採出液可與水熱交換以產生低壓蒸汽。在這樣的情況下，水流將是鍋爐給水品質的水流。在其它實施方式中，從第一氣體渦輪廢流的廢熱回收、從第二氣流在蒸汽鍋爐中的燃燒產生的蒸汽——如果存在的話，或從一個或兩個來源產生的部分蒸汽，可被用於地表加工設備和/或提供至少一部分用於加熱富含有機物巖層的熱。取決於產生方法，蒸汽可以作為低、中或高壓蒸汽流產生。低壓蒸汽通常在低於150psig的壓力下，中壓蒸汽通常在150-250psig的範圍內，而高壓蒸汽通常超過250psig。在一個實施方式中，至少一部分蒸汽——特別是高壓蒸汽，被輸送到富含有機物巖層以幫助加熱該地層。較低壓力蒸汽一一在一些情況下包括例如中壓蒸汽，也可以通過注入用於地層加熱。在一些實施方式中，特別是當蒸汽是低或中壓蒸汽渦輪廢流時，低壓蒸汽流可被用作在採出液或其衍生物處理中的工藝熱(過程熱，processheat)。蒸汽可以有用的示例性過程包括在用於重烴或酸氣的吸附劑流體的再生中、在蒸餾系統的重沸器中、或在用於酸氣和痕量汙染物去除的固體吸附系統的再生中。進一步的實例包括膜分離、低溫蒸餾和變壓吸附。可選地，第一氣體渦輪廢流本身可被用作在採出液或其衍生物處理中的工藝熱。在本發明的一些實施方式中，第一氣流的組成可被保持在基本上恆定的條件。第一氣流的組成可保持在基本上恆定的條件下，以便滿足第一氣體渦輪的期望操作參數。現代氣體渦輪通常裝備有低排放燃燒器，以便滿足現代環境規章。這樣渦輪需要相對恆定的燃料組成，並且因此對適應燃料氣組成的廣泛變化具有很小的靈活性。這是因為大多數氣體渦輪裝備有固定幾何形狀的燃燒器一一一般是一組圓形孔板一一的事實。為了氣體渦輪根據普遍接受的性能標準可靠地運行，燃料氣必須以調節好的流速、壓力比、組成、溫度等供應。如果燃料組成改變，並且因此改進的沃泊指數變化，那麼供應充足量的燃料能量給渦輪(以便保持負荷)所需的壓力比將變化。然而，具體燃燒器幾何形狀所需的壓力比由該燃燒器的空氣動力學設計設定，該設計一般是固定的幾何形狀。因此，燃料氣組成的任何變化將使燃燒器在其最佳設計點之外運行。當希望的運行偏離最佳設計點至超過可接受設計範圍的點時，那麼一般遇到負面結果。組成在基本上恆定條件下的氣體是指這樣的燃料氣組成範圍特定氣體渦輪可以使用該範圍，同時保持充分穩定的運轉性能。例如，具有基本上恆定的一組條件的氣體能夠被特定氣體渦輪應用，而不經歷不可接受的燃燒動力學，這包括壓力脈動，其可導致由滅火引起的不可靠性，這最終導致渦輪關閉。此外，具有基本上恆定的條件的氣體可以被特定氣體渦輪應用，而不產生超過規定目標或環境規章的排放(例如，NOx、CO等)。此外，具有基本上恆定的條件的氣體能夠被特定氣體渦輪應用，使得渦輪可以運行而不存在對頻繁檢修或替換其內部零件的需要，這種需要可能是由於過度燃燒動力學造成的部件磨損或疲勞引起，或者由於在未被設計用於由此類事件引起的升高溫度的位置上的火焰反閃(flameflashback)或火焰錨定(flameanchoring)造成的部件損壞引起。此外，具有基本上恆定的條件的氣體能被應用，而無需關閉渦輪，以便用針對最初燃料氣組成被設計適應不同燃料氣組成的部件替換燃燒部件。這種部件替換對於匹配燃料注射口幾何形狀與新的燃料氣組成可能是必需的，以便達到供應到燃燒區的燃料氣的必需壓力比，或者改變燃燒器中的稀釋空氣孔的幾何形狀可能是必需的，以便在燃燒和稀釋之間提供適當的空氣分流(airsplit)。基於氣體質量，有許多方法評估期望的氣體渦輪性能。一個方法包括保持基本上恆定的沃泊指數。沃泊指數的一個量度可以使用下列方程進行計算附=!其中『/是沃泊指數，丄i/K是燃料氣的低熱值，其單位為BTU/SCF(或相當的單位)，其中BTU是英國熱中.位(BritishThermalUnits)，SCF是單位標準立方英尺，是氣體燃料相對於標準條件(例如1atm和2(TC)下空氣的比重。相關量度是改進的沃泊指數，其可以使用下面的方程進行計算,譜其中M『/是改進的沃泊指數，是氣體燃料的低熱值，其單位為BTU/SCF，其中BTU是英國熱單位，SCF是單位標準立方英尺，是氣體燃料相對於空氣的比重，rg^是以蘭金溫度計的氣體燃料溫度。在本發明的一些實施方式中，在7天期間，通過使第一氣流的沃泊指數或改進的沃泊指數在日平均基礎上改變15%以下，第一氣流可以保持在基本恆定的條件。在可選的實施方式中，在7天期間，在日平均基礎上第一氣流的沃泊指數或改進的沃泊指數改變10%或5%以下。在進一步可選的實施方式中，在1天期間，在每小時平均基礎上第一氣流的沃泊指數或改進的沃泊指數改變15%以下。在進一歩可選的實施方式中，在1天期間，在每小時平均基礎上第一氣流的沃泊指數或改進的沃泊指數改變10%或5%以下。在進一步的實施方式中，在1小時期間，在五分鐘平均基礎上第一氣流的沃泊指數或改進的沃泊指數改變15%以下。在進一步可選的實施方式中，在1小時期間，在五分鐘平均基礎上第一氣流的沃泊指數或改進的沃泊指數改變10%或5%以下。在進一步的實施方式中，在30天期間，通過使第一氣流的沃泊指數或改進的沃泊指數在日平均的基礎上改變15%以下，第一氣流可以保持在基本恆定的條件。在可選的實施方式中，在30天期間，在日平均基礎上第一氣流的沃泊指數或改進的沃泊指數改變10%或5%以下。在進一步的實施方式中，為了使氣流的組成保持在基本恆定的條件下，將氣流的性質保持在基本上恆定的條件下可以是足夠的。例如，在一些實施方式中，在7天期間，在日平均基礎上第一氣流的比重改變15、10%或5%以下。在可選的實施方式中，在30天期間，在日平均基礎上第一氣流的比重改變15、10%或5%以下。在可選的實施方式中，在1天期間，在每小時平均基礎上第一氣流的比92重改變15、10%或5%以下。在進一步可選的實施方式中，在7天期間，在日平均基礎上第一氣流的低熱值改變15、10%或5%以下。在進一步可選的實施方式中，在30天期間，在日平均基礎上第一氣流的低熱值改變15、10%或5%以下。在可選的實施方式中，在1天期間，在每小時平均基礎上第一氣流的低熱值改變15、10%或5%以下。通過調節氣體渦輪進料流的溫度，改進的沃泊指數可以被細調。調節氣體渦輪進料流的溫度將改變氣體的密度，因此，氣體的比重將改變並且影響上面提出的沃泊指數方程。因此，本發明的實施方式包括調節第一氣流的溫度，從而調節第一氣流的沃泊指數或改進的沃泊指數。可以通過多種方法調節第一氣流的溫度，其例如包括使第一氣流與採出液或其衍生物熱交換、使第一氣流與蒸汽或鍋爐給水熱交換或者使第一氣流與包括在油頁巖開發地表加工設備中的各種工藝物料流的任一種熱交換。在具體的實施方式中，可通過使第一氣流與第一氣體渦輪廢流、採出液、蒸汽或它們的組合進行熱交換來調節第一氣流的溫度。有可選的方法將氣流組成保持在基本上恆定的條件下，以便滿足氣體渦輪需要的操作參數。在本發明的一些實施方式中，通過使特定種類或特定種類組的總濃度改變規定的量以下，可以將第一氣流的組成保持在基本上恆定的條件。在本發明的一些實施方式中，在7天期間，通過使第一氣流中的惰性種類的總濃度在日平均基礎上改變15摩爾百分比以下，可以將第一氣流保持在基本上恆定的條件。在可選的實施方式中，在7天期間，在日平均基礎上第一氣流中的惰性種類的總濃度變化10或5摩爾百分比以下。在可選的實施方式中，在30天期間，在日平均基礎上第一氣流中的惰性種類的總濃度變化10或5摩爾百分比以下。在進一步的可選實施方式中，在1天期間，在每小時平均基礎上第一氣流中的惰性種類的總濃度變化15、10或5摩爾百分比以下。在一個實施方式中，特定惰性種類二氧化碳的濃度可變化規定的量以下，以便保持氣流在基本上恆定的條件。在一個實施方式中，在7天期間，在日平均基礎上第一氣流中C02的濃度改變15、10或5摩爾百分比以下。在一個實施方式中，在30天期間，在日平均基礎上第一氣流中C02的濃度改變15、10或5摩爾百分比以下。在可選的實施方式中，在l天期間，在每小時平均基礎上第一氣流中C02的濃度改變15、10或5摩爾百分比以下。在本發明的一些實施方式中，通過使氫氣的總濃度改變規定的量以下，可以將第一氣流的組成保持在基本上恆定的條件。在本發明的一些實施方式中，在7天期間，通過使第一氣流中H2的濃度在日平均基礎上改變15摩爾百分比以下，可以將第一氣流保持在基本上恆定的條件。在可選的實施方式中，在7天期間，在日平均基礎上第一氣流中的H2的總濃度變化為10或5摩爾百分比以下。在可選的實施方式中，在30天期間，在日平均基礎上第一氣流中的H2的總濃度變化在10或5摩爾百分比以下。在進一步可選的實施方式中，在1天期間，在每小時平均基礎上第一氣流中的H2的總濃度變化15、10或5摩爾百分比以下。在本發明的一些實施方式中，通過使特定烴種類或烴種類組的總濃度改變規定的量以下，可以將第一氣流的組成保持在基本上恆定的條件。在本發明的一些實施方式中，在7天期間，通過使第一氣流中甲烷的濃度在日平均基礎上改變15、10或5摩爾百分比以下，可以將第一氣流的組成保持在基本上恆定的條件。在可選的實施方式中，在30天期間，在日平均基礎上第一氣流中甲烷的濃度改變15、10或5摩爾百分比以下。在可選的實施方式中，在1天期間，在每小時平均基礎上第一氣流中甲垸的濃度改變15、10或5摩爾百分比以下。在可選的實施方式中，在7天期間，在日平均基礎上第一氣流中乙烷的濃度改變15、10或5摩爾百分比以下。在可選的實施方式中，在30天期間，在日平均基礎上第一氣流中乙垸的濃度改變15、10或5摩爾百分比以下。在可選的實施方式中，在l天期間，在每小時平均基礎上第一氣流中乙垸的濃度改變15、10或5摩爾百分比以下。在本發明的一些實施方式中，在7天期間，通過使第一氣流中丙垸的濃度在日平均基礎上改變15、10或5摩爾百分比以下，可以將第一氣流的組成保持在基本上恆定的條件。在可選的實施方式中，在30天期間，在日平均基礎上第一氣流中丙垸的濃度改變15、10或5摩爾百分比以下。在可選的實施方式中，在1天期間，在每小時平均基礎上第一氣流中丙烷的濃度改變15、10或5摩爾百分比以下。取決於氣體渦輪廢流的最終目的，對控制來自本文描述的各種氣體渦輪的排放可能存在需要。例如，在一些情況中，氣體渦輪廢流可以在隨後的廢熱回收和/或進一步的氣體渦輪廢流處理之前或之後，排放在大氣中。某些氣體渦輪燃燒器在市場上是可得的，其被設計為減少氣體渦輪燃燒過程中氮氧化物(NOx)化合物的產生。因此，本發明的一些實施方式包括用稀薄預混合燃燒器(一個或多個)、乾式低NOx(DLN)燃燒器(一個或多個)或乾式低排放(DLE)燃燒器(一個或多個)或其它相似的裝置裝備第一氣體渦輪，以減少NOx的形成。這些技術可與目標是也有益於低N(X產生的氣體渦輪進氣流組成相結合。NOx形成已知受燃燒區中火焰溫度和氮氣(N2)停留時間影響。因此，NOx產生可通過降低燃燒區溫度和/或在燃燒區中存在的N2的量而被減少。在一個實施方式中，第一氣流的組成可通過降低第一氣流的惰性氣體含量而改變。在這樣的實施方式中，第一組成氣流的惰性氣體濃度可以通過降低第一組成氣流的氮氣含量而降低。在一個實施方式中，第一氣流的組成可以通過增加第一氣流中的惰性氣體含量而改變，以降低在第一氣體渦輪中NOx產生。在這樣的實施方式中，惰性氣體濃度可通過增加第一組成氣流的C02含量而增加。在這樣的實施方式中，通過第一氣體渦輪的第一氣流的惰性氣體含量可以介於10-60摩爾百分比之間。可以使用另外的NOx降低技術代替前面討論的方法或與前面討論的方法結合。前面討論的技術努力降低NOx的產生，然而，存在可用於降低氣體渦輪94廢流中存在的NOx的另外的方法。例如，可通過將氣體渦輪廢流與氨水(NH3)處理流相接觸，從氣體渦輪廢流除去產生的N0X。任選地，氨水處理流可以從完全或部分源自採出液的流獲得。一個實施方式包括將NH3與採出液分離以形成NH3處理流，並將該NH3處理流注入第一氣體渦輪廢流，從而將第一氣體渦輪廢流中的一部分NOx組分轉化為N2。在一些實施方式中，NH3處理流具有50摩爾百分比以上的NH3組成。在可選的實施方式中，NH3處理流具有90摩爾百分比以上的NHb組成。採出液可以包含硫化合物，其包括例如硫化氫。在從採出液形成的氣流中，硫化氫是最普遍的。通常，從氣流除去硫化氫或其它含硫化合物是期望的，該氣流隨後燃燒以便降低或防止為環境管制化合物的硫氧化物(例如S02)的形成。該方法可包括處理第一氣流、第二氣流一一如果存在的話_一或其任意組合，以至少除去在該流中存在的含硫化合物的一部分，以便所得到的各氣流具有低於5摩爾百分比的含硫化合物。可選地，在該流中存在的含硫化合物可以被降低，以便所得到的各氣流具有低於1摩爾百分比或1,000ppm的含硫化合物。在一些實施方式中，該方法可包括從氣流基本上除去H2S，以形成可以在例如硫回收廠進一步加工的富H2S流。可選地，富H2S可被注入煤層、深蓄水層、基本耗盡的壓裂緻密氣區、基本耗盡的油頁巖區、耗盡鈉礦物質的油頁巖區或它們的組合。如前面討論的，在富含有機物巖石開發和其它烴回收開發之間可存在協作。例如，在一些情況中，緻密氣沉積物位於油頁巖沉積物緊鄰區域中。在這樣的情況下，來自緻密氣開發的採出氣可被用作在油頁巖開發中使用的第一氣體渦輪的進料。如前面討論的，在從富含有機物巖石開發的原位加熱過程實現完全烴氣採出，可能花費一段時間。因此，最初對補充的氣體渦輪氣體進料來源可能存在需要。在這樣的情況下，來自緻密氣開發的採出氣的一部分可被用作第一氣體渦輪的進料一段時間，直到充足的烴氣被從富含有機物巖石開發採出，例如在油頁巖開發的情況中。因此，在一個實施方式中，來自緻密氣開發的採出氣被用作第一氣體渦輪的進料一段時間，其在富含有機物巖層加熱開始之後開始，直到在從富含有機物巖石採出包含烴流體的採出液結束之前的至少一些時間。在可選的實施方式中，從連接到富含有機物巖層開採的氣體渦輪的發電機產生的電可被用於給用來壓縮來自緻密氣開發的採出氣的壓縮機供電。本文描述的加熱富含有機物巖層的方法可導致水蒸氣的產生，所述水蒸氣可以從具有採出液的富含有機物巖層產生。原位加熱富含有機物巖層可引起水蒸氣的形成。在這樣的情況中，可以產生水蒸氣至地表以進一步加工。產生的水蒸氣可在地表加工設備中在地上冷凝，從而形成冷凝水流。該冷凝水流可以是高純度水流，而沒有明顯的礦物質組分。這樣的冷凝水流具有許多可能的應用。例如，冷凝水流可被用作鍋爐給水。在一個實施方式中，冷凝水或其衍生物可被供應到熱電聯產聯合循環或聯合熱電系統的廢熱鍋爐。而且，冷凝水流可被供應冷凝水流可與氣體渦輪進氣一起供應到氣體渦輪，進入氣體渦輪的燃燒器中，或者與氧化劑(例如，空氣)進料流一起供應到氣體渦輪。在一個實施方式中，冷凝水或其衍生物可被供應到第一氣體渦輪，從而增加第一氣體渦輪中的動力，控制來自第一氣體渦輪的排放，或者它們的組合。在上述的任一情況中，冷凝水或其衍生物可通過使其與採出液或其衍生物熱交換而預熱。使用氣流或其衍生物產生動力的各種方法可包括使用產生的動力作為加熱富含有機物巖層的能源。如前面討論的，通過將第一氣體渦輪連接到第一發電機，從而在第一發電機中發電，可產生電能。此外，電能可以從連接到發電機的蒸汽渦輪產生，如本文所述。在這些情況的任一種中，產生的電可被用於與電阻加熱器結合來加熱富含有機物巖層。通過應用產生的電，電阻加熱器可被部分、基本上或完全供電。在一個實施方式中，產生的電佔在加熱富含有機物巖層中使用的熱的60%以上。在可選的實施方式中，產生的電佔在加熱富含有機物巖層中使用的熱的70、80、90或95%以上。在一些實施方式中，本方法使用電阻加熱方法以外的加熱方法。在這樣的情況中，一部分第一氣流可以在加熱爐中燃燒以加熱過程流體(processfluid)。在一個實施方式中，第二氣流可被供應到加熱爐中，並且在該加熱爐中燃燒以給工藝物料流提供熱。加熱的工藝物料流或其衍生物然後被用於加熱富含有機物巖層。可選地，加熱的工藝物料流可被用作加熱分離流體中的傳熱流體，所述分離流體被用於加熱富含有機物巖層。在一些實施方式中，產生的電可被用於可選的應用。例如，產生的電或其一部分可被賣給第三方，其包括例如電力公用事業。一些實施方式可包括在選擇的非峰值需要時間從電供應商買電。購買的電的一些或全部可通過例如電阻加熱用於加熱富含有機物巖層。在一些實施方式中，採出液或其衍生物可被出售或用於其它處理裝置。在一個實施方式中，氣流或其衍生物可被用於發電以外的目的。例如，如果電需求不需要使用全部的第一氣流和/或其它氣流來發電，那麼這些氣流的一部分可被出售或用於其它過程。在一些實施方式中，該方法可包括從採出液獲得第一液流。該第一液流可包括可燃烴流體。示例性的液流可包括LPG流、石腦油流、餾分流和重油流。這些流的一個或多個可被出售或進一步精製以產生適於銷售的烴產品。圖29描述示例性原位加熱富含有機物巖層油田開發項目的加工設備的一部分。位於地下89的一部分中的富含有機物巖層89a被井筒87a穿過。加熱元件87位於井筒87a內。加熱元件87可以是任何類型的加熱元件，例如，電阻加熱元件。在實際的商業開發中，存在數個加熱井井筒87a，其中加熱元件87位於這樣的井筒87a內。電通過導電線318被供給加熱元件87，以便開始加熱富含有機物巖層89a。在加熱富含有機物巖層89a—段時間後，釆出液將從富含有機物巖層89a採出，例如通過生產井(沒有示出)，並通過生產線71轉移到加工設備。採出液，其可包括烴流體和非烴流體，所述烴流體包括例如可冷凝(液體)部分和非冷凝(氣體)部分，所述非烴流體包括例如水、C02、H2S和H2，被轉移到油水分離器300，在那裡採出液被分成三個流水流75、烴液流79和氣流76。儘管沒有示出，但是採出液可以在進入油水分離器300之前被急冷(quench)，以降低其溫度並從而冷凝釆出液的一部分氣態組分。採出液可通過使用冷卻流體(例如鍋爐給水)在熱交換器中間接被急冷，或者可以通過添加急冷水流並與其混合來直接急冷。應該理解在商業設備中油水分離器300可包括多種油-氣分離器、油-水分離器和/或油-水-氣分離器，然而為了簡便僅示出一個分離器。水流75可在其它設備(沒有示出)中處理以除去和/或回收溶解的種類，然後使用或將水重新注入地下。烴液流79可包含寬範圍的烴種類和具有寬蒸餾範圍。烴液流79可在其它設備(沒有示出)中進一步處理和精煉成有用的烴產品。將氣流76轉移到酸氣接觸器301，在這裡氣流與貧胺流326接觸以促進除去H2S，並且在一些情況中，除去其它酸氣種類如C02。在酸氣接觸器301中，H2S和其它酸氣種類可溶解於貧胺中，形成富胺溶液，其落到酸氣接觸器301的底部，並由富胺流319移出。富胺流319被供應到胺再生器320，在這裡富胺流的溫度被升高並且富胺流中的H2S從胺釋放，並在H2S流321中回收。回收的H2S流321可在硫回收工廠進一步處理以產生元素硫。可選地，H2S流321可被注入地下，如前面討論的。通過胺重沸器323將熱加入到胺再生器320，這通過除去胺再生器320塔底流出物的第一部分322，接下來將熱通過重沸器返回流325返回到胺再生器320。胺再生器320底沉積物的第二部分或貧胺流326被返回到胺接觸器301，重新用於從氣流76移出酸氣。胺系統的進一步討論已在本文前面提供。另外，用於移出H2S和/或C02的不同方法前面已經討論，並且可用於取代圖29中描述的具體胺系統。脫硫氣流302從胺接觸器301移出，並在冷卻器303中冷卻，然後進入氣提塔(gasstrippertower)304。底沉積產物從氣提器304移出，形成LPG產物流80。在圖29中，氣提器304包括塔頂第一氣流82和側取第二氣流327。應該理解第二氣流327是任選的，並且可在本發明的一些實施方式中不存在。此外，在圖29中描繪的氣流的具體位置是說明性的，並且在商業過程中可以被改變。應該理解氣提塔304可具有另外的抽出流(drawstream)(沒有示出)，但是為了簡單僅描繪兩個。此外，應該理解描繪的任意抽出流可具有回流線路(沒有示出)。也應該理解在商業操作中，氣提器304可以包括多個汽提塔和/或蒸餾塔，其具有多個抽出流和回流流，然而為了簡單僅示出一個塔。此外，第一氣流82和第二氣流327的相對位置可以顛倒，成為塔頂第二氣流82和側取第一氣流327。在圖29中描繪的氣流的具體位置是說明性的，並且在商業過程中可以被改變。在一些實施方式中，第一氣流83的組成和第二氣流327的組成將是不同的，並且需要不同的下遊處理，如前面討論的。在描繪的實施方式中，第一氣流83接下來被供應到第一氣體渦輪305。而在圖29中僅描述單個第一氣體渦輪305，應該理解在商業操作中可以存在多個第一氣體渦輪。第一氣流83在第一氣體渦輪305中燃燒並且能量從第一氣體渦輪305的渦輪部分中的燃燒氣流回收。在描繪的實施方式中，第一氣體渦輪被連接到發電機317，以發電，其通過導電線332a從發電機317被輸送。產生的電可以被結合併通過導電線82輸送到變壓器86。變壓的電然後可被用於在加熱元件87中產生熱，如前面討論的。在商業化實施方式中，可具有多個變壓器、加熱元件和井，儘管在圖29中每個僅描述了一個。氣體渦輪305包括燃燒器(沒有示出)，其針對第一氣流組成被最優化，如前面討論的。也就是說，第一氣體渦輪305針對第一氣流83預期的組成範圍進行最優化。第一氣流83和第二氣流327的相對量可以隨油田開發的壽命而改變，如前面討論的。取決於實施方式，第二氣流327如果存在的話可以以多種方式進一步處理。在一個實施方式中，第二氣流可在第二氣體渦輪(圖30中示出)中進一步處理。在可選的實施方式中，第二氣流可被進一步處理以產生可銷售產品。示例性可銷售產品包括氫氣、甲垸、乙垸、乙烯、丙垸、丙烯或它們的組合。在可選的實施方式中，第二氣流可被用作本文討論的蒸汽鍋爐或火焰加熱器的燃料。在仍可選的實施方式中，第二氣流327如果存在的話可以與第一氣流83部分混合，其中第二氣流327的未混合部分被以該段前面詳述的任何方式使用，並且目前混合的第一氣流83在第一氣體渦輪305中燃燒。第一氣體渦輪廢流307包括燃燒氣體，並被供應給蒸汽鍋爐312，目的是從熱的燃燒渦輪廢流產生蒸汽。使氣體渦輪廢流307通過蒸汽鍋爐312，放出熱至蒸汽鍋爐312系統，並在降低溫度下通過流309離開蒸汽鍋爐312。鍋爐給水310被供應給蒸汽鍋爐312，在這裡其被熱的氣體渦輪廢流307加熱，因此產生通過蒸汽流311離開蒸汽鍋爐312的蒸汽。在一些實施方式中，蒸汽流311可以是高壓蒸汽流。在一些實施方式中，特別是當蒸汽流311是高壓蒸汽流時，產生的蒸汽可被供應給蒸汽渦輪313，進行進一步的動力回收，該類型的動力循環——其包括氣體渦輪和蒸汽渦輪，一般被稱為聯合循環發電循環(combinedcyclepowergenerationcycle)。可選地，蒸汽流311可被用於其它的加工需要(沒有示出)。在描繪的實施方式中，蒸汽流311被供應給蒸汽渦輪313，在這裡從蒸汽渦輪313中的蒸汽流311回收能量，從而產生低壓蒸汽流315，其可被用於其它加工應用(沒有示出)或者再次加熱(沒有示出)以最終在蒸汽渦輪313中應用。蒸汽渦輪313被連接到發電的發電機314，電通過導電線316和82輸送到變壓器86。圖30描述使用第二氣體渦輪來處理第二氣流的可選實施方式。對於一直到氣提塔304排出流(outletstream)發生的處理，圖30的工藝流程與圖29描述的相同。選取對氣提塔304氣體產物流的描述。氣提器304氣體產物流包括塔頂第一氣流83和側取第二氣流327。如在圖29中，應該理解氣提塔304可具有另外的抽出流(沒有示出)，但是為了簡單僅描繪兩個。此外，應該理解任何所描繪的抽出流可具有回流線路(沒有示出)。也應該理解在商業操作中，氣提器304可以包括多個汽提塔和/或蒸餾塔，其具有多個抽出流和回流流，然而為了簡單僅示出一個塔。在描繪的實施方式中，第一氣流83和第二氣流327接下來都被供應給氣體渦輪305&328。儘管在圖30中，僅描繪了單個第一氣體渦輪305和第二氣體渦輪328，應該理解在商業操作中，對於每種類型的氣體渦輪可具有多個氣體渦輪。各氣流83&327在各自氣體渦輪305&328中燃燒，並且能量從各個氣體渦輪305&328的渦輪部分中的燃燒氣流回收。儘管沒有示出，可選地，兩個氣體渦輪可用一個氣體渦輪代替，該氣體渦輪具有雙燃燒器，該雙燃燒器由被優化用於第一氣流組成的第一氣體注射器和優化用於第二氣流組成的第二氣體注射器的構成，如本文前面討論的。在描繪的實施方式中，每個氣體渦輪被連接到發電機317&329，以產生電，產生的電通過導電線332&332a從發電機輸送。產生的電可以被結合併通過導電線82輸送到變壓器86。變壓的電然後可被用於在加熱元件87中產生熱，如前面討論的。氣體渦輪305&328包括燃燒器(沒有示出)，其針對具有不同組成的進氣被最優化，如前面討論的。也就是說，第一氣體渦輪305針對第一氣流83預期的組成範圍被最優化，和第二氣體渦輪328針對第二氣流327預期的組成範圍被最優化。預期第一氣流83和第二氣流327的相對量隨油田開發的壽命而改變，但是組成可保持在基本上恆定的條件下以便渦輪性能保持可接受。第一氣體渦輪廢流307和第二氣體渦輪廢流330都包括燃燒氣體，在流331中結合，並被供應給蒸汽鍋爐312，以從熱的燃燒渦輪廢流產生蒸汽。結合的流331通過蒸汽鍋爐312，放出熱給蒸汽鍋爐312系統，並在降低溫度下通過流309離開蒸汽鍋爐312。鍋爐給水310被供應給蒸汽鍋爐312，在這裡其被熱的結合流331加熱，因此產生通過蒸汽流311離開蒸汽鍋爐312的蒸汽。在一些實施方式中，蒸汽流311可以是高壓蒸汽流。在一些實施方式中，特別是當蒸汽流311是高壓蒸汽流時，產生的蒸汽可被供應給蒸汽渦輪313，進行進一步的動力回收，該類型的動力循環一一其包括氣體渦輪和蒸汽渦輪，一般被稱為聯合循環發電循環。可選地，蒸汽流311可被用於其它的加工需要(沒有示出)。在描繪的實施方式中，蒸汽流311被供應給蒸汽渦輪313，在這裡能量從蒸汽渦輪313中的蒸汽流311回收，從而產生低壓蒸汽流315，其可被用於其它加工應用(沒有示出)或者再次加熱(沒有示出)以最終在蒸汽渦輪313中應用。蒸汽渦輪313被連接到發電的發電機314,所述電通過導電線316和82被輸送到變壓器86。圖31描述使用燃燒式蒸汽鍋爐處理第二氣流的可選實施方式。對於一直到氣提塔304進料口發生的處理，圖31的工藝流程與圖29描述的相同。選取對離開胺接觸器301的脫硫氣流302的描述，脫硫氣流302從胺接觸器301移出，並在冷卻器303中冷卻，然後進入氣提塔304。底沉積產物從氣提器304移出，形成LPG產物流80，如在圖29中所討論的。氣提器304包括塔頂流83。如在圖29中，應該理解氣提塔304可具有另外的抽出流(沒有示出)，但是為了簡單僅描繪一個。此外，應該理解描繪的抽出流可具有回流線路(沒有示出)。也應該理解在商業操作中，氣提器304可以包括多個汽提塔和/或蒸餾塔，其具有多個抽出流和回流流，然而為了簡單僅示出一個塔。塔頂流被供應給第二分流塔333，以進一步分離進料塔頂流83。氣體分流塔333包括塔頂第一氣流334和底部抽出第二氣流335。儘管描述為塔底流，可選地，第二氣流335可以是具有分離的塔底流的側取流。在第二氣流335是底部流時，第二氣流335可以通過加入熱被再氣化(沒有示出)，然後在燃燒式蒸汽鍋爐336中燃燒。在一些實施方式中，第一氣流334和第二氣流335的組成是不同的，並需要不同的下遊氣流處理，如前面討論的。在描繪的實施方式中，第一氣流334接下來被供應到第一氣體渦輪305。第一氣流334在第一氣體渦輪305中燃燒並且能量從第一氣體渦輪305的渦輪部分中的燃燒氣流回收。第一氣體渦輪305被連接到發電機317，以產生電，產生的電通過導電線332a從發電機317被輸送。產生的電可以被輸送並用於在加熱元件87中產生熱，如前面討論的。在圖31描述的一個實施方式中，第二氣流335不供應給氣體渦輪，如在圖30描繪的實施方式中所描述的，而是改為在燃燒式蒸汽鍋爐336中燃燒以產生高壓蒸汽。第二氣流335在燃燒式蒸汽鍋爐336中燃燒，從而給蒸汽鍋爐系統提供熱，然後通過廢流337離開燃燒式蒸汽鍋爐336。可選地，燃燒式蒸汽鍋爐336可以用火焰加熱器(沒有示出)代替。在這樣的情況中，火焰加熱器可被用於加熱工藝流體而不是蒸汽。加熱的工藝流體可被用於其它加工需要，這包括例如，用作加熱富含有機物巖層的加熱流體，如前面討論的。廢流337可被如所示的排放到大氣中，或者作為用於進一步熱回收(沒有示出)或者注入地下(沒有示出)的熱源。鍋爐給水339被供應給燃燒式蒸汽鍋爐336，其在蒸汽鍋爐336中被加熱，從而產生高壓蒸汽流338。高壓蒸汽流338被供應給蒸汽渦輪313進行動力回收，如在圖29中討論的。當不可能將第二氣流的組成保持在基本上恆定的條件下時，圖31中描繪的實施方式是可用的。在這樣的情況下，允許第二氣流改變。因為第二組成氣流的可變性，可能不適合使用氣體渦輪的動力回收，這是因為氣體渦輪可保持穩定操作的組成範圍有限，如前面討論的。因此，可變的第二氣流可以在燃燒式蒸汽鍋爐(firedstreamboiler)中處理，該鍋爐更少受進料氣流組成變化的影響。在需要大量發電的情況中，通過使用如在圖31中描繪的蒸汽渦輪，在燃燒式蒸汽鍋爐中產生的蒸汽可被用於發電。在一些實施方式中，從第一氣體渦輪廢流的廢熱回收、從第二氣流一一如果存在的話一一在蒸汽鍋爐中的燃燒產生的蒸汽或從一個或兩個來源產生的部分蒸汽可被用於地表加工設備和/或用於提供至少--部分加熱富含有機物巖層的熱。現在參考圖33，其描述了包括在地表設備中產生的蒸汽的各種應用的可選實施方式。圖33使用第一氣體渦輪305和燃燒式蒸汽鍋爐336，如在圖31中描繪的。圖33的工藝流程與圖31描述的工藝流程相同，除了圖33包括用於蒸汽流的另外的工藝流程和涉及蒸汽處理和蒸汽應用的另外的處理設備。選取對燃燒式蒸汽鍋爐336和蒸汽鍋爐312的描述，鍋爐給水339被供應到燃燒式蒸汽鍋爐336，其在燃燒式蒸汽鍋爐336中加熱，從而產生高壓蒸汽流338。高壓蒸汽流338被供應給蒸汽渦輪313進行動力回收，如在圖29中討論的。參考蒸汽鍋爐312，結合流331通過蒸汽鍋爐312，放出熱至蒸汽鍋爐312系統，並在降低溫度下通過流309離開蒸汽鍋爐312。鍋爐給水310被供應給蒸汽鍋爐312,在這裡其被熱的結合流331加熱，因此產生通過蒸汽流311離開蒸汽鍋爐312的蒸汽。在一些實施方式中，蒸汽流311可以是高壓或中壓蒸汽流。在一些實施方式中，特別是當蒸汽流311是高壓蒸汽流時，產生的蒸汽可被供應給蒸汽渦輪313，進行進一步的動力回收，如所描述的。另外，來自蒸汽鍋爐312的蒸汽流311和來自燃燒式蒸汽鍋爐336的高壓蒸汽流338可被用於其它加工需求，其中一些在圖33中描繪。如在圖33中描繪的，蒸汽流338&311的一部分可用過管線341被送至高壓蒸汽汽包342。第一高壓蒸汽流343a可被用作加熱富含有機物巖層89a的熱源，如本文前面討論的。來自蒸汽渦輪313出口的蒸汽形成低壓蒸汽流315，其連同胺重沸器323的蒸汽冷凝物流出(steamcondensateoutlet)344—起被送至低壓蒸汽汽包345。低壓蒸汽可被用於多種加工設備，其包括描述的用於胺接觸器預熱器361的第一低壓蒸汽流349。來自胺接觸器預熱器361的蒸汽冷凝物流出362可被再循環用於其它加工需要，或作為鍋爐給水流再循環(沒有示出)。第二低壓蒸汽流360可被用作氣提重沸器363的熱源，所述氣提重沸器363用作氣提塔304的熱源。來自氣提重沸器363的蒸汽冷凝物流出364可被再循環用於其它加工需要，或作為鍋爐給水流再循環(沒有示出)。第三低壓蒸汽流343可被用作前面參考圖29討論的胺重沸器323的熱源。如本文前面討論的，在加工設備中對高、中和低壓蒸汽具有其它應用，並且前面的作為圖解的實例進行描述。蒸汽可以有用的示例性過程包括在用於重烴的吸附劑或吸收劑的再生中、在蒸餾系統的重沸器中、或在用於酸氣和痕量汙染物除去的固體吸附系統的再生中。進一步的實例包括膜分離、低溫蒸餾、變壓吸附和硫回收裝置。在本文描述的各種方法中，第一氣流或第二氣流一一如果存在的話一—的組成可通過調節位於加工設備中的一個或多個油氣分離器的壓力或溫度而改變。圖34描繪包括可任選地用於地表加工設備中的各種油氣分離器的可選的說明性實施方式。圖34選取來自酸氣接觸器塔頂流處。脫硫氣流302從胺接觸器(沒有示出)移出，並且在冷卻器303中冷卻，然後進入吸附劑筒式進料機500。吸附劑筒式進料機500包含液流501和蒸汽流，所述蒸汽流被分為第一吸附劑筒式進料機氣流502和吸附劑進料流503。吸附劑進料流503在吸附器504中與油流530接觸，其目的是從吸附劑進料流503移出較重的烴種類，然後與吸附劑塔頂流506一起供應到氣提塔304。油流530可以是任意油流，其包括烴液流79或其衍生物，如前面參考圖29討論的。吸附劑底沉積物505在通過熱交換器520加熱後可被送至閃蒸槽524。在閃蒸槽內，此刻已加熱的進料523可被分成閃蒸槽氣體525和閃蒸槽液體526。吸附劑塔頂流506被供應給氣提塔304，如前面參考圖29討論的。然而，圖34中描繪的氣提塔304包括任選的回流液冷卻器507a和回流液儲器508，以及任選的塔頂餾出冷卻器512和塔頂餾出產物罐(productdmm)513。回流液儲器508包括回流廢氣流516、回流流510和回流產物流509。任選的塔頂餾出產物罐513包括塔頂餾出氣體產物515和塔頂餾出液體產物514。第一吸附劑筒式進料機氣流502、閃蒸槽氣體525、回流廢氣流516或塔頂餾出氣體產物515的一個或多個可被用作本文前面描述的第一氣流或第二氣流。因此，第一或第二氣流的組成可通過調節吸附劑筒式進料機500、閃蒸槽524、回流液儲器508或塔頂餾出產物罐513的溫度和/或壓力進行調節，從而改變來自這些各種油氣分離器的廢氣的組成。儘管在圖34中對於每種應用類型僅描繪一個油氣分離器，但是應該理解加工設備可包括數級油氣分離器，其一般處於連續的低壓下。對於同樣溫度下的一系列分離器，來自初始較高壓力分離器的廢氣(例如富含甲烷和氫)比來自後面的低壓分離器的廢氣(例如富含丙烷和二氧化碳)更輕。因此，第一氣流可包括至少來自第一油氣分離器的第一分離器氣體和來自第二油氣分離器的第二分離器氣體的混合物。此外，該方法可包括通過調節構成第一氣流的第一分離器氣體和第二分離器氣體的相對量來改變第一氣流的組成。可被選擇進行混合以形成第一氣流的具體示例性流，包括例如第一吸附劑筒式進料機氣流502、閃蒸槽氣體525、回流廢氣流516、塔頂餾出氣體產物515和LPG產物流80的一種或多種。在本文描述的各種方法中，第一氣流或第二氣流的組成可通過使用汽液提取技術進行改變，例如對吸附劑504所描述的。在這樣的技術中，氣流可以與液體接觸，以便允許在液流中具有優先溶解度的氣流中的某些組分一一所述組分一般為較重組分一一傳質以從氣流移出並溶解於液流中，從而改變所形成氣流的組成。採出液或其部分可被用作液流。特別地，一部分來自後面流體處理系統的採出液可被再循環返回，以與氣流、第一氣流、第二氣流或其衍生物接觸以溶解和除去該流中的一部分組分。本文描述的加熱富含有機物巖層的方法可導致水蒸氣的產生，所述水蒸氣可以從富含有機物巖層與採出液一起產生。在這樣的情況中，水蒸氣可以在加工設備中進一步加工。圖35描述包括在地表設備中處理採出水和應用冷凝採出水的可選實施方式。圖35應用蒸汽渦輪313和燃燒式蒸汽鍋爐336，如在圖31中描繪的。圖35的工藝流程與圖31描述的工藝流程相同，除了圖35包括用於採出水的另外的工藝流程和涉及鍋爐給水處理和應用的另外的處理設備。選取對油水分離器300的描述，在那裡採出液71被分成三個流水流75、烴液流79和氣流76。儘管沒有示出，但是採出液可以在進入油水分離器300之前被急冷，以降低其溫度並從而冷凝採出液的一部分氣態組分。水流75可以是高純度水流，沒有明顯的礦物質組分，特別是如果水作為蒸汽進入井筒87a。在描繪的實施方式中，水流75被轉移到鍋爐給水罐550。任選地，水流可在水處理設備552中處理，然後進入鍋爐給水罐550。第一鍋爐給水流339供應燃燒式蒸汽鍋爐336。燃燒式蒸汽鍋爐336前面已經參考圖31進行了討論。第二鍋爐給水流310供應蒸汽鍋爐312。蒸汽鍋爐312前面已經參考圖31進行了討論。第三鍋爐給水流551被用作第一氣體渦輪305的進料。第一氣體渦輪305前面己經參考圖31進行了討論。如本文前面討論的，冷凝的採出水流可被供應給氣體渦輪以改進氣體渦輪的性能。第三鍋爐給水流551可與氣體渦輪進氣334—起被供應給第一氣體渦輪305，進入氣體渦輪的燃燒室中，或與氧化劑(例如空氣)進料流一起被供應給第一氣體渦輪305。實驗加熱實驗是針對幾種不同的油頁巖樣品和從詳細檢查的加熱的油頁巖中釋放的液體和氣體進行的。收集的是來自科羅拉多州PiceanceBasin中的Mahogany地層的油頁巖樣品。一塊大小大約1立方英尺的固體、連續油頁巖地層是從在ParachuteCreek東側的Colony礦山位置處的小型試驗礦山收集的。該油頁巖巖塊被稱為CM-1B。取自該巖塊的巖心樣品，如下列實施例所述，都取自同一地層學層段。加熱試驗是利用帕爾容器(Parrvessel)進行的，所述帕爾容器型號為243HC5，其顯示在圖18中並且可從ParrInstrumentCompany得到。實施例1油頁巖巖塊CM-IB被穿過層面取出巖心以產生直徑1.391英寸並且大約2英寸長的圓柱體。使直徑大約2英寸並且5英寸長的金管7002巻縮並且插入濾網7000以充當巖心樣品7001的支撐物(圖17)。重量82.46克的油頁巖巖心樣品7001放置在金管7002中的濾網7000上，並且整個組件被放入帕爾加熱容器中。在圖18中顯示的帕爾容器7010具有565毫升的內部容積。用氬衝洗帕爾容器7010幾次，以去除室中存在的空氣，並且該容器用氬加壓至500psi。帕爾容器然後被置於熔爐中，所述熔爐被設計成與帕爾容器相配合。熔爐最初在室溫下並且在帕爾容器置於熔爐中後被加熱至400°C。帕爾容器的溫度在大約3小時後達到400°C並且在40(TC熔爐中保持24小時。帕爾容器然後從熔爐中取出並且使其在大約16小時的時間內冷卻至室溫。室溫帕爾容器被取樣以獲得加熱實驗後在容器中剩餘的一部分代表性氣體。容積150毫升的小氣體取樣圓筒被抽空，與帕爾容器相連，並且使壓強平衡。該氣體樣品的氣相色譜(GC)分析測試和非烴氣樣品氣相色譜(GC)(GC未被顯示)產生在圖19、表2和表1中顯示的結果。在圖19中，y-軸4000表示以微微安(pA)計的檢測器響應，而x-軸4001表示以分鐘(min)計的保留時間。在圖19中，峰4002表示甲烷的響應，峰4003表示乙烷的響應，峰4004表示丙烷的響應，峰4005表示丁烷的響應，峰4006表示戊垸的響應，和峰4007表示己垸的響應。從GC結果和所涉及的已知體積和壓強，獲得該氣體的總烴含量(2.09克)、該氣體的C02含量(3.35克)以及該氣體的H2S含量(0.06克)。表2.圖19-實施例l-O應力-氣體GC的峰和面積詳細資料tableseeoriginaldocumentpage104tableseeoriginaldocumentpage105tableseeoriginaldocumentpage106然後使帕爾容器通風以達到大氣壓，將容器打開，並且從金管內部和帕爾容器底部收集液體。將水與烴層分離並且稱重。收集的量記錄在表1中。收集的烴液被放在小瓶中、密封並且在光不存在下儲存。在金管的壁上或帕爾容器的壁上沒有觀察到固體。稱重固體巖心樣品並且其經測定由於加熱已經損失了19.21克。該液體的全油氣相色譜(WOGC)測試產生圖20、表3和表1中顯示的結果。在圖20中，y-軸5000表示以微微安(pA)計的檢測器響應，而x-軸5001表示以分鐘計的保留時間。GC色譜圖一般用標記5002顯示，其中單個鑑別的峰用縮寫進行標記。表3.圖20-實施例1-0應力-液體GC的峰和面積詳細資料tableseeoriginaldocumentpage106tableseeoriginaldocumentpage107實施例2除了產生的是1英寸直徑的巖心外，油頁巖巖塊CM-1B以類似於實施例1的方式取出巖心。參考圖21，巖心樣品7050大約2英寸長，並且重量為42.47克。該巖心樣品7050被置於內徑1英寸、外徑1.39英寸的Berea砂巖圓筒7051中。Berea塞7052和7053被置於該組件的每一端，以使巖心樣品被Berea完全包圍。Berea圓筒7051與巖心樣品7050和Berea末端塞7052和7053—起被置於有槽的不鏽鋼套管中並且被夾在合適的位置。樣品組件7060被置於如圖22中所示的裝有彈簧的微型負荷機架7061中。負荷通過上緊負荷機架7061頂部的螺母7062和7063以壓縮彈簧7064和7065而被施加。彈簧7064和7065是高溫、鉻鎳鐵合金彈簧，當壓縮時，彈簧7064和7065將400psi的有效應力傳遞到油頁巖樣品7060上。在加熱過程期間保持彈簧7064和7065的足夠移動以便適應巖心樣品7060的任何膨脹。為了確保本實施例是這種情況，金箔7066被放置在裝置的一個腿上以測量移動程度。整個彈簧加載裝置7061被置於帕爾容器中(圖18)並且如實施例1所述進行加熱實驗。如實施例1所述，室溫帕爾容器之後被取樣以獲得加熱實驗後在容器中剩餘的一部分代表性氣體。氣體取樣、烴氣樣品氣相色譜(GC)測試和非烴氣樣品氣相色譜(GC)如實施例1進行。結果顯示在圖23、表4和表1中。在圖23中，y-軸4010表示以微微安(pA)計的檢測器響應，而x-軸4011表示以分鐘計的保留時間。在圖23中，峰4012表示甲院的響應，峰4013表示乙烷的響應，峰4014表示丙垸的響應，峰4015表示丁浣的響應，峰4016表示戊垸的響應，和峰4017表示己垸的響應。從氣相色譜結果和所涉及的己知體積和壓強，該氣體的總烴含量測定為1.33克並且該氣體的C02含量為1.70克。表4.圖23—實施例2-400psi應力-氣體GC的峰和面積詳細資料tableseeoriginaldocumentpage108表4.(續)tableseeoriginaldocumentpage108tableseeoriginaldocumentpage1096815.4213.032946915.5119.737977015.5625.229627115.6363.731057215.77154.646517315,8483.957647416.0103.396397516.4775.495867616.5526.214707716.63511.081407817.2572.286737917.3182.822848017.43311.113768117.9662.540658218細14.28333此時，使帕爾容器通風以達到大氣壓，將容器打開，並且從帕爾容器內部收集液體。將水與烴層分離並且稱重。收集的量記錄在表1中。收集的烴液被放在小瓶中、密封並且在光不存在下儲存。任何覆蓋在裝置表面或帕爾容器邊上的另外的液體用紙巾收集，並將這種收集的液體的重量加到收集的總液體上。任何殘留在Berea砂巖中的液體用二氯甲烷進行萃取，並且其在總液體中所佔的重量報告在表1中。由於加熱Berea砂巖圓筒和端部塞與有機物質一起明顯變黑。Berea中的有機物質不可用甲苯或二氯甲垸萃取，並且因此其經測定是由烴液的裂解形成的焦炭。加熱實驗後，Berea被碾碎並且測量其總的有機碳(TOC)。該測量被用於估計在Berea中焦炭的量以及隨後估計在Berea中有多少液體已經裂解。常數因子2.283被用於將測量的TOC轉化成液體數量的估計值，其一定存在以產生在Berea中發現的碳。這種估計的液體是在表1中顯示的"推斷油(inferredoil)"值。稱重固體巖心樣品並且其經測定由於加熱已經損失了10.29克。實施例3以與實施例2相似的方式對來自油頁巖巖塊CM-1B的巖心樣品進行實驗，其中施加的有效應力為400psi。通過烴氣樣品氣相色譜(GC)和非烴氣樣品氣相色譜(GC)(GC未被顯示)收集和分析的氣體樣品的結果顯示在圖24、表5和表1中。在圖24中，y-軸4020表示以微微安(pA)計的檢測器響應，而x-軸4021表示以分鐘計的保留時間。在圖24中，峰4022表示甲烷的響應，峰4023表示乙烷的響應，峰4024表示丙烷的響應，峰4025表示丁垸的響應，峰4026表示戊烷的響應，和峰4027表示己垸的響應。通過全油氣相色譜(WOGC)分析收集和分析的液體的結果顯示在圖25、表6和表1中。在圖25中，y-軸5050表示以微微安(pA)計的檢測器響應，而x-軸5051表示以分鐘計的保留時間。GC色譜圖一般由標記5052顯示，其中單個鑑別的峰用縮寫進行標記。110tableseeoriginaldocumentpage1113811.48228.4406339U.55812.051964011.81237.836304111.9385.459904212.10031.031114312.1704.910534412.30115.750414512.39713.754544612.48630.260994712.67215.147754812.931207.504334913.0643.353935013.1033.048805113.1491.622035213.1987.976655313.3107.496055413.4374.649215513.51941.825725613.89819.01739574.0897.344985814.3162.689125914.5488.295936014.6083.931476114.7254.754836214.86940,934476314.9495.301406415.0785.799796515.1347.9517915.3351.915896715.4232.758936815.5158.643436915.5653.764817015.6393.418547115.77445.590357215.8503.735017316.0145.841997416.4804.870367516.5555.126077616.6399.974697717.4368.004347817.9693.867497918.0939.71661112表6.圖25-實施例3-400psi應力-液體GC的峰和面積詳細資料tableseeoriginaldocumentpage1134064.259127.66831nC324166.15585.17574nC334268.40364.29253nC344371.06656.55088nC354474.28228.61854nC364578.140220.95929nC374683.07526.95426nC38總計9.84518e4實施例4以與實施例2相似的方式對來自油頁巖巖塊CM-1B的巖心樣品進行實驗，然而，在該實施例中施加的有效應力為1,000psi。通過烴氣樣品氣相色譜(GC)和非烴氣樣品氣相色譜(GC)(GC未被顯示)收集和分析的氣體的結果顯示在圖26、表7和表1中。在圖26中，y-軸4030表示以微微安(pA)計的檢測器響應，而x-軸4031表示以分鐘計的保留時間。在圖26中，峰4032表示甲烷的響應，峰4033表示乙垸的響應，峰4034表示丙烷的響應，峰4035表示丁烷的響應，峰4036表示戊烷的響應，和峰4037表示己垸的響應。通過全油氣相色譜(WOGC)收集和分析的液體的結果顯示在圖27、表8和表1中。在圖27中，y-軸6000表示以微微安(pA)計的檢測器響應，而x-軸6001表示以分鐘計的保留時間。GC色譜圖一般由標記6002顯示，其中單個鑑別的峰用縮寫進行標記。表7.圖26-實施例4-1000psi應力-氣體GC的峰和面積詳細資料峰編號保留時間lminl面積[pA*s名稱10.910M3817e4甲垸2l細301.6928731.0781.37821e4乙院42.5411.64047e4丙烷54.2492286.08032iC464,924992.0439575,0306167.50000正丁垸85.303534.3700095.583358.96567■106.13127.44937116.3761174.68872iC5126.740223.61662136.9022340.79248正戊烷147.0715.29245157,136309.94775167.295154.59171177.381169.53279187.5552.80458114tableseeoriginaldocumentpage115tableseeoriginaldocumentpage115tableseeoriginaldocumentpage116tableseeoriginaldocumentpage117實施例5以與實施例2相似的方式對來自油頁巖巖塊CM-1B的巖心樣品進行實驗；然而，在該實施例中施加的有效應力為1,000psi。通過烴氣樣品氣相色譜(GC)和非烴氣樣品氣相色譜(GC)(GC未顯示)收集和分析的氣體的結果顯示在圖28、表9和表1中。在圖28中，y-軸4040表示以微微安(pA)計的檢測器響應，而x-軸4041表示以分鐘計的保留時間。在圖28中，峰4042表示甲烷的響應，峰4043表示乙烷的響應，峰4044表示丙垸的響應，峰4045表示丁垸的響應，峰4046表示戊烷的響應，和峰4047表示己垸的響應。表9.圖28-實施例5-1000psi應力-氣體GC的峰和面積詳細資料tableseeoriginaldocumentpage118tableseeoriginaldocumentpage119tableseeoriginaldocumentpage120tableseeoriginaldocumentpage121分析通過實施例1-5描述的實驗程序以及氣體和液體樣品收集程序獲得的氣體和液體樣品是通過下面的烴氣樣品氣相色譜(GC)分析方法、非烴氣樣品氣相色譜(GC)分析方法、氣體樣品GC峰鑑別和積分方法、全油氣相色譜(WOGC)分析方法，以及全油氣相色譜(WOGC)峰鑑別和積分方法進行分析的。對如在實施例1-5中所述的加熱測試期間收集的氣體樣品的烴和非烴氣進行分析，利用的是與AgilentModel5973四極質量選擇性檢測器相連的AgilentModel689f)氣相色譜儀。6890GC被配置有兩個入口(前和後)和兩個具有兩個固定體積樣品環的檢測器(前和後)，用於樣品導入。採用與GC儀器一起供應的Chemstation軟體(修訂本A.03.01)進行峰鑑別和積分。對於烴氣，GC配置由下列組成a)分流/無分流入口(GC的後面位置)b)FID(火焰離子化檢測器)，GC的後面位置c)HPUltra-2(5。/Q苯基甲基矽氧烷)毛細管柱(兩個)(25米x200pmID),—個引向FID檢測器，另一個引向Agilent5973質量選擇性檢測器d)500^1固定體積樣品環e)六通氣體取樣閥f)低溫(液氮)恆溫箱，具有冷卻能力g)恆溫箱程序-80"持續2分鐘，20°C/min至(TC，然後4°C/min至20'C,然後1(TC/min至IO(TC，保持1分鐘h)氦載氣流速2.2ml/mini)入口溫度100'Cj)入口壓強19.35psik)分流比25:11)FID溫度310°C對於非烴氣(例如氬、二氧化碳和硫化氫)，GC配置由下列組成a)PTV(可編程溫度汽化)入口(GC的前面位置)b)TCD(熱導檢測器)GC的前面位置c)GS-GasPro毛細管柱(30米x0.32mmID)d)100pi固定體積樣品環e)六通氣體取樣閥0恆溫箱程序25'C保持2min.，然後10'C/min至200'C，保持1rain。g)氦載氣流速4.1ml/minh)入口溫度200。Ci)入口壓力14.9psij)無分流模式k)TCD溫度250°C對於實施例1-5，包含從帕爾容器收集的氣體的不鏽鋼樣品筒(圖18)被安裝有兩階段氣體調節器(針對細壓縮氣瓶(lecturebottle)應用設計)以使氣體壓強降至每平方英寸大約二十磅。隔板附件定位在調解器出口，以允許通過Hamilton1005型氣密注射器，取出氣體。隔板附件和注射器用來自不鏽鋼樣品筒的氣體吹掃，以確保收集到代表性氣體樣品。氣體樣品然後被轉移到不鏽鋼室(隔板室)，所述不鏽鋼室(隔板室)被配置有壓力傳感器和隔板附件。隔板室通過不鏽鋼毛細管路與安裝在GC上的固定體積樣品環相連。隔板室和樣品環被抽空大約5分鐘。抽空的隔板室然後通過關閉位於隔板室出口的針形閥而與抽空的樣品環隔離。氣體樣品從氣密性注射器通過隔板附件導入隔板室中，並且記錄壓強。抽空的樣品環然後向加壓的隔板室開放，並且使氣體樣品在樣品環和隔板室之間平衡一分鐘。然後記錄平衡壓強，以允許在注射到GC入口之前計算在樣品環中存在的氣體總摩爾數。樣品環內含物然後通過氦載氣掃進入口，並且基於GC恆溫箱溫度程序和載氣流速，通過毛細管柱中的保留時間而將成分分開。利用鑑定的氣體標準，生成將積分的峰面積與濃度相關聯的校準曲線，用於量化氣體組成。對於烴氣，含有在氦基質中不同濃度(每百萬份，基於摩爾)的甲垸、乙垸、丙烷、丁烷、戊烷和己垸混合物的標準在大氣壓下通過固定體積樣品環注入GC中。對於非烴氣，包含單個成分的標準——即氦中的二氧化碳和天然氣中的硫化氫——在樣品環中在不同壓強下注入GC中以產生校準曲線。在圖16中報告的烴氣樣品摩爾百分數採用下列方法獲得。至少三種不同濃度的甲烷、乙烷、丙烷、丁烷、戊烷和己烷的氣體標準在氣相色譜上運行以獲得針對這些標準濃度的峰面積響應。然後在Chemstation軟體內使已知濃度與各自的峰面積響應相關聯，以產生甲垸、乙烷、丙烷、丁垸、戊烷和己垸的校準曲線。在Chemstation中繪製校準曲線，以確保在濃度和峰強度之間良好的線性(R2〉0.98)。對於每個校準的化合物使用線性擬合，使得峰面積和摩爾濃度之間的響應因子是Chemstation軟體所測定的直線斜率的函數。Chemstation軟體程序然後測定將GC峰面積強度與每個校準化合物的摩爾數量關聯的響應因子。該軟體然後從響應因子和峰面積測定每個校準化合物的摩爾數。在實施例1-5中使用的峰面積被報告在表2、4、5、7和9中。校準曲線未測定的每個鑑定化合物(即異丁烷、異戊烷和2-甲基戊烷)的摩爾數然後利用最接近的校準化合物(即，對於異丁垸來說是丁烷；對於異戊烷來說是戊烷；以及對於2-甲基戊烷來說是己烷)的響應因子乘以校準曲線未測定的鑑定化合物的峰面積與校準化合物的峰面積的比值進行估計。圖16中報告的值然後取為所有已鑑定的烴氣GC面積(即甲烷、乙烷、丙垸、異丁垸、正丁烷、異戊烷、正戊垸、2-甲基戊烷和正己烷)總數與計算的摩爾濃度的百分數。因此所有實驗的圖解的甲烷至正C6摩爾百分數不包括在表2、4、5、7或9中所列的未鑑定的烴氣種類的摩爾份額(例如表2中的峰編號2、6、8-11、13、15-22、24-26和28-78)。在如實施例1、3和4描述的加熱測試期間收集的液體樣品按照下列方法通過全油氣相色譜(WOGC)進行分析。樣品、QA/QC標準和空白(二硫化碳)在配置有分流/無分流注射器、自動取樣器和火焰離子檢測器(FID)的Agilent6890GC中利用Ultra1MethylSiloxane(甲基矽氧垸)柱(長25m，直徑0.32pm，膜厚0.52pm)進行分析。樣品以分流模式注入到毛細管柱上，其分流比為80:1。GC恆溫箱溫度在2(TC被恆定保持5min,以5'Omin—1的速度從2(TC程序控制升溫至300。C，然後在300。C下保持30min(總運行時間-90min)。注射器溫度被保持在300'C，並且FID溫度被設定在310°C。氦以2.1mLmin-1的流速被用作載氣。利用隨Agilent儀器提供的Chemstation軟體修訂本A.10.02[1757](AgilentTech.1990-2003)進行峰鑑別和積分。烴的標準混合物通過上述WOGC方法以及通過配置有分流/無分流注射器、自動取樣器和質量選擇性檢測器(MS)的Agilent6890GC在相同條件下進行平行分析。通過從GC-MS分析每個峰的質譜進行烴化合物的鑑定。因為對於兩種儀器來說條件是相同的，因此在GC-MS上進行的峰鑑別可以被轉移到在GC-FID上獲得的峰。利用這些數據，使保留時間和峰鑑別關聯的化合物表被設定在GC-FIDChemstation中。該表被用於峰鑑別。在液體樣品上獲得的氣相色譜圖(圖4、9和11)利用假組分技術進行分析。鑑定每個假組分所用的慣例是將從正構烷烴至下一個出現的正構烷烴的所有份額積分，其中假組分由滯後洗脫的正構垸烴進行命名。例如，C-IO假組分從剛過去的正C9開始並且繼續剛好經過正CIO的積分獲得。以這種方式獲得的假組分的碳數重量百分數和摩爾百分數值利用由Katz和Firoozabadi開發的關係式確定(Katz,D丄.,andA.Firoozabadi,1978.Predictingphasebehaviorofcondensate/crude-oilsystemsusingmethaneinteractioncoefficients,J.PetroleumTechnology(Nov.1978),1649-1655)。實施例1、3和4的假組分分析物的結果顯示在表10、11和12中。為了闡明該技術，實施例1的C10假組分的示例性假組分重量百分數計算參考表10呈現在下面。首先，C-10假組分面積如上所述是從剛過去的正C9開始並且繼續剛好經過正C10的面積的積分獲得的。C10假組分的總積分面積是10551.700皮安秒(pAs)。總C10假組分積分面積(10551.700pAs)然後乘以C10假組分密度(0.7780g/ml)，產生8209.22pAsg/ml的"面積x密度"。類似地，確定每個假組分和所有較輕的所列化合物(即nC3、iC4、nC4、iC5&nC5)的峰積分面積，並且將其乘以其各自的密度，以產生每個各自假組分和所列化合物的"面積x密度"數。每個假組分和所列化合物的各自確定的"面積x密度"數然後相加以確定"總面積x密度"數。實施例1的"總面積x密度"數是96266.96pAsg/ml。C10假組分重量百分數然後通過將C10假組分"面積x密度"數(8209.22pAsg/ml)除以"總面積x密度"數(96266.96pAsg/ml)以得到8.53重量百分數的C10假組分重量百分數而獲得。為了進一步闡明該假組分技術，實施例1的C10假組分的示例性假組分摩爾百分數計算參考表10呈現在下面。首先，C-10假組分面積如上所述是從剛過去的正C9開始並且繼續剛好經過正C10的面積的積分獲得的。C10假組分的總積分面積是10551.700皮安秒(pAs)。總C10假組分積分面積(10551.700pAs)然後乘以C10假組分密度(0.7780g/ml)，產生8209.22pAsg/ml的"面積x密度"。類似地，確定每個假組分和所有較輕的所列化合物(即nC3、iC4、nC4、iC5&nC5)的積分面積，並且將其乘以其各自的密度以產生每個各自假組分和所列化合物的"面積x密度"數。C10假組分"面積x密度"數(8209.22pAsg/ml)然後除以C10假組分分子量(134.00g/mo1)，產生61.26pAsmol/mlC10假組分"面積x密度/分子量"數。類似地，每個假組分和所列化合物的"面積x密度"數然後除以這些組分或化合物各自的分子量，以產生每個相應假組分和所列化合物的"面積x密度/分子量"數。每個假組分和所列化合物各自確定的"面積x密度/分子量"數然後相加以確定"總面積x密度/分子量"數。實施例1的總"總面積x密度/分子量"數是665.28pAsmol/ml。C10假組分摩爾百分數然後是通過將C10假組分"面積x密度/分子量"數(61.26pAsmol/ml)除以"總面積x密度/分子量"數(665.28pAsmol/ml)以得到9.21摩爾百分數的C10假組分摩爾百分數而獲得的。tableseeoriginaldocumentpage124tableseeoriginaldocumentpage125tableseeoriginaldocumentpage126tableseeoriginaldocumentpage127tableseeoriginaldocumentpage128TOC和生油巖評價儀(Rock-eval)測試是在來自油頁巖巖塊CM-1B的樣品上進行的，該樣品在與通過實施例1-5中所述帕爾加熱方法測試的樣品相同的地質學區間獲得。這些測試產生21%的TOC以及872mg/g-toc的生油巖評價儀含氫指數。下述TOC和生油巖評價儀程序針對在實施例1-5中描述的帕爾加熱測試後剩餘的油頁巖樣品進行。結果顯示在表13中。上述生油巖評價儀熱解分析採用下列步驟進行。生油巖評價儀熱解分析利用Delsi生油巖評價儀II儀器在校準巖石標準(IFP標準弁55000)、空白和樣品上進行。巖石樣品在裝載到生油巖評價儀坩堝之前被碾碎、微粉化和風乾。25與100mg之間的粉末狀巖石樣品被裝載到坩堝中，這取決於該樣品總有機碳(TOC)含量。在每天開始時運行兩個或三個空白以淨化該系統並且穩定溫度。兩個或三個重量為100mg的IFP校準標準#55000的樣品被運行以校準該系統。如果生油巖評價儀Tmax參數在這些標準上是419'C+/-2°C，就對樣品進行分析。該標準也在每10個樣品之前和之後運行以監控該儀器的性能。生油巖評價儀熱解技術涉及在惰性(氦)氣氛中將粉末狀巖石樣品速度程序化加熱至高溫以及表徵從化學鍵的熱斷裂所產生的產物。在將樣品導入後熱解烘箱在300'C下等溫保持三分鐘。在該階段產生的烴通過火焰離子化檢測器(FID)進行檢測，產生Si峰。熱解烘箱溫度然後以25'C/分鐘的梯度升高至550°C，其中烘箱被等溫保持一分鐘。在該步驟期間產生的烴由FID進行檢測並且產生S2峰。含氫指數(HI)是通過將S2峰(表示為mg.徑/g巖石)歸一化成重量百分數TOC(獨立確定的總有機碳)計算的，如下其中i/被表示為mgg/gTOC。總有機碳(TOC)通過適合於地質學樣品的熟知方法進行確定，即所存在的任何碳酸鹽巖石通過酸處理接著是剩餘物質燃燒而被去除，以產生並測量C02形式的有機基碳。表13.帕爾加熱測試後油頁巖樣品的TOC和生油巖評價儀結果實施例1實施例2實施例3實施例4實施例5TOC(%)12.0710.8310.6211.2211.63Hl(mg/g-toc)7783816277實施例1-5的API比重通過估計所收集的液體的室溫比重(SG)進行估計，並且結果被報告在表14中。API比重通過應用下式從確定的比重中估計API比重=(141.5/SG)—131.5每種液體樣品的比重利用下列步驟進行估計。空的50^HamiltonModel1705氣密性注射器在MettlerAE163數字天平上稱重以測定空注射器重量。該注射器然後通過將該注射器填充一定體積的液體而被加載。記錄下注射器中液體的體積。然後稱量加載的注射器。液體樣品重量然後通過將加載的注射器測量重量減去測量的空注射器重量進行估計。比重然後通過將液體樣品重量除以液體樣品所佔的注射器體積進行估計。表14.來自實施例1-5的液體樣品的估計API比重實施例實施例1實施例2實施例3實施例4實施例5API比重29.9230.0027.1332.7030.00...t:述的方法對於在科羅拉多州的Piceance盆地中回收烴方面可具有價值。一些人已經評估出，在焚國西部的一些油頁巖沉積物中，毎地表英畝可以回收高達1百萬桶油。項研究已經估計在Piceance盆地的油頁巖地層中含蘇打石部分內的油頁巖資源在適當的位置具有四千億桶頁巖油。總的來說，僅僅在Piceance盆地可存在高達1萬億桶頁巖油。本發明的某些特徵就組數值上限和一組數值—F限進行了描述。應當理解，除非另外指明，通過這些極限值的任何組合形成的範圍在本發明的範圍內。儘管按照美國實踐，-些從屬權利要求具有單一從屬關係，但這些從屬權利要求中任一項的每個特徵可以與從屬於相同的--個或多個獨立權利要求的其它從屬權利耍求中一項或多項的每一個特徵進行組合。儘管顯然的是對本文描述的發明進行了充分計算以實現上面提到的益處和優點，但是應當理解的是本發明易於進行修改、變化和改變，而不脫離其精神。129權利要求1.從富含有機物巖層產生烴流體的原位方法，包括a)原位加熱富含有機物巖層；b)從所述富含有機物巖層生產採出液，所述採出液至少部分作為位於所述富含有機物巖層中的地層烴熱解的結果產生，所述採出液包括烴流體；c)將所述採出液分成至少第一氣流和第一液流，其中所述第一氣流包括大於10摩爾百分比的烴氣和大於10摩爾百分比的二氧化碳；d)使所述第一氣流通過第一氣體渦輪，以形成第一氣體渦輪廢流，所述第一氣體渦輪被配置以給第一發電機提供能量；和e)響應所述氣體渦輪廢流在所述第一發電機中產生電。2.權利要求1所述的方法，其中所述富含有機物巖層中的所述地層烴包括重烴。3.權利要求1所述的方法，其中所述富含有機物巖層中的所述地層烴包括乾酪根。4.權利要求3所述的方法，其中所述富含有機物巖層是油頁巖地層。5.權利要求4所述的方法，進一步包括f)將至少一部分從所述第一發電機產生的電通到加熱器，所述加熱器提供至少一部分的原位富含有機物巖層加熱。6.權利要求5所述的方法，其中所述加熱器是位於所述富含有機物巖層內的電阻加熱器。7.權利要求5所述的方法，其中所述加熱器加熱在原位加熱所述富含有機物巖層的步驟a)中使用的流體。8.權利要求4所述的方法，其中原位加熱所述富含有機物巖層的步驟a)導致至少一部分的所述富含有機物巖層達到27(TC或更大的溫度。9.權利要求4所述的方法，其中分開所述採出液的步驟c)進一步包括產生主要由C3和C4烴構成的LPG流。10.權利要求4所述的方法，其中分開所述採出液的步驟c)進一步包括從所述第一氣流除去硫化氫。11.權利要求4所述的方法，其中所述第一氣流主要由摩爾基礎上的d和C2烴構成。12.權利要求4所述的方法，其中所述第一氣流具有大於20摩爾百分比的CO2含13.權利要求12所述的方法，其中所述第一氣流具有大於30摩爾百分比的C0214.權利要求13所述的方法，其中所述第一氣流的C02含量大於35摩爾百分比。15.權利要求12所述的方法，其中所述第一氣流的C02含量小於45摩爾百分比。16.權利要求4所述的方法，其中所述第一氣流具有小於800BTU/SCF的低熱值。17.權利要求16所述的方法，其中所述第一氣流具有小於600BTU/SCF的低熱值。18.權利要求17所述的方法，其中所述第一氣流具有大於150BTU/SCF的低熱值。19.權利要求4所述的方法，其中所述採出液含有可冷凝烴部分和非冷凝烴部分，並且所述非冷凝烴部分與所述可冷凝烴部分的比率為每桶液體大於700標準立方英尺氣體。20.權利要求4所述的方法，其中所述採出液含有可冷凝烴部分和非冷凝烴部分，並且所述非冷凝烴部分與所述可冷凝烴部分的比率為每桶液體大於1,500標準立方英尺氣體。21.權利要求4所述的方法，其中所述第一氣流進一步包括氫氣，在所述第一氣流中氫氣的量大於在所述釆出液中含有的氫氣的50%。22.權利要求4所述的方法，其中所述第一氣流具有基本上恆定的H2與C02摩爾比。23.權利要求22所述的方法，其中所述第一氣流具有介於0.1到2.0之間的H2與C02摩爾比。24.權利要求23所述的方法，其中所述第一氣流具有介於0.3到1.8之間的H2與C02摩爾比。25.權利要求4所述的方法，其中所述第一氣流具有基本上恆定的乙垸與C02摩爾比。26.權利要求25所述的方法，其中在7天期間，在日平均基礎上所述第一氣流的所述乙烷與C02摩爾比變化在15%以下。27.權利要求26所述的方法，其中在7天期間，在日平均基礎上所述第一氣流的所述乙烷與C02摩爾比變化在10%以下。28.權利要求ll所述的方法，其中所述第一氣流是大於20摩爾百分比的甲烷。29.權利要求4所述的方法，進一步包括.-f)將所述第一氣體渦輪廢流供應給蒸汽鍋爐，所述第一氣體渦輪廢流因而給所述蒸汽鍋爐提供熱，和g)在所述蒸汽鍋爐中產生蒸汽。30.權利要求29所述的方法，進一步包括h)將所述蒸汽供應給蒸汽渦輪。31.權利要求30所述的方法，其中所述蒸汽渦輪被配置以給第二發電機提供能量。32.權利要求31所述的方法，其中所述第一發電機和第二發電機是相同的。33.權利要求31所述的方法，其中用於原位加熱所述富含有機物巖層的80%以上的能量由在所述第一發電機和所述第二發電機中產生的電提供。34.權利要求29所述的方法，其中所述蒸汽鍋爐是超臨界鍋爐。35.權利要求29所述的方法，其中所述蒸汽鍋爐是補充燃燒式蒸汽鍋爐。36.權利要求4所述的方法，其中所述第一氣流被監控一個或多個特性，所述一個或多個特性選自氣體組成、溫度、熱值、比重、沃泊指數、改進的沃泊指數、露點、可燃性極限、火焰速度和它們的組合。37.權利要求4所述的方法，其中所述分開所述採出液的步驟被調節以滿足所述第一氣流、所述第一液流或兩者的規格。38.權利要求37所述的方法，其中所述規格是針對所述第一氣流，並且所述規格包括C2和高級烴、C3和高級烴、二氧化碳、氫氣、乙垸、乙烯、丙烷和其組合的一種或多種的濃度。39.權利要求37所述的方法，進一步包括f)將第二氣流與所述第一氣流混合以滿足所述規格，所述第二氣流包括來自除所述採出液之外的來源的烴氣。40.權利要求4所述的方法，其中原位加熱所述富含有機物巖層的步驟包括i)在第一時間開始原位加熱所述富含有機物巖層的第一部分；ii)在第二不同時間開始原位加熱所述富含有機物巖層的第二部分。41.權利要求40所述的方法，其中所述第二時間被選擇以滿足所述第一氣流的規格。42.從富含有機物巖層產生烴流體的原位方法，包括a)原位加熱富含有機物巖層；b)從所述富含有機物巖層生產採出液，所述採出液至少部分作為位於所述富含有機物巖層中的地層烴熱解的結果產生，所述採出液包括烴流體；c)將所述採出液分成至少第一氣流和第一液流，其中所述第一氣流包括大於IO摩爾百分比的烴氣並且具有小於800BTU/SCF(每標準立方英尺的英國熱單位)的低熱值；d)使所述第一氣流通過第一氣體渦輪，以形成第一氣體渦輪廢流，所述第一氣體渦輪被配置以給第一發電機提供能量；和e)響應所述氣體渦輪廢流在所述第一發電機中產生電。43.權利要求42所述的方法，其中所述富含有機物巖層中的所述地層烴包括重烴。44.權利要求42所述的方法，其中所述富含有機物巖層中的所述地層烴包括乾酪根。45.權利要求44所述的方法，其中所述富含有機物巖層是油頁巖地層。46.權利要求45所述的方法，進一步包括f)將至少一部分從所述第一發電機產生的電通到加熱器，所述加熱器提供至少一部分的原位富含有機物巖層加熱。47.權利要求46所述的方法，其中所述加熱器是位於所述富含有機物巖層內的電阻加熱器。48.權利要求46所述的方法，其中所述加熱器加熱在原位加熱所述富含有機物巖層的步驟a)中使用的流體。49.權利要求45所述的方法，其中原位加熱所述富含有機物巖層的步驟a)導致至少一部分的所述富含有機物巖層達到270。C或更高的溫度。50.權利要求45所述的方法，其中分開所述採出液的步驟c)進一步包括產生主要由C3和Q烴構成的LPG流。51.權利要求45所述的方法，其中分開所述採出液的步驟c)進一步包括從所述第一氣流除去硫化氫。52.權利要求45所述的方法，其中所述第一氣流主要由摩爾基礎上的d和C2烴構成。53.權利要求45所述的方法，其中所述第一氣流具有大於10摩爾百分比的C0254.權利要求53所述的方法，其中所述第一氣流具有大於20摩爾百分比的C0255.權利要求54所述的方法，其中所述第一氣流的C02含量大於35摩爾百分比。56.權利要求54所述的方法，其中所述第一氣流的C02含量小於45摩爾百分比。57.權利要求45所述的方法，其中所述第一氣流具有小於700BTU/SCF的低熱值。58.權利要求57所述的方法，其中所述第一氣流具有小於600BTU/SCF的低熱值。59.權利要求58所述的方法，其中所述第一氣流具有大於150BTU/SCF的低熱值。60.權利要求45所述的方法，其中所述採出液含有可冷凝烴部分和非冷凝烴部分，並且所述非冷凝經部分與所述可冷凝烴部分的比率為每桶液體大於700標準立方英尺氣體。61.權利要求45所述的方法，其中所述採出液含有可冷凝烴部分和非冷凝烴部分，並且所述非冷凝烴部分與所述可冷凝經部分的比率為每桶液體大於1，500標準立方英尺氣體。62.權利要求45所述的方法，其中所述第一氣流進一步包括氫氣，在所述第一氣流中氫氣的量大於在所述採出液中含有的氫氣的50%。63.權利要求45所述的方法，其中所述第一氣流具有基本上恆定的H2與CCh摩爾比。64.權利要求63所述的方法，其中所述第一氣流具有介於0.1到2.0之間的H2與C02摩爾比。65.權利要求64所述的方法，其中所述第一氣流具有介於0.3到1.8之間的H2與C02摩爾比。66.權利要求45所述的方法，其中所述第一氣流具有基本上恆定的乙烷與C02摩爾比。67.權利要求66所述的方法，其中在7天期間，在日平均基礎上所述第一氣流的所述乙烷與C02摩爾比變化在15%以下。68.權利要求67所述的方法，其中在7天期間，在日平均基礎上所述第一氣流的所述乙烷與C02摩爾比變化在10%以下。69.權利要求52所述的方法，其中所述第一氣流是大於20摩爾百分比的甲垸。70.權利要求45所述的方法，進一步包括f)將所述第一氣體渦輪廢流供應給蒸汽鍋爐，所述第一氣體渦輪廢流因而給所述蒸汽鍋爐提供熱，和g)在所述蒸汽鍋爐中產生蒸汽。71.權利要求70所述的方法，進一步包括f)將所述蒸汽供應給蒸汽渦輪。72.權利要求71所述的方法，其中所述蒸汽渦輪被配置以給第二發電機提供能量。73.權利要求72所述的方法，其中所述第一發電機和第二發電機是相同的。74.權利要求72所述的方法，其中用於原位加熱所述富含有機物巖層的80%以上的能量由在所述第一發電機和所述第二發電機中產生的電提供。75.權利要求70所述的方法，其中所述蒸汽鍋爐是超臨界鍋爐。76.權利要求70所述的方法，其中所述蒸汽鍋爐是補充燃燒式蒸汽鍋爐。77.權利要求45所述的方法，其中所述第一氣流被監控一個或多個特性，所述一個或多個特性選自氣體組成、溫度、熱值、比重、沃泊指數、改進的沃泊指數、露點、可燃性極限、火焰速度和它們的組合。78.權利要求45所述的方法，其中分開所述採出液的步驟被調節以滿足所述第一氣流、所述第一液流或兩者的規格。79.權利要求78所述的方法，其中所述規格是針對所述第一氣流，並且所述規格包括C2和高級烴、C3和高級烴、二氧化碳、氫氣、乙烷、乙烯、丙垸和其組合的一種或多種的濃度。80.權利要求78所述的方法，進一步包括f)將第二氣流與所述第一氣流混合以滿足所述規格，所述第二氣流包括來自除了所述採出液來源以外的烴氣。81.權利要求45所述的方法，其中原位加熱所述富含有機物巖層的步驟包括i)在第一時間開始原位加熱所述富含有機物巖層的第一部分；ii)在第二不同時間開始原位加熱所述富含有機物巖層的第二部分。82.權利要求81所述的方法，其中所述第二時間被選擇以滿足所述第一氣流的規格。83.從富含有機物巖層產生烴流體的原位方法，包括a)原位加熱富含有機物巖層；b)從所述富含有機物巖層生產採出液，所述採出液至少部分作為位於所述富含有機物巖層中的地層烴熱解的結果產生，所述採出液包括烴流體；c)將所述採出液分成至少第一氣流和第一液流，其中所述第一氣流至少包含烴氣；d)監控所述第一氣流以在所述第一氣流在第一氣體渦輪燃燒器中大量燃燒前確定所述第一氣流的第一特性；e)調節控制措施以改變所述第一氣流的所述第一特性；f)使所述第一氣流通過第一氣體渦輪以形成第一氣體渦輪廢流，所述第一氣體渦輪被配置以給第一發電機提供能量；和g)響應所述氣體渦輪廢流在所述第一發電機中產生電。84.權利要求83所述的方法，其中所述富含有機物巖層中的所述地層烴包括重烴。85.權利要求83所述的方法，其中所述富含有機物巖層中的所述地層烴包括乾酪根。86.權利要求85所述的方法，其中所述富含有機物巖層是油頁巖地層。87.權利要求86所述的方法，進一步包括f)將至少一部分從所述第一發電機產生的電通到加熱器，所述加熱器提供至少一部分的原位富含有機物巖層加熱。88.權利要求87所述的方法，其中所述加熱器是位於所述富含有機物巖層內的電阻加熱器。89.權利要求87所述的方法，其中所述加熱器加熱在原位加熱所述富含有機物巖層的步驟a)中使用的流體。90.權利要求86所述的方法，其中原位加熱所述富含有機物巖層的步驟a)導致至少一部分的所述富含有機物巖層達到270。C或更高的溫度。91.權利要求86所述的方法，其中分開所述採出液的步驟c)進一步包括產生主要由C3和Ct烴構成的LPG流。92.權利要求86所述的方法，其中分開所述採出液的步驟c)進一步包括從所述第一氣流除去硫化氫。93.權利要求86所述的方法，其中所述第一氣流主要由摩爾基礎上的d和CV烴構成。94.權利要求86所述的方法，其中所述第一氣流具有大於10摩爾百分比的C0295.權利要求94所述的方法，其中所述第一氣流具有大於20摩爾百分比的C0296.權利要求95所述的方法，其中所述第一氣流的C02含量大於35摩爾百分比。97.權利要求95所述的方法，其中所述第一氣流的C02含量小於45摩爾百分比。98.權利要求86所述的方法，其中所述第一氣流具有小於800BTU/SCF的低熱值。99.權利要求98所述的方法，其中所述第一氣流具有小於600BTU/SCF的低熱值。100.權利要求99所述的方法，其中所述第一氣流具有大於150BTU/SCF的低熱值。101.權利要求86所述的方法，其中所述採出液含有可冷凝烴部分和非冷凝烴部分，並且所述非冷凝烴部分與所述可冷凝烴部分的比率為每桶液體大於700標準立方英尺氣體。102.權利要求86所述的方法，其中所述採出液含有可冷凝烴部分和非冷凝烴部分，並且所述非冷凝烴部分與所述可冷凝烴部分的比率為每桶液體大於1,500標準立方英尺氣體。103.權利要求86所述的方法，其中所述第一氣流進一步包括氫氣，在所述第一氣流中氫氣的量大於在所述採出液中含有的氫氣的50%。104.權利要求86所述的方法，其中所述第一氣流具有基本上恆定的H2與C02摩爾比。105.權利要求104所述的方法，其中所述第一氣流具有介於0.1到2.0之間的H2與C02摩爾比。106.權利要求105所述的方法，其中所述第一氣流具有介於0.3到1.8之間的H2與CCh摩爾比。107.權利要求86所述的方法，其中所述第一氣流具有基本上恆定的乙垸與C02摩爾比。108.權利要求107所述的方法，其中在7天期間，在日平均基礎上所述第一氣流的所述乙垸與C02摩爾比變化在15%以下。109.權利要求108所述的方法，其中在7天期間，在日平均基礎上所述第一氣流的所述乙垸與C02摩爾比變化在10%以下。110.權利要求93所述的方法，其中所述第一氣流是大於20摩爾百分比的甲烷。111.權利要求86所述的方法，進一步包括f)將所述第一氣體渦輪廢流供應給蒸汽鍋爐，所述第一氣體渦輪廢流因而給所述蒸汽鍋爐提供熱，和g)在所述蒸汽鍋爐中產生蒸汽。112.權利要求lll所述的方法，進一步包括h)將所述蒸汽供應給蒸汽渦輪。113.權利要求112所述的方法，其中所述蒸汽渦輪被配置以給第二發電機提供能114.權利要求113所述的方法，其中所述第一發電機和第二發電機是相同的。115.權利要求113所述的方法，其中用於原位加熱所述富含有機物巖層的80%以上的能量由在所述第一發電機和所述第二發電機中產生的電提供。116.權利要求lll所述的方法，其中所述蒸汽鍋爐是超臨界鍋爐。117.權利要求lll所述的方法，其中所述蒸汽鍋爐是補充燃燒式蒸汽鍋爐。118.權利要求86所述的方法，其中所述第一特性是選自氣體組成、溫度、熱值、比重、沃泊指數、改進的沃泊指數、露點、可燃性極限、火焰速度和它們的組合的一個或多個特性。119.權利要求86所述的方法，其中分開所述釆出液的步驟被調節以滿足所述第一氣流、所述第一液流或兩者的規格。120.權利要求119所述的方法，其中所述規格是針對所述第一氣流，並且所述規格包括C2和高級烴、C3和高級烴、二氧化碳、氫氣、乙烷、乙烯、丙垸和其組合的一種或多種的濃度。121.權利要求119所述的方法，進一步包括f)將第二氣流與所述第一氣流混合以滿足所述規格，所述第二氣流包括來自非所述採出液來源的烴氣。122.權利要求86所述的方法，其中原位加熱所述富含有機物巖層的步驟包括i)在第一時間開始原位加熱所述富含有機物巖層的第一部分；ii)在第二不同時間開始原位加熱所述富含有機物巖層的第二部分。123.權利要求86所述的方法，其中所述第一氣流包含大於IO摩爾百分比的烴氣。124.從富含有機物巖層產生烴流體的原位方法，包括a)用被配置為從電產生熱的電阻加熱器原位加熱所述富含有機物巖層；b)從所述富含有機物巖層生產採出液，所述採出液至少部分作為位於富含有機物巖層中的地層烴熱解的結果產生，所述採出液包括烴流體；c)將所述採出液分成至少第一氣流和第一液流，其中所述第一氣流包括大於5摩爾百分比的烴氣；d)使所述第一氣流通過氣體渦輪，以形成氣體渦輪廢流，所述氣體渦輪被配置以給第一發電機提供能量；e)響應所述氣體渦輪廢流在所述第一發電機中產生電；f)使所述氣體渦輪廢流通到蒸汽發生器以產生蒸汽；g)使所述蒸汽通過蒸汽渦輪，所述蒸汽渦輪被配置以響應所述蒸汽給第二發電機提供能量；和h)在所述第二發電機中產生電。125.權利要求124所述的方法，其中所述富含有機物巖層中的所述地層烴包括重烴。126.權利要求124所述的方法，其中所述富含有機物巖層中的所述地層烴包括乾酪根。127.權利要求126所述的方法，其中所述富含有機物巖層是油頁巖地層。128.權利要求127所述的方法，進一步包括f)將至少一部分從所述第一發電機產生的電通到所述電阻加熱器。129.權利要求128所述的方法，其中所述加熱器是位於所述富含有機物巖層內的電阻加熱器。130.權利要求128所述的方法，其中所述加熱器加熱在原位加熱所述富含有機物巖層的步驟a)中使用的流體。131.權利要求127所述的方法，其中原位加熱所述富含有機物巖層的步驟a)導致至少一部分的所述富含有機物巖層達到270。C或更高的溫度。132.權利要求127所述的方法，其中分開所述釆出液的步驟c)進一步包括產生主要由C3和C4烴構成的LPG流。133.權利要求127所述的方法，其中分開所述採出液的步驟c)進一步包括從所述第一氣流除去硫化氫。134.權利要求127所述的方法，其中所述第一氣流主要由摩爾基礎上的G和C2烴構成。135.權利要求127所述的方法，其中所述第一氣流具有大於10摩爾百分比的C02136.權利要求135所述的方法，其中所述第一氣流具有大於20摩爾百分比的CO2137.權利要求136所述的方法，其中所述第一氣流的C02含量大於35摩爾百分比。138.權利要求136所述的方法，其中所述第一氣流的C02含量小於45摩爾百分比。139.權利要求127所述的方法，其中所述第一氣流具有小於800BTU/SCF的低熱值。140.權利要求139所述的方法，其中所述第一氣流具有小於600BTU/SCF的低熱值。141.權利要求140所述的方法，其中所述第一氣流具有大於150BTU/SCF的低熱值。142.權利要求127所述的方法，其中所述採出液含有可冷凝烴部分和非冷凝烴部分，並且所述非冷凝烴部分與所述可冷凝烴部分的比率為每桶液體大於700標準立方英尺氣體。143.權利要求127所述的方法，其中所述採出液含有可冷凝烴部分和非冷凝烴部分，並且所述非冷凝烴部分與所述可冷凝烴部分的比率為每桶液體大於1，500標準立方英尺氣體。144.權利要求127所述的方法，其中所述第一氣流進一步包括氫氣，在所述第一氣流中氫氣的量大於在所述採出液中含有的氫氣的50%。145.權利要求127所述的方法，其中所述第一氣流具有基本上恆定的H2與C02摩爾比。146.權利要求145所述的方法，其中所述第一氣流具有介於0.1到2.0之間的H2與C02摩爾比。147.權利要求146所述的方法，其中所述第一氣流具有介於0.3到1.8之間的H2與C02摩爾比。148.權利要求127所述的方法，其中所述第一氣流具有基本上恆定的乙烷與C02摩爾比。149.權利要求148所述的方法，其中在7天期間，在日平均基礎上所述第一氣流的所述乙烷與C02摩爾比變化在15%以下。150.權利要求149所述的方法，其中在7天期間，在日平均基礎上所述第一氣流的所述乙烷與C02摩爾比變化在10%以下。151.權利要求134所述的方法，其中所述第一氣流是大於20摩爾百分比的甲垸。152.權利要求127所述的方法，其中所述第一氣流包含大於10摩爾百分比的烴氣。153.權利要求152所述的方法，其中所述第一氣流包含大於30摩爾百分比的烴氣。154.權利要求153所述的方法，其中所述第一氣流包含大於50摩爾百分比的烴氣。155.權利要求154所述的方法，其中所述第一發電機和第二發電機是相同的。156.權利要求154所述的方法，其中用於原位加熱所述富含有機物巖層的80%以上的能量由在所述第一發電機和所述第二發電機中產生的電提供。157.權利要求127所述的方法，其中所述蒸汽鍋爐是超臨界鍋爐。158.權利要求127所述的方法，其中所述蒸汽鍋爐是補充燃燒式蒸汽鍋爐。159.權利要求127所述的方法，其中所述第一氣流被監控一個或多個特性，所述一個或多個特性選自氣體組成、溫度、熱值、比重、沃泊指數、改進的沃泊指數、露點、可燃性極限、火焰速度和它們的組合。160.權利要求127所述的方法，其中分開所述採出液的步驟被調節以滿足所述第一氣流、所述第一液流或兩者的規格。161.權利要求160所述的方法，其中所述規格是針對所述第一氣流，並且所述規格包括C2和高級烴、C3和高級烴、二氧化碳、氫氣、乙垸、乙烯、丙烷和其組合的一種或多種的濃度。162.權利要求160所述的方法，進一步包括f)將第二氣流與所述第一氣流混合以滿足所述規格，所述第二氣流包括來自非所述釆出液來源的烴氣。163.權利要求127所述的方法，其中原位加熱所述富含有機物巖層的步驟包括i)在第一時間開始原位加熱所述富含有機物巖層的第一部分；ii)在第二不同時間開始原位加熱所述富含有機物巖層的第二部分。164.權利要求163所述的方法，其中選擇所述第二時間以滿足所述第一氣流的規格。165.從富含有機物巖層產生烴流體的原位方法，包括a)至少部分通過電阻加熱原位加熱富含有機物巖層；b)從所述富含有機物巖層生產採出液，所述採出液至少部分作為位於富含有機物巖層中的地層烴熱解的結果產生，所述採出液包括烴流體；c)將所述採出液分成至少第一氣流和第一液流，其中所述第一氣流包括大於5摩爾百分比的烴氣和大於IO摩爾百分比的二氧化碳；d)使所述第一氣流通過第一氣體渦輪，以形成第一氣體渦輪廢流，所述第一氣體渦輪被配置以給第一發電機提供能量；和e)響應所述氣體渦輪廢流在所述第一發電機中產生電。166.權利要求165所述的方法，其中所述富含有機物巖層中的所述地層烴包括重烴。167.權利要求165所述的方法，其中所述富含有機物巖層中的所述地層烴包括乾酪根。168.權利要求167所述的方法，其中所述富含有機物巖層是油頁巖地層。169.權利要求168所述的方法，進一步包括f)將至少一部分從所述第一發電機產生的電通到加熱器，所述加熱器提供至少一部分的原位富含有機物巖層加熱。170.權利要求169所述的方法，其中所述加熱器是位於所述富含有機物巖層內的電阻加熱器。171.權利要求169所述的方法，其中所述加熱器加熱在原位加熱所述富含有機物巖層的步驟a)中使用的流體。172.權利要求168所述的方法，其中原位加熱所述富含有機物巖層的步驟a)導致至少一部分的所述富含有機物巖層達到270'C或更高的溫度。173.權利要求168所述的方法，其中分開所述採出液的步驟c)進一步包括產生主要由C3和C4烴構成的LPG流。174.權利要求168所述的方法，其中分開所述採出液的步驟c)進一步包括從所述第一氣流除去硫化氫。175.權利要求168所述的方法，其中所述第一氣流主要由摩爾基礎上的d和C2烴構成。176.權利要求168所述的方法，其中所述第一氣流具有大於20摩爾百分比的CO2177.權利要求176所述的方法，其中所述第一氣流具有大於30摩爾百分比的C02178.權利要求177所述的方法，其中所述第一氣流的C02含量大於35摩爾百分比。179.權利要求176所述的方法，其中所述第一氣流的C02含量小於45摩爾百分比。180.權利要求168所述的方法，其中所述第一氣流具有小於800BTU/SCF的低熱值。181.權利要求180所述的方法，其中所述第一氣流具有小於600BTU/SCF的低熱值。182.權利要求181所述的方法，其中所述第一氣流具有大於150BTU/SCF的低熱值。183.權利要求168所述的方法，其中所述採出液含有可冷凝烴部分和非冷凝烴部分，並且所述非冷凝烴部分與所述可冷凝烴部分的比率為每桶液體大於700標準立方英尺氣體。184.權利要求168所述的方法，其中所述採出液含有可冷凝烴部分和非冷凝烴部分，並且所述非冷凝烴部分與所述可冷凝烴部分的比率為每桶液體大於1,500標準立方英尺氣體。185.權利要求168所述的方法，其中所述第一氣流進一步包括氫氣，在所述第一氣流中氫氣的量大於在所述採出液中含有的氫氣的50%。186.權利要求168所述的方法，其中所述第一氣流具有基本上恆定的H2與C02摩爾比。187.權利要求186所述的方法，其中所述第一氣流具有介於0,1到2.0之間的H2與C02摩爾比。188.權利要求187所述的方法，其中所述第一氣流具有介於0.3到1.8之間的H2與C02摩爾比。189.權利要求168所述的方法，其中所述第一氣流具有基本上恆定的乙烷與C02摩爾比。190.權利要求189所述的方法，其中在7天期間，在日平均基礎上所述第一氣流的所述乙烷與C02摩爾比變化在15%以下。191.權利要求190所述的方法，其中在7天期間，在日平均基礎上所述第一氣流的所述乙烷與C02摩爾比變化在10%以下。192.權利要求175所述的方法，其中所述第一氣流是大於20摩爾百分比的甲烷。193.權利要求168所述的方法，進一步包括f)將所述第一氣體渦輪廢流供應給蒸汽鍋爐，所述第一氣體渦輪廢流因而給所述蒸汽鍋爐提供熱，和g)在所述蒸汽鍋爐中產生蒸汽。194.權利要求193所述的方法，進一步包括h)將所述蒸汽供應給蒸汽渦輪。195.權利要求194所述的方法，其中所述蒸汽渦輪被配置以給第二發電機提供能196.權利要求195所述的方法，其中所述第一發電機和第二發電機是相同的。197.權利要求195所述的方法，其中用於原位加熱所述富含有機物巖層的80%以上的能量由在所述第一發電機和所述第二發電機中產生的電提供。198.權利要求193所述的方法，其中所述蒸汽鍋爐是超臨界鍋爐。199.權利要求193所述的方法，其中所述蒸汽鍋爐是補充燃燒式蒸汽鍋爐。200.權利要求168所述的方法，其中所述第一氣流被監控一個或多個特性，所述一個或多個特性選自氣體組成、溫度、熱值、比重、沃泊指數、改進的沃泊指數、露點、可燃性極限、火焰速度和它們的組合。201.權利要求168所述的方法，其中分開所述採出液的步驟被調節以滿足所述第一氣流、所述第一液流或兩者的規格。202.權利要求201所述的方法，其中所述規格是針對所述第一氣流，並且所述規格包括C2和高級烴、C3和高級烴、二氧化碳、氫氣、乙烷、乙烯、丙烷和其組合的一種或多種的濃度。203.權利要求201所述的方法，進一步包括f)將第二氣流與所述第一氣流混合以滿足所述規格，所述第二氣流包括來自非所述採出液來源的烴氣。204.權利要求168所述的方法，其中原位加熱所述富含有機物巖層的步驟包括-i)在第一時間開始原位加熱所述富含有機物巖層的第一部分；ii)在第二不同時間開始原位加熱所述富含有機物巖層的第二部分。205.權利要求204所述的方法，其中選擇所述第二時間以滿足所述第一氣流的規格。206.從富含有機物巖層產生烴流體的原位方法，包括-a)至少部分通過電阻加熱原位加熱富含有機物巖層；b)從所述富含有機物巖層生產採出液，所述採出液至少部分作為位於富含有機物巖層中的地層烴熱解的結果產生，所述釆出液包括烴流體；c)將所述採出液分成至少第一氣流和第一液流，其中所述第一氣流包括大於5摩爾百分比的烴氣並且具有小於800BTU/SCF的熱值；d)使所述第一氣流通過第一氣體渦輪，以形成第一氣體渦輪廢流，所述第一氣體渦輪被配置以給第一發電機提供能量；和e)響應所述氣體渦輪廢流在所述第一發電機中產生電。207.權利要求206所述的方法，其中所述富含有機物巖層中的所述地層烴包括重烴。208.權利要求206所述的方法，其中所述富含有機物巖層中的所述地層烴包括乾酪根。209.權利要求208所述的方法，其中所述富含有機物巖層是油頁巖地層。210.權利要求209所述的方法，進一步包括f)將至少一部分從所述第一發電機產生的電通到加熱器，所述加熱器提供至少一部分的原位富含有機物巖層加熱。211.權利要求210所述的方法，其中所述加熱器是位於所述富含有機物巖層內的電阻加熱器。212.權利要求210所述的方法，其中所述加熱器加熱在原位加熱所述富含有機物巖層的步驟a)中使用的流體。213.權利要求209所述的方法，其中原位加熱所述富含有機物巖層的步驟a)導致至少一部分的所述富含有機物巖層達到27(TC或更高的溫度。214.權利要求209所述的方法，其中分開所述採出液的步驟c)進一步包括產生主要由C3和C4烴構成的LPG流。215.權利要求209所述的方法，其中分開所述採出液的步驟c)進一步包括從所述第一氣流除去硫化氫。216.權利要求209所述的方法，其中所述第一氣流主要由摩爾基礎上的C,和C2烴構成。217.權利要求209所述的方法，其中所述第一氣流具有大於10摩爾百分比的CO2218.權利要求217所述的方法，其中所述第一氣流具有大於20摩爾百分比的C02219.權利要求218所述的方法，其中所述第一氣流的C02含量大於35摩爾百分比。220.權利要求218所述的方法，其中所述第一氣流的C02含量小於45摩爾百分比。221.權利要求209所述的方法，其中所述第一氣流具有小於700BTU/SCF的低熱值。222.權利要求221所述的方法，其中所述第一氣流具有小於600BTU/SCF的低熱值。223.權利要求222所述的方法，其中所述第一氣流具有大於150BTU/SCF的低熱值。224.權利要求209所述的方法，其中所述採出液含有可冷凝烴部分和非冷凝烴部分，並且所述非冷凝烴部分與所述可冷凝烴部分的比率為每桶液體大於700標準立方英尺氣體。225.權利要求209所述的方法，其中所述採出液含有可冷凝烴部分和非冷凝烴部分，並且所述非冷凝烴部分與所述可冷凝烴部分的比率為每桶液體大於1,500標準立方英尺氣體。226.權利要求209所述的方法，其中所述第一氣流進一步包括氫氣，在所述第一氣流中氫氣的量大於在所述採出液中含有的氫氣的50%。227.權利要求209所述的方法，其中所述第一氣流具有基本上恆定的H2與C02摩爾比。228.權利要求227所述的方法，其中所述第一氣流具有介於0.1到2.0之間的H2與C02摩爾比。229.權利要求228所述的方法，其中所述第一氣流具有介於0.3到1.8之間的H2與C02摩爾比。230.權利要求209所述的方法，其中所述第一氣流具有基本上恆定的乙烷與C02摩爾比。231.權利要求230所述的方法，其中在7天期間，在日平均基礎上所述第一氣流的所述乙烷與C02摩爾比變化在15%以下。232.權利要求231所述的方法，其中在7天期間，在日平均基礎上所述第一氣流的所述乙烷與C02摩爾比變化在10%以下。233.權利要求216所述的方法，其中所述第一氣流是大於20摩爾百分比的甲垸。234.權利要求209所述的方法，進一步包括-f)將所述第一氣體渦輪廢流供應給蒸汽鍋爐，所述第一氣體渦輪廢流因而給所述蒸汽鍋爐提供熱，和g)在所述蒸汽鍋爐中產生蒸汽。235.權利要求234所述的方法，進一步包括h)將所述蒸汽供應給蒸汽渦輪。236.權利要求235所述的方法，其中所述蒸汽渦輪被配置以給第二發電機提供能237.權利要求236所述的方法，其中所述第一發電機和第二發電機是相同的。238.權利要求236所述的方法，其中用於原位加熱所述富含有機物巖層的80%以上的能量由在所述第一發電機和所述第二發電機中產生的電提供。239.權利要求234所述的方法，其中所述蒸汽鍋爐是超臨界鍋爐。240.權利要求234所述的方法，其中所述蒸汽鍋爐是補充燃燒式蒸汽鍋爐。241.權利要求209所述的方法，其中所述第一氣流被監控一個或多個特性，所述一個或多個特性選自氣體組成、溫度、熱值、比重、沃泊指數、改進的沃泊指數、露點、可燃性極限、火焰速度和它們的組合。242.權利要求209所述的方法，其中分開所述採出液的步驟被調節以滿足所述第一氣流、所述第一液流或兩者的規格。243.權利要求242所述的方法，其中所述規格是針對所述第一氣流，並且所述規格包括C2和高級烴、C3和高級烴、二氧化碳、氫氣、乙垸、乙烯、丙垸和其組合的一種或多種的濃度。244.權利要求242所述的方法，進一步包括f)將第二氣流與所述第一氣流混合以滿足所述規格，所述第二氣流包括來自非所述採出液來源的烴氣。245.權利要求209所述的方法，其中原位加熱所述富含有機物巖層的步驟包括i)在第一時間開始原位加熱所述富含有機物巖層的第一部分；ii)在第二不同時間開始原位加熱所述富含有機物巖層的第二部分。246.權利要求245所述的方法，其中選擇第二時間以滿足所述第一氣流的規格。247.從富含有機物巖層產生烴流體的原位方法，包括a)原位加熱富含有機物巖層；b)從所述富含有機物巖層生產採出液，所述採出液至少部分作為位於富含有機物巖層中的地層烴熱解的結果產生，所述採出液包括烴流體；c)將所述採出液分成至少第一氣流和第一液流，其中所述第一氣流包括大於5摩爾百分比的烴氣並且具有200BTU/SCF和800BTU/SCF之間的熱值；d)使所述第一氣流通過第一氣體渦輪，以形成第一氣體渦輪廢流，所述第一氣體渦輪被配置以給第一發電機提供能量；和e)響應所述氣體渦輪廢流在所述第一發電機中產生電。248.權利要求247所述的方法，其中所述富含有機物巖層中的所述地層烴包括重烴。249.權利要求247所述的方法，其中所述富含有機物巖層中的所述地層烴包括乾酪根。250.權利要求249所述的方法，其中所述富含有機物巖層是油頁巖地層。251.權利要求250所述的方法，進一步包括f)將至少一部分從所述第一發電機產生的電通到加熱器，所述加熱器提供至少一部分的原位富含有機物巖層加熱。252.權利要求251所述的方法，其中所述加熱器是位於所述富含有機物巖層內的電阻加熱器。253.權利要求251所述的方法，其中所述加熱器加熱在原位加熱所述富含有機物巖層的步驟a)中使用的流體。254.權利要求250所述的方法，其中原位加熱所述富含有機物巖層的步驟a)導致至少一部分的所述富含有機物巖層達到270'C或更高的溫度。255.權利要求250所述的方法，其中分開所述採出液的步驟c)進一步包括產生主要由C3和C4烴構成的LPG流。256.權利要求250所述的方法，其中分開所述採出液的步驟c)進一步包括從所述第一氣流除去硫化氫。257.權利要求250所述的方法，其中所述第一氣流主要由摩爾基礎上的G和C2烴構成。258.權利要求250所述的方法，其中所述第一氣流具有大於10摩爾百分比的C02259.權利要求258所述的方法，其中所述第一氣流具有大於20摩爾百分比的C02260.權利要求259所述的方法,其中所述第一氣流的C02含量大於35摩爾百分比。261.權利要求259所述的方法，其中所述第一氣流的C02含量小於45摩爾百分比。262.權利要求250所述的方法，其中所述第一氣流具有小於700BTU/SCF的低熱值。263.權利要求262所述的方法，其中所述第一氣流具有小於600BTU/SCF的低熱值。264.權利要求263所述的方法，其中所述第一氣流具有大於150BTU/SCF的低熱值。265.權利要求250所述的方法，其中所述採出液含有可冷凝烴部分和非冷凝烴部分，並且所述非冷凝烴部分與所述可冷凝烴部分的比率為每桶液體大於700標準立方英尺氣體。266.權利要求250所述的方法，其中所述採出液含有可冷凝烴部分和非冷凝烴部分，並且所述非冷凝烴部分與所述可冷凝烴部分的比率為每桶液體大於1,500標準立方英尺氣體。267.權利要求250所述的方法，其中所述第一氣流進一步包括氫氣，在所述第一氣流中氫氣的量大於在所述採出液中含有的氫氣的50%。268.權利要求250所述的方法，其中所述第一氣流具有基本上恆定的H2與C02摩爾比。269.權利要求268所述的方法，其中所述第一氣流具有介於0.1到2.0之間的H2與C02摩爾比。270.權利要求269所述的方法，其中所述第一氣流具有介於0.3到1.8之間的H2與C02摩爾比。271.權利要求250所述的方法，其中所述第一氣流具有基本上恆定的乙烷與C02摩爾比。272.權利要求271所述的方法，其中在7天期間，在日平均基礎上所述第一氣流的所述乙垸與C02摩爾比變化在15%以下。273.權利要求272所述的方法，其中在7天期間，在日平均基礎上所述第一氣流的所述乙垸與C02摩爾比變化在10%以下。274.權利要求257所述的方法，其中所述第一氣流是大於20摩爾百分比的甲烷。275.權利要求250所述的方法，進一步包括f)將所述第一氣體渦輪廢流供應給蒸汽鍋爐，所述第一氣體渦輪廢流因而給所述蒸汽鍋爐提供熱，和g)在所述蒸汽鍋爐中產生蒸汽。276.權利要求275所述的方法，進一步包括h)將所述蒸汽供應給蒸汽渦輪。277.權利要求276所述的方法，其中所述蒸汽渦輪被配置以給第二發電機提供能278.權利要求277所述的方法，其中所述第一發電機和第二發電機是相同的。279.權利要求277所述的方法，其中用於原位加熱所述富含有機物巖層的80%以上的能量由在所述第一發電機和所述第二發電機中產生的電提供。280.權利要求275所述的方法，其中所述蒸汽鍋爐是超臨界鍋爐。281.權利要求275所述的方法，其中所述蒸汽鍋爐是補充燃燒式蒸汽鍋爐。282.權利要求250所述的方法，其中所述第一氣流被監控一個或多個特性，所述一個或多個特性選自氣體組成、溫度、熱值、比重、沃泊指數、改進的沃泊指數、露點、可燃性極限、火焰速度和它們的組合。283.權利要求250所述的方法，其中分開所述採出液的步驟被調節以滿足所述第一氣流、所述第一液流或兩者的規格。284.權利要求283所述的方法，其中所述規格是針對所述第一氣流，並且所述規格包括C2和高級烴、C3和高級烴、二氧化碳、氫氣、乙烷、乙烯、丙烷和其組合的一種或多種的濃度。285.權利要求283所述的方法，進一步包括f)將第二氣流與所述第一氣流混合以滿足所述規格，所述第二氣流包括來自非所述採出液來源的烴氣。286.權利要求250所述的方法，其中原位加熱所述富含有機物巖層的步驟包括i)在第一時間開始原位加熱所述富含有機物巖層的第一部分；ii)在第二不同時間開始原位加熱所述富含有機物巖層的第二部分。287.權利要求286所述的方法，其中選擇所述第二時間以滿足所述第一氣流的規格。288.權利要求IO所述的方法，其中使用鐵氧化還原方法實現從所述第一氣流除去硫化氫。289.權利要求37所述的方法，進一步包括f)將第二氣流與所述第一氣流混合以滿足所述規格，所述第二氣流包括來自非採出液第一分離的來源的烴氣。全文摘要提供從富含有機物巖層產生烴流體的原位方法。該方法可包括原位加熱富含有機物巖層，例如油頁巖巖層，以熱解地層烴例如乾酪根，來形成含有烴流體的採出液。該方法可包括將採出液分為至少氣流和液流，其中氣流是低BTU氣流。然後，該低BTU氣流被供應給氣體渦輪，在那裡其被燃燒，並被用於發電。文檔編號E21B43/24GK101680293SQ200880017488公開日2010年3月24日申請日期2008年5月21日優先權日2007年5月25日發明者E·D·奈爾森,L·布蘭頓,M·M·託馬斯,R·D·卡敏斯克,W·A·西明戈頓申請人:埃克森美孚上遊研究公司