一種海水拌養混凝土的製備方法與流程

2023-10-06 17:19:24 2

本發明涉及鋼筋混凝土
技術領域：
，具體涉及一種海水拌養混凝土的製備方法，該混凝土中採用了適合潮溼並含有氯離子環境的耐蝕塗層鋼筋。
背景技術：
：一般情況下，混凝土能夠為鋼筋提供一種保護性的鹼性環境，此時鋼筋不會發生腐蝕。隨著服役時間增強，混凝土遭受碳化、氯離子侵蝕等破壞過程，逐漸失去對鋼筋的保護作用，鋼筋的腐蝕慢慢開始發生。在一般的大氣環境中，上述腐蝕過程很慢，鋼筋混凝土的服役壽命可達50～70年。但是，由於南海環境具有溫度高、溼度大、風力強、鹽霧濃度高的特點，這些特點能極大地加速上述鋼筋混凝土腐蝕失效過程。在這種環境下，常見的混凝土防腐手段不能有效地封閉混凝土中毛細管、小孔及其微小裂縫，對水、氯離子等腐蝕介質的滲透難以產生良好的阻隔效應，導致混凝土結構內部鋼筋腐蝕嚴重。鋼筋一旦發生腐蝕就會導致鋼筋混凝土結構的抗拉強度、彈性模量等力學性能大幅下降，並且鋼筋發生腐蝕的產物會導致混凝土開裂，逐漸使混凝土失去其結構功能。另外，在遠海的建設過程中，利用海水拌養混凝土可以極大地減少施工周期，節約時間和經濟成本。海水拌養混凝土也是目前逐漸興起的一個研究方向，2014年底，發改委、財政部、工信部日前聯合印發《關鍵材料升級換代工程實施方案》，其中，方案提出支持南海島礁建設用海水拌養型混凝土產業化。目前，海水拌養型混凝土年產能達到20萬立方米並在南海島礁建設中實現示範應用。海水拌養混凝土就是使用海水將骨料和集料進行拌合，但是由於海水中含有濃度較高的鹽類，不僅對水泥的水化和硬化都會產生影響，更對鋼筋的腐蝕防護提出了極大的挑戰。對於原材料中的氯離子濃度，GB50165-1992《混凝土質量控制標準》第2.3.4條規定，「對在潮溼並含有氯離子環境中的鋼筋混凝土，混凝土拌合物中氯化物總含量不得超過水泥重量的0.1％」。根據計算，海水拌養混凝土中氯化物的重量佔水泥重量的1.2％，大大超過了標準要求值。除此之外，海水拌養混凝土的相關研究才剛剛興起，必須考察海水拌養混凝土在海水中長期服役時鋼筋的腐蝕情況，研究確實可行的腐蝕防護方法。由此可見，必須針對南海環境下鋼筋混凝土結構進行耐久性技術研究，鋼筋混凝土的耐久性防護新方法及工程化技術能夠延長島礁結構的維護周期和服役壽命，減少在島礁服役期間內經濟投入。研究鋼筋混凝土結構的耐久性方法，雖然在初期的有所投入，但由於服役壽命增加、穩定性增強、維護減少使得鋼筋混凝土結構整體的綜合成本下降。我國對南海島礁的開發相對周邊國家較晚，缺乏島礁基礎設施的建設經驗，對於如何維護島礁基礎設施的耐久性更應加以重視，而需要的腐蝕防護技術則需要依靠自己加以解決。由於腐蝕問題具有很強的地域性，而根據以往的研究結果對南海環境中的鋼筋混凝土結構進行估計和預測，勢必與實際情況不符，因此必須對材料在南海海域環境進行有針對性的研究。一般來說，鋼筋混凝土的腐蝕可分為混凝土素灰的腐蝕和鋼筋的腐蝕兩部分。但是，後者的腐蝕速率一般大於前者，且其危害性也更大。因此，一般討論鋼筋混凝土的腐蝕主要指鋼筋混凝土中裸鋼筋的腐蝕。另外，南海大氣環境區別於一般環境的特點是大氣溫度高、溼度大、紫外線足、風力強、空氣中含有濃度較大的鹽霧，南海海水的特點是海水溫度高、流速較大。這些特點主要能夠加速鋼筋混凝土中鋼筋的腐蝕速率。在正常情況下，混凝土孔隙溶液具有高鹼性，鋼筋在這種鹼性環境中處於鈍態，因此不會發生腐蝕。如果由於混凝土碳化等原因破壞了這種鹼性環境，鋼筋表面就從穩定的鈍態轉變為不穩定的活化態，腐蝕得以發生。然而，在發生氯離子入侵的情況下，即便混凝土的鹼性環境沒有破壞，鋼筋腐蝕仍然可能發生。對於一定的鋼筋混凝土體系中，只有氯離子濃度達到一定值，且存在水、氧氣等必要條件時，腐蝕才會發生。南海海水溫度高、流速大，這些因素勢必會加速氯離子在混凝土中的擴散過程，加速鋼筋腐蝕。針對氯離子對鋼筋混凝土的腐蝕問題，研究人員從不同角度出發，開發出多種防腐方法。例如，增加混凝土的密實度或在混凝土表面塗裝防水塗料以增大氯離子的擴散阻力；向混凝土中添加鋼筋阻鏽劑和緩蝕劑以降低氯離子的作用，改變鋼筋腐蝕陽極反應動力學；還可以使用電化學防護以確保鋼筋處於鈍化不腐蝕態。採用塗層對鋼筋進行防腐已經有較長的應用歷史，利用塗層的隔離作用，使鋼筋不與腐蝕性介質直接接觸，起到保護的作用。塗層對鋼筋的保護主要通過隔離作用實現，塗層的存在增加了腐蝕介質達到鋼筋表面的阻力。如果塗層發生機械破損使鋼筋直接暴露在含有氯離子的混凝土中，或者塗層隨時間發生老化導致抗滲透性能下降，這兩種情況都會導致塗層失去隔離作用，在這樣的情況下鋼筋就有可能發生腐蝕。另外，儘管與裸鋼筋相比塗層鋼筋本身的力學性能並沒有什麼變化，但是鋼筋塗覆環氧樹脂塗層後表面較平滑，與混凝土之間的摩阻力減少，使它們的握固力略有降低。一般通過選用直徑較小的鋼筋，適當增加混凝土保護層厚度、配置箍筋以及適當延長錨固和綁紮長度等措施來解決。南海環境島礁建設時會澆築很多大型的鋼筋混凝土結構，如扭王塊、工字塊等的重量可達數十噸，如果所用鋼筋直徑較大，相應地，可以使用的環氧塗層厚度值可能有所增加。另外，對於海水拌養混凝土而言，上述標準是否適用不得而知。關於鋼筋發生腐蝕原因的研究表明，對於一般的氯離子濃度來說，鋼筋—水泥界面處的孔隙是腐蝕發生的一個必要條件。由於海水拌養混凝土中含有的氯離子會使那些鋼筋和混凝土中間存在縫隙的混凝土在澆築之後立刻發生腐蝕。相同條件下，與自來水混凝土相比，海水拌養混凝土中鋼筋腐蝕深度更深。混凝土加速腐蝕實驗表明，含有氯離子濃度在允許值以內時，其性能與無氯離子差不多；採用海水時，氯離子濃度為0.3％，腐蝕明顯加速。鋼筋混凝土材料是建設遠海島礁用量極大的結構材料。島礁距離大陸很遠，交通不便，碎石和淡水等製備鋼混結構的資源非常缺乏。目前的做法是在大陸上預製混凝土結構，然後使用船舶進行運輸，建設成本很高。另外，南海島礁多處於遠海地區，專業技術人員對鋼筋混凝土的維護不如陸地上方便，維護成本也比陸地上高很多。因此，研究適用於島礁建設用鋼筋混凝土防護技術，進而開展海水拌養混凝土在島礁上應用的可行性，成為目前亟待解決的技術問題。環氧塗層鋼筋防腐技術經過40多年的迅猛發展，塗層鋼筋的塗裝技術已經十分成熟，在國內近年來逐漸得到廣泛的應用。環氧樹脂塗層鋼筋是一種在普通鋼筋的表面製作了一層環氧樹脂薄膜保護層的鋼筋，塗層國外的大量研究和多年的工程應用表明，採用這種鋼筋能有效地防止處於惡劣環境下的鋼筋被腐蝕。從而大大提高工程結構的耐久性。塗層一般採用環氧樹脂粉末靜電噴塗方法製作：將普通鋼筋表面除鏽、打毛等處理後加熱到230多攝氏度的高溫，再將帶電的環氧樹脂粉末噴射到鋼筋表面，由於粉末顆粒帶有電荷，使吸附在鋼筋表面，並與其熔融結合，經過一定養護固化後便形成一層完整、連續、包裹住整個鋼筋表面的環氧樹脂薄膜保護層。環氧樹脂塗層以其不與酸、鹼等反應，具有極高的化學穩定性和延性大、幹縮小，與金屬表面具有極佳的粘附性的特點，在鋼筋表面形成了阻隔其與水分、氧、氯化物或侵蝕性介質接觸的物理屏障，同時，還因其具有阻隔鋼筋與外界電流接觸的功能而被認為是化學電離子防腐屏障。技術實現要素：本發明的目的在於提供一種海水拌養混凝土的製備方法，該海水拌養混凝土中通過使用具有特定結構的耐蝕塗層鋼筋，改變鋼筋與混凝土之間的作用方式，減小塗層的引入對握箍力減弱作用；同時通過改變塗層鋼筋加工工藝過程，解決邊角效應和塗層加工過程產生應力的問題。為實現上述目的，本發明採用的技術方案是：一種海水拌養混凝土的製備方法，所述海水拌養混凝土包括混凝土拌合物和塗層鋼筋，所述混凝土拌合物中塗層鋼筋按所需方式進行排布，所述塗層鋼筋包括帶肋鋼筋和環氧塗層，環氧塗層塗裝於帶肋鋼筋表面；所述海水拌養混凝土的製備過程為：首先生產塗層鋼筋，然後將塗層鋼筋按所需方式排布成鋼筋網結構，最後在鋼筋網結構上澆築混凝土拌合物，獲得所述海水拌養混凝土；其中：所述混凝土拌合物是指用海水拌制的混凝土，混凝土拌合物中氯化物總含量為0.2-0.5wt.％。所述塗層鋼筋的生產工藝包括如下步驟：(1)鋼筋原材料選擇帶肋鋼筋，所述帶肋鋼筋的橫肋和縱肋的高度範圍為0.6-3.2mm，橫肋頂寬範圍為0.4-2.5mm，縱肋頂寬範圍為1.0-4.0mm；所述帶肋鋼筋的直徑範圍為6-50mm；所述帶肋鋼筋的橫肋中心間距範圍為3.7-16mm，橫肋末端最大間距範圍為1.8-15.5mm。(2)鋼筋切割後經彎曲成形成為所需結構的異形件；(3)將異形件經二次切割至指定尺寸，並將鋼筋兩端的切角打磨為圓角；(4)經步驟(3)處理後的異形件經表面處理和預熱處理後進行噴塗，噴塗過程採用靜電或摩擦槍噴塗或流化床，噴塗後在鋼筋表面獲得環氧塗層，所述環氧塗層為SEBF塗層；所述環氧塗層為單層或雙層，單層厚度為220～350μm，雙層總厚度為250-400微米，塗層表面為光滑型或麻砂型。(5)加熱固化：(6)固化冷卻：根據粉末的固化工藝參數，調整後固化時間和生產線傳輸速度，控制循環自來水強制冷卻的時間，冷卻至＜100℃，固化冷卻後即獲得所述塗層鋼筋。上述步驟(4)中，所述表面處理是指應用化學方法或其它不降低鋼筋性能的方法(如拋丸處理)進行淨化處理鋼筋的表面，鋼筋表面不得有肉眼可見的汙染物和氧化現象；在塗裝前鋼筋表面無油脂、無塵和無漆等汙物。上述步驟(4)中，所述預熱處理是指，在塗層塗覆前，鋼材表面預熱150-350℃，使用紅外線測溫儀或測溫筆進行測量。上述步驟(6)進行固化冷卻後，對所得塗層鋼筋進行鋼筋漏點和厚度檢測，檢測過程中採用直流低壓67.5V或高壓電火花檢漏測試儀進行檢測，固化後的塗層厚度應在設計的範圍之間。所述製備的海水拌養混凝土中的環氧塗層與混凝土之間的握箍力為5000-10000Kg。本發明製備的海水拌養混凝土具有以下優點和有益效果：1、塗層鋼筋體系不僅需要滿足在服役的腐蝕環境中的防護性能，還需要兼顧塗層鋼筋與混凝土之間的握箍力，使二者達到很好的平衡配合。研究結果表明，塗環氧塗層鋼筋握箍力較普通鋼筋有所下降，構成握箍力的主要要素有以下三方面：鋼筋與混凝土之間的機械互鎖力、化學粘結力以及摩擦力。本發明從改進機械互鎖力入手，改進鋼筋鋼肋尺寸並優化鋼筋參數，從而有效解決塗層鋼筋與混凝土之間握箍力下降的問題，使之達到工程應用標準。2、本發明鋼筋原材料先彎曲成型後再進行二次切割至指定尺寸，然後表面處理、加熱噴塗，從而避免了原工藝中由於二次切割帶來塗層補口問題，大大減少了塗層缺陷，塗裝質量得到顯著提升。3、現有技術中塗層鋼筋的生產是先粉末噴塗後進行彎曲成型，本發明新工藝中則是先彎曲變形後再進行加熱噴塗，該新工藝大大彌補原工藝中的不足，有效避免彎曲處塗層開裂問題：彎曲鋼筋有應力，原工藝中鋼筋應力無法得到釋放，在塗層鋼筋服役過程中，彎曲處成為最易腐蝕部位；同時原工藝中存在鋼筋與塗層的協同變形問題，當二者變形程度不一致，將導致塗層開裂或者脫粘，這都必須重新進行噴塗，也即需要進行塗層修補，現場施工使得塗層質量無法保證，在最易腐蝕部位防護措施也最薄弱，這將大大縮短塗層鋼筋使用壽命，造成資源、人力、財力的巨大浪費。而本發明採用的新工藝有效避免了以上不足，大大提高塗層鋼筋使用壽命。附圖說明圖1為本發明製備的海水拌養混凝土結構示意圖；圖中：(a)海水拌養混凝土切面圖；(b)塗層鋼筋截面圖；(c)帶肋鋼筋。圖2為現有塗層鋼筋生產工藝流程圖。圖3為表1中各組鋼筋試樣在高氯高鹼介質中浸泡9天後鋼筋外觀圖。圖4為表1中各鋼筋試樣浸泡4天後鋼筋極化曲線圖；圖中：(a)B1，H1，XB1，XH1；(b)B2，H2，XB2，XH2；(c)B3，H3，XB3，XH3。圖5為表1中各鋼筋試樣浸泡9天後鋼筋電化學阻抗圖；圖中：(a)B1，H1，XB1，XH1；(b)B2，H2，XB2，XH2；(c)B3，H3，XB3，XH3。圖6為本發明塗裝生產線示意圖。圖7為本發明塗層鋼筋生產工藝流程圖。圖8為本發明塗層鋼筋在島礁環境下的壽命預測模型。圖9為本發明塗層鋼筋耐鹽水性的浸泡試驗；其中：(a)為192天時效後；(b)為85天時效後。圖10為實施例1中混凝土中鋼棒表面塗層。圖11為實施例1中混凝土中鋼棒表面塗層附著力實驗圖。圖12為珊瑚礁砂土壤顆粒形貌。圖13為海水拌養混凝土(左)和淡水拌養混凝土(右)形貌圖。圖14為塗層鋼筋在90℃海水拌養模擬混凝土溶液中浸泡4天附著力試驗照片；其中：(a)現有塗層鋼筋；(b)本發明塗層鋼筋。圖中：100-塗層鋼筋；300-混凝土拌合物；1-環氧塗層；2-帶肋鋼筋；21-縱肋；22-橫肋。具體實施方式以下結合附圖及實施例詳述本發明。本發明製備的海水拌養混凝土的結構如圖1所示，海水拌養混凝土包括混凝土拌合物300和塗層鋼筋100，所述混凝土拌合物300中塗層鋼筋100按所需方式進行排布；所述塗層鋼筋100包括帶肋鋼筋2和環氧塗層1，環氧塗層1塗裝於帶肋鋼筋2表面；所述帶肋鋼筋2的橫肋22和縱肋21的高度範圍為0.6-3.2mm，橫肋22頂寬範圍為0.4-2.5mm，縱肋21頂寬範圍為1.0-4.0mm；所述帶肋鋼筋2的直徑範圍為6-50mm，所述環氧塗層1為SEBF塗層。所述混凝土拌合物是指用海水拌制的混凝土，混凝土拌合物中氯化物總含量為0.2-0.5wt.％。所述帶肋鋼筋的橫肋中心間距範圍為3.7-16mm，橫肋末端最大間距範圍為1.8-15.5mm。所述環氧塗層為單層或雙層。單層厚度為220～350μm，雙層總厚度為250-400微米，塗層表面為光滑型或麻砂型。所述塗層鋼筋的端部切角通過打磨處理或鍛壓去除銳角，使其端部切角成為圓角。以下對比例與實施例中鋼筋原材料的選擇均按上述帶肋鋼筋規格。對比例1本例環氧樹脂塗層鋼筋的生產工藝流程如圖2所示，工藝過程為：鋼筋原材料選擇→切割→鋼筋表面處理(噴砂淨化、「打毛」)→預熱處理→靜電噴塗→加熱固化→固化冷卻→彎曲成型→二次切割→裸露金屬修補(鋼筋切割埠、彎角處塗層破損)→實際應用。以上工藝中，存在一些不足：(1)採用先噴塗環氧樹脂塗層，然後進行彎曲加工，這使得塗層鋼筋性能不能很好地保證，彎曲處塗層易開裂、鋼筋有應力，使得服役過程中，彎曲處成為防護性能最薄弱環節，有如下實驗為證。為對比先噴塗後彎曲與彎曲後噴塗塗層對鋼筋的保護作用，進行了如下實驗：選擇彎曲處外觀相近的塗層鋼筋，即在放大鏡和顯微鏡下彎曲處塗層完好的鋼筋為研究對象，見下表1，研究二者在高氯高鹼介質中的耐蝕性。表1不同生產工藝和塗層厚度的塗層鋼筋試樣將表1中四組鋼筋端部連接銅導線，彎曲處浸泡於引入氯離子的混凝土模擬液中。定期對鋼筋試樣的極化曲線、開路電位、阻抗等電化學性能進行測試，測試的實驗數據結果如圖3所示。通過對鋼筋試樣的彎曲部分外觀進行觀察，從外觀上二者區分不大，但在顯微鏡下卻可以發現先噴塗再彎曲處理的鋼筋塗層表面均出現了不同程度的破裂，而先彎曲再噴塗鋼筋試樣其表面塗層未出現明顯的裂痕。從塗層連續性方面證明了先彎曲後噴塗工藝不易使塗層開裂。極化曲線是評估金屬材料腐蝕性最基礎的方法，通過腐蝕電位和交換電流密度來評估，交換電流密度越小耐蝕性越強。對表1中各鋼筋試樣進行了極化曲線的測量，圖4為兩類塗層鋼筋的極化曲線結果。通過對鋼筋試樣的極化曲線分析，可以發現交換電流密度沿B組→H組→XB組→XH組依次減小，腐蝕電位逐漸正移，這說明通過先彎曲後噴塗工藝製備的塗層的鋼筋防腐蝕性能更好；而相對於同種工藝，塗層加厚有助於腐蝕性能提高。電化學阻抗譜能有效地分析塗層鋼筋失效的形式，包括能反映出腐蝕介質滲入塗層後引起塗層鋼筋腐蝕的狀態。對表1中兩類塗層鋼筋的電化學阻抗譜(EIS)也進行了測試，測試結果見圖5。通過對鋼筋的電化學阻抗圖譜分析，可以看到，XH組的鋼筋試樣的電化學阻抗圖譜明顯不同於其他3組，XH組的相位角圖譜維持了塗層鋼筋體系浸泡初期的特徵，代表此時水分未滲透到塗層/基底界面，鋼筋表面未腐蝕。由此說明先彎曲後噴塗的塗層鋼筋對腐蝕介質的屏蔽作用較好。(2)彎曲後對於成形尺寸把握不好，需要進行二次切割試件，一方面，二次切割造成原材料損失；另一方面破壞了塗層，新修補塗層在現場完成，塗裝質量無法保證，塗層缺陷成為隱患。實施例1本實施例為海水拌養混凝土中使用的塗層鋼筋及該塗層鋼筋的製備過程，通過改進塗層鋼筋結構並建立了新的塗裝生產線，該生產線將對傳統塗層鋼筋生產方式進行變革，克服生產過程中對塗層鋼筋帶來缺陷的影響因素。主要革新路線是，從調整鋼筋鋼肋結構入手，改變鋼筋與混凝土之間的作用方式，減小塗層的引入對握箍力的減弱作用；改變鋼筋加工工藝過程，解決邊角效應和塗層加工過程產生應力的問題；建立環保、高效的塗裝工藝。新型塗層鋼筋工程化技術路線見圖6。本發明制定環氧塗層鋼筋新工藝如圖7所示，工藝過程為：鋼筋原材料選擇→切割→彎曲成形→二次切割至指定尺寸→異形件表面處理→預熱處理→噴塗(流化床、靜電噴塗)→加熱固化→固化冷卻→實際應用；該工藝具體過程如下：(1)鋼筋原材料的選擇：塗層鋼筋的原材料為帶肋鋼筋，橫肋和縱肋的高度範圍為0.6-3.2mm，橫肋頂寬範圍為0.4-2.5mm，縱肋頂寬範圍為1.0-4.0mm，橫肋中心間距範圍為3.7-16mm，橫肋末端最大間距範圍為1.8-15.5mm；帶肋鋼筋的直徑範圍為6-50mm。(2)鋼筋的表面處理：應用化學方法或其它不降低鋼筋性能的方法(如拋丸處理)進行淨化處理鋼筋的表面，鋼筋表面不得有肉眼可見的汙染物和氧化現象。在塗裝前鋼筋表面無油脂、無塵和無漆等汙物。(3)鋼筋預熱：塗層塗覆前，鋼材表面預熱到指定溫度範圍，使用紅外線測溫儀或測溫筆進行測量。(4)鋼筋塗裝：用靜電或摩擦槍噴塗或流化床，單層成膜厚度單層：220～350μm(最小厚度≮200μm)，雙層：250～400μm(最小厚度≮220μm)，塗層表面可應為光滑型或麻砂型。(5)鋼筋後固化和強制冷卻：根據粉末的固化工藝參數，調整後固化時間和生產線傳輸速度，控制循環自來水強制冷卻的時間，冷卻至＜100℃。(6)鋼筋漏點和厚度檢測：採用直流低壓67.5V或高壓電火花檢漏測試儀進行檢測，在線進行快速工藝參數的調整，固化後的塗層厚度應在設計的範圍之間。性能檢測：評估塗層在海水拌養混凝土中的失效行為是探討海水拌養混凝土在南海島礁應用基本途徑。本發明前期對海水拌養混凝土進行過部分工作，發現只能用於無鋼筋結構，且存在返鹽現象，限制了其應用範圍，如果其中鋼筋能滿足長期使用的防腐要求，將大大增加應用可行性，同時，從外觀考慮也需要解決返鹽問題。本發明選擇不同防護等級的塗層鋼筋為研究對象，採用高溫、乾濕循環加速實驗方法，對比在高鹼性和高氯離子濃度混凝土溶液中塗層鋼筋失效行為，據此建立塗層鋼筋在島礁環境下的壽命預測模型，判別海水拌養混凝土在島礁應用可行性。基本路線見圖8。本實施例的鋼筋塗層性能測試如下：(1)無工藝缺陷，無針孔，厚度均勻，厚度不小於300μm；(2)具有高的長期溼態附著力的塗層，浸泡在NaCl溶液中90℃/15天為一級；蒸餾水，15d，1～2級；(3)塗層抗Cl-滲透性，45d，3mol/LNaCl，24℃，＜1×10-4M；(4)鹽霧試驗，5wt.％NaCl，35℃，800h；(5)陰極剝離，168h－1.5V3wt.％NaCl，24℃，剝離半徑＜3mm；(6)粘結強度，≥50MPa；達到以上要求可以採用充分固化塗層，提高交聯密度方式，因為採用本發明的鋼筋生產工藝，對塗層的抗彎曲性要求下降。需要提高塗層固化階段流變性能，減少塗層形成過程中的流動性。對於本發明的新型塗層鋼筋，其與混凝土的握箍力是在應用過程中必須考慮的問題，通常規定不低於裸鋼筋與混凝土握箍力的85％，但對具體數據沒有明確規定。由於本發明採用了新型結構肋型，增加了鋼筋與混凝土縱向接觸面積，因此將提高相應鋼筋的握箍力，為此進行了如下實驗。為使塗層的防腐性能與抗機械損傷性能增強，可採用雙層熔融環氧粉末塗層。雙層熔融環氧粉末塗層是一次噴塗成膜完成的，底層的環氧粉末塗層提供防腐性能，外層增強環氧粉末塗層提高塗層的抗衝擊性能等抗機械損傷性能。由於兩層塗層具有相同的分子結構，具有良好的相容性，不容產生層間分離現象。可適用於鋼筋的塗裝。採用美國標準ASTMA944-10《採用梁端試件比較鋼筋和混凝土的粘結強度的標準測試方法》，對本實施例新型鋼筋與混凝土、以及塗層鋼筋與混凝土的粘結強度進行測試。採用的鋼筋直徑分別為Φ12mm和Φ25mm兩種規格，鋼筋等級均為HRB400E。每種規格按國標鋼筋、新型鋼筋及本實施例塗層鋼筋製備3組鋼筋混凝土試樣，每組試樣含4個樣品，共計6組24個樣品。本實施例塗層鋼筋採用SEBF熔結環氧粉末塗料噴塗，塗層厚度控制在250～400微米之間。各鋼筋握裹箍力測量結果如下表2。表2以上結果表明，本實施例優化鋼肋後的新型鋼筋的握裹力超過原國標鋼筋標準；本實施例新型塗層鋼筋的握裹力已基本達到或超過無塗層原國標鋼筋標準。採用耐鹽水性的浸泡試驗，將不同體系的塗層鋼棒在檢測厚度與漏點合格後埋置於現場矽酸鹽混凝土中，採用溫度23℃±3℃、60℃±3℃浸泡在3.5wt.％NaCl溶液中，分別進行192天和85天時效，觀察塗層鋼棒在混凝土中服役失效過程，見圖9。從3.5wt.％NaCl溶液浸漬到設計的時效時間後，將混凝土破裂，取出環氧塗層鋼棒，分別進行表面腐蝕破壞和溼附著力測試。從表面腐蝕破壞程度看，本發明新型塗層鋼棒的表面完好，見圖10，用67.5V溼海綿測漏儀檢測各個包裹的塗層均為絕緣。然後在包裹位置的塗層表面用刀劃深至鋼棒基體的直線，做附著力實驗，見圖11，參考SY/T0315-2013溼附著力標準，將塗層附著力實驗評定為1級。實施例2本實施例為使用了實施例1中塗層鋼筋的海水拌養混凝土及其相應性能測試。所述海水拌養混凝土的製備過程為：使用實施例1中塗層鋼筋，將塗層鋼筋按所需方式排布成鋼筋網結構，然後在鋼筋網結構上澆築混凝土拌合物，獲得所述海水拌養混凝土。南海島礁建設用海水拌養型混凝土產業化是建設遠海工程的難題。選用採集的南海海水和珊瑚礁砂集料製作海水拌養混凝土，就地取材利用率大於75％。同時進行淡水拌養混凝土對比，測量抗壓強度以及劈裂抗拉強度。一、南海海水與淡化海水的組成分別如下表3和下表4：表3南海海水組成離子種類含量Cl-20g/LSO42-2.18g/LHCO3-140mg/LCO32-14mg/LK0.06g/LNa10g/LCa0.3g/LMg1g/LF-1.3mg/LFe2μg/L*Al2μg/L*Ba＜0.1mg/LNH4+＜0.1mg/L表4淡化海水的組成離子種類含量C1-0.23g/LSO42-0.003g/LHCO3-12.4mg/LCO32-2mg/LK10mg/LNa100mg/LCa1mg/LMg2mg/LF-/Fe＜0.1mg/LAl＜0.1mg/LBa＜0.1mg/LNH4+＜0.1mg/L二、珊瑚礁砂土壤主要成分：珊瑚礁砂土壤主要成分為珊瑚碎屑，其顆粒主要為骨骸顆粒，如圖12所示。絕大多數顆粒表面粗糙，布滿孔隙，具有多層狀結構與籠狀結構。珊瑚礁砂土壤在沉積過程中未經長途搬運，保持了原生生物骨架中的細小孔隙等原因，形成了土顆粒多孔隙(含有內孔隙)、形狀不規則、顆粒稜角度高、強度低易破碎、顆粒易膠結等特點，使得其工程力學性質與一般陸相、海相沉積物相比有較大的差異。珊瑚礁細砂的有效粒徑見下表5，珊瑚礁細砂理化分析結果見表6。表5珊瑚礁細砂的有效粒徑(μm)表6珊瑚礁細砂理化分析結果淡化海水拌養中採用經過淡化水反覆衝洗過的，直至衝出的水中鹽含量接近淡化海水為止，以Cl-濃度低於0.25g/L為指標，通常1dm3珊瑚礁細砂需要3～4dm3淡化水。三、混凝土拌合物樣品製作：進行了兩批強度對比試驗,分別用海水和淡水進行拌和。試驗配合比如表7：表7對比試驗混凝土配合比編號水泥砂用水量外加劑粉煤灰FC(淡水拌養)2708101803.575SC(海水拌養)2708101853.875按水泥標號的測定方法製成尺寸為100mm×100mm×100mm的水泥試件,試件浸泡養護，養護溫度為30℃±2℃。四、混凝土拌合物樣品檢測：海水拌養混凝土(左)和淡水拌養混凝土形貌如圖13，眾圖中混凝土結構上看二者差別不大。五、混凝土拌合物樣品力學性能：混凝土立方體抗壓強度與軸心抗壓強度結果分別如表8和表9所示。表8淡水和海水拌養混凝土抗壓強度(MPa)表9淡水和海水拌養混凝土軸心抗壓強度(MPa)六、應用於海水拌養混凝土中的塗層鋼筋：由此可見，海水拌養混凝土的力學強度與淡水拌養混凝土在力學方面差異很小，限制海水拌養拌養混凝土應用的主要問題是其中的鋼筋腐蝕問題。本發明採用在高性能塗層對其中的鋼筋進行防護，該塗層(DC)具備的性能見下表，並與現市場上常用的鋼筋塗層(YL)進行對比。見下表10。表10普通塗層與高性能塗層關鍵性能指標對比七、塗層鋼筋在海水中加速試驗後的對比結果：將市場上正在應用的塗層鋼筋和本發明新型塗層鋼筋在海水拌養混凝土的溶液中進行加速試驗考核，加速方法包括高溫(90℃)和高壓(1MPa)，試驗結果如圖14。由以上試驗可以得出，由於選用低缺陷、低應力、對氯離子免疫的塗層鋼筋，可以保證在海水拌養混凝土中長期穩定，從而推動海水拌養混凝土擴大應用範圍，解決遠海島嶼島礁建設的難題。而製備這種可應用於海水拌養混凝土中的耐蝕塗層鋼筋，除了選用合適的塗層外，對塗裝工藝也有嚴格要求，比如為避免塗層應力的產生，放棄傳統的塗層鋼筋的塗裝方法，而採用先行機械加工而後塗裝方式。以上所述僅為說明本發明的優選實施例，並非用以限定本發明的保護範圍；凡其它未脫離發明所公開的精神下所完成的等效改變或修飾，均應包含在所述的專利申請和權利要求範圍內。當前第1頁1&nbsp2&nbsp3&nbsp