揚聲器稜邊,其發泡成型方法,生產揚聲器稜邊的裝置和系統以及包括該稜邊的揚聲器的製作方法

2023-10-07 01:43:04 1

專利名稱：揚聲器稜邊,其發泡成型方法,生產揚聲器稜邊的裝置和系統以及包括該稜邊的揚聲器的製作方法
技術領域：
本發明的領域本發明涉及一種揚聲器稜邊，其被安置在揚聲器的振動板(即錐形體)周圍並且鄰接框架的內周邊以便保持振動板在其正確的位置，在那裡不妨礙它自由振動。尤其，本發明涉及使用熱固性組合物生產的揚聲器稜邊和機械發泡裝置，還涉及發泡成型方法和系統以及發泡成型裝置，它們全部被設計用來生產揚聲器稜邊。
在一些情況下，現有技術揚聲器稜邊7a由硫化橡膠泡沫形成。在其它情況下，熱塑性樹脂如丙烯酸系聚合物，聚碳酸酯，聚氨酯，聚酯，聚烯烴或類似物在各振動板7的周邊熔融和注塑。另外，發泡的聚氨酯塊料切割成厚板，各自隨後切成既定厚度的薄片以便在模具中加熱和壓縮，獲得揚聲器稜邊7a。
當注塑揚聲器稜邊7a時，熔融的熱塑性樹脂將保持在大約200℃到300℃的高溫下。因此，用該稜邊粘結和做成整體的振動板7在一對模具段41和42內易於經受熱劣化。
其它問題是硫化泡沫橡膠不能提供足夠高的發泡比率，因此增加了揚聲器稜邊和結合於其上的振動板的總重量。在這種情況下，頻率-聲壓性能將變得比重量更輕的那些差。另外，這種硫化泡沫橡膠的揚聲器稜邊不得不使用高度複雜的粘合技術粘附于振動板，儘管如此，在粘附過程中還是遇到了困難。


圖10圖示了其弓形部分具有基底7b的揚聲器稜邊7a』(下文稱為「聚氨酯泡沫板材/片材的熱壓縮製品」)。各基底7b的后角(凸鈍角)在模具內的壓縮過程中被熱拉伸而具有較低的密度。因此，各基底7b的前(凹進)角由於壓縮而密度變得更高。在前角和后角或表面層之間產生的這種密度的不均勻已經不希望地損害了強度和耐久性。這種揚聲器稜邊7a』的內周邊與振動板7的周邊共同振動，但所述稜邊7a』的外周邊被框架16保持在原位。結果，材料的疲勞只在與框架16相鄰的那些基底7b之一中進行。各弓形部分基底的變薄區域7c在強度上未必是令人滿意的。
聚氨酯泡沫的各板材由於發泡方法本身而在各區域之間具有不勻度。對應於所述板材中的區域，從用於形成聚氨酯泡沫的熱壓縮製品7a』的這種板材切取的片材不可避免地在密度上有所不同。因此，包括各自由那些板片組成的熱壓縮揚聲器稜邊7a』的揚聲器1在它們的最低共振頻率f。上具有明顯的不同，從而改變了它們的質量或性能。例如，用100件樣品測量的f。的變化發現為±15Hz。
圖18是由圖10中所示的板片117製成的熱壓縮揚聲器稜邊7a』的放大橫斷面圖。如在圖18中所示，表面層在熱壓縮模塑過程中已被壓低，使得在所述層中的空隙泡孔癟泡，產生了更硬和更緻密的表皮68。在該表皮和內層規則發泡芯之間可以辨認出明顯的邊界。越過該邊界，物理性能急劇變化，增加了共振的幅度和引起了音色的失真。
在圖3中將看到熱壓縮板材/片材製品7a』的內部結構，它是使用60倍放大的顯微鏡拍攝的照片。在該照片和顯示本發明的揚聲器稜邊7a的相同放大的另一顯微鏡照片的圖2之間發現了令人驚奇的視覺差別。
在汽車門或類似物中安裝的揚聲器必須是防水的，而聚氨酯板材從它們的外表面吸收水。熱壓縮的聚氨酯板片的現有技術揚聲器稜邊7a』因此不是充分防水的。為了解決該缺陷，已經建議用氟化物樹脂塗布揚聲器稜邊的表面。然而，鑑於那些現有技術揚聲器稜邊的開孔結構，應該避免任何過厚的塗層，因為這會使得氟化物樹脂堵塞泡孔開口。因此，儘管顯著增加了生產成本，但沒有獲得任何令人滿意的防水罩面漆。
先前的日本專利申請No.11-61879公開了所述現有技術揚聲器稜邊的改進。根據該建議，將包括異氰酸酯和多元醇的雙液體反應性組合物經攪拌混合機給至模具的一對陽模和陰模。在該模具內，兩種成分例如在大約60℃下彼此反應以發泡和固化。由於這樣一種低溫，揚聲器稜邊模塑成型的各個循環必需不希望的長時間，例如2分鐘。此外，雙液體成分一旦一起共混，將很快固化，使得混合機被它們堵塞，除非立即轉移到模具中。工藝管理，包括間斷操作的工藝控制因此變得複雜和麻煩。雙液體類原材料對環境條件如溼度敏感，使得發泡比在批料或批量之間往往會變化，很難確保均勻的質量。
本發明的公開鑑於在現有技術揚聲器稜邊及其現有技術製備方法中固有的缺陷，做出了本發明。這裡提供的新型揚聲器稜邊由屬於主成分的混合物的熱固性組合物製成，其中主成分是聚氨酯預聚物和潛硬化劑，以及潛硬化劑是鈍化固體多胺。在揚聲器稜邊的生產中，在將熱固性組合物給入加熱至臨界熱固性溫度之下的溫度的陰模之前，將氣體分散在該組合物中。隨後，將預先加熱至臨界溫度之上的更高溫度的陽模壓合和裝配在陰模上，使得各成分彼此反應以在模具內固化。換句話說，本發明中的熱固性組合物屬於單液體型，並且能夠利用機械分散在所述組合物中的氣體自發泡，從而它能夠在主振動板周圍直接模塑成型，以便在其周邊發泡和固化。
本發明的這種單液體型熱固性組合物能夠連續或間歇注入模具中，並且比專利申請No.11-061879的情況平穩得多。模塑方法的間斷能夠更容易和在任何想要的時間進行控制。組合物不必在共混異氰酸酯和多元醇的步驟之後立即給至模具中，從而減少了原料損失。在被分開的模製品周圍沒有產生溢料或浪費，使得現在能夠減少原材料的消耗和在模塑方法中不需任何附加控制，也降低了生產成本。熱固化在加熱至臨界溫度以上的溫度時立即發生，獲得了質量均勻的揚聲器稜邊。因此，這裡提供的形成揚聲器稜邊的發泡成型方法能夠通過更容易的操作來進行，並且減少了工業廢料量。
本發明的第一形式提供了由屬於主成分的混合物的熱固性組合物製成的揚聲器稜邊，其中主成分是聚氨酯預聚物和潛硬化劑，以及潛硬化劑是鈍化固體多胺。在供給至模具中之前將氣體分散在熱固性組合物中，使得組合物在其中自發發泡和固化以獲得揚聲器稜邊。該熱固性組合物屬於單液體型，其中氣體被機械分散，以便隨後使組合物以簡單的物理方式發泡。
本發明的第二形式提供了這樣一種特徵將可發泡的熱固性組合物給至模具中和主振動板的周圍，使得如在第一形式中定義的如此形成的揚聲器稜邊直接和自發粘附於所述板的周邊，並且成一整體。
本發明的第三形式提供了這樣一種特徵在如第一或第二形式中定義的揚聲器稜邊中，在注入到模具中時，內部空隙泡孔通過已經機械分散在組合物中的氣泡的立即膨脹來以物理方式產生，其中各氣泡的內壓力與大氣壓平衡。以這種方式生產的發泡結構可以僅由封閉的泡孔組成，或由混合的閉孔和開孔組成。
本發明的第四形式提供了這樣一種特徵在如第一到第三形式的任何一種中定義的揚聲器稜邊中，其中含有的空隙泡孔具有1μ-100μ範圍內的尺寸。空隙泡孔的這種細小而均勻的尺寸在這裡通過機械分散在熱固性組合物中的細小氣泡的物理髮泡，然後由於各氣泡的內壓力和大氣壓之間的平衡作用使得氣泡在其中適當地膨脹來實現。
本發明的第五形式提供了這樣一種特徵在如第一到第四形式的任何一種中定義的揚聲器稜邊中，如在第一到第四形式的任何一種中定義的空隙泡孔具有平均為20μ和分布在該平均值附近的直徑。由於在揚聲器稜邊內的氣體的機械分散和其物理膨脹，空隙泡孔具有如圖12中所示的尖的和柱狀的圖形所說明的均勻直徑。
本發明的第六形式提供了這樣一種特徵在如第一到第四形式的任何一種中定義的揚聲器稜邊中，它具有在0.15-0.9g/cm3範圍內的密度。依靠氣泡的機械分散和物理膨脹的發泡方法易於發泡比的精確控制。
本發明的第七形式提供了這樣一種特徵在如第一到第六形式的任何一種中定義的揚聲器稜邊中，它可以具有表面浮雕有模具內表面圖案的表層。
本發明的第八形式提供了這樣一種特徵在如第一到第七形式的任何一種中定義的揚聲器稜邊中，它可以具有平滑地延續到所述稜邊的內芯的表層，在它們之間沒有任何明顯或清晰的邊界介入。這是因為空隙泡孔在生產發泡揚聲器稜邊的模具內幾乎不癟泡，因此確保了泡孔的均勻分布。
本發明的第九形式提供了這樣一種特徵在如第一到第八形式的任何一種中定義的揚聲器稜邊中，它可以具有弓形部分，其薄基底至少具有與其餘較厚區域相同的密度。該特徵是由於任何已發泡的製品不在模具中壓縮，而未發泡的塊狀物質在模具中發泡和固化的事實。因此，弓形部分具有等於或高於所述揚聲器稜邊的鄰接體區域的總密度，因此提供了振動的平穩和均勻傳遞。
本發明在其第十形式中進一步提供了製備揚聲器稜邊的方法。該方法包括以下步驟製備其主成分為聚氨酯預聚物和潛硬化劑的熱固性組合物，潛硬化劑是鈍化固體多胺，然後將氣體機械分散在整個熱固性組合物中，此後將該組合物注入到加熱至臨界熱固化溫度之下的溫度的陰模中，和隨後將陽模放在陰模中，其中陽模被加熱至臨界溫度之上的更高溫度，使得各成分彼此反應以在模具內在發泡的同時固化。實際上，陰模可以在熱固性組合物的注入之前或之後不久加熱至臨界溫度之下的溫度，或者在任何所需的時間下加熱，但在注入後在短時間內快速加熱。另一方面，成型模具的陽模可以預先加熱至臨界溫度之上的另一溫度，或者在將陽模壓配合在陰模時立即加熱。現在能夠以高速和令人驚奇的改進生產效率下生產發泡和固化揚聲器稜邊。
本發明的第十一形式提供了這樣一種特徵在第十形式中定義的方法中，它可以利用高頻感應加熱器用於加熱模具，以便有效地固化和發泡其中的熱固性組合物。該感應加熱器迅速升高溫度，從而縮短了加熱模具所花費的循環時間。
本發明還進一步提供了作為其第十二形式的用於實施從熱固性組合物製備上文定義的揚聲器稜邊的方法的裝置。該裝置包括#1、連接於具有活塞在其中往復運動的氣缸的活塞型泵的抽吸設備，該設備用於在活塞的進氣衝程中抽吸空氣到氣缸中；#2、用於在氣缸充滿氣體之後將組合物加入氣缸的供料設備；#3、用於在活塞的排氣衝程中將組合物與氣體機械混合的攪拌設備；#4、用於將氣體分散的熱固性組合物注入到形成揚聲器稜邊的模具的陰模中的壓縮設備，其中陰模被加熱至熱固化臨界溫度之下的溫度；#5、用於將陽模裝配在陰模中的壓制設備，其中陽模被加熱至熱固化臨界溫度之上的另一溫度；和#6、用於使可發泡的熱固性組合物在其中發泡和固化的模塑設備。
本發明的第十三形式提供了這樣一種特徵在如第十二形式中定義的裝置中，它可以利用高頻感應加熱器或與模塑設備結合的高頻感應加熱器以使熱固性組合物固化和發泡。該感應加熱器將在短時間內和低成本下升高溫度。
本發明還提供了作為其第十四形式的用於從熱固性組合物製備揚聲器稜邊的系統。該系統包括(1.)使用具有活塞在其中往復運動的氣缸的活塞型泵的抽吸過程，該過程設計用於在活塞的進氣衝程中將空氣抽吸到氣缸中；(2.)用於在氣缸充滿空氣之後將組合物加到氣缸中的供料過程；(3.)用於在活塞的排氣衝程中將組合物與氣體機械混合的攪拌過程；(4.)用於將氣體分散的熱固性組合物注入到形成揚聲器稜邊的模具的陰模中的壓縮過程，其中陰模被加熱至熱固化臨界溫度之下的溫度；(5.)用於將陽模裝配到陰模中的壓制過程，其中陽模被加熱至熱固化臨界溫度之上的另一溫度；和(6.)使其中的可發泡的熱固性組合物發泡和固化的模塑過程。
在該系統中，往復活塞泵用於混合空氣與熱固性組合物，以便形成揚聲器稜邊。氣體持續分散在組合物中，隨後使組合物以連續方式自身發泡。與使組合物發泡的現有技術化學法相比，發泡是以物理方式進行。活塞泵能獲得高度精確的氣體與組合物的共混比，使得有可能精確控制最終產品的發泡程度。成型模具或熱固性組合物本身以直接方式加熱，從而加速了所述組合物的固化和改進了生產效率。
本發明的第十五形式提供了這樣一種特徵在如第十四形式中定義的系統中，它可以在用於使其中的可發泡的熱固性組合物發泡和固化的模塑方法中利用高頻感應加熱器。在本發明系統中使用的該感應加熱器將即時和直接加熱注入到模具內的所述組合物。該系統適合於其中模具沒有加熱，而僅僅組合物本身加熱的情況。
本發明進一步提供了作為其第十六形式的包括安置在其中的振動板和揚聲器稜邊的揚聲器，其中揚聲器稜邊由主成分為聚氨酯預聚物和潛硬化劑的熱固性組合物製成，以及潛硬化劑是鈍化固體多胺。在給入模具中之前，將氣體分散在整個熱固性組合物中，使得組合物在其中自身發泡和固化，以獲得揚聲器稜邊。這樣有效生產的這種揚聲器幾乎不在音色上出現失真，它在低音區的共振頻率沒有太多降低，和具有改進的耐熱和耐水性。
圖3是由雙液體型聚氨酯的發泡板材製備的現有技術稜邊的類似照片；圖4是用於製備根據本發明的揚聲器稜邊的模具的橫斷面圖5同樣是圖4中所示的模具的橫斷面圖，並且在該模具中，當嵌入模塑在所述振動板周邊的周圍並且與之成整體的揚聲器稜邊時，放置了振動板；圖6是方框圖，它顯示了其中氣體與壓縮和注入之前的熱固性組合物機械混合併且分散在其中以便在用於形成揚聲器稜邊的模具中發泡的方法；圖7是表示在頻率和作為揚聲器輸出的聲壓之間的相互關係的性能曲線圖；圖8也是顯示通過在-60℃到+100℃的範圍內測試本發明的揚聲器稜邊與由發泡雙液體型聚氨酯製備的現有技術稜邊測量的溫度依賴流變學性能的曲線圖；圖9是用本發明揚聲器稜邊與由發泡雙液體型聚氨酯製備的現有技術稜邊在-40℃下試驗所測得的在應變(即伸長率)和應力(即斷裂強度)之間建立的相互關係的另一曲線圖；圖10是在通過壓制發泡雙液體型聚氨酯板材/片材製備的現有技術稜邊中存在的弓形部分的橫斷面圖；圖11是存在於這裡提供的揚聲器稜邊中的另一弓形部分的類似橫斷面圖；圖12是在本發明揚聲器稜邊中存在的空隙泡孔的直徑的柱狀的圖；圖13也是在現有技術揚聲器稜邊中存在的空隙泡孔的直徑的象柱狀圖的圖；圖14是揚聲器的固定周邊的橫斷面圖；圖15是在揚聲器中安裝和部分顯示橫斷面的固定周邊的透視圖；圖16是在另一揚聲器中安裝和部分顯示了橫斷面的揚聲器稜邊的阻尼周邊的透視圖；圖17同樣是現有技術揚聲器稜邊的卷狀周邊的透視圖；和圖18是通過壓制發泡雙液體型聚氨酯板材/片材製備的揚聲器稜邊的示意橫斷面圖。
優選實施方案現在，將在以下參照附圖來描述各形式的一些優選實施方案。
本描述這裡列舉了發給本申請人之一提出的申請的國際專利申請公開公報No.WO 95/26374。該公報公開了這裡用作形成本發明的揚聲器稜邊的主原料的熱固性組合物的細節和實例。總結我們的前一發明，多異氰酸酯和/或聚氨酯聚合物可以結合或單獨使用，其中聚氨酯聚合物由各自具有因過量的多異氰酸酯與多元醇反應而獲得的活性端部的分子組成。塗層胺化合物的微細粉末用作潛硬化劑，它是具有50℃或50℃以上的熔點和大約20μ或20μ以下的中值直徑的鈍化固體多胺。多胺的各粒子用中值直徑2μ或2μ以下的微細粉末覆蓋，以便阻斷和鈍化活性氨基。在氨基的熱活化之後，氨基與異氰酸酯基的摩爾比是1∶0.5-1∶2.0。
這裡用作主成分之一的聚氨酯預聚物是多異氰酸酯和聚氨酯預聚物的任何一種或任何結合物，其中後者通過多元醇與過量的多異氰酸酯化合物的反應以便在各分子鏈中具有活性端部來製備。固體多胺是由多胺的芯顆粒組成，因而在室溫下為固體的化合物，多胺具有50℃或50℃以上的熔點和大約20μ或20μ以下的中值直徑。各粒子用中值直徑為2μ或2μ以下的微細粉末覆蓋以便阻斷和鈍化存在於所述粒子中的活性氨基。固體多胺與微細粉末的比率選擇為1∶0.001-1∶0.5(重量)。
多異氰酸酯可以從各自具有異氰酸酯基的芳族化合物，脂族化合物和脂環族化合物中選擇。實例是甲苯二異氰酸酯(TDI)，二苯基甲烷二異氰酸酯，3，3』-二甲基-4，4』-亞聯苯基二異氰酸酯，1，4-亞苯基二異氰酸酯，苯二亞甲基二異氰酸酯，四甲基苯二亞甲基二異氰酸酯，亞萘基二異氰酸酯，二環己基甲烷-4，4』-二異氰酸酯，粗TDI，多亞甲基多苯基二異氰酸酯，異佛爾酮二異氰酸酯，六亞甲基二異氰酸酯，水合苯二亞甲基二異氰酸酯，從前述異氰酸酯衍生的任意的異氰脲酸酯，碳化二亞胺或雙縮脲。這些化合物的任何一種或任何兩種或多種的混合物可以單獨或結合使用。
各自在其鏈中具有活性端部的聚氨酯預聚物可以通過多元醇與過量的多異氰酸酯在1.1-3.5範圍內的OH基與NCO基摩爾比下的反應來製備。這種反應可以用催化劑(如有機錫化合物，包括二月桂酸二丁基錫，鉍化合物，包括辛基羧酸鉍，和叔胺催化劑)在室溫或60-90℃下進行1-24小時。所得聚氨酯預聚物具有0.5-10wt％的活性異氰酸酯端基和在20℃下具有3000-50000釐泊的粘度。
多元醇可以是以下的任何一種多元醇如乙二醇，丙二醇，甘油，三羥甲基丙烷，季戊四醇，山梨醇，或蔗糖的聚醚-多元醇衍生物，其中氧化烯如環氧乙烷，環氧丙烷，或它們的任何混合物已經加聚到這些多元醇上；乙二醇，丙二醇和它們的低聚二醇衍生物；丁二醇，己二醇或聚四亞甲基醚二醇的多元醇衍生物；聚酯-多元醇衍生物如聚己內酯多元醇或聚己二酸乙二醇酯；聚丁二烯多元醇；高級羧酸(同系物)如具有羥基的蓖麻油的酯；和接枝了乙烯基單體的聚醚多元醇或聚酯的聚合物-多元醇衍生物。
作為用作上文提到的熱固性組合物的一種成分的聚氨酯預聚物，可以使用以上列舉的多異氰酸酯的任何一種，或任何具有活性異氰酸酯端基的聚氨酯預聚物。另外，這兩類化合物的任何混合物可以替代單獨使用的它們中的一種。
用作聚氨酯預聚物的潛硬化劑的固體多胺是在室溫下為固體和具有50℃或50℃以上的熔點的芳族或脂族多胺。這些多胺的優選實例為4，4』-二氨基二苯基甲烷；2，4』-二氨基二苯基甲烷；3，3』-二氨基二苯基甲烷；3，4』-二氨基二苯基甲烷；2，2』-二氨基聯苯；2，4』-二氨基聯苯；3，3』-二氨基聯苯；2，4-二氨基苯酚；2，5-二氨基苯酚；鄰亞苯基二胺；間亞苯基二胺；2，3-甲代苯二胺；2，4-甲代苯二胺；2，5-甲代苯二胺；2，6-甲代苯二胺；3，4-甲代苯二胺；和類似固體芳族多胺。其它優選的實例是1，12-十二烷二胺；2，10-癸二胺；1，8-辛二胺；1，14-十四烷二胺；1，16-十六烷二胺；和類似脂族多胺。這些芳族和脂族多胺的任何一種或它們的任意混合物可以單獨或結合使用。這些多胺必須被粉碎成20μ，或更優選3μ-1μ的中值直徑。
為了鈍化用作潛硬化劑的固體和顆粒多胺，各微細粒子的表面可以用「鈍化劑」的粉末覆蓋。該試劑是粘合於顆粒表面的有機粉末或無機粉末。無機鈍化劑的實例是二氧化鈦，碳酸鈣，粘土，矽石，氧化鋯，碳，氧化鋁和滑石。優選的有機鈍化劑是聚氯乙烯，聚丙烯酸系樹脂，聚苯乙烯和聚乙烯，所有這些均為粉末狀態。這些粉末的中值直徑必須是2μ或2μ以下，更優選1μ或1μ以下。固體多胺的鈍化是使得各微細粒子的表面被粉末覆蓋的處理。多胺與粉末的重量比是1∶0.001-1∶0.5，和後者將加到在剪切摩擦共混機內粉碎成預定或既定目標直徑的前者中。這種共混機的實例是所謂的 高速碰撞型攪拌混合機』，壓縮剪切型攪拌混合機』等。
在當加到聚氨酯預聚物中的鈍化固體多胺被加熱以恢復它的活性時的階段，異氰酸酯基與氨基的摩爾比優選是1∶0.5-1∶2.0。
除了固體多胺以外，可以使用任何適當的添加劑如普通催化劑和增塑劑(例如鄰苯二甲酸二丁酯，鄰苯二甲酸二辛酯，鄰苯二甲酸二環己酯，鄰苯二甲酸二異辛酯，鄰苯二甲酸二異癸酯，鄰苯二甲酸二苄酯，磷酸三辛酯，環氧型增塑劑，和聚酯型增塑劑如己二酸的酯)。用於加到組合物中的其它試劑是溶劑，觸變劑，紫外線吸收劑，粘合助劑，脫水劑，發泡劑等，它們也以適當的比率使用。
按以上詳細描述的方式製備的熱固性組合物顯示了對超過硬化閾值或臨界溫度的溫度敏感的特性。詳細地說，它本身在低於大約60℃的溫度下不硬化，然而由於預先鈍化的固體多胺的再活化，它在大約80℃或80℃以上的高溫下開始硬化。組合物的硬化在該溫度下進行，直到完全硬化為止。由於在非硬化溫度和硬化溫度之間的這種小差異，加熱和冷卻成型模具的時間縮短，從而減少了循環時間和有助於改進生產效率。另一方面和已如上所述，在熱固性組合物中含有的氣體產生了機械分散在整個組合物中的小氣泡，使得它能夠自發泡。氣體在本實施方案中是空氣，但應該理解的是，作為替代，這裡可以使用具有象空氣的惰性性質的任何其它氣體。空氣氣泡與熱固性組合物機械混合的細節詳細公開在我們早先在日本公開公報No.11-128709中公開的專利申請中。
參照圖6所示的框圖狀流程，說明了設計用於發泡成型本發明的揚聲器稜邊的裝置50。該裝置50包括具有活塞52在其中往復運動以接連地重複進氣衝程和排氣衝程的氣缸51的活塞型泵53。在各進氣衝程中，在將批量的熱固性組合物10輸送到氣缸51中之前，將既定量的氣體11給至氣缸51中。在隨後的活塞在所述泵53中的排氣衝程中，氣體11和組合物10的混合物經管道轉移到其它泵中。構成壓縮站140和同樣由活塞52和氣缸組成的該其它泵將混合物批料在壓力下輸送至注入站。因此，可發泡的熱固性組合物的批料71被注入到用於形成揚聲器稜邊的模具的陰模41中，其中該陰模被加熱，但保持在臨界硬化溫度之下的溫度。在該步驟之後，將已經加熱至臨界硬化溫度之上的更高溫度的模具的陽模42壓合和裝配到陰模中，使得模具的總溫度上升至大約60-80℃的臨界溫度以立即硬化熱固性組合物。
圖6中所示的裝置的功能將更詳細地論述。進料段20為活塞型泵53供給氣體11和熱固性組合物10，使得後者11和10彼此混合。各活塞型泵53基本由氣缸51和活塞52組成，和用於使組合物發泡的氣體11將在活塞52的進氣衝程中在氣缸51中吸取。此後，將一批未加工和流體熱固性組合物10給入該氣缸51中。在隨後活塞的排氣衝程中，將組合物10和在其中含有的氣體擠出到管道中，同時，氣體機械分散在組合物中。如此使得能夠發泡的熱固性組合物71的批料將進入壓縮段20，在那裡，相同的活塞型泵或增壓泵將壓縮這種可發泡的組合物。如此壓縮和可發泡的熱固性組合物隨後經噴嘴『N』注入到基本由陰模41和陽模42組成的模具40中。通過噴嘴『N』吹入的在所述組合物中含有的許多細小和壓縮氣泡在接觸大氣壓時立即膨脹。
因為其陰模41處於臨界硬化溫度之下的溫度(大約60℃)的模具40整體上也在該臨界溫度之下，所以已發泡的組合物71直到下一工藝步驟為止不會自身開始硬化。然而，一旦加熱至臨界溫度之上的溫度(大約80℃)的陽模42裝配在陰模上，發泡組合物很快變得比所述臨界溫度更熱。結果，發泡熱固性組合物現在很快在短時間內，例如在大約10秒內自身硬化，從而獲得了如圖11所示的固體成品構型。雖然在這裡可以使用任何類型的活塞型泵，但上述往復體積活化器型泵53是優選的，因為活塞在氣缸內往復運動以完成用於進氣和排氣的精確衝程。非常精確地稱量氣體和熱固性組合物二者，以及在泵的各個循環中徹底排放。它們的批料型原料因此可正確地重複，並且具有優異的再現性。在圖6所示的系統中例舉了複式活塞泵，設計用於氣體在組合物中的機械混合和分散以及用於隨後的壓縮和釋放，以便進行其物理髮泡。然而，考慮到連續排料的必要速度，該活塞型泵可以以任何其它適當方式設計。加熱模具和/或熱固性組合物的器具可以從已知的電阻加熱器，電磁感應加熱器，超聲加熱器，高頻感應加熱器等中選擇，這些全部有助於高生產效率。
通過所示發泡成型方法和裝置生產的揚聲器7a具有其中幾乎所有空隙泡孔為『封閉型』的內部結構。如果發泡比高於在示例中的發泡比，那麼有可能出現開放泡孔和封閉泡孔的共存。根據應用于振動板7的振動負荷，如此生產的揚聲器稜邊的殼體優選具有在0.15-0.9g/cm3範圍內的密度。利用機械分散的小氣泡的自發膨脹，發現在這裡提供的成品揚聲器稜邊中的空隙泡孔具有窄分布的中值直徑。從宏觀和微觀來看，揚聲器稜邊的內部結構是如此均勻的，以致顯著改進了振動板的振動性能。優選，那些空隙泡孔的中值直徑必需包括在1-100μ的範圍內。
圖2給出的照片顯示了這裡通過使小氣泡以機械方式分散在其中的熱固性組合物物理髮泡提供的製品的內部結構。如在該照片中看到的那樣，空隙泡孔的直徑具有大約20μ的平均值和在大約1μ到大約100μ內變化。然而，如圖12所示，泡孔尺寸的分布是非常窄的，其中幾乎所有空隙泡孔具有接近於平均值20μ的直徑。與通過本發明獲得的這種均勻內部結構的相反，存在於圖3所示的雙液體型發泡聚氨酯板材中的現有技術空隙泡孔要粗得多。它們的直徑具有大約200μ的平均值和在1-500μ之間變化，如圖13中所說明的那樣，顯示了更寬的分布。這種現有技術結構不利地影響了發泡揚聲器稜邊的(拉伸)強度，剛度和整體強度。
這裡提供的揚聲器稜邊可以具有其表面用模具的內表面(在其上例如形成了裝飾圖案，任何符號或類似物)轉『印』或浮雕的表皮。這種表皮是與所述稜邊的內體構成整體的非常薄的層，在它們之間沒有任何明顯的邊界介入。彎曲的環形區域將用作粘附或固定于振動板7或框架16的稜邊的7a部分和稜邊的7a波紋或卷狀部分115之間的邊界。該邊界將經受由相鄰元件或區域的頻繁彎曲運動所引起的重複應力。因此，為了延長揚聲器稜邊7a的機械壽命，對應於彎曲弓形區域的變薄基底7c優選具有高於相鄰的其餘薄或較厚區域的密度。
將參照圖4來詳細說明使用模具40以模塑揚聲器稜邊7a的實際方法。首先，將主振動板7放置在模具40的陰模41中，然後經噴嘴『N』將既定量的可發泡的熱固性組合物71注入到該陰模中。在注射時，在將陽模42裝配在陰模41中之前，組合物自身發泡以自發膨脹。預先加熱陰模41和陽模42，使得熱固性組合物71很快變熱以達到大約80℃的臨界硬化溫度。因此，潛硬化劑被激活，以便將組合物塊狀物硬化成由模具的陰模41和陽模42規定的永久形狀。該形狀在放大比例尺上將如圖4所示，獲得了如圖11所示的(反向)構型的產品。
圖2的照片是按上述方式生產的揚聲器稜邊的橫斷面圖。如在該照片中的證實的那樣，稜邊的弓形部分沒有空隙泡孔的任何癟泡或任何變形。這種均勻發泡的製品在強度上沒有任何降低，而且改進了揚聲器的聲學性能。此外，振動板7和稜邊7a彼此堅固地連接和聯合在一起。
如以上重複的那樣，本發明的揚聲器稜邊7a通過在陰模41和陽模42內使可發泡的熱固性組合物發泡和熱硬化來生產。如在圖2中看到的那樣，由於泡孔尺寸基本相同並且均勻分布在整個揚聲器稜邊中，不僅表面層而且內部結構都是均勻的。相反，圖3顯示了在現有技術稜邊7a』中發現的不同尺寸的空隙泡孔的不均勻分布，該稜邊是從雙液體型聚氨酯板材切取的片材組成的熱壓縮複合件。因此，在本發明中，一點也不用害怕部分或整體上損害揚聲器稜邊的強度。在這裡還需指出的是，延伸到空穴41b及凹槽42a和42b中的熱固性組合物塊狀物(mass)的表面將與模具的壁接觸。這意味著，硬化的熱幾乎被那些壁所吸收，從而在塊狀物本身被硬化的同時，空隙泡孔往往不會自身膨脹，如此提供了緻密的表層68。在該表層68中沒有發現針眼，它比揚聲器稜邊的內發泡體要稍為緻密。此外，在表皮68和發泡體之間不存在任何邊界層或界面，與圖18所示的現有技術情況相反。這種與主體平穩連續的表皮68不產生任何寄生振蕩，也不增加共振幅度。表層68的厚度不受陰模41和陽模42形狀的局部變化的影響，橫跨弓形部分115的較薄區域7c和7c各自具有足夠的厚度。弓形部分115的薄基底7b因此具有足以抵抗揚聲器長期使用過程中的斷裂的強度。
還如上所述，這裡使用單液體型熱固性組合物，它主要由聚氨酯預聚物和作為潛硬化劑的鈍化多胺組成。利用該特徵，能夠在更容易的工藝控制和原料消耗減少下生產本發明的揚聲器稜邊。另外，其稜邊整體粘合于振動板的揚聲器在它的其它性能上優於現有技術的揚聲器。例如，本發明的熱固性組合物的發泡件(即本發明的稜邊7a)顯示，其拉伸強度或粘彈性按圖8所示的方式隨溫度變化的關係。現有技術雙液體型聚氨酯板片(即現有技術稜邊7a』)的相應性能也表示在圖8的曲線圖中。物理髮泡的稜邊7a顯示，在-60℃至+100℃的溫度範圍內，沿縱坐標軸繪製的模量隨沿橫坐標繪製的溫度的變化而變化較小。與該令人驚奇的效果相反，現有技術稜邊7a』顯示，在相同的溫度範圍內，模量具有從大約106到大約109的更大變化，即前者的大約1000倍大。在接近0℃處在值「tanδ」中發現了明顯的峰，表明從其玻璃狀相轉移到其橡膠狀相。然而，在本發明揚聲器稜邊7a中，至於值「tanδ」，不存在拐點，因此它的聲學性能對溫度變化不太敏感和因此它的特性整體上更佳。
圖9表示了在-40℃下通過拉伸試驗測得的應力(伸長率)和應變(斷裂強度)之間的相互關係。發泡比為2.5的本發明揚聲器稜邊將與現有技術的雙液體型揚聲器稜邊比較。本發明稜邊的應力-應變曲線表現了輕微和平穩的梯度，類似線性函數並因此顯示了橡膠狀性質。另一方面，現有技術稜邊的應力-應變曲線在大約20％的伸長率下具有拐點，明顯不同於本發明稜邊的情況。這意味著，在再現聲音時易於發生失真，各聲音的幅度很難精確再現，以及低音調範圍再現很差。
在振動板的7個表面區域上可以進行等離子體處理或底漆施塗，使得揚聲器稜邊7a能夠堅固地粘合於其上，從而以可靠的方式與之成為整體。
至於由本發明的第十方面定義的方法，以及由第十二到第十四方面定義的裝置和系統，所有的它們都是有利的，在於用於形成揚聲器稜邊的熱固性組合物本身在其溫度達到80℃時立即硬化。儘管這種快速的硬化，但機械分散的氣體和組合物的物理髮泡提供了在大約20μ中值的幾乎相同直徑的微小空隙泡孔。微波裝置(microwave range)(即高頻感應加熱器)可以用作加熱裝置。
當根據本發明的第一或第二方面生產揚聲器稜邊時，熱固性組合物將在模具內流動，以避免它們質量的任何不規則。當給至模具時，組合物不需加熱，使得主振動板7不會被熱損害。因此，能夠容易地以可靠方式形成揚聲器稜邊7a，以使其堅固地粘結於模具內的所述板，並與之成整體。
在這種情況下，不需進行任何單獨的操作來將稜邊7a粘結于振動板7。使熱固性組合物在模具內流動，直到它本身硬化為止，從而使稜邊7a和板7彼此更堅固地粘結和成為一體，改進了成品揚聲器的耐久性。如在第三方面定義的那樣，在揚聲器稜邊7a中的空隙泡孔全部是封閉泡孔，或它們的一些是開放泡孔和另一些是封閉泡孔，使得揚聲器更耐水。
在根據本發明的第三和第七方面模塑揚聲器稜邊的方法中，熱固性組合物71不會受到由環境空氣中的溼氣引起的任何壞的影響。因此，發泡比和任何其它物理性能都不會改變到不可接受的程度。因此，如圖2所示，在本發明的稜邊7a中均勻地產生了細小和封閉的空隙泡孔。其中它們的直徑是1-100μ(大約20μ的中值)，以便為揚聲器提供均勻的質量。與圖2相反，圖3顯示了在現有技術揚聲器稜邊中發現的具有100-200μ的直徑的開放泡孔。此外，如在第六方面定義的揚聲器稜邊具有0.15-0.9g/cm3的密度。這意味著，這種輕揚聲器稜邊使得振動整體在重量上更輕，從而揚聲器的輸出率沒有降低和它的聲壓-頻率特性經過一定時間沒有降低。因此，當在任意需要的時間打開揚聲器進行播放時，都產生了高質量的聲音。
根據本發明的第七個方面，揚聲器稜邊7a具有按轉印方式雕刻或浮雕的表皮，對應於在模具40的內表面上形成的裝飾圖案或符號。這種揚聲器稜邊7a的橫斷面的所有前、後和中部具有相同的發泡比，使得所得揚聲器變得更耐水和具有更高的強度。這意味著，本發明揚聲器稜邊沒有在現有技術揚聲器稜邊7a』固有和在圖18中圖解的缺陷。現有技術稜邊，從已知已經發泡的雙液體型聚氨酯切片的加熱和壓縮片材，在橫斷面具有表皮68，其發泡比不同於在後面和中間區域發現的那些。現有技術因此不能確保總體均勻結構和避免強度低下或低劣。
圖2的顯微照片也顯示了這裡從第九方面提供的揚聲器稜邊的橫斷面。如圖2所示，弓形部分的薄基底的密度高於其餘較厚區域的密度。最容易由振動板7的振動引起疲勞的這種弓形部分的基底現在令人滿意地得到加強。
熱固性組合物的發泡件71一方面與振動板7的周邊粘結成整體，另一方面毗連框架16的內周邊。這種狀態的該發泡件保持板7在其正確的位置，不抑制它的軸向振動。此外，這種發泡件確保了揚聲器稜邊7a的所需水平的聲阻，以便使得它吸收反射的振動能量。在圖7中的實線曲線表示了本發明的揚聲器的聲壓-頻率特性，其中在頻率的中區沒有發現『下降』，與現有技術揚聲器中固有的急劇或深度地下降相反。該特徵也通過以下事實得到證實本發明的發泡熱固性化合物顯示了幾乎不隨其溫度變化而變化的包括值tanδ的物理性能，因此表明非常顯著地改進了由這裡提供的揚聲器稜邊吸收的振動的比率。
現在，將進一步描述作為在本實施方案中使用的熱固性組合物的主成分之一的聚氨酯預聚物。使用100重量份的平均分子量為5000的聚醚-多元醇與16重量份的二苯基甲烷二異氰酸酯在80℃下反應2小時。所得聚氨酯預聚物具有2.4％的NCO端基和其粘度在20℃下為100,000。如下製備作為潛硬化劑的鈍化多胺，即另一主成分。將76.9重量份的中值直徑大約8μ的粉狀1，12-十二烷二胺(其熔點是71℃)與23.1重量份的中值直徑為大約0.02μ的粉狀二氧化鈦混合。該混合物在噴射碾磨機中粉碎捏合，獲得了100重量份的中值直徑為大約8μ的微細粉末塗布的胺。接著，將50重量份的具有活性異氰酸酯端基的聚氨酯預聚物，5重量份的潛硬化劑，15重量份的碳酸鈣，10重量份的碳黑，和20重量份的增塑劑在『化學攪拌器』中彼此共混，獲得了臨界硬化溫度為大約80℃的單液體型熱固性組合物10。
單液體型熱固性組合物10按以下方式使用。首先，將作為氣體11的乾燥空氣與組合物10一起給入圖6中所示的發泡成型裝置50中，以獲得可發泡的熱固性組合物71。將該可發泡的組合物泵入模具40中。在經噴嘴『N』將該組合物71注入到模具40中之前，將預先製備的振動板7放入模具中。隨後，為在卷式稜邊中提供弓形部分而在陰模41中形成彎曲的凹槽41b並且保持在低於大約60℃的溫度下經過噴嘴『N』接受預定量的可發泡的組合物71。接著，將加熱至臨界硬化點80℃之上的溫度的陽模42裝配在陰模41中。結果，所述組合物71的注入物質的一部分流入槽形凹槽42a之一中以提供內周邊，以及還流入另一凹槽42b中以提供外周邊。在卷式稜邊形成凹槽41b和配套卷式稜邊形成突出42c之間規定了彎曲空間。在流入所述凹槽42a和42b的同時，該彎曲空間裝滿了剩餘部分的注入物質，並且後者在所述空間中被壓縮。以這種方式，具有卷式弓形部分115，內周邊111和外周邊113的揚聲器稜邊通過使上述所有物質部分發泡硬化來生產。該揚聲器稜邊7a與第九方面一致，因為它的弓形部分的變薄基底具有高於稜邊的其餘更厚區域的密度。圖5是稜邊7a的放大斷面圖，它以這種方式整體粘結于振動板7的主體的周邊，以便獲得作為揚聲器的一個部件的成品複合振動板。該揚聲器稜邊7a顯示了值為大約2.5的發泡比。現在顯然的是，既不需要將板7粘結於稜邊7a的任何的單獨步驟也不需要任何粘合劑來將所述稜堅固地安置在所述板的周圍。不用藉助粘合劑的這些元件的均勻連接降低了生產成本和改進了成品揚聲器的頻率特性。
製備本發明的揚聲器稜邊7a的發泡成型方法和裝置特徵在於剛好在其模塑以形成稜邊之前，將作為發泡劑的氣體機械分散在整個熱塑性組合物中。在該系統中，也是在模具中硬化和模塑揚聲器稜邊之前不久，用該氣體使複合物發泡。不再需要共混三種組分，即主要成分(例如異氰酸酯化合物)，硬化劑(例如多元醇)和發泡劑，如此節約了原材料(即減少了所謂的 衝洗(purge)』損失)。未加工的組合物的機械混合和物理髮泡以及用作發泡劑的氣體產生的所有空隙泡孔幾乎都是封閉泡孔。換句話說，模製品完全沒有任何開放泡孔或伴隨極少數的它們，因此增強了揚聲器稜邊的機械強度和物理性能。從微觀來看，它的內部結構均勻到幾乎完美的程度，因此提供了優異的聲特性的揚聲器稜邊。
雖然以上描述了一些優選實施方案，但本發明不局限於其中，而是可以任何適當的方式變化，只要達到前述目的以提供以下總結的優點。工業利用總之，這裡提出的用於製備揚聲器稜邊的模塑方法，發泡成型系統和裝置是以剛好在模塑步驟之前，將作為發泡劑的氣體機械分散在單液體型熱固性組合物中，以便在該步驟中使組合物發泡的原理為基礎。不需要主成分、硬化劑和發泡劑以任何其它方式混合，因此沒有引起原材料的任何浪費(即衝洗損失)。這種方法不受大氣溼度或溫度任何變化的不利影響，使得現在有利於工藝的控制(包括它的中斷)。熱固性組合物和氣體的體積-活化器(volume-activator)型給料以及用於調節和/或調整發泡比的裝置對改進再現性和提供精確的原料批料是有效的。現在可精確地控制發泡比和易於減少在批料中所述比率的變化。組合物不需以任何特殊方式硬化，而且現在能夠以任何所需方式來實施。如果加熱到其臨界硬化溫度之上，未加工的熱固性組合物本身立即硬化，使得模具不再需要在模塑的第二循環之前極度地冷卻到該溫度之下。由於該特徵，批料生產的操作循環現在縮短到顯著的程度，從而改進了生產效率。
由於作為發泡劑的氣體的機械混合，在各揚聲器稜邊中如此產生的空隙泡孔幾乎都是封閉型的。在所述稜邊中不會產生任何可觀數目的開放泡孔，並且發泡比能夠容易改變以調整空隙泡孔的尺寸並還減少所述尺寸，足以使得從宏觀來看，所述稜邊的內部結構幾乎均勻。避免任何不勻度以便不損害強度，而增加弓形部分的薄基底的強度。如此生產的揚聲器稜邊現在不僅在其機械強度上優異，而且高度耐水。它在重量上更輕和在各種物理性能上有改進，使得現在能夠更容易和廉價地生產揚聲器，所述揚聲器各自顯示了優異的聲學性能並在它們的性能上幾乎沒有變化。這些優點在現有技術揚聲器稜邊或現有技術揚聲器的任何情況中都沒有提供。
現在清楚的是，基本由聚氨酯預聚物和鈍化多胺作為潛硬化劑組成的熱固性組合物的配方實現了生產在性能和/或質量上不易變化的揚聲器的容易和廉價的方法。
現在能夠更容易和簡單地製作包括操作間斷的工作進度表，以用於本發明的揚聲器稜邊7a的生產方法，因為不用害怕使現有技術雙液體型組合物的成分快速固化，致使混合機被它們堵塞(除非它們被快速和完全消耗)。
現在確保了如圖2和圖12所示的非常均勻的發泡狀態，因為本發明的揚聲器稜邊7a使用熱硬化不受環境溼度或類似條件影響的單液體型組合物生產。硬化組合物的實際方式能夠改變或者調整以滿足任何需求和/或要求。
可以將阻尼漆7e施塗於如圖16所示的本發明的揚聲器稜邊7a，使得它能夠在操作時在振動板7的外周邊保持其適當的聲阻，可靠地吸收反射振動能量。在來自揚聲器的輸出聲壓中的中間頻率帶中沒有出現任何下降，如此確保了聲音的優異再現。
與由雙液體型組合物製備揚聲器稜邊的現有技術方法相比，本發明的熱固性組合物的機械發泡提供了以下優點(a)由於主成分與硬化劑的混合，原材料沒有損失；(b)利用氣體的機械分散和物理髮泡獲得的細小而均勻的封閉泡孔；(c)更佳聲學性能和更高的機械強度，歸因於封閉的泡孔；(d)快速硬化(在30秒內)，提高了生產效率，歸因於熱固性化合物的尖的(sharp)臨界溫度；(e)通過混合氣體與組合物的活塞型泵提供的混合條件和發泡比的精確調節；和(f)更簡單的設備或工廠，使得維護工作更簡單。
權利要求
1.由主要成分為聚氨酯預聚物和潛硬化劑的熱固性組合物製備的揚聲器稜邊，並且潛硬化劑是鈍化固體多胺，其中將氣體分散在供料入模具之前的熱固性組合物中，使得組合物在模具中自身發泡並固化以獲得揚聲器稜邊。
2.如權利要求1所定義的揚聲器稜邊，其中揚聲器稜邊與振動板的主體粘合成整體。
3.如權利要求1或2定義的揚聲器稜邊，其中在揚聲器稜邊中產生的內空隙泡孔完全由封閉泡孔組成，或者由封閉泡孔和開放泡孔的混合物組成。
4.如權利要求1、2或3定義的揚聲器稜邊，其中內空隙泡孔具有在1μ-100μ範圍內的尺寸。
5.如在前述權利要求1-4的任一項中所定義的揚聲器稜邊，其中內空隙泡孔具有平均值為20μ的直徑並分布在作為中值直徑的該平均值的附近。
6.如在前述權利要求1-5的任一項中定義的揚聲器稜邊，其中它具有在0.15-0.9g/cm3範圍內的密度。
7.如在前述權利要求1-6的任一項中定義的揚聲器稜邊，其中它具有表面浮雕有模具內表面的圖案的表層。
8.如在前述權利要求1-7的任一項中定義的揚聲器稜邊，其中它具有平穩延伸至所述稜邊的內芯的表層，在它們之間沒有任何明顯或清晰的邊界介入。
9.如在前述權利要求1-8的任一項中定義的揚聲器稜邊，其中它具有其薄基底至少具有與其餘較厚區域相同密度的弓形部分。
10.製備揚聲器稜邊的方法，該方法包括以下步驟製備其主成分為聚氨酯預聚物和潛硬化劑的熱固性組合物，潛硬化劑是鈍化固體多胺，然後將氣體機械分散在整個熱固性組合物中，此後將該組合物注入到加熱至組合物的固有臨界熱固化溫度之下的溫度的陰模中，使之開始發泡，和隨後將陽模放在陰模中，其中陽模被加熱至該臨界溫度之上的更高溫度，使得各成分彼此反應以在模具內固化。
11.如在權利要求10中定義的方法，其中使用高頻感應加熱器來固化發泡的熱固性組合物。
12.從熱固性組合物製備揚聲器稜邊的裝置，該裝置包括#1、連接於具有活塞在其中往復運動的氣缸的活塞型泵的抽吸設備，該設備用於在活塞的進氣衝程中抽吸空氣到氣缸中；#2、用於在氣缸充滿氣體之後將組合物加入氣缸的供料設備；#3、用於將組合物與氣體在活塞的排氣衝程中機械混合的攪拌設備；#4、用於將氣體分散的熱固性組合物注入到形成揚聲器稜邊的模具的陰模中的壓縮設備，其中陰模被加熱至熱固化臨界溫度之下的溫度；#5、用於將陽模裝配在陰模中的壓制設備，其中陽模被加熱至熱固化臨界溫度之上的另一溫度；和#6、用於使可發泡的熱固性組合物在其中發泡和固化的模塑設備。
13.如權利要求12定義的裝置，其中使用高頻感應加熱器固化發泡的熱固性組合物。
14.從熱固性組合物製備揚聲器稜邊的系統，該系統包括(1.)使用具有活塞在其中往復運動的氣缸的活塞型泵的抽吸過程，該過程設計用於在活塞的進氣衝程中將空氣抽吸到氣缸中；(2.)用於在氣缸充滿空氣之後將組合物加到氣缸中的供料過程；(3.)用於在活塞的排氣衝程中將組合物與氣體機械混合的攪拌過程；(4.)用於將氣體分散的熱固性組合物注入到形成揚聲器稜邊的模具的陰模中的壓縮過程，其中陰模被加熱至熱固化臨界溫度之下的溫度；(5.)用於將陽模裝配到陰模中的壓制過程，其中陽模被加熱至熱固化臨界溫度之上的另一溫度；和(6.)使可發泡的熱固性組合物在其中發泡和固化的模塑過程。
15.如權利要求14定義的系統，其中使用高頻感應加熱器來固化發泡的熱固性組合物。
16.包括安置在其中的振動板和揚聲器稜邊的揚聲器，其中揚聲器稜邊由主成分為聚氨酯預聚物和潛硬化劑的熱固性組合物製成，並且潛硬化劑是鈍化固體多胺，其中在給入模具中之前，將氣體分散在整個熱固性組合物中，使得組合物在其中自身發泡和固化，以獲得揚聲器稜邊。
全文摘要
揚聲器稜邊由熱固性組合物製備，該組合物由聚氨酯預聚物和作為潛硬化劑的鈍化固體多胺組成。將氣體分散在供料入模具之前的熱固性組合物中，使得它能夠發泡和固化以獲得揚聲器稜邊。在製備揚聲器稜邊的方法中，將組合物注入在臨界熱固化溫度之下加熱的陰模中，以使組合物發泡。然後將在該臨界溫度之上加熱的陽模放置在陰模中，引起各成分相互反應以在模具中固化。從該組合物製備揚聲器稜邊的裝置具有用於吸入氣體的設備，用於將組合物注入氣體中的另一設備，用於將氣體機械分散在整個組合物中的另一設備，用於將該含氣體的組合物注入陰模中的另一設備，用於將陽模放置在陰模中的另一設備，和用於使組合物同時固化和發泡的另一設備。
文檔編號B29C67/20GK1394456SQ01803301
公開日2003年1月29日 申請日期2001年10月18日 優先權日2000年10月26日
發明者田端信也, 溝根信也, 高橋良幸, 池田清, 山崎裕子, 奧田伸二, 高田正春 申請人:松下電器產業株式會社, 新時代技研株式會社