吸溼性芯鞘複合絲的製作方法

2023-11-11 18:04:17

本發明涉及洗滌耐久性優異的吸溼性芯鞘複合絲。

背景技術：

由聚醯胺、聚酯等熱塑性樹脂形成的合成纖維由於強度、耐化學性、耐熱性等優異，因此在衣料用途、產業用途等中被廣泛使用。

特別是聚醯胺纖維不僅有其獨特的柔軟性、高抗拉強度、染色時的發色性、高耐熱性等特性，吸溼性也優異，在內衣、運動服等用途中被廣泛使用。然而，如果將聚醯胺纖維與棉等天然纖維相比，則吸溼性不能說是充分的，此外具有不透氣、發粘等問題點，在舒適性方面比天然纖維差，這成為問題。

從這樣的背景出發，防止不透氣、發粘、顯示優異的吸放溼性、具有接近於天然纖維的舒適性的合成纖維主要在內衣用途、運動衣料用途中倍受期待。

因此，向聚醯胺纖維中添加親水性化合物的方法一般被研究得最多。例如，專利文獻1中提出了：通過將作為親水性聚合物的聚乙烯吡咯烷酮與聚醯胺共混並紡絲，從而提高吸溼性能的方法。

另一方面，通過將纖維結構製成芯鞘結構，製成以高吸溼性的熱塑性樹脂為芯部、以力學特性優異的熱塑性樹脂為鞘部的芯鞘結構，使吸溼性能和力學特性兼立，這樣的研究一直以來被積極地進行。

例如，專利文獻2中公開了下述芯鞘複合纖維，其由芯部和鞘部構成，是芯部在纖維表面不露出的形狀的芯鞘複合纖維，其以硬鏈段為6-尼龍的聚醚嵌段醯胺共聚物為芯部、以6-尼龍樹脂為鞘部，纖維橫截面的芯部與鞘部的面積比率為3/1～1/5。

此外，專利文獻3中公開了下述吸溼性優異的芯鞘型複合纖維，其是以熱塑性樹脂為芯部、以纖維形成性聚醯胺樹脂為鞘部的芯鞘型複合纖維，形成該芯部的熱塑性樹脂的主成分為聚醚酯醯胺，且芯部的比率為複合纖維全部重量的5～50重量％。

此外，專利文獻4中公開了下述具有吸放溼性的複合纖維，其特徵在於，以聚醯胺或聚酯為鞘成分，以由聚氧乙烯的交聯物形成的熱塑性吸水性樹脂為芯成分。

此外，專利文獻5中記載了下述抗靜電性能、吸水性能、接觸冷感優異的芯鞘複合截面纖維，其以聚醚嵌段醯胺共聚物為芯部、以聚醯胺、聚酯等纖維形成性聚合物為鞘部，使芯部以露出角度處於5°～90°的範圍露出。

此外，專利文獻6中記載了下述扁平度為1.05～3.0的吸溼性優異的扁平芯鞘複合纖維，其以聚醚酯醯胺系化合物或聚醚酯系化合物等親水性成分為芯部、以聚酯等纖維形成性聚合物為鞘部。

需要說明的是，作為提高聚醯胺纖維吸溼性能的技術，也提出了通過後加工使親水性化合物附著於纖維表面、使其滲透到內部的方法，但通過後加工來提高吸溼性能的方法，存在洗滌引起親水性化合物脫落、吸溼性能下降的問題。

現有技術文獻

專利文獻

專利文獻1：日本特開平9-188917號公報

專利文獻2：國際公開第2014/10709號

專利文獻3：日本特開平6-136618號公報

專利文獻4：日本特開平8-209450號公報

專利文獻5：國際公開第2008/123586號

專利文獻6：日本特開2000-239918號公報

技術實現要素：

發明所要解決的問題

然而，專利文獻1中記載的纖維雖然具有與天然纖維接近的吸放溼性，但是不能充分滿足該性能，要實現進一步的高吸放溼性是問題。

此外，專利文獻2～6的芯鞘複合纖維雖然具有與天然纖維同等或更好的吸放溼性，但是反覆的實際使用導致芯部劣化、反覆使用導致吸溼性能下降是問題。此外，芯部的高吸放溼性聚合物是染料容易出入的高分子結構，因此存在染色堅牢性差的缺點。

需要說明的是，專利文獻2記載的芯鞘複合纖維，關於接觸冷感，鞘部使用尼龍6，但是與一般的尼龍6沒有任何不同，實現進一步的接觸冷感是問題。專利文獻5記載的芯鞘複合纖維，關於接觸冷感，將非水溶性聚氧乙烯改性物用於芯部，但是由於芯部的聚合物吸溼性能所帶來的冷感低、且被鞘部的聚醯胺覆蓋，因此與一般的聚醯胺沒有任何不同，實現進一步的接觸冷感是問題。專利文獻6記載的芯鞘複合纖維，關於接觸冷感，雖然利用將纖維截面扁平化來增大與肌膚的接觸面積和吸溼性能的協同效果，可獲得新的乾燥質地，但由於被鞘部的聚酯覆蓋，因此雖然與一般的聚酯相比，可獲得接觸冷感，但比一般的聚醯胺還差。在使鞘部為聚醯胺的情況下，雖然利用與肌膚的接觸面積增大和吸溼性能的協同效果，可獲得新的乾燥質地，但是不能充分滿足該性能，實現進一步的接觸冷感是問題。

用於解決課題的方法

本發明的目的在於，克服前述現有技術的問題點，提供下述芯鞘複合絲，其具有高吸溼性能和接觸冷感性，具有超過天然纖維的舒適性、能夠耐受實際使用的吸溼性能的洗滌耐久性、染色堅牢性、以及接觸冷感性的洗滌耐久性。

本發明為了解決上述課題，包含下述方案。

(1)一種芯鞘複合絲，鞘部聚合物為聚醯胺，芯部為熱塑性聚合物，吸放溼性(δmr)為5.0％以上，並且洗滌20次後的δmr保持率為90％以上且100％以下。

(2)根據(1)所述的芯鞘複合絲，耐洗滌色牢度為3級以上且5級以下。

(3)根據(1)或(2)所述的芯鞘複合絲，鞘部聚合物為聚醯胺的α結晶取向參數為1.9以上且2.7以下，並且芯部的熱塑性聚合物為聚醚酯醯胺共聚物。

(4)根據(1)～(3)中任一項所述的芯鞘複合絲，芯鞘複合絲的鞘部聚合物的氨基末端基量為3.5×10-5mol/g以上且8.0×10-5mol/g以下。

(5)根據(1)～(4)中任一項所述的芯鞘複合絲，扁平度為1.5以上且5.0以下。

(6)根據(1)、(2)或(4)所述的芯鞘複合絲，其含有佔纖維全體的0.1～5重量％的無機粒子。

(7)根據(6)所述的芯鞘複合絲，鞘部的聚合物的α結晶取向參數為1.7以上且2.6以下。

(8)根據(6)或(7)中任一項所述的芯鞘複合絲，鞘部聚合物含有0.2～6重量％的無機粒子。

(9)根據(6)～(8)中任一項所述的芯鞘複合絲，其特徵在於，前述無機粒子為氧化鈦。

(10)一種布帛，其具有(1)～(9)中任一項所述的芯鞘複合絲作為構成布帛的絲的至少一部分。

發明效果

根據本發明，能夠提供下述芯鞘複合絲，其具有高吸溼性能和接觸冷感性，具有超過天然纖維的舒適性、能夠耐受實際使用的吸溼性能的洗滌耐久性、染色堅牢性以及接觸冷感性的洗滌耐久性。

附圖說明

圖1是表示作為本發明優選的一種方式的i型截面形狀的芯鞘複合絲的示意圖。

圖2是表示作為本發明優選的一種方式的凸透鏡型截面形狀的芯鞘複合絲的示意圖。

具體實施方式

本發明的芯鞘複合絲是鞘部聚合物為聚醯胺、芯部為熱塑性聚合物、吸放溼性(δmr)為5.0％以上、並且洗滌20次後的δmr保持率為90％以上且100％以下的芯鞘複合絲。

本發明的芯鞘複合絲的鞘部使用聚醯胺、芯部使用熱塑性聚合物。

作為熱塑性聚合物，可以使用周知的聚合物，但特別優選具有高吸溼性能的熱塑性聚合物。所謂芯部的具有高吸溼性能的熱塑性聚合物，是指以顆粒狀測定的吸放溼性(δmr)為10％以上的聚合物，可舉出聚醚酯醯胺共聚物、聚乙烯醇、纖維素系熱塑性樹脂等。其中，從熱穩定性、與鞘部聚醯胺的相容性良好且耐剝離性優異的觀點出發，優選聚醚酯醯胺共聚物。

所謂聚醚酯醯胺共聚物，是指同一分子鏈內具有醚鍵、酯鍵和醯胺鍵的嵌段共聚物。更具體而言，是使選自內醯胺、氨基羧酸、二胺與二羧酸的鹽中的1種或2種以上聚醯胺成分(a)、與由二羧酸和聚烷撐二醇形成的聚醚酯成分(b)進行縮聚反應而得的嵌段共聚物聚合物。

在此，作為聚醯胺成分(a)，有ε-己內醯胺、十二內醯胺、十一內醯胺等內醯胺類，氨基己酸、11-氨基十一烷酸、12-氨基十二烷酸等ω-氨基羧酸，作為尼龍66、尼龍610、尼龍612等的前體的二胺-二羧酸的尼龍鹽類，優選的聚醯胺形成性成分是ε-己內醯胺。

在此，聚醚酯成分(b)是由碳原子數為4～20的二羧酸和聚烷撐二醇形成的。作為碳原子數為4～20的二羧酸，可舉出琥珀酸、戊二酸、己二酸、庚二酸、辛二酸、癸二酸、十二烷二酸等脂肪族二羧酸，對苯二甲酸、間苯二甲酸、2,6-萘二甲酸等芳香族二羧酸，1,4-環己烷二羧酸等脂環式二羧酸，可以使用1種或混合2種以上使用。優選的二羧酸為己二酸、癸二酸、十二烷二酸、對苯二甲酸、間苯二甲酸。此外，作為聚烷撐二醇(poly(alkyleneoxide)glycol)，可舉出聚乙二醇、聚1,2-和1,3-丙二醇、聚1,4-丁二醇、聚1,6-己二醇等，特別優選具有良好的吸溼性能的聚乙二醇。

聚烷撐二醇的數均分子量優選為300～10000，更優選為500～5000。如果分子量為300以上，則成為在縮聚反應中不容易飛散至體系外、吸溼性能穩定的纖維，因此是優選的。此外，如果分子量為10000以下，則可獲得均勻的嵌段共聚物、制絲性穩定，因此是優選的。

聚醚酯醯胺共聚物中的聚醚酯成分(b)的構成比率以mol比計、優選為全體共聚物中的20～80％。如果為20％以上，則可獲得良好的吸溼性，因此是優選的。此外，如果為80％以下，則可獲得良好的染色堅牢性、洗滌耐久性，因此是優選的。

作為這樣的聚醚酯醯胺共聚物，市售有アルケマ社制「mh1657」、「mv1074」等。

至於鞘部的聚醯胺，可舉出尼龍6、尼龍66、尼龍46、尼龍9、尼龍610、尼龍11、尼龍12、尼龍612等、或者含有它們與下述共聚成分的共聚聚醯胺，所述共聚成分是具有能夠形成醯胺的官能團的化合物，例如月桂內醯胺、癸二酸、對苯二甲酸、間苯二甲酸、5-磺酸鈉基間苯二甲酸等。其中，尼龍6、尼龍11、尼龍12、尼龍610、以及尼龍612與聚醚酯醯胺共聚物的熔點差小，能夠抑制熔融紡絲時聚醚酯醯胺共聚物的熱劣化，從制絲性的觀點出發是優選的。其中，優選富有染色性的尼龍6。

本發明的鞘部的聚醯胺含有吸溼劑，這在提高吸溼性方面是進一步優選的。如果例示吸溼劑，可使用聚乙烯吡咯烷酮、聚醚醯胺、聚亞烷基二醇、聚醚酯醯胺等，特別優選聚乙烯吡咯烷酮。聚乙烯吡咯烷酮的聚合度以k值計優選處於20～70的範圍。這裡所說的k值，是使用了聚乙烯吡咯烷酮水溶液的相對粘度的、利用毛細管粘度計測定得到的相對粘度數，是所謂的fikentscher的k值(din53726)。該值與聚乙烯吡咯烷酮的分子量相關，一直以來用於測定聚乙烯吡咯烷酮的分子量。如果k值為20以上，則與聚醯胺分子鏈的相互交纏變得牢固，成為吸放溼性能穩定的纖維，因此是優選的。另一方面，如果k值為60以下，則能夠抑制捏合到聚醯胺時的增粘，從制絲性的觀點出發是優選的。進一步優選為20～60的範圍。

此外，聚乙烯吡咯烷酮的含量，優選相對於鞘部聚醯胺含有3～7重量％。通過使其為3重量％以上，能夠在穿著時使水分從肌膚迅速移動至纖維側，賦予爽滑的質地。通過使其為7重量％以下，能夠提供耐洗滌色牢度、可耐受實際使用的強度優異的衣料。

可以根據需要向本發明的鞘部聚醯胺中共聚或混合各種添加劑，例如減光劑、阻燃劑、抗氧化劑、紫外線吸收劑、紅外線吸收劑、結晶成核劑、螢光增白劑、抗靜電劑、碳等，總添加物含量在0.001～10重量％之間。

本發明的芯鞘複合絲，為了在穿著時獲得良好的舒適性，具有調節衣服內的溼度的功能。作為溼度調整的指標，使用吸放溼性(δmr)，其由以在輕度～中度作業或輕度～中度運動時的30℃×90％rh為代表的衣服內溫溼度、與以20℃×65％rh為代表的外氣溫溼度中的吸溼率之差表示。δmr越大，對應吸溼性能越高、穿著時的舒適性越好。

本發明的芯鞘複合絲優選δmr為5.0％以上。更優選為7.0％以上，進一步優選為10.0％以上，更加優選為15.0％以上。通過使其處於該範圍，能夠抑制穿著時的不透氣、發粘，能夠提供舒適性優異的衣料。需要說明的是，本發明能夠實現的δmr的水平為17.0％左右。

使吸放溼性(δmr)為5.0％以上，這可以通過使用以顆粒形狀測定的δmr為10％以上的聚合物實現。

本發明的芯鞘複合絲優選洗滌20次後的δmr的保持率為90％以上且100％以下。更優選為95％以上且100％以下。通過使其處於該範圍，可獲得能夠耐受實際使用的洗滌耐久性，因此能夠提供保持優異的舒適性的衣料。進而，滿足δmr為5.0％以上且洗滌20次後的δmr的保持率為90％以上，這樣能夠提供具有可耐受實際使用的洗滌耐久性的、舒適性優異的衣料。

使洗滌20次後的δmr的保持率為90％以上且100％以下，這可以通過使後述的鞘部聚醯胺的α結晶取向參數為最適值來實現。

通過使本發明的芯鞘複合絲的δmr處於該範圍，能夠表現靜電所引起的穿著時的貼附以及灰塵附著這些現象少的抗靜電性能。即，由於是在芯部沿纖維軸方向連續地配置了具有高吸溼性能的熱塑性聚合物的絲，因此表現利用了空氣中的水分的抗靜電機制，即使在低溫低溼的環境下(例如20℃×40％rh)也可獲得良好的抗靜電性能。

本發明的芯鞘複合絲在20℃×40％rh環境下的摩擦布為棉時的摩擦帶電壓優選為0v以上且1500v以下。進一步優選為0以上且1000v以下。摩擦帶電壓越低，抗靜電性能越優異，但一般的聚醯胺纖維在20℃×40％rh環境下的摩擦布為棉時的摩擦帶電壓為4500～5500v左右。通過使其處於該範圍，能夠提供靜電所引起的穿著時的貼附、灰塵附著這些現象少的抗靜電性能優異、即舒適性優異的衣料。

本發明的芯鞘複合絲的耐洗滌色牢度(變色、掉色)優選為3級以上且5級以下。通過使其處於該範圍，可獲得能夠耐受實際使用的洗滌耐久性，因此能夠提供染色堅牢性優異的衣料。

使耐洗滌色牢度(變色、掉色)為3級以上且5級以下，這可以通過使後述的鞘部聚醯胺的α結晶取向參數和鞘部聚合物的氨基末端基量為最適值實現。

本發明的芯鞘複合絲，優選鞘部聚醯胺的α結晶取向參數為1.9以上且2.7以下，且芯部的熱塑性聚合物為聚醚酯醯胺共聚物。鞘部的聚醯胺優選是作為穩定的結晶型的α結晶，α結晶是在受到高應力時形成的。為了處於上述範圍，通過在後述那樣的特定條件(芯鞘的組成比、粘度比等)下進行紡絲，對鞘部的聚醯胺優先施加從紡絲牽引時的拉伸和牽引羅拉間鞘部的拉伸，從而能夠使作為穩定的結晶型的α型結晶存在於鞘部。其結果是，芯鞘複合絲的染色後的染色強度上升、染色色牢度良化。此外，能夠使紡絲時的拉伸力集中於鞘部的聚醯胺，芯部的具有高吸溼性能的熱塑性聚合物的結晶化被抑制，提高芯鞘複合絲的吸溼性能，所以是優選的。

在芯部的熱塑性聚合物為聚醚酯醯胺共聚物時，容易形成由結晶化引起聚醚酯成分局部存在化的結構，局部存在部位對鹼性液體的耐久性差，因此通過使鞘部聚醯胺的α結晶取向參數處於上述範圍，抑制芯部的聚醚酯醯胺共聚物的結晶化，從而能夠表現可耐受實際使用的吸溼性能的洗滌耐久性。

如果α結晶取向參數為1.9以上，則鞘部聚醯胺的結晶化進行，作為複合絲的染色色牢度也良好，且芯部的具有高吸溼性能的芯部的熱塑性聚合物的結晶化不進行，吸溼性能良好。進而，在聚醚酯醯胺共聚物的情況下，結晶化不進行，因此能夠耐受實際使用的吸溼性能的洗滌耐久性變得良好。另一方面，如果α結晶取向參數為2.7以下，則鞘部聚醯胺的結晶化不進行，能夠抑制紡絲時斷絲、起毛的發生，因此生產性提高。進一步優選為2.00以上且2.60以下，進一步優選為2.05以上且2.60以下。

本發明的芯鞘複合絲，優選鞘部聚合物的氨基末端基量為3.5×10-5mol/g以上且8.0×10-5mol/g以下。如果富有親水性的氨基末端基量為3.5×10-5mol/g以上，則吸溼性能提高，所以是優選的，此外，氨基末端基是染料著點，因此可獲得適合衣料用途的發色性、染色色牢度。另一方面，如果氨基末端基量為8.0×10-5mol/g以下，則成為染色時不容易染色不勻的纖維，所以是優選的。進一步優選為4.2×10-5mol/g以上且8.0×10-5mol/g以下，更加優選為4.5×10-5mol/g以上且8.0×10-5mol/g以下。

本發明的芯鞘複合絲，芯部使用具有高吸溼性能的熱塑性聚合物，因此能夠提高導熱性，與聚醯胺單獨形成的絲相比容易表現接觸冷感。接觸冷感依賴於在纖維剛剛接觸肌膚後，肌膚側儲存的熱量移動至低溫側的纖維的單位面積的熱流速。聚醯胺是有機物，熱導率比較低，即使以衣服的形式直接在肌膚上穿著也不會實際感受到接觸冷感。為了將接觸冷感提高至能夠進一步實際感受到，通過製成接觸面積大的截面形狀、含有熱導率高的添加劑等，能夠提供不僅吸溼性能、還有接觸冷感也優異、保持了更優異的舒適性的衣料。

本發明的芯鞘複合絲，優選其芯鞘複合絲橫截面形狀為扁平，扁平度為1.5以上且5.0以下。

接觸冷感由於依賴於單位面積的熱流速，因此移動的熱量依賴於接觸面積，在作為接觸面積大的截面形狀的i型(圖1)、凸透鏡截面形狀(圖2)、或類似這些的截面形狀中，優選扁平度為1.5以上。這裡所說的扁平度，表示外切圓直徑(圖1、圖2中的r)與內切圓直徑(圖1、圖2中的r)之比。扁平度越高，接觸冷感越有效果，更優選扁平度為2.0以上。另一方面，隨著扁平度變高，絲強度有下降的傾向，需要扁平度為5.0以下。

本發明的芯鞘複合絲，優選其含有佔纖維全體的0.1～5重量％的無機粒子。由於接觸冷感是纖維剛剛接觸肌膚後，肌膚側儲存的熱量移動至低溫側的纖維，因此優選含有佔纖維全體0.1～5重量％的與聚醯胺相比熱導率高、熱容量低的無機化合物。

作為在本發明中選擇無機化合物的理由，有在芯鞘複合絲製造時、染色時不產生不良影響，保持絲的物性，以及使用耐光性等時不對聚合物著色等。只要是這樣不對芯鞘複合絲產生不良影響的無機化合物就不特別限定。如果例示與聚醯胺相比熱導率高、熱容量低的無機化合物，則可舉出硫酸鋇、氧化鈦、氧化鋁、氧化鋯、氧化鈣、氧化鎂、氮化鋁、氮化硼、氮化鋯、矽酸鋁、碳化鋯等。這些無機化合物中，如果考慮纖維物性、發色性、無機粒子處理的容易性、高次加工性，則優選硫酸鋇、氧化鈦、氧化鎂、氧化鋁。

作為無機化合物的含量，如果少則不能提高導熱性，因此難以提高接觸冷感，優選佔纖維全體的0.1重量％以上。此外，雖然越多越能夠提高接觸冷感，但由於作為絲物性的抗張強度下降、高次加工性下降，因此優選為5重量％以下。更優選為0.3～3重量％。進一步優選為0.3～2.0重量％。

如上所述，接觸冷感依賴於在纖維剛剛接觸肌膚後，肌膚側儲存的熱量移動至低溫側的纖維的熱流速。在本發明的芯鞘複合絲的情況下，優選在芯鞘複合絲剛剛接觸肌膚後，肌膚側儲存的熱量移動至低溫側的芯鞘複合絲的鞘部，接著移動至低溫側的芯鞘複合絲的鞘部。由於鞘部聚醯胺的熱導率低，因此不僅即使以衣服的形式直接穿著在肌膚外也不會實際感受到接觸冷感，而且向芯部的聚醚酯醯胺共聚物聚合物的熱移動也不順利進行。

因此，鞘部的聚醯胺優選含有0.2～6重量％的與聚醯胺相比熱導率高、熱容量低的無機化合物。通過採用該構成，從而在穿著時使來自肌膚的熱迅速移動至芯鞘複合絲側，進而，從芯鞘複合絲的鞘部聚醯胺向芯部的聚醚酯醯胺共聚物聚合物的熱移動順利進行，可獲得接觸冷感。無機化合物的含量越多，越能夠提高接觸冷感，但如果考慮接觸冷感的效果和制絲性、絲物性等，則進一步優選為0.2～3重量％。

本發明的含有佔纖維全體的0.1～5重量％的無機粒子的芯鞘複合絲，優選鞘部聚醯胺的α型結晶取向參數為1.7～2.6。鞘部聚醯胺的α型結晶是穩定的結晶型，在製造芯鞘複合絲時受到高應力時，α型結晶形成。為了處於上述範圍，通過在後述那樣的特定條件(芯鞘的組成比、粘度比等)下進行紡絲，對鞘部的聚醯胺優先施加從紡絲牽引時的拉伸和牽引羅拉間鞘部的拉伸，從而能夠使作為穩定的結晶型的α型結晶存在於鞘部。

通過使鞘部聚醯胺的α結晶取向參數處於上述範圍，從而芯鞘複合絲的染色後的染色強度上升、染色色牢度良好，並且紡絲時的拉伸力集中於鞘部的聚醯胺，芯部的聚醚酯醯胺共聚物聚合物的結晶化被抑制，成為吸溼性能、接觸冷感優異的芯鞘複合絲。進而，能夠抑制芯部的聚醚酯醯胺共聚物的結晶化，能夠抑制由芯部的聚醚酯成分的結晶化引起局部存在化結構的生成，能夠保持對鹼性液體的耐久性，即使進行洗滌也能夠維持吸溼性能、接觸冷感。

如果鞘部聚醯胺的α結晶取向參數為1.7以上，則鞘部聚醯胺的結晶化進行，芯鞘複合絲的染色色牢度變好，且芯部的聚醚酯醯胺共聚物的結晶化不進行，吸溼性能、接觸冷感變好。進而，由於芯部的聚醚酯醯胺共聚物的結晶化不進行，因此即使進行洗滌也能夠維持吸溼性能、接觸冷感。另一方面，如果鞘部聚醯胺的α型結晶取向參數為2.6以下，則鞘部聚醯胺的結晶化不進行，能夠抑制高次加工時斷絲、起毛的發生，因此生產性提高。進一步優選為1.8～2.5，更加優選為1.85～2.5。

本發明的芯鞘複合絲優選抗拉強度為2.5cn/dtex以上。更優選為3.0cn/dtex以上。通過使其處於該範圍，能夠提供主要在內衣衣料用途、運動衣料用途的衣料用途中，能夠耐受實際使用的強度優異的衣料。

本發明的芯鞘複合絲優選伸長率為35％以上。更優選為40～65％。通過使其處於該範圍，在織制、編制、假捻等高次工序中的工序通過性變好。

本發明的芯鞘複合絲的總纖度、單纖維數也沒有特別限定，如果考慮用作衣料用長纖維素材，則優選作為復絲的總纖度為5分特以上且235分特以下，單纖維數為1股以上且144股以下。

本發明的芯鞘複合絲可以通過公知的熔融紡絲、複合紡絲的方法獲得，如果例示則如下所示。

例如，將聚醯胺(鞘部)和具有高吸溼性能的熱塑性聚合物(芯部)分別進行熔融，利用齒輪泵進行測量、輸送，直接利用通常的方法以採用芯鞘結構的方式形成複合流，從噴絲頭中排出，利用煙囪(chimney)等絲條冷卻裝置對其吹冷卻風，從而將絲條冷卻至室溫，利用給油裝置進行給油並進行集束，利用第1流體交織噴嘴裝置進行交織，使其通過牽引羅拉、拉伸羅拉，此時按照牽引羅拉與拉伸羅拉的圓周速度比進行拉伸。進而，利用拉伸羅拉對絲條進行熱定形，利用絡紗機(卷取裝置)進行卷取。

使本發明的芯鞘複合絲的鞘部的α型結晶取向參數為上述範圍，除了聚合物的選擇以外，還可以通過控制紡絲時的芯鞘複合比率、芯鞘聚合物粘度、拉伸工序等實現。

本發明的芯鞘複合絲的芯部的比率，相對於複合絲100重量份為20重量份～80重量份是必要的。進一步優選為30重量份～70重量份。通過使其為該範圍，能夠對鞘部的聚醯胺施加適當的拉伸。此外，可獲得良好的染色堅牢性、吸溼性能。如果小於20重量份，則不能獲得充分的吸溼性能。另一方面，如果超過80重量份，則不僅在染色這樣的熱水氣氛下容易發生膨潤所引起的纖維表面的破裂，而且對鞘部的聚醯胺施加過度的拉伸，不能獲得作為目標的α型結晶取向參數。此外，產生過度的張力的紡絲、拉伸與斷絲、起毛的發生相關，為了穩定地製造作為目標的纖維，是不優選的。

關於用於本發明的鞘部的聚醯胺碎料，硫酸相對粘度需要為2.3以上且3.3以下。優選為2.6以上且3.3以下。通過使其處於該範圍，能夠對鞘部的聚醯胺施加適當的拉伸。如果硫酸相對粘度為2.3以上，則不僅能夠獲得可實用的原絲強度，而且由於施加最適的拉伸，因此鞘部聚醯胺的結晶化進行，α型結晶取向參數變為合適的值，染色色牢度提高，因此是優選的。另一方面，如果硫酸相對粘度為3.3以下，則是適合紡絲的熔融粘度，因此可以在適合芯部的具有高吸溼性能的熱塑性聚合物的紡絲溫度下生產，是優選的。

本發明的芯部使用的具有高吸溼性能的熱塑性聚合物的碎料，鄰氯苯酚相對粘度優選為1.2以上且2.0以下。如果鄰氯苯酚相對粘度為1.2以上，則對鞘部施加最適的拉伸，鞘部聚醯胺的結晶化進行，α型結晶取向參數為合適的值，不容易發生斷絲、起毛，是優選的。另一方面，如果鄰氯苯酚相對粘度為2.0以下，則不會對芯部施加過度的拉伸，鞘部聚醯胺的結晶化進行，α型結晶取向參數為合適的值，染色色牢度提高，所以是優選的。

在拉伸工序中，優選以利用牽引羅拉進行牽引的絲條的速度(紡絲速度)乘以作為牽引羅拉與拉伸羅拉的圓周速度比值的拉伸倍率的積為3300m/min以上且4500m/min以下的方式設定紡絲條件。進一步優選為3500m/min以上且4500m/min以下，進一步優選為4000m/min以上且4500m/min以下。該數值表示由噴頭排出的聚合物從噴頭排出線速度到牽引羅拉的圓周速度、進一步從牽引羅拉的圓周速度到拉伸羅拉的圓周速度被拉伸的總拉伸量。通過使其處於該範圍，可以對鞘部的聚醯胺施加適當的拉伸。如果為3300m/min以上，則不僅鞘部聚醯胺的結晶化進行，染色色牢度提高，而且芯部的具有高吸溼性能的熱塑性聚合物的結晶化不進行，吸溼性能容易提高。另一方面，如果為4500m/min以下，則不僅鞘部聚醯胺的結晶化適度進行，可以製成規定的結晶度，而且制絲時斷絲、起毛的發生少，是優選的。

在給油工序中，利用給油裝置賦予的紡絲油劑優選為非含水系油劑。芯部的具有高吸溼性能的熱塑性聚合物是δmr為10％以上的聚合物，吸溼性能優異，因此在賦予非含水系油劑的情況下，慢慢吸收空氣中的水分，因此不容易發生膨潤，能夠進行穩定的卷取，因此是優選的。

在本發明的芯鞘複合絲中，關於無機粒子含量，優選是佔纖維全體的0.1～5重量％的量。為了將無機粒子控制在該範圍，可以在鞘部的聚醯胺、芯部的聚醚酯醯胺共聚物中的任一者或兩者中含有無機粒子並進行控制。

為了提高接觸冷感，優選通過在芯鞘複合絲剛剛接觸肌膚後，肌膚側儲存的熱量移動至低溫側的芯鞘複合絲的鞘部，接著移動至低溫側的芯鞘複合絲的芯部，從而進一步提高接觸冷感。即，優選使鞘部的聚醯胺含有無機粒子。在該情況下，優選鞘部的聚醯胺含有0.2～6重量％的無機粒子。通過使其處於該範圍，從而在穿著時使來自肌膚的熱迅速移動至芯鞘複合絲側，進而，從芯鞘複合絲的鞘部聚醯胺向芯部的聚醚酯醯胺共聚物聚合物的熱移動順利進行，可實現接觸冷感，即使進行洗滌也能夠維持接觸冷感。芯部的無機粒子的含量越多，越能夠提高接觸冷感，但從接觸冷感的效果和高次加工性、絲物性等出發，進一步優選為0.2～3重量％。

此外，作為使聚醯胺(鞘部)、聚醚酯醯胺共聚物等熱塑性聚合物(芯部)高濃度且均勻地含有無機粒子的方法，可舉出將無機粒子共混於顆粒中並進行熔融的方法、將含有高濃度的無機粒子的母粒共混於顆粒中並進行熔融的方法、向熔融狀態的聚合物中添加無機粒子並進行混煉的方法、在聚合物的聚合前或聚合中的階段向原料或反應體系中添加無機粒子的方法等，為了抑制高濃度添加的無機粒子的二次凝集，均勻地使其分散，特別優選在聚合物的聚合中添加無機粒子的方法。

本發明的芯鞘複合絲由於吸溼性能、接觸冷感優異，因此可以優選用於衣料品。作為布帛的形態，可以根據織物、編物、無紡布等目的進行選擇。如上所述，δmr越大，對應吸溼性能越高、穿著時的舒適性越好。因此，以使具有本發明的芯鞘複合絲作為構成布帛的絲的至少一部分的布帛的δmr為5.0％以上的方式調整本發明的芯鞘複合絲的混率，從而能夠提供舒適性優異的衣料。此外，如上所述，接觸冷感對應在纖維剛剛接觸肌膚後，熱移動順利進行。因此，通過進行使本發明的芯鞘複合絲與肌膚接觸的布帛設計，能夠提供舒適性優異的衣料。作為衣料品，可以為內衣、運動服等各種衣料用產品。

實施例

以下舉出實施例進一步具體地說明本發明。需要說明的是，實施例中的特性值的測定法等如下所示。

(1)硫酸相對粘度

將試樣0.25g以相對於濃度為98wt％的硫酸100ml為1g的方式進行溶解，使用奧氏粘度計測定25℃的流下時間(t1)。接著，測定只有濃度為98wt％的硫酸時的流下時間(t2)。將t1相對於t2的比即t1/t2作為硫酸相對粘度。

(2)鄰氯苯酚相對粘度

將試樣0.5g以相對於鄰氯苯酚100ml為1g的方式進行溶解，使用奧氏粘度計測定25℃的流下時間(t1)。接著，測定只有鄰氯苯酚時的流下時間(t2)。將t1相對於t2的比即t1/t2作為硫酸相對粘度。

(3)k值

將聚乙烯吡咯烷酮製成濃度1％的水溶液，測定其相對粘度，根據fikentscher式求出。

logz＝c[75k2/(1+1.5kc)+k]

其中，z：濃度c的水溶液的相對粘度，k：k值×10-3，c：水溶液濃度(％)。

(4)纖度

將纖維試樣設置在1.125m/周的檢尺器，使其旋轉200圈，製成環狀絞紗，利用熱風乾燥機進行乾燥(105±2℃×60分鐘)，然後利用天平稱量絞紗質量，乘以公定回潮率，由得到的值算出纖度。需要說明的是，芯鞘複合絲的公定回潮率為4.5％。

(5)強度·伸長率

利用オリエンテック(株)制「tensilon」(註冊商標)、uct-100在jisl1013(化學纖維單纖維絲試驗方法，2010年)所示的恆速伸長條件下測定纖維試樣。伸長率從抗張強度-伸長率曲線中的顯示最大強力的點的伸長率求出。此外，關於強度，將最大強力除以纖度而得的值作為強度。測定進行10次，將平均值作為強度和伸長率。

(6)截面形狀

將包含石蠟、硬脂酸、乙基纖維素的包埋劑溶解，導入芯鞘複合絲，然後通過室溫放置使其固化，將包埋劑中的原絲沿橫截面方向切斷，利用東京電子(株)制的ccd相機(cs5270)拍攝纖維橫截面，關於該單絲中任意選定的10根(在單絲數為10以下的情況下為全部)芯鞘複合絲，由利用三菱電機制的彩色視頻處理器(sct-cp710)以400倍列印輸出的截面照片，針對全部單絲、按照下述方法算出扁平度，將其平均值作為絲條的扁平度。

扁平度＝外切圓的直徑(r)/內切圓的直徑(r)。

(7)α結晶取向參數

利用雷射拉曼光譜法測定纖維試樣，通過採用在1120cm-1附近觀察到的源自尼龍α結晶的拉曼帶的平行偏光下的強度比(i1120)平行)與垂直偏光下的強度比(i1120)垂直)之比，作為取向度評價的參數。此外，以對於取向的各向異性小的ch變角帶(1440cm-1附近)的拉曼帶強度為基準，將各偏光條件(平行/垂直)的散射強度標準化。

α結晶取向參數＝(i1120/i1440)平行/(i1120/i1440)垂直。

需要說明的是，取向測定用的試樣在樹脂包埋後(雙酚系環氧樹脂，24小時固化)，利用切片機切片化。使切片厚度為2.0μm。將切片試樣以切截面為橢圓形的方式從纖維軸略微傾斜地切斷，選擇橢圓形的短軸的厚度為恆定厚度的位置進行測定。測定以顯微模式進行，試樣位置的雷射的光斑直徑為1μm。進行芯、鞘層中心部的取向性解析，取向的測定在偏光條件下進行。將偏光方向與纖維軸一致的情況作為平行條件、與纖維軸垂直的情況作為垂直條件，由各自獲得的拉曼帶強度之比評價取向的程度。需要說明的是，對各測定點進行n＝3次的測定。詳細條件如下所示。

雷射拉曼光譜法

裝置：t-64000(joobinyvon/愛宕物產)

條件：

測定模式：顯微拉曼

物鏡：×100

光束直徑：1μm

光源：ar+雷射/514.5nm

雷射功率：50mw

衍射光柵：single600gr/mm

狹縫：100μm

檢測器：ccd/jobinyvon1024×256。

(8)鞘部聚合物碎料的氨基末端基量

使試樣1g在30℃振蕩溶解於50ml的苯酚/乙醇混合溶液(苯酚/乙醇＝80/20)中，製成溶液，將該溶液用0.02n的鹽酸進行中和滴定，求出需要的0.02n鹽酸量。此外，求出用0.02n鹽酸僅僅中和滴定上述苯酚/乙醇混合溶劑(與上述相同量)所需要的0.02n鹽酸的量。然後，由它們的差求出每1g試樣的氨基末端基量。

(9)芯鞘複合絲的鞘部聚合物的氨基末端基量

a.鞘部的重量比率測定

將包含石蠟、硬脂酸、乙基纖維素的包埋劑溶解，導入芯鞘複合絲，然後通過室溫放置使其固化，將包埋劑中的原絲沿橫截面方向切斷，利用東京電子(株)制的ccd相機(cs5270)拍攝纖維橫截面，關於該單絲中任意選定的10根(在單絲數為10以下的情況下為全部)芯鞘複合絲，從利用三菱電機制的彩色視頻處理器(sct-cp710)以1500倍列印輸出的截面照片剪下鞘部和芯部，進行重量測定後，根據下式算出。

鞘部的重量比率＝(鞘部的重量/(鞘部的重量+芯部的重量))×100

b.芯鞘複合絲的氨基末端基量

根據上述(8)記載的方法求出氨基末端基量。

c.鞘部聚合物的氨基末端基量

使由上述b得到的氨基末端基量乘以由上述a得到的鞘部的重量比率算出。

鞘部聚合物的氨基末端基濃度

＝芯鞘複合絲的氨基末端基量×鞘部的重量比率/100。

(10)圓筒針織物製作

a.圓筒針織物的製作

利用圓筒編織機、將線圈密度調整為50進行製作。在纖維的公量纖度低的情況下，以給絲至圓筒編織機的纖維的總纖度為50～100dtex的方式進行適當合絲，在總纖度超過100dtex的情況下，對圓筒編織機的給絲以1根進行，與前述同樣將線圈密度調整為50進行製作。

b.圓筒針織物的精練

對於由上述a得到的圓筒針織物，準備相對於針織物1g為100ml的非離子表面活性劑(第一工業製藥社制，ノイゲンss)2g/l水溶液，在60℃洗滌30分鐘，然後利用流水水洗20分鐘，利用脫水機進行脫水、風乾。

c.圓筒針織物的染色

使用以下的染料和染色助劑將由上述a、b得到的圓筒針織物染色。

酸性染料：依利尼爾藍(erionylblue)a-r2.0質量％

染色助劑：乙酸1.5％

在包含酸性染料、染色助劑的染色浴中，在常壓、98℃的設定下染色45分鐘，然後利用流水水洗20分鐘，利用脫水機進行脫水、風乾。

(11)發色性

關於利用圓筒針織物(10)c得到的、染色後的圓筒針織物的發色性，以以下的4個等級進行評價。

s：全體均勻地著色為濃色。

a：全體均勻地著色為中色(淡～濃色)～濃色

b：全體均勻地著色為淡色～中色(淡～濃色)

c：全體均勻地著色為淡色。

(12)吸放溼性(δmr)

量取1～2g左右圓筒針織物(10)a於稱量瓶中，測定在110℃保持2小時使其乾燥後的重量(w0)，接著測定將對象物質在20℃、相對溼度65％保持24小時後的重量(w65)。然後，測定將其在30℃、相對溼度90％保持24小時後的重量(w90)。然後，按照下式進行計算。

mr1＝[(w65-w0)/w0]×100％……(1)

mr2＝[(w90-w0)/w0]×100％……(2)

δmr＝mr2-mr1··············(3)。

(13)洗滌後δmr

利用jisl0217(1995)附表1記載的編號103記載的方法，對圓筒針織物(10)a反覆實施20次洗滌，然後測定上述記載的吸放溼性並算出。

在δmr為5.0％以上的情況下，判斷為：穿著時可獲得良好的舒適性。

(14)洗滌後δmr保持率

作為洗滌前後的δmr的變化指標，利用下式算出洗滌後的δmr保持率。

洗滌處理後的δmr/洗滌處理前的δmr×100

在δmr保持率為90％以上的情況下，判斷為有洗滌耐久性。

(15)耐洗滌色牢度

按照jisl0844(2011)7.1項a法，在表7中的a-2條件下測定染色圓筒針織物(10)c。判定是按照jisl0801(2011)10項(a)的視感法、對變色和掉色實施級別判定。將變色和掉色判定均為3級以上的情況看作耐洗滌色牢度合格，將至少變色或掉色判定中的一項為2-3級以下的情況看作染色色牢度不合格。

(16)綜合評價

進行耐洗滌色牢度、洗滌後δmr、洗滌後δmr保持率的評價，以以下的3個等級進行評價。

s：耐洗滌色牢度變色和汙染判定均為4級以上、洗滌後δmr為7.0％以上、洗滌後δmr保持率為95％以上這3個項目中，全部是符合的。

a：耐洗滌色牢度變色和汙染判定均為3級以上、洗滌後δmr為5.0％、洗滌後δmr保持率為90％以上這3個項目中，全部是符合的。

c：耐洗滌色牢度變色和汙染判定均為2-3級以下、洗滌後δmr小於5.0％、洗滌後δmr保持率小於90％這3個項目中，1個項目以上是符合的。

將s和a看作超過天然纖維的舒適性和能夠耐受實際使用的洗滌耐久性優異合格。

(17)接觸冷感性(q-max)

接觸冷感性利用由使用了サーモラボiib型精密迅速熱物性測定裝置kes-f7(カトーテック株式會社制)的冷溫感測定得到的冷溫感評價值(q-max)進行評價。所謂q-max值，是向純銅板儲存熱，使其剛剛接觸試樣表面後，測定儲存的熱量移動至低溫側的試樣物體的熱流的峰值而得的值(單位：w/cm2)。

將圓筒針織物(10)a和裝置(kes-f7thermolaboiibtype(カトーテック(株)制))在室溫調整為20℃、相對溼度調整為60％的室內放置1晝夜。為了使接觸圓筒針織物並測定熱的移動量的t-box(溫度檢測和儲熱板)比室溫高10℃，將蓄溫的熱板bt板設定為30℃，為了使bt板保溫，將對bt周圍進行保溫的熱板g-bt設定為20.3℃，使其穩定。放置坯布內側(穿著時朝向肌膚側)朝上的圓筒針織物，迅速地將t-box放在圓筒針織物上並測定q-max。需要說明的是，圓筒針織物的目付(g/cm2)是將測定部的圓筒針織物切成10cm見方、測定重量而算出的。

在本測定方法中，在q-max為0.175(w/cm2)以上的情況下，判斷為穿著時可獲得良好的舒適性。

(18)洗滌後的接觸冷感性(q-max)保持率

利用jisl0217(1995)附表1記載的編號103記載的方法對圓筒針織物(10)a反覆實施20次洗滌，然後測定上述記載的接觸冷感性。作為洗滌前後的接觸冷感性的變化指標，利用下式算出洗滌後的q-max保持率。

(洗滌後的q-max)/(洗滌處理前的q-max)×100

在q-max保持率為90％以上的情況下，判斷為有洗滌耐久性。

(19)抗靜電性

按照jisl1094(織物和編物的帶電性試驗方法，2014年)a法(半衰期測定法)、b法(摩擦帶電壓測定法)測定圓筒針織物(10)a。需要說明的是，在環境條件為20℃×40％rh、摩擦布為棉(金巾3號)、縱向進行測定。

在摩擦耐電壓為1500v以下的情況下，判斷為穿著時可獲得良好的抗靜電性能。

(20)洗滌後抗靜電性

利用jisl0217(1995)附表1記載的編號103記載的方法對圓筒針織物(10)a反覆實施20次洗滌，然後測定上述記載的抗靜電性。

[實施例1]

將聚醯胺成分為尼龍6、聚醚成分(聚烷撐二醇)為分子量1500的聚乙二醇、聚醚成分的構成比率以mol比計為約76％的聚醚酯醯胺共聚物(ァルケマ社制，mh1657，鄰氯苯酚相對粘度：1.69)作為芯部，將硫酸相對粘度為2.71、氨基末端基量為5.95×10-5mol/g的尼龍6作為鞘部，在270℃進行熔融，從同心圓芯鞘複合用噴頭(24孔)以芯/鞘比率(重量份)＝50/50的方式進行紡絲。需要說明的是，氨基末端基量在聚合時利用己二胺和乙酸進行調整。

此時，以所得的芯鞘複合絲的總纖度為56分特的方式選擇齒輪泵的轉速，分別設為22g/min的排出量。然後，利用絲條冷卻裝置將絲條冷卻固化，利用給油裝置供給非含水油劑，然後利用第1流體交織噴嘴裝置進行交織，使作為第1輥的牽引羅拉的圓周速度為3368m/min、作為第2輥的拉伸羅拉的圓周速度為4210m/min進行拉伸，利用拉伸羅拉在150℃進行熱定形，以卷取速度為4000m/min進行卷取，獲得56分特/24f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表1。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為12.4％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為4級，洗滌後δmr為12.4％，洗滌後δmr保持率為100％這樣極好。即，使用了所得的芯鞘複合絲的布帛和衣料品可獲得能夠耐受實際使用的洗滌耐久性優異的舒適性衣料。

進而，q-max為0.170w/cm2、洗滌後q-max為0.170w/cm2、洗滌後的q-max保持率為100％這樣接觸冷感也優異。

此外，可獲得具有在20℃×40％rh環境下的摩擦帶電壓為800v、洗滌後摩擦帶電壓為800v這樣優異的抗靜電性能、具有能夠耐受實際使用的洗滌耐久性的抗靜電性能優異的舒適衣料。

[實施例2]

以作為第1輥的牽引羅拉的圓周速度為2381m/min、作為第2輥的拉伸羅拉的圓周速度為3571m/min、卷取速度為3500m/min進行卷取，除此以外，通過與實施例1同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表1。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為11.6％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為3-4級，洗滌後δmr為11.1％，洗滌後δmr保持率為95.7％，良好。

[實施例3]

以作為第1輥的牽引羅拉的圓周速度為2245m/min、作為第2輥的拉伸羅拉的圓周速度為3367m/min、卷取速度為3300m/min進行卷取，除此以外，通過與實施例1同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表1。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為10.8％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為3級，洗滌後δmr為9.9％，洗滌後δmr保持率為91.7％，良好。

[實施例4]

以作為第1輥的牽引羅拉的圓周速度為4474m/min、作為第2輥的拉伸羅拉的圓周速度為4474m/min、卷取速度為4250m/min、進行卷取，除此以外，通過與實施例1同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表1。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為13.1％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為4-5級，洗滌後δmr為13.1％，洗滌後δmr保持率為100％，極其良好。

[實施例5]

以芯/鞘比率(重量份)＝30/70的方式進行紡絲，除此以外，通過與實施例1同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表1。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為7.5％這樣高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為3-4級，洗滌後δmr為7.2％，洗滌後δmr保持率為96.0％，良好。

此外，可獲得具有在20℃×40％rh環境下的摩擦帶電壓為850v、洗滌後摩擦帶電壓為850v這樣優異的抗靜電性能、具有能夠耐受實際使用的洗滌耐久性的抗靜電性能優異的舒適衣料。

[實施例6]

以芯/鞘比率(重量份)＝20/80的方式進行紡絲，除此以外，通過與實施例1同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表2。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為5.9％這樣充分的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為3-4級，洗滌後δmr為5.5％，洗滌後δmr保持率為93.2％，良好。

[實施例7]

以芯/鞘比率(重量份)＝70/30的方式進行紡絲，除此以外，通過與實施例1同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表2。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為15.1％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為3-4級，洗滌後δmr為15.0％，洗滌後δmr保持率為99.3％，良好。

[實施例8]

以芯/鞘比率(重量份)＝80/20的方式進行紡絲，除此以外，通過與實施例1同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合絲。

將所得纖維的物性示於表2。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為16.9％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為3級，洗滌後δmr為16.7％，洗滌後δmr保持率為99.4％，良好。

[實施例9]

將硫酸相對粘度為2.40、氨基末端基量為3.95×10-5mol/g的尼龍6作為鞘部進行紡絲，除此以外，通過與實施例1同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表2。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為11.1％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為3級，洗滌後δmr為10.1％，洗滌後δmr保持率為90.1％，良好。

[實施例10]

將硫酸相對粘度為2.63、氨基末端基量為5.20×10-5mol/g的尼龍6作為鞘部進行紡絲，除此以外，通過與實施例1同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表2。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為12.0％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為4級，洗滌後δmr為11.6％，洗滌後δmr保持率為96.7％，極其良好。

[實施例11]

將硫酸相對粘度為3.30、氨基末端基量為4.78×10-5mol/g的尼龍6作為鞘部進行紡絲，除此以外，通過與實施例1同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表3。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為13.1％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為4-5級，洗滌後δmr為13.1％，洗滌後δmr保持率為100％，極其良好。

[實施例12]

將硫酸相對粘度為2.63、氨基末端基量為7.40×10-5mol/g的尼龍6作為鞘部進行紡絲，除此以外，通過與實施例1同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表3。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為12.7％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為4-5級，洗滌後δmr為12.2％，洗滌後δmr保持率為96.1％，極其良好。

[實施例13]

將硫酸相對粘度為2.63、氨基末端基量為4.15×10-5mol/g的尼龍6作為鞘部進行紡絲，除此以外，通過與實施例1同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表3。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為11.5％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為3級，洗滌後δmr為10.5％，洗滌後δmr保持率為91.3％，良好。

[實施例14]

使同心圓芯鞘複合用噴頭為68孔、作為第1輥的牽引羅拉的圓周速度為3508m/min，除此以外，通過與實施例1同樣的方法獲得56分特/68f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表3。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為13.6％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為4級，洗滌後δmr為13.6％，洗滌後δmr保持率為100％，良好。

[實施例15]

使同心圓芯鞘複合用噴頭為68孔、作為第1輥的牽引羅拉的圓周速度為3508m/min，除此以外，通過與實施例5同樣的方法獲得56分特/68f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表3。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為8.3％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為3-4級，洗滌後δmr為7.9％，洗滌後δmr保持率為95.2％，良好。

[實施例16]

以1:5的比率將不包含添加物的相對粘度2.71的尼龍6與添加了20重量％的聚乙烯吡咯烷酮(basf社制「ルビスコール」k30sp，k值＝30)的相對粘度2.71的尼龍6以聚乙烯吡咯烷酮添加率成為3.3重量％的方式進行碎料共混，將由此得到的尼龍6共混聚合物作為鞘部進行紡絲，除此以外，通過與實施例1同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表4。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為13.3％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為4級，洗滌後δmr為13.3％，洗滌後δmr保持率為100％，極其良好。即，使用了芯鞘複合絲的布帛和衣料品可獲得能夠耐受實際使用的洗滌耐久性優異的舒適性衣料。此外，通過使鞘部含有作為吸溼劑的聚乙烯吡咯烷酮，不僅吸溼性能提高，而且可獲得穿著時水分迅速從肌膚向纖維鞘側移動、與實施例1相比是爽滑的質地。

[實施例17]

以1:2的比率將不包含添加物的相對粘度2.71的尼龍6與添加了20重量％的聚乙烯吡咯烷酮(basf社制「ルビスコール」k30sp，k值＝30)的相對粘度2.71的尼龍6以聚乙烯吡咯烷酮添加率成為6.7重量％的方式進行碎料共混，除此以外，通過與實施例1同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表4。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為13.6％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為4級，洗滌後δmr為13.6％，洗滌後δmr保持率為100％，極其良好。

[比較例1]

將硫酸相對粘度為2.15、氨基末端基量為4.70×10-5mol/g的尼龍6作為鞘部成分進行紡絲，除此以外，通過與實施例1同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表5。

此外，所得的芯鞘複合絲具有δmr為10.5％這樣極高的吸溼性能，但洗滌後δmr保持率為73.3％，不具有能夠耐受實際使用的吸溼性能的洗滌耐久性。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為2-3級，染色堅牢性差。即，可知使用了所得的芯鞘複合絲的布帛和衣料品不具有能夠耐受實際使用的洗滌耐久性(吸溼性能、染色性)。此外，在20℃×40％rh環境下的摩擦帶電壓為1000v，但洗滌後摩擦帶電壓為1700v這樣抗靜電性能差。即，可知使用了所得的芯鞘複合絲的布帛和衣料品在低溫低溼度的環境下容易發生穿著時的貼附、灰塵附著，舒適性差。

[比較例2]

以芯/鞘比率(重量份)＝10/90的方式進行紡絲，除此以外，通過與實施例1同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表5。

此外，所得的芯鞘複合絲的耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為3-4級這樣染色堅牢性良好。此外，δmr為4.2％，不具有充分的吸溼性能。此外，洗滌後δmr保持率為84.4％，不具有能夠耐受實際使用的吸溼性能的洗滌耐久性。即，可知使用了所得的芯鞘複合絲的布帛和衣料品不能獲得超過天然纖維的舒適性。

[比較例3]

以芯/鞘比率(重量份)＝90/10的方式進行紡絲，除此以外，通過與實施例1同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表5。

此外，所得的芯鞘複合絲具有δmr為17.8這樣極高的吸溼性能，洗滌後δmr保持率為92.7％，具有能夠耐受實際使用的吸溼性能的洗滌耐久性。然而，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為2-3級，染色堅牢性差。即，可知使用了所得的芯鞘複合絲的布帛和衣料品不具有能夠耐受實際使用的洗滌耐久性(染色性)。

進而，在原絲的採集中，斷絲多發，難以穩定的紡絲。此外，如果觀察所卷取的纖維包裝，則可看到起毛的發生，不良品產生多，生產性差。

[比較例4]

以作為第1輥的牽引羅拉的圓周速度為2020m/min、作為第2輥的拉伸羅拉的圓周速度為3030m/min、卷取速度為3000m/min進行卷取，除此以外，通過與實施例1同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表5。

此外，所得的芯鞘複合絲具有δmr為10.0％這樣極高的吸溼性能，但洗滌後δmr保持率為88.0％，不具有能夠耐受實際使用的吸溼性能的洗滌耐久性。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為2級，染色堅牢性差。即，可知使用了所得的芯鞘複合絲的布帛和衣料品不具有能夠耐受實際使用的洗滌耐久性(吸溼性能、染色性)。

表4

[實施例18]

將聚醯胺成分為尼龍6、聚醚成分(聚烷撐二醇)為分子量1500的聚乙二醇、聚醚成分的構成比率以mol比計為約76％的聚醚酯醯胺共聚物(マルクマ社制，mh1657，鄰氯苯酚相對粘度：1.69)作為芯部，將硫酸相對粘度為2.71、氨基末端基量為5.95×10-5mol/g的尼龍6作為鞘部，在270℃進行熔融，從具有啞鈴狀排出孔的芯鞘複合用噴頭以芯/鞘比率(重量份)＝50/50的方式進行紡絲。

此時，以所得的芯鞘複合絲的總纖度為56分特的方式選擇齒輪泵的轉速，分別設為22g/min的排出量。然後，利用絲條冷卻裝置將絲條冷卻固化，利用給油裝置供給非含水油劑，然後利用第1流體交織噴嘴裝置進行交織，以作為第1輥的牽引羅拉的圓周速度為3368m/min、作為第2輥的拉伸羅拉的圓周速度為4210m/min進行拉伸，利用拉伸羅拉在150℃進行熱定形，以4000m/min的卷取速度進行卷取，獲得扁平度為4.0、56分特/24f的具有i型截面的芯鞘複合絲。所得的纖維的物性如表6所示。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為12.4％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為4級，洗滌後δmr為12.4％，洗滌後δmr保持率為100％，極其良好。進而，q-max為0.183w/cm2，洗滌後q-max為0.183w/cm2，洗滌後的q-max保持率為100％，極其良好。即，使用了所得的芯鞘複合絲的布帛和衣料品可獲得吸溼性能和接觸冷感優異、能夠耐受實際使用的洗滌耐久性優異的舒適性衣料。

[實施例19]

在275℃進行熔融並進行紡絲，以作為第1輥的牽引羅拉的圓周速度為2381m/min、作為第2輥的拉伸羅拉的圓周速度為3571m/min、卷取速度為3500m/min進行卷取，除此以外，利用與實施例18同樣的方法獲得扁平度2.5、56分特/24f的具有i型截面的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表6。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為11.9％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為3級，洗滌後δmr為11.5％，洗滌後δmr保持率為97％，良好。進而，q-max為0.178w/cm2，洗滌後q-max為0.178w/cm2，洗滌後的q-max保持率為100％，極其良好。

[實施例20]

在265℃進行熔融並進行紡絲，除此以外，利用與實施例18同樣的方法獲得扁平度4.8、56分特/24f的具有i型截面的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表6。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為12.8％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為4級，洗滌後δmr為12.8％，洗滌後δmr保持率為100％，極其良好。進而，q-max為0.186w/cm2，洗滌後q-max為0.186w/cm2，洗滌後的q-max保持率為100％，極其良好。

[實施例21]

使用具有凸透鏡狀的排出孔的芯鞘複合用噴頭，以芯/鞘比率(重量份)＝30/70的方式進行紡絲，除此以外，利用與實施例18同樣的方法獲得扁平度4.0、56分特/24f的具有凸透鏡型截面的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表6。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為7.5％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為4-5級，洗滌後δmr為7.2％，洗滌後δmr保持率為96％，極其良好。進而，q-max為0.177w/cm2，洗滌後q-max為0.177w/cm2，洗滌後的q-max保持率為100％，極其良好。

[實施例22]

以芯/鞘比率(重量份)＝20/80的方式進行紡絲，除此以外，利用與實施例18同樣的方法獲得扁平度4.0、56分特/24f的具有i型截面的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表6。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為5.9％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為4-5級，洗滌後δmr為5.5％，洗滌後δmr保持率為93％，良好。進而，q-max為0.175w/cm2，洗滌後q-max為0.175w/cm2，洗滌後的q-max保持率為100％，極其良好。

[實施例23]

使用具有凸透鏡狀的排出孔的芯鞘複合用噴頭，以芯/鞘比率(重量份)＝70/30的方式進行紡絲，除此以外，利用與實施例18同樣的方法獲得扁平度4.0、56分特/24f的具有凸透鏡型截面的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表7。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為15.2％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為3-4級，洗滌後δmr為15.0％，洗滌後δmr保持率為99％，良好。進而，q-max為0.186w/cm2，洗滌後q-max為0.185w/cm2，洗滌後的q-max保持率為99％，極其良好。

[實施例24]

以芯/鞘比率(重量份)＝80/20的方式進行紡絲，除此以外，利用與實施例18同樣的方法獲得扁平度4.0、56分特/24f的具有i型截面的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表7。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為17.0％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為3級，洗滌後δmr為16.9％，洗滌後δmr保持率為99％，良好。進而，q-max為0.188w/cm2，洗滌後q-max為0.186w/cm2，洗滌後的q-max保持率為99％，極其良好。

[實施例25]

將硫酸相對粘度為2.40、氨基末端基量為3.95×10-5mol/g的尼龍6作為鞘部進行紡絲，除此以外，利用與實施例18同樣的方法獲得扁平度2.0、56分特/24f的具有i型截面的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表7。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為11.1％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為3級，洗滌後δmr為10.2％，洗滌後δmr保持率為92％，良好。進而，q-max為0.178w/cm2，洗滌後q-max為0.166w/cm2，洗滌後的q-max保持率為93％，極其良好。

[實施例26]

將硫酸相對粘度為2.63、氨基末端基量為7.40×10-5mol/g的尼龍6作為鞘部進行紡絲，除此以外，利用與實施例18同樣的方法獲得扁平度3.0、56分特/24f的具有i型截面的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表7。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為12.1％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為3-4級，洗滌後δmr為11.5％，洗滌後δmr保持率為95％，良好。

進而，q-max為0.180w/cm2，洗滌後q-max為0.171w/cm2，洗滌後的q-max保持率為95％，極其良好。

[實施例27]

將硫酸相對粘度為3.30、氨基末端基量為4.78×10-5mol/g的尼龍6作為鞘部進行紡絲，使用具有凸透鏡狀的排出孔的芯鞘複合用噴頭，除此以外，利用與實施例18同樣的方法獲得扁平度4.5、56分特/24f的具有凸透鏡型截面的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表7。

所得的芯鞘複合絲具有δmr為13.0％這樣極高的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為4-5級，洗滌後δmr為13.0％，洗滌後δmr保持率為100％，極其良好。進而，q-max為0.183w/cm2，洗滌後q-max為0.183w/cm2，洗滌後的q-max保持率為100％，極其良好。

[比較例5]

將硫酸相對粘度為2.15、氨基末端基量為4.70×10-5mol/g的尼龍6作為鞘部成分進行紡絲，除此以外，利用與實施例18同樣的方法獲得扁平度1.3、56分特/24f的具有i型截面的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表8。

此外，所得的芯鞘複合絲具有δmr為10.6％這樣極高的吸溼性能，但洗滌後δmr保持率為76％，不具有能夠耐受實際使用的吸溼性能的洗滌耐久性。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為2-3級，染色堅牢性差。

進而，q-max為0.165w/cm2，洗滌後q-max為0.139w/cm2，洗滌後的q-max保持率為84％，不具有能夠耐受實際使用的接觸冷感性能的洗滌耐久性。

即，可知使用了所得的芯鞘複合絲的布帛和衣料品不具有能夠耐受實際使用的洗滌耐久性(吸溼性能、染色性、接觸冷感性)。

[比較例6]

將硫酸相對粘度為3.45、氨基末端基量為4.50×10-5mol/g的尼龍6作為鞘部，在280℃進行熔融並進行紡絲，除此以外，利用與實施例18同樣的方法獲得扁平度5.5、56分特/24f的具有i型截面的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表8。

此外，所得的芯鞘複合絲具有δmr為13.1％這樣極高的吸溼性能，但洗滌後δmr保持率為80％，不具有能夠耐受實際使用的吸溼性能的洗滌耐久性。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定為3-4級和2-3級，洗滌堅牢性差。

進而，q-max為0.188w/cm2，洗滌後q-max為0.147w/cm2，洗滌後的q-max保持率為78％，不具有能夠耐受實際使用的接觸冷感性能的洗滌耐久性。

[比較例7]

將硫酸相對粘度為2.71、氨基末端基量為5.95×10-5mol/g的尼龍6作為芯部，製成單獨成分絲，除此以外，利用與實施例18同樣的方法獲得扁平度4.0、56分特/24f的具有i型截面的芯鞘複合絲。將所得纖維的物性示於表8。

所得的單獨成分絲δmr為2.4％，不具有優異的吸溼性能。此外，耐洗滌色牢度變色和掉色判定均為5級，洗滌後δmr為2.4％，洗滌後δmr保持率為100％，良好。

然而，q-max為0.157w/cm2，洗滌後q-max為0.157w/cm2，洗滌後的q-max保持率為100％，但不具有優異的接觸冷感性能。

[實施例28]

作為聚醚酯醯胺共聚物，將不包含氧化鈦、聚醯胺成分為尼龍6、聚醚成分(聚烷撐二醇)為分子量1500的聚乙二醇、聚醚成分的構成比率以mol比計為約76％的聚醚酯醯胺共聚物(アルケマ社制，mh1657，鄰氯苯酚相對粘度：1.69)碎料用於芯部。

作為聚醯胺，將氧化鈦0.3重量％、硫酸相對粘度為2.63、氨基末端基量為5.10×10-5mol/g的尼龍6碎料用於鞘部。需要說明的是，氧化鈦在聚合時添加，氨基末端基量在聚合時利用己二胺和乙酸進行調整。

將乾燥至碎料水分率為0.03重量％以下的聚醚酯醯胺共聚物(アルケマ社制，mh1657)作為芯部，將乾燥至碎料水分率為0.03重量％以下的尼龍6作為鞘部，分別使芯部在260℃、鞘部在260℃進行熔融，使用同心圓芯鞘型複合纖維用噴絲頭，以芯鞘比率(重量份)＝50/50的方式進行熔融排出。需要說明的是，關於芯鞘比率，通過測量熔融聚合物的齒輪泵轉速進行調整。

然後，利用絲條冷卻裝置將絲條冷卻固化，利用給油裝置供給非含水油劑，然後，利用第1流體交織噴嘴裝置進行交織，以作為第1輥的牽引羅拉的圓周速度為3368m/min、作為第2輥的拉伸羅拉的圓周速度為4210m/min進行拉伸，利用拉伸羅拉在150℃進行熱定形，以卷取速度為4000m/min進行卷取，獲得56分特/24f的芯鞘複合纖維。

所得的芯鞘複合纖維的氧化鈦量為0.15重量％。將纖維的物性示於表9。

可知吸溼性能、接觸冷感優異、而且即使進行洗滌也能維持吸溼性能、接觸冷感，染色色牢度優異。

[實施例29]

作為聚醯胺，將氧化鈦1.8重量％、硫酸相對粘度為2.63、氨基末端基量為5.10×10-5mol/g的尼龍6碎料用於鞘部，除此以外，利用與實施例28同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合纖維。

所得的芯鞘複合纖維的氧化鈦量為0.9重量％。將纖維的物性示於表9。

可知可獲得下述芯鞘複合纖維：吸溼性能、接觸冷感優異，進而通過對鞘部的聚醯胺施加適當的拉伸、使芯鞘比率為適當的比率來控制鞘部的α型結晶取向參數，即使進行洗滌也維持吸溼性能、接觸冷感，染色色牢度優異。

[實施例30]

作為聚醯胺，將氧化鈦5.0重量％、硫酸相對粘度為2.40、氨基末端基量為5.90×10-5mol/g的尼龍6碎料用於鞘部，除此以外，利用與實施例28同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合纖維。

所得的芯鞘複合纖維的氧化鈦量為2.5重量％。將纖維的物性示於表9。

可知吸溼性能、接觸冷感優異，進而即使進行洗滌也維持吸溼性能、接觸冷感，染色色牢度優異。

[實施例31]

作為聚醯胺，將氧化鈦5.0重量％、硫酸相對粘度為2.40、氨基末端基量為5.90×10-5mol/g的尼龍6碎料用於鞘部，使芯鞘比率(重量份)＝30/70，除此以外，利用與實施例28同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合纖維。

所得的芯鞘複合纖維的氧化鈦量為3.5重量％。將纖維的物性示於表9。

可知吸溼性能、接觸冷感優異，進而即使進行洗滌也維持吸溼性能、接觸冷感，染色色牢度優異。

[實施例32]

作為聚醯胺，將不包含氧化鈦、但硫酸鋇為1.0重量％、硫酸相對粘度2.60、氨基末端基量為5.98×10-5mol/g的尼龍6碎料用於鞘部，除此以外，利用與實施例28同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合纖維。

所得的芯鞘複合纖維的硫酸鋇量為0.5重量％。將纖維的物性示於表9。

可知吸溼性能、接觸冷感優異，進而即使進行洗滌也維持吸溼性能、接觸冷感，染色色牢度優異。

[實施例33]

作為聚醯胺，將不包含氧化鈦、但氧化鎂為1.0重量％、硫酸相對粘度2.60、氨基末端基量為5.98×10-5mol/g的尼龍6碎料用於鞘部，除此以外，利用與實施例28同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合纖維。

所得的芯鞘複合纖維的氧化鎂量為0.5重量％。將纖維的物性示於表9。

可知吸溼性能、接觸冷感優異，進而即使進行洗滌也維持吸溼性能、接觸冷感，染色色牢度優異。

[比較例8]

作為聚醯胺，使用不包含氧化鈦、硫酸相對粘度2.71、氨基末端基量為5.95×10-5mol/g的尼龍6碎料，在260℃進行熔融，使用圓孔噴絲頭進行熔融排出，除此以外，利用與實施例28同樣的方法獲得56分特/24f的尼龍6纖維。將纖維的物性示於表9。比較例8是一般的尼龍6纖維，因此吸溼性能、接觸冷感差。

[實施例34]

作為聚醯胺，將氧化鈦0.1重量％、硫酸相對粘度為2.63、氨基末端基量為5.10×10-5mol/g的尼龍6碎料用於鞘部，除此以外，利用與實施例28同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合纖維。將纖維的物性示於表9。

[實施例35]

作為聚醯胺，將氧化鈦20重量％、硫酸相對粘度為2.30、氨基末端基量為5.21×10-5mol/g的尼龍6碎料用於鞘部，除此以外，利用與實施例28同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合纖維。

紡絲時斷絲多發。將纖維的物性示於表10。

可知吸溼性能、接觸冷感優異，進而即使進行洗滌也維持吸溼性能、接觸冷感，染色色牢度優異。但是，由於氧化鈦量過多，因此紡絲斷絲多發，抗張強度為1.7cn/dtex這樣低，強度不足引起生產性、高次通過性、產品耐久性差，不實用。

[實施例36]

以作為第1輥的牽引羅拉的圓周速度為2381m/min、作為第2輥的拉伸羅拉的圓周速度為3571m/min、卷取速度為3500m/min進行卷取，除此以外，利用與實施例29同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合纖維。將纖維的物性示於表10。

通過對鞘部的聚醯胺施加適當的拉伸來控制鞘部的α結晶取向參數，可獲得即使進行洗滌也良好地維持吸溼性能、接觸冷感、染色色牢度優異的芯鞘複合纖維。

[實施例37]

以作為第1輥的牽引羅拉的圓周速度為2245m/min、作為第2輥的拉伸羅拉的圓周速度為3367m/min、卷取速度為3300m/min進行卷取，除此以外，利用與實施例29同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合纖維。將纖維的物性示於表10。

通過對鞘部的聚醯胺施加適當的拉伸來控制鞘部的α結晶取向參數，可獲得即使進行洗滌也維持吸溼性能、接觸冷感、染色色牢度優異的芯鞘複合纖維。

[實施例38]

以作為第1輥的牽引羅拉的圓周速度為4474m/min、作為第2輥的拉伸羅拉的圓周速度為4474m/min、卷取速度為4250m/min進行卷取，除此以外，利用與實施例29同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合纖維。將纖維的物性示於表10。

通過對鞘部的聚醯胺施加適當的拉伸控制了鞘部的α結晶取向參數，因此可獲得即使進行洗滌也維持吸溼性能、接觸冷感、染色色牢度優異的芯鞘複合纖維。

[實施例39]

以芯鞘比率(重量份)＝30/70的方式進行紡絲，除此以外，利用與實施例29同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合纖維。將所得纖維的物性示於表10。

通過使芯鞘比率為適當的比率，控制鞘部的α結晶取向參數，可獲得即使進行洗滌也維持吸溼性能、接觸冷感、染色色牢度優異的芯鞘複合纖維。

[實施例40]

以芯鞘比率(重量份)＝20/80的方式進行紡絲，除此以外，利用與實施例29同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合纖維。將所得纖維的物性示於表10。

通過使芯鞘比率為適當的比率，控制鞘部的α結晶取向參數，可獲得即使進行洗滌也維持吸溼性能、接觸冷感、染色色牢度優異的芯鞘複合纖維。

[實施例41]

以芯鞘比率(重量份)＝70/30的方式進行紡絲，除此以外，利用與實施例29同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合纖維。將所得纖維的物性示於表10。

通過使芯鞘比率為適當的比率，控制鞘部的α結晶取向參數，可獲得即使進行洗滌也維持吸溼性能、接觸冷感、染色色牢度優異的芯鞘複合纖維。

[實施例42]

以芯鞘比率(重量份)＝80/20的方式進行紡絲，除此以外，利用與實施例29同樣的方法獲得56分特/24f的芯鞘複合纖維。

將所得纖維的物性示於表10。

通過使芯鞘比率為適當的比率，控制鞘部的α結晶取向參數，可獲得即使進行洗滌也維持吸溼性能、接觸冷感、染色色牢度優異的芯鞘複合纖維。

產業上的可利用性

本發明的芯鞘複合絲能夠提供下述芯鞘複合絲：其具有高吸溼性能，具有超過天然纖維的舒適性、能夠耐受實際使用的吸溼性能的洗滌耐久性、以及染色堅牢性。