陶瓷蜂窩體結構的再生方法

2023-06-01 03:35:31

專利名稱：：陶瓷蜂窩體結構的再生方法
技術領域：
：本發明涉及陶瓷蜂窩體結構，如柴油機微粒過濾器的再生，具體來說，本發明涉及陶瓷蜂窩體的再生方法，該方法包括對微粒物質，如柴油機微粒過濾器中的炭煙炱進行處理。
背景技術：
：為了努力減少大氣汙染，許多國家對內燃機產生的排放到大氣中的廢氣的組成制定了越來越嚴格的限制。柴油發動機產生的主要有害物質除了少量的烴類和一氧化碳以外，還包括氮的氧化物(N0x)和微粒物質。迄今為止，人們提出了許多的方法，試圖減少或儘可能減少排放到環境中的廢氣中所含的微粒物質的量。一種這樣的獲得廣泛應用的方法是在與發動機相連的廢氣排放系統中設置柴油機顆粒過濾器或者煙炱收集器。一般來說，微粒過濾器由交替堵塞的具有多孔壁的平行通道組成。具體來說，這些過濾器通常包括蜂窩狀結構，該結構的橫截面蜂窩密度約等於或大於1/10至100個孔/平方釐米，其具有若干用途，包括固體微粒過濾器主體和固定熱交換器。這些應用需要通過歧管等方式在蜂窩體結構相應的一端或兩端將蜂窩體結構選定的孔密封或堵塞。用增塑的粉末配料製造各種蜂窩體結構的方法是眾所周知的，所述配料包括分散在合適的粘合劑中的無機粉末。美國專利第3，790，654;3，885，977;和3，905，743號描述了用於該製造的擠出模頭、工藝和組合物，而美國專利第4，992，233和5，011，529號描述了用混合有金屬粉末的配料擠出的具有類似的多孔結構的蜂窩體。例如，圖1顯示了一種眾所周知的固體微粒過濾體10。所述過濾體10包括蜂窩體結構12，該蜂窩體結構12由被外壁15包圍的相交的多孔薄壁14的基體組成，示例中顯示了具有圓形橫截面的結構。壁14橫向延伸，並在包括第一端面18的第一端13和包括相反的第二端面20的第二端17之間延伸，形成大量相鄰的中空通道或孔道22，所述通道或孔道22也在過濾體10的端面18、20之間延伸，並且是開放的。為了形成過濾器10(圖2和圖3)，每條孔道22在一端被密封，第一亞組24的孔22在第一端面18處密封，第二亞組26的孔在第二端面20處密封。所述端面18、20中的任一面可用作製得的過濾器10的入口面。在常規的孔結構中，每條進入孔通道在一側或多側與排出孔通道相鄰，反之亦然。每條孔通道22可以具有正方形的橫截面，或者可以具有其它的孔幾何形狀，例如圓形、矩形、三角形、六邊形等。柴油機微粒過濾器可以用陶瓷材料製成，例如用堇青石、鈦酸鋁、富鋁紅柱石或碳化矽製成。在操作中，汙染的流體在加壓條件下引入入口面(端面18，20中的任一面)，通過在給定入口面具有開放端的孔通道22進入過濾器10。因為這些孔通道22在相反的端面(即過濾體的出口面)是密封的，因此迫使汙染的流體通過多孔薄壁14，進入相鄰的在入口面處密封而在出口面處開放的孔通道22。流體中的那些過大而無法通過壁14中的多孔開孔的固體微粒汙染物被截留，清潔後的流體從排出孔通道22離開過濾器10。必須不時地將被所述微粒過濾器收集的微粒物質除去，以便保持過濾器的性能，4由此保持相關的發動機的性能，以及幫助防止收集在微粒收集器中的微粒物質發生自點火(self-priming)和不受控制的燃燒的時候，微粒過濾器受到破壞。例如，當大量微粒物質在微粒過濾器內累積的時候，特定的驅動條件可能會引起"臨界"再生，這包括收集的微粒物質發生突然而不受控制的燃燒。因此會在微粒過濾器的通道基體內產生高溫，使過濾器損壞。因此通過進行再生操作，定期地除去收集器內累積的微粒物質是有益的。如上所述，再生是壁流式DPF技術的一個必要操作，通過消除高背壓來避免發動機損壞，並保證發動機操作的時候具有高燃料效率，同時保持高效的過濾性能。再生通常包括使過濾器中累積的微粒物質燃燒的方式。該操作通常包括使主要由碳組成的微粒物質或炭煙炱在與廢氣中包含的氧氣接觸的情況下發生燃燒。但是，該特定反應必須僅在約高於600°C的溫度下發生，該溫度顯著高於在正常運作的發動機中微粒過濾器進氣處測得的溫度。因此，人們需要通過使相關的微粒物質燃燒，建立會導致過濾器再生的條件。人們提出和/或採用了許多的方法，以便在微粒過濾器的進氣處升高廢氣的溫度，以引起其再生過程。人們通常採用兩種再生方法，包括被動再生和主動再生。被動再生在以下情況下發生此時發動機產生高於250°C的過濾器入口溫度以及足量的N0，造成炭煙炱被N02氧化。需要使用催化劑將冊轉化為冊2，以維持被動再生。通常，被動再生的溫度範圍限定在40(TC至450°C，因為N02的作用會受到熱力學平衡的限制。主動再生是一種強迫性的再生，該再生使得過濾器入口溫度升高到高於500°C，從而使得大部分炭煙炱被廢氣中包含的氧氣燒掉。許多發動機使用燃料和位於微粒過濾器上遊的柴油機氧化催化劑達到熱至650°C的溫度。所述柴油機氧化催化劑是一種整體式基材，其中沒有任何堵塞物，使用HC和02產生熱量。還有其它的發動機使用燃燒器系統產生熱量，用於主動再生。過濾器通常用氧化催化劑催化，以改進其再生性能，即達到較低的再生溫度，以及減少炭煙炱氧化形成的排放物的量。當廢氣中包含必需量的煙炱和氧氣的時候，在高能溫度下會發生煙炱的氧化。用氧氣進行再生需要溫度高於500-550°C，以增加大部分的煙炱氧化。但是，當溫度達到550-65(TC的時候，發生煙炱不受控制的氧化的風險增大，由此會導致快速釋放熱量，並因此導致高放熱現象。通常煙炱過載的過濾器會獲得產生不受控制的再生的條件，或者再生條件有式動力學加快的風險，即高起始溫度，氣體組成利於氧化，通過吸收、對流或者傳導進行的除去熱量的程度不足。不受控制的再生有通過熔化和開裂使過濾器損壞的風險。發明概述—種使柴油機微粒過濾器至少部分再生的方法，其中所述柴油機微粒過濾器包括入口、出口、以及多孔主體，所述多孔主體包括設置在入口和出口之間的大量多孔壁，氣流流入所述入口，通過所述柴油機微粒過濾器，從入口流出，所述多孔壁包括一定量的收集在多孔壁之內或之上的炭煙炱，所述方法包括在柴油機微粒過濾器的入口處將流入柴油機微粒過濾器的氣流的溫度升高到高於或等於450°C，所述柴油機微粒過濾器入口的氣流包含較高量的NOx，以及等於或大於5體積％的02，從而使柴油機微粒過濾器內的煙炱燃燒。較佳的是，微粒過濾器入口處的氣流的溫度高於或等於450°C，更優選為450°C至600°C，更加優選約為45(TC至575t:，最優選約為45(TC至55(TC，而N0x的含量優選大於或等於300卯m，更優選大於或等於500卯m，最優選大於或等於750卯m。5本發明方法的另一個方面包括在柴油機微粒過濾器的入口處將流入柴油機微粒過濾器的入口的氣流的溫度升高到低於或等於550°C，柴油機微粒過濾器入口處的氣流包含等於或大於5體積％的02，來自多孔壁的煙炱的燃燒速度優選大於或等於3.8克/升/小時，更優選大於4.2克/升/小時，最優選大於或等於4.6克/升/小時。本發明的用來使柴油機微粒過濾器再生的方法以安全而節約時間的方式減少了包含在柴油機過濾器之內或之上的微粒物質的量。具體來說，可以採用低於引起不受控制的再生通常所需的溫度的溫度範圍，使相關的微粒過濾器至少部分再生，從而將收集在微粒過濾器中的微粒物質的量減少到一定的水平，在此水平之下，可以採用較高溫度的再生方法，從而使過濾器完全再生。另外，對於主動再生，加載煙炱的時間間隔可以延長，從而使得再生操作之間的時間間隔更長，燃料經濟性更好。本發明的再生方法改進了過濾器總體操縱對策，提供了更安全的再生條件，能夠更高效地利用能量，改進了以安全的方式在過濾器中控制更大量的煙炱加載的靈活性。當將微粒物質從過濾器中除去的時候，過濾器就得到再生。在本發明所揭示的實施方式中，優選以蜂窩結構提供所述大量多孔壁。同樣地，所述柴油機微粒過濾器由多孔陶瓷材料(例如堇青石)組成，優選由以蜂窩體結構提供的大量多孔壁形成。附圖簡要說明圖1是已知的蜂窩體的透視圖，該蜂窩體包括大量端部開放的沿縱向延伸的通道；圖2是一種已知的柴油機微粒過濾器的透視圖，該過濾器包括大量交替堵塞的沿縱向延伸的通道，可以通過本發明的方法進行再生；圖3是圖2的已知的柴油機微粒過濾器的端面視圖；圖4是可以用來進行本發明的方法的柴油發動機系統的示意圖；圖5用圖的形式示意地顯示了基於三種不同的柴油機微粒過濾器進口溫度對各種單段和多段再生方法的煙炱加載量的影響，用相對壓降隨再生時間的變化關係表示；圖6A和6B是採用較高和較低N0x含量的情況下測試結果的曲線圖；圖7A和7B是兩種再生方法的熱分布曲線圖，所述兩種再生方法分別包括在較高和較低NOx含量下進行的再生；圖8圖示了在較高和較低的NOx含量條件下進行再生的過程中，流過微粒過濾器的氣流的流動相對阻力；圖9是時間與氧氣濃度和與相對流動阻力(resistance)的曲線圖，顯示了廢氣流中氧氣含量變化的益處；圖10是廢氣流的入口溫度與再生效率的關係圖；圖11是對於分段的再生工藝，再生時間與廢氣流入口溫度以及與相對阻力和氧氣濃度的關係圖；圖12圖示了本發明揭示的一個實施方式的SCR除NOx效率；圖13圖示了本發明揭示的一個實施方式的SCR氨轉化率。發明詳述應理解本發明可以設想各種可選擇的取向和步驟順序，除非有相反的清楚的規6定。還應理解，在附圖中示出並在以下說明書中描述的具體裝置和方法是對所附權利要求書中定義的本發明的原理的示例性實施方式。因此，不應認為與本文揭示的實施方式相關的具體尺寸和其他物理特性是限制性的，除非權利要求中另有清楚的表示。圖4顯示了可以採用本發明方法的柴油發動機系統30的示意圖。所述柴油發動機系統30包括壓縮機31，柴油發動機32，渦輪34和柴油機微粒過濾器36。或者，所述柴油發動機系統30還可以包括氧化催化轉化器或者柴油機氧化催化劑38。所述柴油發動機系統30還可以包括除N0x裝置46，如選擇性催化還原("SCR")裝置，其在催化劑的存在下將氨或脲之類的流體還原劑注入廢氣流中，以便通過化學反應將NOx轉化為H20和N2，從而從氣流中除去NOx。在操作中，引入空氣"A"並通過壓縮機31對其壓縮，從而通過進氣歧管40將壓縮空氣送入柴油發動機32。通過多個燃料噴射器42將燃料"B"注入柴油發動機32，用空氣進行燃燒。在汽缸中產生的廢氣通過排氣歧管44從柴油發動機32排出，一部分廢氣流入渦輪34中，又循環返回壓縮機31。然後廢氣"C"流入廢氣後處理系統，該系統包括柴油機微粒過濾器36，優選是氧化物過濾器，任選還包括氧化催化轉化器38，優選還包括除NOx裝置46。本發明的再生方法包括在微粒過濾器入口處將廢氣流的溫度升高到優選等於或高於45(TC，更優選等於或高於約50(TC，更加優選45(rC至60(rC，再更加優選45(rC至575°C，最優選45(TC至550°C，所述廢氣流中的NOx含量優選等於或大於300卯m，更優選大於或等於500卯m，最優選大於或等於750卯m，02含量優選大於或等於5體積％，更優選大於或等於7體積％。該方法還可以通過分段再生法進行，微粒過濾器入口處的廢氣流溫度優選在45(TC至55(TC保持15分鐘，然後在微粒過濾器入口處使廢氣流的溫度升高到高於或等於550°C，在第二階段過程中，微粒過濾器入口處的NOx的含量小於或等於300卯m。另外，當所述方法用於氧化物微粒過濾器的再生的時候，微粒過濾器的未塗覆體積密度小於或等於700克/升，更優選小於或等於600克/升。在一些實施方式中，所述方法優選包括將來自微粒過濾器的多孔壁的煙炱的燃燒速率保持在優選高於或等於3.8克/升/小時，更優選高於或等於4.2克/升/小時，最優選高於或等於4.6克/升/小時，在所述柴油機微粒過濾器入口處廢氣流中的NOx的含量優選等於或大於300卯m，更優選大於或等於500卯m，最優選大於或等於750卯m。另外，該方法還可以通過分段再生法進行，其中收集在微粒過濾器的多孔壁之內或之上的煙炱的燃燒速率優選小於或等於6克/升/小時，更優選小於或等於4克/升/小時，最優選小於或等於3克/升/小時，第一時段小於或等於15分鐘，然後在微粒過濾器入口處將廢氣的溫度升高到等於或高於550°C。圖5用圖的形式示意地顯示了代表性的過濾器在代表性的條件下，三種不同的柴油機微粒過濾器進口溫度對各種單段和多段再生方法的煙炱加載量的影響的典型結果，用相對壓降隨再生時間的變化表示。0%的相對壓降對應於柴油機微粒過濾器中不含煙炱，100%表示高煙炱加載量。虛線50，53和55對應於分別在溫度Tl，T2和T3進行的單段再生，其中Tl<T2<T3，例如為45(TC，550。C和600°C。再生10分鐘之後，T1溫度下的煙炱含量(相對壓降)最高，T2次之，T3最低。虛線52和54對應於以下雙段再生(a)在Tl進行5分鐘，然後(b)在T2進行5分鐘，以及(a)在T2進行7分鐘，然後(b)在T3進行3分鐘。線53和54顯示了在270秒附近的拐點，線55顯示了在320秒附近的拐點，這是由tableseeoriginaldocumentpage8於過濾器內燒去的煙炱的差異造成的。如線52和54所示，對於這樣的混合雙段再生循環，在10分鐘的再生循環結束時，過濾器中可以達到低得多的煙炱含量。另外，通過在第一階段中採用較低的再生溫度並燒掉一些煙炱，然後在雙段循環中的第二階段中調整至較高的再生溫度，使得過濾器中的操作更為安全，因為僅有較少量的煙炱受到較高溫度處理，從而降低了煙炱以不受控制的或者不希望的速度燒掉的可能性。因此，通過在升高的溫度下主動採用高NOx廢氣濃度改進了總體再生效率，並通過在低於通常與不受控的再生相關的溫度的溫度下減少收集在微粒過濾器之上和之內的煙炱，降低了不受控制的再生的風險。表1列出了一些N0x再生和再生效率的煙炱加載和條件，具體顯示了N0x對主動控制的再生的影響以及對煙炱加載的影響。表1列出的通過用加載煙炱的過濾器和至少部分再生的過濾器的重量差除以完全未加載的過濾器重量計算的煙炱加載和再生效率，是通過在再生操作之前和之後，在秤上對過濾器稱重而測得的。表l總再生時間(分)tableseeoriginaldocumentpage8再生前的煙良加載(克/升)再生效率(%)在550'C保持的時間(分)在600'C保持的時間(分)進入DPF的NOx(ppm).圖6A顯示了在較低NOx含量，例如450ppm的條件下進行的受控再生，圖6B顯示了在較高NOx含量，例如1450卯m的條件下進行的受控再生。在圖6A和6B中，顯示了以下測量值質量流速60，流入過濾器的氧氣量62，流出過濾器的氧氣量64，過濾器中的壓降66，以及過濾器中的相對阻力68。將圖6A中顯示的在較低NOx含量，例如450ppm的條件下進行的受控再生與圖6B中顯示的在較高的NOx含量，例如1450ppm條件下進行的受控再生相比較，說明在較高的NOx含量條件下，通過微粒過濾器的廢氣流的流動相對阻力減小較多，因此過濾器中煙炱加載減小較多，這是因為過濾器中流動的相對阻力會根據煙炱加載而變化。圖6A和6B還通過比較顯示了獲得較高的NOx條件以及改進的再生的發動機條件是類似的，不同之處只是廢氣流中的NOx含量。圖7A和圖7B中分別顯示了較低NOx含量，例如380ppm的條件下以及較高NOx含量，例如1350卯m條件下的熱分布曲線，圖7A和7B關鍵顯示了微粒過濾器中監控溫度水平的位置，其中過濾器的入口位於左邊，出口位於右邊。在較低和較高NOx含量條件下進行操生生生生生生生生生生生生生3'p3'3'3'3'tt4'3'3'再再再再段段控控控控控控控控控控段分分受受受受受受受JS受分作的微粒過濾器的熱分布曲線的形狀大體類似，但是可以在較低的溫度下達到改進的再生效率，從而結果減小過濾器上的熱應力。圖8顯示了過濾器再生過程中流過微粒過濾器的廢氣流的流動相對阻力，該流動相對阻力表示了過濾器中的煙炱加載。在各種測試中，在微粒過濾器的入口處，氣流溫度為550°C，氣流中的02濃度為8%，廢氣流的流速為250千克/小時，起始煙炱加載為4.5克/升。圖8用實心符號表示的380ppm的較低N0x入口濃度，用空心符號表示1350卯m的較高NOx入口濃度。三角形、圓形和正方形的符號分別表示5分鐘，10分鐘和15分鐘的再生操作。位於顯著高於其它相關點處的符號表示進行再生之後的時段，在此時段過程中使過濾器穩定和進行處理，以用於測量。圖8顯示與較低N0x水平(380卯m)的條件相比，較高的NOx含量(1380卯m)的相對阻力表明直至再生結束再生較快，並且最終煙炱加載較低。在較低NOx含量條件下，再生5分鐘、10分鐘和15分鐘之後的再生效率分別為26%，46%和65%。在較高NOx含量條件下，再生5分鐘、10分鐘和15分鐘之後的再生效率分別為49%，76%禾卩89%。圖9顯示了在以較高濃度供應NOx的條件下，在再生過程中較高的氧氣濃度的益處。具體來說，圖9顯示了02含量的差異，較高的02含量可以得到較高的再生效率，此二種實驗都在類似的NOx條件下進行。各種測試在較高(約8%)02濃度(OH)和較低(約6-7%)02濃度(OL)下進行，所有測試的入口NOx濃度均為1350卯m。對於低02含量(RL)和高02含量(RH)的情況，在過濾器再生過程中，流過微粒過濾器的廢氣流的流動相對阻力(其可以表示為煙炱加載)表明，在較高02含量條件下，直至再生結束再生較快和最終煙炱加載較低。低02含量條件下的再生效率為60%，高02含量條件下的再生效率為76%。這些發現是使用圓筒形柴油機微粒過濾器得到的，該過濾器直徑為9英寸，長12英寸，每平方英寸包含200個孔，由堇青石製成，購自美國紐約康寧的康寧有限公司(CorningIncorporatedofCorning,NewYork)，商品名為DuraTrap⑧C0。在某些情況下，如本文詳細描述，在柴油機微粒過濾器上塗敷氧化催化劑，例如購自美國賓夕法尼亞州的韋恩市(WaynePennsylvania)的詹森_馬太有限公司(JohnsonMattheylncorporated)，商品名為Alpha塗料，所述系統的起始煙炱加載為4.5克/升，在微粒過濾器入口處的廢氣流流速為250千克/小時。圖10顯示在超過被動再生工藝期間通常使用的溫度的各種入口溫度下，使用較高(例如1500ppm)N0x含量的情況與使用較低(例如500ppm)N0x含量的情況(分別為線80和82)進行再生時所獲得的顯著的優點(以再生效率表示)。具體來說，採用450-55(TC的溫度範圍內的各種入口氣流溫度，以大約3t:/秒的速率升溫。每次再生循環持續時間10分鐘，煙炱加載目標量為4克/升。結果，通過增大N0x含量，可以採用更安全的入口溫度防止柴油機微粒過濾器發生故障，提高了總體煙炱質量限制。在一些實施方式中，本發明的方法可以採用位於柴油機微粒過濾器下遊的去除N0x(例如除N0x)後處理，即對從柴油機微粒過濾器排出的氣流進行處理的工藝步驟，用來控制N0x的排放，例如在需要獲得本文所揭示的再生方式中的優點的N0x含量超過排放規定的情況下。可以採用先進的再生方式來將N0x排放的影響減至最小，同時仍然利用在升高的N0x含量條件下達到的較高的再生性能。圖11中顯示了分段再生方式的一個實施方式，所述分段再生方式僅在整個再生階段的較低溫度(例如55(TC)的部分使用較高的(例如1000卯m)N0x含量。圖11顯示了入口N0x濃度90，DPF入口溫度92，相對阻力94和氧氣濃度96;在第一階段，從第2-8分鐘，N0x含量為lOOO卯m，DPF入口溫度為55(TC，在第二階段，從第9-13分鐘，NOx含量為200卯m，DPF入口溫度為600°C;第一階段的再生效率約為65-70%，第二階段的再生效率大於約90%。表2列出了塗敷的微粒過濾器在各種入口溫度以及NOx含量和02含量下獲得的很多煙炱加載和再生效率。表2塗覆的微粒過濾器的受控再生10分鐘DPF入口溫度DPF入口處的DPF入口處的煙炱加載量再生效率[%:[°C]NOx含量[ppm]02[%][克/'升]450780103.823.6450340104.110.645020074.014.7500350103.820.3500730103.836.350020084.016.255074093.851.855035094.033.155020073.928.260020063.855.160075094.685.260020064.057.660035083.865.3無塗層500750103.915.550020083.98.255075093.927.155020074.218.5本發明的用來使柴油機微粒過濾器再生的方法以安全而節約時間的方式減少了包含在柴油機過濾器之內或之上的微粒物質的量。具體來說，可以採用低於通常足以引起不受控制的再生的溫度的溫度範圍，使相關的微粒過濾器至少部分再生，從而將收集在微粒過濾器中的微粒物質的量減少到一定的水平，在此水平之下，可以採用較高溫度的再生方法，從而使得過濾器完全再生。另外，對於主動再生，加載煙炱的時間間隔可以延長，從而使得再生操作之間的時間間隔更長，燃料經濟性更好。本發明的再生方法改進了過濾器總體操縱對策，提供了更安全的再生條件，能夠更高效地利用能量，增加以更安全的方式在過濾器中控制更大量的煙炱加載的靈活性。圖12圖示了除N0x效率(以％計)與入口處氨濃度除以入口處NOx濃度得到的比例之間的關係圖，其中在通向SCR裝置的入口處的入口N0x濃度為800卯mN0x，溫度為500，10550和600°C(分別為圖12中的線100，102和104)。所述SCR裝置包括堇青石骨架，孔密度為400個孔/平方英寸，壁厚度為4密耳，具有190克/升的JohnsonMattheyCu-沸石夾層裝填料(washcoatloading)，在65(TC進行5小時的熱老化。圖12顯示即使在高N0x含量(例如800卯m)和高溫(500-600°C)條件下，根據本發明也可以達到可以接受的高水平的除N0x性能。根據本發明所揭示的一些實施方式，柴油機微粒過濾器入口處的氣流溫度為450-600°C，位於柴油機微粒過濾器下遊的氣流通過選擇性還原進行處理，足以從氣流中除去優選至少50%，更優選至少60%，更加優選至少70%，更加優選至少75%，還要優選至少80%的N0x。圖13圖示了對於圖12所述的條件和SCR裝置，氨轉化率(以％計)與還原劑配料量的關係圖，其中線110，112和114分別對應於入口溫度500,550和60(TC。圖13顯示即使在較高的還原劑配料量情況下，根據本發明也可以達到可接受的高氨轉化率。根據本發明所揭示的一些實施方式，進入SCR裝置的氣流的溫度為500-60(TC，優選選擇性催化還原的氨轉化率大於95%，更優選大於97%，更優選大於98%。在以上說明中，本領域技術人員可以很容易理解，可以在不偏離本文所揭示的原理的情況下對本發明進行改良，這些改良方案也包括在所附權利要求書範圍之內，除非權利要求書另有明確的表示。權利要求一種使柴油機微粒過濾器至少部分再生的方法，所述柴油機微粒過濾器包括入口、出口以及多孔主體，所述多孔主體包括設置在入口和出口之間的大量多孔壁，其中氣流流入所述入口，通過所述柴油機微粒過濾器，從出口流出，所述多孔壁包含一定量的收集在多孔壁之內或之上的炭煙炱，所述方法包括在所述柴油機微粒過濾器的入口處，將流入所述柴油機微粒過濾器的入口的氣流的溫度升高到等於或高於450℃；在所述柴油機微粒過濾器的入口處的氣流包含等於或大於300ppm的NOx，以及等於或大於5體積％的O2，從而使柴油機微粒過濾器內的煙炱燃燒。2.如權利要求1所述的方法溫度為450-600°C。3.如權利要求1所述的方法溫度為450-575°C。4.如權利要求3所述的方法溫度為450-550°C。5.如權利要求1所述的方法含等於或大於500ppm的NOx。6.如權利要求5所述的方法含等於或大於750ppm的NOx。7.如權利要求1所述的方法含等於或大於7體積％的02。8.如權利要求1所述的方法選擇性催化還原進行處理。9.如權利要求1所述的方法度在450-55(TC的溫度下保持等於或小於15分鐘的第一時段，然後將氣流的溫度升高到等於或高於550°C的溫度保持第二時段，在第二時段期間，所述柴油機微粒過濾器入口處的NOx含量等於或小於300ppm。10.如權利要求1所述的方法，其特徵在於，所述柴油機微粒過濾器是氧化物過濾器。11.如權利要求io所述的方法，其特徵在於，所述氧化物過濾器的多孔壁的未塗覆體積密度小於或等於約700克/升。12.如權利要求11所述的方法，其特徵在於，所述氧化物過濾器的多孔壁的未塗覆體積密度小於或等於約600克/升。13.如權利要求1所述的方法，其特徵在於，在所述柴油機微粒過濾器的入口處，所述氣流的溫度等於或高於50(TC，在柴油機微粒過濾器的入口處的NOx含量等於或大於750ppm。14.如權利要求1所述的方法，其特徵在於，在柴油機微粒過濾器的入口處的氣流溫度為450-600°C，通過選擇性催化還原對柴油機微粒過濾器下遊的氣流進行處理，足以從氣流中除去至少50X的N0x。15.如權利要求14所述的方法，其特徵在於，所述選擇性催化還原在SCR裝置中進行，進入所述SCR裝置的氣流的溫度為500-600°C。，其特徵在於，在所述柴油機微粒過濾器的入口處的氣流，其特徵在於，在所述柴油機微粒過濾器的入口處的氣流，其特徵在於，在所述柴油機微粒過濾器的入口處的氣流，其特徵在於，在所述柴油機微粒過濾器入口處的氣流包，其特徵在於，在所述柴油機微粒過濾器入口處的氣流包，其特徵在於，在所述柴油機微粒過濾器入口處的氣流包，其特徵在於，所述柴油機微粒過濾器下遊處的氣流通過，其特徵在於，流入柴油機微粒過濾器的入口的氣流的溫16.如權利要求15所述的方法，其特徵在於，所述選擇性催化還原的氨轉化率大於95%。17.—種使柴油機微粒過濾器至少部分再生的方法，所述柴油機微粒過濾器包括入口、出口以及多孔主體，所述多孔主體包括設置在入口和出口之間的大量多孔壁，其中氣流流入所述入口，通過所述柴油機微粒過濾器，從出口流出，所述多孔壁包含一定量收集在多孔壁之內或之上的炭煙炱，所述方法包括在所述柴油機微粒過濾器的入口處，將流入所述柴油機微粒過濾器的入口的氣流的溫度升高到等於或低於550°C;其中所述柴油機微粒過濾器入口處的氣流包含等於或大於5體積％的02，來自多孔壁的煙炱的燃燒速率等於或大於3.8克/升/小時。18.如權利要求17所述的方法，其特徵在於，所述燃燒速率大於或等於4.2克/升/小時。19.如權利要求18所述的方法，其特徵在於，所述燃燒速率大於或等於4.6克/升/小時。20.如權利要求17所述的方法，其特徵在於，在所述柴油機微粒過濾器入口處的氣流包含等於或大於300ppm的N0x。21.如權利要求20所述的方法，其特徵在於，N0x的含量大於或等於500ppm。22.如權利要求21所述的方法，其特徵在於，N0x的含量大於或等於750ppm。23.如權利要求17所述的方法，其特徵在於，保持所述燃燒速率，至少直至收集在多孔壁之內或之上的煙炱的量小於或等於6克/升，然後將流入柴油機微粒過濾器入口中的氣流的溫度升高到等於或高於550°C。24.如權利要求23所述的方法，其特徵在於，所述燃燒速率保持第一時段，所述第一時段等於或小於15分鐘。25.如權利要求17所述的方法，其特徵在於，所述多孔壁由鈦酸鋁組成。26.如權利要求23所述的方法，其特徵在於，保持所述燃燒速率，至少直至收集在多孔壁之內或之上的煙炱的量等於或小於4克/升。27.如權利要求17所述的方法，其特徵在於，保持所述燃燒速率，至少直至收集在多孔壁之內或之上的煙炱的量等於或小於3克/升。28.如權利要求27所述的方法，其特徵在於，所述多孔壁由堇青石組成。全文摘要一種使柴油機微粒過濾器再生的方法，該方法包括在柴油機微粒過濾器的入口處，將流入柴油機微粒過濾器的氣流的溫度升高到等於或高於450℃，在所述柴油機微粒過濾器入口處的氣流包含等於或大於300ppm的NOx，以及等於或大於5體積％的O2，從而使柴油機微粒過濾器內的煙炱燃燒。所述方法還包括在柴油機微粒過濾器的入口處，將流入柴油機微粒過濾器的入口的氣流的溫度升高到等於或低於550℃，來自柴油機微粒過濾器的多孔壁內的煙炱的燃燒速率大於或等於3.8克/升/小時。文檔編號F02D41/02GK101784762SQ200880104782公開日2010年7月21日申請日期2008年7月9日優先權日2007年7月19日發明者A·K·海貝爾,J·A·賈米森,P·M·謝林申請人:康寧股份有限公司