一種平推式滑坡運動距離計算方法及應用與流程
2023-05-14 04:27:16 3
本發明涉及到滑坡防治工程技術領域，尤其涉及一種平推式滑坡運動距離計算方法及應用。
背景技術：
平推式滑坡是四川盆地紅層地區和三峽庫區普遍存在的一類十分特殊的滑坡。多發育於近水平巖層的斜坡中，巖層傾角一般僅3-5°，最陡也不超過10°。滑坡受巖體裂縫中充水的靜水推力和沿滑移面產生的揚壓力的聯合作用而被水平推出，因此，這類滑坡稱為平推式滑坡。充水裂縫傾角一般接近垂直，滑移面傾角與巖層傾角一致，不超過10°。平推式滑坡與普通類型滑坡相比有以下幾個較大區別：1、有較高的隱蔽性。普通類型的滑坡其地表變形特徵會有從輕微到劇烈的發展過程，有較為明顯識別標誌作為劇烈運動前兆；與之相比平推式滑坡劇烈運動前地表沒有較大的變形特徵，按照地質災害調查的經驗，這些變形特徵往往不會作為滑坡即將產生劇烈運動的前兆，不易引起重視。2、變形機理特殊。按照傳統工程地質學的觀點，近水平巖層的斜坡是穩定的，不可能發生大規模的滑坡，但是平推式滑坡在四川盆地紅層地區和三峽庫區廣泛分布，典型案例如四川省宣漢縣天台鄉滑坡、中江縣垮梁子滑坡、達縣青寧鄉滑坡以及重慶萬州和平廣場滑坡群。3、危害性大，突發性強。如前所述，普通類型滑坡更易於識別劇烈運動前兆，因此具備條件對滑坡進行工程治理或及時避險。而平推式滑坡具有較高的突發性，一旦發生劇烈運動危害巨大。
與平推式滑坡防治相關的技術方案廣泛應用的主要包括：穩定性計算方法及臨界水頭高度計算方法，這兩種方法是在考慮了靜水推力和揚壓力的作用下得到計算公式進行計算的。計算公式中的相關參數需要通過工程地質勘查獲得。
穩定性計算方法是通過力學分析計算滑坡抗滑力與下滑力的比值得到穩定性係數kf分析滑坡的穩定性狀態，當kf＜1時，處於不穩定狀態，當1≤kf＜1.05時，處於欠穩定狀態，當1.05≤kf＜1.15時，處於基本穩定狀態，當kf≥1.15時，處於穩定狀態。
臨界水頭高度計算方法是用於計算平推式滑坡劇烈運動的啟動判據，當kf＝1時滑坡處於臨界狀態，通過抗滑力與下滑力的計算式求解出的水頭高度為臨界水頭高度hcr。
穩定性計算方法及臨界水頭高度計算方法都是對平推式滑坡的某一狀態進行分析，無法對平推式滑坡的運動距離進行計算。
滑坡的運動距離是判斷滑坡災害危害性大小的重要指標，現有技術針對滑坡運動距離的預測模型主要分為三類：
第一類，經驗統計預測模型，此類方案主要通過一定數量滑坡的運動距離與其幾何特徵及誘發因素等關鍵參數的宏觀調查與統計，獲得運動距離與關鍵參數之間相關關係的統計公式。將既定滑坡的同類型關鍵參數代入統計公式可得到運動距離。該方案受限於歷史統計數據，且多為單因素分析，分析結果不全面，誤差較大。現有的預測模型沒有專門針對平推式滑坡進行統計，對平推式滑坡不適用。
第二類，確定性預測模型，此類方案主要是依據質點的動力學原理，將滑坡運動模式和機理與能量或動量守恆定律等相結合提出的一系列物理模型，得出滑坡運動距離的計算公式。計算公式中的參數需要通過工程地質勘查獲得。該方案適用於僅在重力作用下沿著滑移面運動的普通類型的滑坡，滑移面傾角普遍遠大於10°，而平推式滑坡僅在重力作用下是不可能產生運動的，因此其對平推式滑坡並不適用。
第三類，數值模擬預測模型，此類方案是針對某一既定滑坡，建立數值模型，採用離散元等數值方法對滑坡運動的整個過程進行模擬，從而得到滑坡的運動距離。數值模擬中的材料力學參數、水文參數和高程數據需要通過工程地質勘查獲得。該方案的主要缺點是需要的參數過多，且數值建模過程複雜，沒有顯示公式表達式，推廣性和複製性不高。
如公開號為cn103150871a，公開日為2013年06月12日的中國專利文獻公開了一種利用地下水位與位移實時監測的滑坡預測方法，其特徵在於，包括如下步驟：(1)滑坡初步勘察與監測點選取；(2)監測設備布置與安裝；(3)滑坡位移與地下水位實時監測及實時監測數據處理；(4)單位統計分析周期與均值地下水位h0及位移速率v0的確定；(5)地下水位加卸載參數與加卸載量的確定；(6)位移速率響應參數與位移響應量的確定；(7)滑坡位移速率與地下水位加卸載響應比參數與數值的確定；(8)運用地下水位與位移速率加卸載響應比對邊坡穩定性進行評價與監測預警。
又如公開號為cn104933472a，公開日為2015年09月23日的中國專利文獻公開了一種滑坡預測的定量研究方法，其特徵在於包括如下步驟：確立用於滑坡預測的新原理與新公式；觀測滑坡面，確定滑坡質量；觀測確定控制滑坡運動的作用力和作用量；觀測計算虛作用量；求滑坡體運動環境的性質參數；計算虛度變化率或實度變化率；進行滑坡預測計算分析；提交滑坡預測成果報告與滑坡預測成果，為政府公布滑坡災害發生時間、地點與強度和制定滑坡災害防治措施提供可靠的依據。
以上述專利文獻為代表的現有技術，不僅需要的參數過多，數值建模過程複雜，而且均未充分考慮平推式滑坡形成的力學機制和運動特徵，得到的運動距離計算公式不符合平推式滑坡的變形機理，精確性較低，對於平推式滑坡的防災減災不具備適用性。
技術實現要素：
本發明為了克服上述現有技術的缺陷，提供一種平推式滑坡運動距離計算方法及應用，本發明充分考慮了平推式滑坡形成的力學機制和運動特徵，且不需要經過大量的數據統計分析、整理和現場調查，易於實現，得到的運動距離計算公式符合平推式滑坡的變形機理，精確性高，對於平推式滑坡的防災減災具備良好的適用性。
本發明通過下述技術方案實現：
一種平推式滑坡運動距離計算方法，其特徵在於，包括以下步驟：
步驟s1、工程地質勘查
對滑坡開展工程地質勘查，查明滑坡的工程地質條件和基本特徵；
步驟s2、獲取力學參數
通過坑、槽探或鑽探手段現場取樣進行物理力學試驗，獲取滑體上各類巖土體的重度γb，滑移面的殘餘內摩擦角
步驟s3、滑體幾何參數測算
確定滑坡運動方向，沿運動方向選取滑坡的主剖面，並繪製工程地質剖面圖，從剖面圖中測量出滑體的幾何參數，包括沿運動方向滑體底面的長度l、沿運動方向上滑面傾角α、儲水裂縫與水平面的夾角θ、剖面圖上各類巖土體的單寬面積a和根據各類巖土體的重度γb計算得到的滑體單寬重度w；
步驟s4、滑坡啟動參數測算
通過地面調查確定儲水裂縫地表最低高程，計算儲水裂縫地表最低高程與主剖面儲水裂縫底部滑床高程之間的高差，即滑坡啟動最大水頭高度h0，通過地面調查和物探手段確定主剖面上儲水裂縫的平均寬度b0；
步驟s5、根據式1計算因子a和因子b，式中γw為水的重度；
步驟s6、根據滑坡的水文地質特徵選取計算式計算因子c
當滑坡剪出口無滲水情況出現，選取式2計算因子c；當滑坡剪出口出現少量點狀滲水的特徵，選取式2計算因子c；當滑坡剪出口大部分出現線狀滲水的特徵，選取式3計算因子c；
步驟s7、計算滑坡運動距離s
將因子a、因子b、因子c及主剖面上儲水裂縫的平均寬度b0代入式4求解，可得滑坡運動距離s；
所述步驟s1中，工程地質勘查是指對工程地形地貌條件、地層巖性、水文地質特徵、滑坡的範圍及形態規模與邊界條件、滑體、滑移面、滑床特徵和滑坡變形特徵及變形歷史進行勘查。
所述步驟s3中，滑坡運動方向是與滑體後部邊界的儲水裂縫走向垂直的方向。
本發明，適用於滑體後部邊界已出現貫通的儲水裂縫，並且滑移面層位能準確判斷的平推式滑坡。
本發明的原理如下：
以平推式滑坡地質力學模型為基礎，利用滑坡運動過程中從啟動到制動能量守恆的原理推導得出計算公式，推導過程如下：
滑坡受力分析：概化平推式滑坡地質模型如圖1所示；圖中h0—滑坡啟動最大水頭高度，l—沿運動方向滑體底面的長度，α—沿運動方向上滑面傾角，θ—儲水裂縫與水平面的夾角。
在強降雨期間，雨水通過匯集後深入滑體後部陡傾儲水裂縫，儲水裂縫內大量充水形成靜水推力，地下水沿滑體底部向剪出口滲透形成揚壓力。這種狀態下滑體主要受到4個力的作用，滑體單寬重度即重力w、滑面抗滑力sr、靜水推力ppu和基底揚壓力pup。當前緣剪出口存在滲水點時，揚壓力分布形態為三角形，如圖2所示；當前緣剪出口堵塞時，揚壓力分布形態為矩形，如圖3所示；將滑體受力簡化為下滑力sm與滑面抗滑力sr，其中下滑力sm由重力沿滑移面分力及靜水推力組成。下滑力sm與滑面抗滑力sr的計算式如式5及式6所示。式5對應圖2，式6對應圖3。
式5及式6中：sr—滑面抗滑力，sm—下滑力，ppu—靜水推力，pup—基底揚壓力，w—滑體單寬重度，α—沿運動方向上滑面傾角，—滑移面的殘餘內摩擦角，γw—水的重度，l—沿運動方向滑體底面的長度；θ—儲水裂縫與水平面的夾角；c—滑帶內聚力；h0—滑坡啟動最大水頭高度。
運動過程假設條件設置：
1、假設滑坡後部儲水裂縫中水的體積不變，現實中前緣滲水引起的裂縫內水的總體積減少量非常小；
2、兩側及前緣無側阻力，平推式滑坡邊界臨空條件良好，對滑體的約束較小；
3、滑帶內聚力c接近零，因此運動過程中不考慮c值，同時假設滑動過程中滑帶強度參數保持不變。
運動過程，如圖3所示，h0—滑坡啟動最大水頭高度，b0—儲水裂縫的平均寬度，s—滑坡運動距離，hs—滑坡制動後的水頭高度。滑坡在運動過程中水頭高度會逐漸降低，把水頭高度h看作變量時，通過假設條件1可以得到水頭高度與裂縫寬度的關係，如式7(a)，式中x為裂縫寬度，裂縫寬度的變化量即為運動距離，x∈[b0,b0+s]，結合式7(b)及式7(c)可到下滑力sm及滑面抗滑力sr與裂縫寬度x的函數關係，如式8。計算模型先考慮基底揚壓力的分布形態為三角形。
分別將下滑力sm(x)及滑面抗滑力sr(x)在區間[b0,b0+s]上積分可得各自在滑動過程中做的功分別設為wm及wr，如式9所示。根據能量守恆原理，從滑坡啟動到滑坡制動，wm＝wr，可得式10。
分別計算wr及wm，見式11及式12。
聯立式9-式12可得式13，整理後得式14。
當分布形態為矩形時，計算公式為式15。求解式14、式15中的s可得滑坡運動距離。
本發明的有益效果主要表現在以下方面：
一、本發明，通過「步驟s1、工程地質勘查；步驟s2、獲取力學參數；步驟s3、滑體幾何參數測算；步驟s4、滑坡啟動參數測算；步驟s5、根據式1計算因子a和因子b；步驟s6、根據滑坡的水文地質特徵選取計算式計算因子c；步驟s7、計算滑坡運動距離s」最終得到平推式滑坡運動距離，較現有技術而言，由於充分考慮了平推式滑坡形成的力學機制和運動特徵，且不需要經過大量的數據統計分析、整理和現場調查，因此，易於實現，得到的運動距離計算公式符合平推式滑坡的變形機理，精確性高，對於平推式滑坡的防災減災具備良好的適用性。
二、本發明，與現有技術中經驗統計預測模型方案相比，不需要經過大量的數據統計分析、整理和現場調查，操作簡單，更加容易實現；與現有技術中數值模擬預測模型方案相比，不需要更多的室內試驗和現場試驗獲取巖土體彈性模量、泊松比、滲透係數以及地形數據等參數，無需繁瑣的建模步驟，具有更高的適用性。
三、本發明，針對平推式滑坡這一特殊類型的地質災害進行研究，率先在平推式滑坡防治領域和滑坡運動距離技術與預測領域中應用，對於潛在平推式滑坡危險區、影響區的劃定提供了理論依據，對於該類滑坡的防災、避險有重要的指導作用。
四、本發明，適用於滑體後部邊界已出現貫通的儲水裂縫，並且滑移面層位能準確判斷的平推式滑坡，較現有技術而言，得到的滑坡運動距離計算公式更加符合平推式滑坡的變形機理，精確性更高。
五、本發明，與穩定性計算方法及臨界水頭高度計算方法相比，穩定性計算方法及臨界水頭高度計算方法只能對平推式滑坡的某一狀態進行分析，無法對平推式滑坡的運動距離進行計算，而採用本方法能夠得到符合平推式滑坡變形機理的計算公式，計算精確度高，利於提高平推式滑坡的防災減災能力。
附圖說明
下面將結合說明書附圖和具體實施方式對本發明作進一步的具體說明，其中：
圖1為本發明概化平推式滑坡地質模型的示意圖；
圖2為本發明前緣剪出口存在滲水點時揚壓力分布形態示意圖；
圖3為本發明前緣剪出口堵塞時揚壓力分布形態示意圖；
圖中標記：h0—滑坡啟動最大水頭高度，l—沿運動方向滑體底面的長度，α—沿運動方向上滑面傾角，θ—儲水裂縫與水平面的夾角，sr—滑面抗滑力，sm—下滑力，ppu—靜水推力，pup—基底揚壓力，w—滑體單寬重度，—滑移面的殘餘內摩擦角，γw—水的重度，b0—儲水裂縫的平均寬度，s—滑坡運動距離，hs—滑坡制動後的水頭高度。
具體實施方式
實施例1
一種平推式滑坡運動距離計算方法，包括以下步驟：
步驟s1、工程地質勘查
對滑坡開展工程地質勘查，查明滑坡的工程地質條件和基本特徵；
步驟s2、獲取力學參數
通過坑、槽探或鑽探手段現場取樣進行物理力學試驗，獲取滑體上各類巖土體的重度γb，滑移面的殘餘內摩擦角
步驟s3、滑體幾何參數測算
確定滑坡運動方向，沿運動方向選取滑坡的主剖面，並繪製工程地質剖面圖，從剖面圖中測量出滑體的幾何參數，包括沿運動方向滑體底面的長度l、沿運動方向上滑面傾角α、儲水裂縫與水平面的夾角θ、剖面圖上各類巖土體的單寬面積a和根據各類巖土體的重度γb計算得到的滑體單寬重度w；
步驟s4、滑坡啟動參數測算
通過地面調查確定儲水裂縫地表最低高程，計算儲水裂縫地表最低高程與主剖面儲水裂縫底部滑床高程之間的高差，即滑坡啟動最大水頭高度h0，通過地面調查和物探手段確定主剖面上儲水裂縫的平均寬度b0；
步驟s5、根據式1計算因子a和因子b，式中γw為水的重度；
步驟s6、根據滑坡的水文地質特徵選取計算式計算因子c
當滑坡剪出口無滲水情況出現，選取式2計算因子c；當滑坡剪出口出現少量點狀滲水的特徵，選取式2計算因子c；當滑坡剪出口大部分出現線狀滲水的特徵，選取式3計算因子c；
步驟s7、計算滑坡運動距離s
將因子a、因子b、因子c及主剖面上儲水裂縫的平均寬度b0代入式4求解，可得滑坡運動距離s；
通過「步驟s1、工程地質勘查；步驟s2、獲取力學參數；步驟s3、滑體幾何參數測算；步驟s4、滑坡啟動參數測算；步驟s5、根據式1計算因子a和因子b；步驟s6、根據滑坡的水文地質特徵選取計算式計算因子c；步驟s7、計算滑坡運動距離s」最終得到平推式滑坡運動距離，較現有技術而言，由於充分考慮了平推式滑坡形成的力學機制和運動特徵，且不需要經過大量的數據統計分析、整理和現場調查，因此，易於實現，得到的運動距離計算公式符合平推式滑坡的變形機理，精確性高，對於平推式滑坡的防災減災具備良好的適用性。
實施例2
一種平推式滑坡運動距離計算方法，包括以下步驟：
步驟s1、工程地質勘查
對滑坡開展工程地質勘查，查明滑坡的工程地質條件和基本特徵；
步驟s2、獲取力學參數
通過坑、槽探或鑽探手段現場取樣進行物理力學試驗，獲取滑體上各類巖土體的重度γb，滑移面的殘餘內摩擦角
步驟s3、滑體幾何參數測算
確定滑坡運動方向，沿運動方向選取滑坡的主剖面，並繪製工程地質剖面圖，從剖面圖中測量出滑體的幾何參數，包括沿運動方向滑體底面的長度l、沿運動方向上滑面傾角α、儲水裂縫與水平面的夾角θ、剖面圖上各類巖土體的單寬面積a和根據各類巖土體的重度γb計算得到的滑體單寬重度w；
步驟s4、滑坡啟動參數測算
通過地面調查確定儲水裂縫地表最低高程，計算儲水裂縫地表最低高程與主剖面儲水裂縫底部滑床高程之間的高差，即滑坡啟動最大水頭高度h0，通過地面調查和物探手段確定主剖面上儲水裂縫的平均寬度b0；
步驟s5、根據式1計算因子a和因子b，式中γw為水的重度；
步驟s6、根據滑坡的水文地質特徵選取計算式計算因子c
當滑坡剪出口無滲水情況出現，選取式2計算因子c；當滑坡剪出口出現少量點狀滲水的特徵，選取式2計算因子c；當滑坡剪出口大部分出現線狀滲水的特徵，選取式3計算因子c；
步驟s7、計算滑坡運動距離s
將因子a、因子b、因子c及主剖面上儲水裂縫的平均寬度b0代入式4求解，可得滑坡運動距離s；
所述步驟s1中，工程地質勘查是指對工程地形地貌條件、地層巖性、水文地質特徵、滑坡的範圍及形態規模與邊界條件、滑體、滑移面、滑床特徵和滑坡變形特徵及變形歷史進行勘查。
所述步驟s3中，滑坡運動方向是與滑體後部邊界的儲水裂縫走向垂直的方向。
下面以成都市新津縣鄧雙鎮的獅子山滑坡為例驗證本發明，採用本發明對獅子山滑坡運動距離進行計算，步驟如下：
步驟s1、工程地質勘查
獅子山滑坡位於成都市新津縣鄧雙鎮，於2013年8月8日凌晨6時左右發生劇烈運動。通過工程地質勘查，查明了滑坡的工程地質條件和基本特徵。
1、地形地貌條件
滑坡區地處新津縣西南側長秋山丘陵區中上部，為典型的淺丘地貌。滑坡區內地形起伏不平，由後緣至前緣，總體地勢呈「緩—陡—緩—陡」折線型漸變趨勢，滑坡區南西側靠近丘陵頂部，丘頂相對較平緩，地形坡角在6°～10°之間，經後期人類工程經濟活動改造後，坡體現為耕地和居民住宅用地。
2、地層巖性
滑坡區基巖地層為白堊系上統夾關群(k2j)厚層狀砂巖與紫紅色薄層狀泥巖互層，地層產狀25°～40°∠5°。
3、水文地質特徵
根據地下水成因類型的不同，區內地下水主要有基巖裂隙水和第四系鬆散巖類孔隙水。對滑坡運動距離影響較大的是基巖裂隙水。基巖裂隙水賦存於白堊系夾關組(k2j)砂巖和泥巖的風化帶網狀裂隙和構造裂隙中，受區內地形地貌條件、區域地質構造作用、後期風化作用的影響，巖層中網狀裂隙較發育，裂隙平均寬度2mm～4mm。基巖裂隙水主要沿層面和裂隙徑流，主要受大氣降雨補給。由於地形起伏較大，地下水排洩不利，因而裂隙水一般向陡緩轉折的坡麓地帶或地下水向深部徑流受阻的地帶就近排洩。地下水受大氣降水影響，隨季節變化較大，多以泉水或地下徑流方式向侵蝕基準面排洩。滑坡區地下水較貧乏，水位埋深在3.7m～7.3m之間。滑坡周邊有4處下降泉水呈股狀流出，滑坡劇烈運動前沿滑坡前緣剪出口無地下水滲出。
4、滑坡的範圍及形態規模與邊界條件
滑坡後緣高程495m，前緣高程466m，最大相對高差29m。滑坡縱向由南西而北東展布，縱向軸長121m；橫向寬145m，滑體厚度3m～15m不等，平均厚約5.0m，滑坡區面積約1.5×104m2，體積約7.5×104m3，主滑方向約30°。滑坡區的變形跡象明顯，邊界條件比較清楚，分述如下：後緣邊界：以後援拉陷槽陡坎為界；左側邊界：以陡坎兩個次生滑坡的邊界為界；右側邊界：右邊界的後側以拉陷槽扭轉產生的剪切裂隙為界，右邊界中部以中部地形的剪切裂隙為界；前緣邊界：以前緣鼓丘區為界，前緣邊界地表起伏較大，地面隆起。
5、滑體、滑移面、滑床特徵
滑體主體完整性較好，基本保持原巖結構，呈紫紅色，中粗粒結構，厚—巨厚層狀構造，厚度約15.0m，微風化，巖石被兩組裂隙切割成塊裂體狀，根據勘查鑽孔與探槽揭露，滑帶物質主要為泥巖風化後含水量較高的粉質粘土，呈灰黃色—黃灰色，溼潤，軟塑—可塑，粘性較強，偶見礫石，礫石直徑5mm～20mm，呈次圓狀，表面較光滑，滑帶厚40cm～160cm，滑動面傾角5°。
滑床為白堊系上統夾關群(k2j)紫紅色砂巖，中-厚層構造，為單斜巖層，巖層產狀25°～40°∠5°，滑床相對較堅硬，滑面順直，在與滑帶接觸面擦痕清晰。
6、滑坡變形特徵及變形歷史
據調查訪問,獅子山滑坡自上世紀90年代開始產生變形，主要表現為水田無法蓄水，由於變形微弱，無明顯跡象。當地及時對生產結構進行調整，改旱、改林後，坡體上未發現過任何變形跡象。2008年「5.12」汶川地震後，當地居民發現在坡體上形成了1條明顯的拉裂縫，最寬處約1.5m，深度約3.0m，延伸長約30m。到2010年8月受區內強降雨影響，獅子山滑坡後緣裂縫充水，在水壓力作用下，後緣裂縫產生了一次明顯拉裂和位移擴張，拉縫最寬處擴張至2.0m左右，深度約7.0m，延伸長約60m，在其餘部位變形不明顯。進入2013年後，受「4.20」蘆山地震影響，滑坡體後緣裂縫的擴張和延伸不明顯。進入2013年降水集中的7月—8月後，由於受區內連續強降雨影響，後緣裂縫充水，在地下水水壓力作用下，滑坡體於8月8日零晨6時左右發生劇烈運動。
滑坡劇烈運動後，滑體後部儲水裂縫張開後形成拉陷槽，拉陷槽右窄左寬。滑體前緣推覆原有耕地，形成隆起帶，隆起高度0.5m～1m。左側邊界完全臨空，拉陷槽及滑體內的地下水從左側邊界排洩而出，形成兩處溜滑體。右側邊界為靠山側，不具備臨空面，具有明顯的剪切變形的特徵。
步驟s2、獲取力學參數
勘查過程中，採用現場測試和室內土工試驗方法獲取了與滑坡巖土體相關的物理力學性質指標：重度γb＝23.6(kn/m3)，殘餘內摩擦角φ＝6.22°。
步驟s3、滑體幾何參數測算
確定滑坡運動方向為30°，沿運動方向選取滑坡的主剖面，並繪製工程地質剖面圖。從剖面圖中測量出滑體的幾何參數如下表1：
表1
步驟s4、滑坡啟動參數測算
通過勘查及調查訪問確定主剖面處，主剖面上儲水裂縫的平均寬度b0＝1.5m，滑坡啟動最大水頭高度h0＝9.5m。
步驟s5、計算因子a、因子b
通過式1計算因子a＝340.842；b＝680.8201。
步驟s6、根據滑坡的水文地質特徵選取計算式計算因子c
滑坡剪出口無滲水情況出現，選取式2計算因子c＝1428.8322。
步驟s7、計算滑坡運動距離s
將計算因子a、因子b、因子c及主剖面上儲水裂縫的平均寬度b0代入式4得到：
求解s得到，s＝10.44m。
根據實地測量，滑坡劇烈運動後，儲水裂縫寬度為11.61m，減去初始寬度1.5m，實際運動距離為10.11m。相對誤差為3.31％。計算結果說明本發明對平推式滑坡運動距離的計算精確性高，對於防災減災具有良好的適用性。