聚烯烴及聚苯乙烯混合樹脂泡沫塑料的製作方法

2023-05-14 00:44:46 3

專利名稱:聚烯烴及聚苯乙烯混合樹脂泡沫塑料的製作方法
本發明涉及混合樹脂泡沫塑料的技術改進。它們是聚烯烴樹脂和聚苯乙烯樹脂在氫化苯乙烯及丁二烯嵌段共聚物的存在下混合，然後用發泡劑進行膨脹。
當板狀合成樹脂泡沫塑料作為墊襯包裝的緩衝物時，為發揮其墊襯性能有兩個基本原理，其中一個是基於泡沫塑料的彎曲破壞，另一個是基於泡沫塑料的彈性變形，從而吸收衝擊應力以達到墊襯的性能。
由於這兩個原理利用了泡沫塑料彼此相反的性能，因此它們的優缺點也是彼此相反的。它們的墊襯設計有各自的技術領域：
，根據它們所要墊襯的物質而選擇用那一種。
更明確地說，在前一種情況下，例如以聚苯乙烯樹脂泡沫塑料為代表的這種硬型泡沫塑料，它有一個優點，即是可以用相當小的支撐面積(如用小體積的泡沫塑料)緩衝大的負重(即大的應力)。但是，在另一方面，它也存在缺點，即這泡沫塑料不能承受重複的衝擊，或者，在內含物與泡沫塑料(即緩衝物)之間所形成的空間受到彎曲變形時能發生「負重位錯」而使內含物由於摩擦而被損壞。因此這種泡沫塑料常用於在貨物裝卸過程中可以很好控制，和中等重量且有堅硬表面的貨物的墊襯包裝。
與此相反，具有閉合泡孔結構的，如以聚乙烯樹脂為代表的泡沫塑料適合於用在利用其柔韌性和這種泡沫塑料所固有的可以重複地彈性回復的場合。但是不適用於緩衝大的負重。假如為了克服這一困難而增加泡沫塑料的密度，則柔韌性將會消失。此外，假如採用增加支撐面積來使用它們，則包裝一定變得非常大，由此帶來各方面的不節約。因此，這種泡沫塑料常用於僅要求對輕重量的內含物有高緩衝性能的墊襯包裝。
在設計這種墊襯包裝的墊襯時，一直在尋求改進這種墊襯物的泡沫塑料。
舉例說，假如，在軟型泡沫塑料領域中，可以滿意地利用上述的彈性變形，則有可能提供一種泡沫塑料，使它比現有聚乙烯泡沫塑料具有更高的耐壓強度(即壓縮應力)，而完全保持柔韌的復原性能(即低密度或高度泡沫產物)，這樣有希望能擴大較大負重的(即較重的內容物)彈性墊襯領域。因此，為獲得這樣的泡沫塑料，曾經花費很長的時間來發展包含有聚烯烴和聚苯乙烯的混合樹脂泡沫塑料，也曾提出了許多的混合方法。
由於這兩個樹脂相互間的可相容性很差，便不可能得到質地好的泡沫塑料。因此，有許多改進混合條件或改進它們間共聚條件以得到其均相地分散體的建議。
在許多建議中，值得注意的是公開在(ⅰ)歐洲專利No55，460說明書中的技術。它討論了怎樣機械地分散聚烯烴樹脂及聚苯乙烯樹脂，而主要公開了說明混合條件的一種生產方法，即要混合的樹脂的結合性質決定於相互的流變特性的比例(R)及苯乙烯樹脂含量的比例(Y)兩者間的關係，以及所形成的泡沫塑料的密度(D)和在壓縮25%下的強度(F)兩者間的關係。
公開在上述(ⅰ)發明的是由本發明申請者所申請的專利，其中一部份已經實際應用，並且已經商業化，其商標是「SUNTECK泡沫塑料」。
公開在(ⅰ)的商業產品具有如同在其說明書所描述的良好性能，並且曾作為在當時已達到指標的產品而引起注意。
然而，當全面使用它時，發現用上面(ⅰ)方法得到的混合樹脂泡沫塑料還存在著沒有料到的實際問題沒有得到解決。
主要的問題，第一是由於泡沫塑料在運輸中的重複摔跌衝擊(特別是摔在
角上)引起破裂，而沒有顯示出所要求的緩衝係數。第二個問題是由於泡沫塑料在運輸中的重複振動衝擊，而發生疲勞形變造成「負重位錯」。第三個問題是當將泡沫塑料衝切成為墊襯物時，它的表面沿著衝切的外廓破裂而毀壞，失去墊襯的特性。此外還有第四個問題是當泡沫塑料用作為墊襯物時，要將泡沫塑料粘結在瓦楞纖維板上，以使墊襯物固定在包裝內預先確定的位置處，但是這粘結的泡沫塑料容易脫落而達不到作為包裝的墊襯設計的價值。
因此，按照(ⅰ)的生產方法所製得的泡沫塑料，由於它們還有很多使用方法上的限制，而最終並未受到歡迎。
本發明者們假設，這些問題可能根源在於樹脂間的不相容性，從而使樹脂間的界面不匹配，即使它們看起來是聯成了一個整體，因此有必要要求有一個第三物質存在，以改善聚烯烴樹脂和聚苯乙烯樹脂的混合性能，經調查研究的結果，他們在(ⅱ)美國專利通訊No4，020，025中公開的一種技術，即一個技術概念聚烯烴樹脂和聚苯乙烯樹脂的混合樹脂泡沫塑料是在氫化苯乙烯及丁二烯嵌段共聚物存在下製得的。
其理由如下考慮到我們的目的是提供墊襯物以用於在重負荷下(即強應力)的彈性墊襯領域，在(ⅱ)專利公開的泡沫塑料本身從實用性觀點看是不合適的，也就是它們存在著許多缺點，如a)在運輸中出於重複振動衝擊而導致墊襯物變形(受疲勞的影響)，從而發生「負重位錯」;
b)由於重複摔跌衝擊而使泡沫塑料破裂;
c)當有扭轉應力或切應力施加在泡沫塑料上時，它們就不適合用作為墊襯物;
d)它們會發生大的蠕變而引起「負重位錯」;
e)當將泡沫塑料衝切時，其表面沿著衝切外廓而毀壞;
f)它們對瓦楞纖維板的粘結性很差;
g)當受到大的壓縮時，泡沫塑料不能保持原有的性質(如強度)。
而且它們的質量水平並不高於上面(ⅰ)公開的泡沫塑料，甚至更差。然而，在另一方面，以聚苯乙烯樹脂在聚烯烴樹脂中的分散狀態和上面(ⅰ)法所得的相比較時，作為不同於(ⅰ)的一種材料，它似乎有比較好的性質，或者有用別的途徑實行改進的可能性。因此，決定改進在(ⅱ)中所公開的泡沫塑料。
本發明是對美國專利通訊No4，020，025所公開的已知混合樹脂泡沫塑料的一種改進，其中聚烯烴樹脂及聚苯乙烯樹脂是在氫化苯乙烯及丁二烯嵌段共聚物存在下進行混合，然後將所得混合物膨脹。更明確地說，本發明的目的是要解決常用泡沫塑料所具有的上述的a)至g)全部缺點和問題。
換而言之，本發明的目的是要解決上述問題以提供一種新的泡沫塑料材料，它在重負荷(即高的應力)下能顯示出彈性墊襯特性，為尋找這種泡沫塑料曾花費了很長時間。
本發明涉及聚烯烴/聚苯乙烯混合樹脂的泡沫塑料。它是由聚烯烴樹脂和聚苯乙烯樹脂在氫化苯乙烯及丁二烯嵌段共聚物的存在下混合，然後將所得的混合樹脂的複合物進行擠壓發泡，其中(1)所述氫化苯乙烯及丁二烯嵌段共聚物，以在氫化前的組份計，含有10至38%(重量)的苯乙烯，而丁二烯中含1，2-鍵型丁二烯的20%至50%(重量)。
(2)該泡沫塑料包含一薄層表皮部份，它的表面結構指數S值為0.65或更大些，可用下式表示S＝ (t)/(T) ≥0.65其中t和T各代表按照ASTMD-1003，法測定出的關於表皮層和內層(將在以後解釋)的總透光率，所述表皮層指從泡沫塑料(原始片)的表面，沿厚度方向朝內，在三倍於該泡沫塑料的平均孔徑的厚度處切下的一層;而所述的內層指除去了上述表皮層的泡沫塑料的中間部分，沿厚度方向，在三倍於該泡沫塑料的平均孔徑的厚度處切下的一層;而該平均孔徑的測定是在該泡沫塑料的中間部份沿厚度方向畫一條長度為(L)的直線，數出該直線上的孔的數目，用下式計算，平均孔徑是如此計算10次所得的平均值孔的直徑(毫米)＝1.626×L(毫米)÷孔數目特別是本發明是基於上面(1)和(2)的結合。
「L(毫米)」指能精確表示泡沫塑料的平均孔徑的必需的最小的長度，它沒有任何技術含義。
圖1是一個三角圖，表示在氫化前的氫化苯乙烯及丁二烯嵌段共聚物中的各組份(苯乙烯，1，2-鍵型和1，4-鍵型丁二烯)的組成。
圖2A及2B表明泡沫塑料的壓縮應力及壓縮應變間關係的曲線圖。
圖3的曲線表示在泡沫塑料上施加壓力後，重複壓縮的次數和閉孔百分比之間的關係。
圖4的曲線表示泡沫塑料的抗拉強度和延伸率之間的關係。
圖5和圖6是用電子顯微鏡放大750倍時所拍攝的照片，以觀察熱壓成片狀的泡沫塑料的截面的顆粒結構。
圖7及圖8是用放大5，000倍的電子顯微鏡時所得的照片，以觀察構成泡沫塑料泡孔膜的混合樹脂的分散狀態;
圖9Ⅰ及9Ⅱ及圖10Ⅰ及10Ⅱ分別用電子顯微鏡放大率為60和185時拍攝的照片，以觀察泡沫塑料的截面的蜂窩狀結構。
圖11A和11B是模型圖，表示熔融擠壓發泡的發泡過程。
圖12是一個三角形圖，表示本發明在聚苯乙烯-聚烯烴-氫化苯乙烯及丁二烯嵌段共聚物體系中所要求的組份範圍。
圖13和圖14是實驗結果的圖，每個圖表示在圖12中所示的樹脂組份及所形成泡沫塑料性質之間的關係的一個實例。
本發明將附有圖及表作為參考來詳細描述。
圖1是一個圖，它證實在上述結構因子(1)規定的氫化苯乙烯及丁二烯嵌段共聚物在氫化前各組份，即苯乙烯，1，2-鍵型丁二烯及1，4-鍵型丁二烯含量的重要性。這圖1是一個等邊三角形圖，表示在三元組成時(總重量是100%)每一個組份各自的比例，圖中上面的頂點表示苯乙烯組份(100%重量)，左面的頂點是1，2-鍵型丁二烯組份(100%重量)，右面的頂點是1，4-鍵型丁二烯組份(100%重量)。圖1中符號◎和符號X，對應於在實例1及對比實例1所得的結果而列於表2中的全面評價的符號，而在坐標點上標繪出表示所用樣品內苯乙烯及丁二烯共聚物的組份。所以整個圖1可作為一個說明圖。
也就是，符號◎和符號X表示在圖2所示對泡沫塑料的評價，其中符號◎表示所有各個性質，即重複壓縮永久應變，80%壓縮後壓縮強度的保留，80%壓縮後的回覆，斷裂伸長及壓縮蠕變已經達到可以實用的水平，而符號X表示這些性質中有些性質是不滿意的。所以標有◎的組份範圍可以說是為達到本發明的目的所必需的組份範圍。
假如用點狀的坐標表示出苯乙烯組份，1，2-鍵型丁二烯組份和1，4-鍵型丁二烯組份(總重量為100%)的範圍，則可以由下列四個點用直線聯結而劃成一個四邊形B點(38，12.4，4，49.6)，C點(10，18，72)，D點(10，45，45)及E點(38，31，31)。
換而言之，由圖1上述劃分表示出一個重要的內容為達到本發明的目的，氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物在氫化前的組份必需含苯乙烯組份10到38%(重量)，1，2-鍵型丁二烯組份12.4-45%(重量)和1，4-鍵型丁二烯組份31至72%(重量)〔即1，2-鍵型丁二烯組份在總的丁二烯組份中佔20至50%(重量)〕。
圖4，圖2A及2B及圖3各為一例表示符號◎的泡沫塑料(本發明的泡沫塑料)與符號X的泡沫塑料(對比的泡沫塑料)之間在性質上的差異。
首先，圖4是用圖示實驗的結果表示抗拉強度與延伸率間的關係，其中符號X表示發生斷裂現象。直線表示本發明的泡沫塑料(1號)而虛線表示與之對比的泡沫塑料(9號)。
根據圖4的結果證實了事實的一部分本發明的泡沫塑料在抗拉強度及延伸率上與對比的產物比較都具有高的標準，這種泡沫塑料是由堅韌的泡孔膜構成的。
圖2A和圖2B是用圖示實驗結果，表示應力和應變之間的關係，在圖中實線表示開始施以80%的壓縮時的值，而虛線表示當壓縮一旦恢復，然後又施以80%壓縮時的值。圖2A和圖2B對比了本發明的泡沫塑料(1號)和對比的產品(7號)。
由圖2A和2B的對比，很明顯，對比的泡沫塑料一旦在其上施以大的壓縮(即應力)，不僅顯示出大的疲勞形變(即應變形變)，泡沫塑料本身的性質也有很大的改變。反之，本發明的泡沫塑料在這兩方面都有很大的改進。
這事實可證實如下例如當泡沫塑料作墊襯物處理成為所要的形狀時，要進行模切。由於泡沫塑料是一個彈性體，模切時必需用大的壓縮，在這種情況下，普通產品在模切時的壓縮變形作為應變而保留下來。泡沫性質也變壞。與此相反，本發明的產品達到了實效的改進;使其足以經受模切加工。
圖3也是用圖表示的實驗結果，顯示對重複變形的耐久性。在圖中實線表示本發明產品(1號)的情況，而虛線是對比的產品(6號)的情況。在圖3中耐久性是用泡沫塑料的閉孔百分數的變化來表示，與重複壓縮次數有關。由圖3的所示結果可以看出本發明的泡沫塑料在重複壓縮後和對比的產品相比較，只有很少坍塌的孔(即閉孔百分數減少)，因而能顯示出保持最初的泡沫塑料的性質。因此可以看到本發明的產品已經將泡沫塑料改進到可以利用其彈性做為墊襯物。
圖5及6和圖7及8每一圖都表明了為什麼上面提到的本發明的泡沫塑料和對比產品相比既柔韌又堅硬的部份原因，首先，圖5和6是各用放大750倍的電子顯微鏡觀察的樣品，它是將泡沫塑料經熱壓成為片材，片材的一部分曾用氯仿洗過。圖5說明本發明產品的情況，圖6是對比產品的情況。
如圖5和圖6間的對比所示，構成本發明泡沫塑料的混合樹脂和對比產品比較，在混合樹脂分散均勻性能上有了很好的改進。(白色網狀部份相當於聚烯烴樹脂組份，而灰色球狀部份相當於已經洗去的聚苯乙烯顆粒痕跡)這充分表明了分散狀態是多麼不同。
圖7和圖8是用分散狀態的對比來說明本發明的產品和對比的產品之間的差異，他們都用氯仿洗泡孔膜片，因而只有相應於聚烯烴組份可以暴露出來。因此，像纖維狀的彼此牽聯著的部份是聚烯烴存在的部份(5，000倍的放大圖)。
比較圖7和8，就可以知道分散的細度達到10倍於對比產品。
換而言之，可以假定由於本發明的泡沫型料內的樹脂比普通產品具有很好均勻性及優良的分散性，如圖5及6之間，圖7與8之間的對比所示，這樣的分散體是在氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物的存在下實現的。泡孔膜本身具有柔韌性顯示出如上所述的在泡沫塑料性質中的一種改進結果。產生這種效果的真正因素在於採用了規定的特殊的，如圖1所示三組份含量關係的氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物。
指數S表示本發明的泡沫塑料的表面結構，將解釋如下。
首先，指數S本身由下式得到S＝ (t)/(T) ≥0.65t在泡沫塑料表皮層中的總透光率(按照ASTM D1003)。
T在泡沫塑料內層的總透光率(按照ASTM D-1003)。
指數S作為一個因素而將本發明與一般技術區分開來。
這將詳細解釋如下
圖9Ⅰ和圖9Ⅱ是本發明設計出的泡沫塑料產品的放大圖，其中圖9Ⅰ表明表面部份的狀態(放大60倍)，圖9Ⅱ是將表面部份(在圖9Ⅰ中有「P」記號的部份)再進一步放大的圖(放大185倍)，這樣的安排可以分別和以後的圖10Ⅰ及10Ⅱ相互對應。
同樣，這兩個泡沫塑料含有相同成分的樹脂組份，它們表示在圖1坐標中的A點(30，24及46)。因此，圖9Ⅱ(本發明的一個產品)和圖10Ⅱ(一個比較的產品)的差異是結構上的，彼此可以區分開。
小心觀察時可以清楚地看到在圖9Ⅱ內(本發明的產品)的表面是由類似於單組份產品的泡孔膜的表皮所構成。但是與此比較，圖10Ⅱ內的表面(對比的產品)是由許多彼此重疊的壓坍的泡孔膜所構成。
現在，本發明中所提到的指數S是用一個係數來描述表麵皮層結構的差異。
即，表皮層總透光率t和內層的總透光率T的商(t/T)意味著與兩層中每層的孔數成比例的某個因子的相對比例。因此，兩層的對比是將它們按泡沫塑料的平均孔徑的厚度(這裡是3倍)切割，這樣它們的t和T的測定值在標準上沒有差別。換而言之，那些具有表皮層接近於像內層的單層泡孔膜狀態的泡沫塑料(即t/T值接近於1)，可以認為是具有理想表面結構的泡沫材料。
表3所示結果(下文要提到)說明部份事實，即S值必需是0.65或者更高，趨向於1是所希望的。
根據表3結果，從作為泡沫塑料的實用性，即是，泡沫塑料表面對瓦楞纖維紙板的粘結強度;在模切加工時表面抗裂性和泡沫塑料表面的光澤(美觀性)都需要保持在最高水平的觀點來考慮，確立了S值至少要0.65，最好是0.8或者更高的重要性。
根據本發明者的研究，認為在擠壓泡沫塑料表面形成的表皮部分和樹脂薄膜延伸性很有關係，而這是由構成泡沫塑料樹脂間的分散相容性所決定，這將參考圖11解釋於下。
圖11A及11B是用模型說明當按熔融擠壓發泡方法(即用含發泡劑的熔融樹脂通過一個模具擠出到大氣壓區而膨脹)得到高度膨脹的泡沫塑料時是如何發泡的，還說明了在進行發泡時與模具中凝膠的壓力分布有關。在發泡過程中能發泡的孔核在(A)處形成，在模具(A)區中的凝膠的壓力變得比發泡劑的蒸發壓力小，然後泡孔開始生長。凝膠在泡孔生長過程中常受到在模具的(A)段至出口(B)段的壁面與凝膠之間摩擦阻力(即切變應力)的作用。特別在模具壁面附近的凝膠受到強的摩擦阻力。在由單組分聚烯烴樹脂組成的擠壓泡沫塑料的情況下，分子內的鍵很強，足以承受上述的切變應力，結果使泡沫塑料的表面的表皮由類似於單組分產物的泡孔膜的表皮構成。然而與此相反，在含有聚烯烴樹脂和聚苯乙烯樹脂的混合樹脂泡沫塑料，其相容性很差的情況下，聚苯乙烯樹脂的泡孔生長可以在聚烯烴樹脂延伸之後進行。但是當泡孔生成在模具中進行時，在兩種樹脂間的界面的不相容部分變得不能承受在它們與模具壁面之間的摩擦阻力。結果使生成的表皮結構有很多壓坍的，彼此重疊的泡孔膜。這種現象也同樣能發生在氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物作為一個組分以改進聚烯烴樹脂及聚苯乙烯樹脂間的相容性的體系中(可能由於在發泡溫度這樣高的溫度範圍沒有呈現出彈性改善的效果)。為了防止這種現象，可以設計一種模具使在泡孔生長過程中沒有過多的應力施加在凝膠上。考慮到應該縮短從開始發泡到模具的出口處的在模具中的逗留時間，也進行了研究。結果發現上述現象能夠用改進凝膠在模具中的流動形狀來防止。
圖11A顯示的一種情況是用一個有4毫米長的平坦區域和錐形角為20°的模具而得到本發明的泡沫塑料。圖11B出示一種情況，是用一個長為2毫米的平坦區域及錐形角為45°的模具而得到對比的泡沫塑料。比較這兩個圖11A和11B，很明顯地在圖11B生產對比的泡沫塑料的情況下，發泡開始於錐形地區，在孔隙生長過程中的凝膠，當進入平坦區很快被壓縮，然後到達模具出口。與之相反，生產本發明產品的情況，可以看到發泡開始於平坦區域，從開始以泡至模具出口的逗留時間是短的。模具的形狀可以根據混合樹脂的組分，發泡的類型(即氣化的壓力)，膨脹倍數和孔徑而變化，不容易確定。然而，在含有聚烯烴樹脂和聚苯乙烯樹脂混合樹脂的擠壓泡沫塑料中，為得到本發明的泡沫塑料的表面結構，必須使錐形角小些，以防止突然施加上過多的力，還要適當地加長平坦區域，以便發泡可以不在錐形區開始。
上述普通泡沫塑料的表皮部分乍看起來似乎是剛硬而堅韌的薄膜。因此它們可以與瓦楞纖維紙板等用膠粘劑結合得很好，但是一旦有剪切應力施加其上，在表皮部分的裡邊發生脆弱的裂縫，因此泡沫塑料和瓦楞紙脫離開，而表皮部分牢固地粘附在瓦楞紙上，結果使泡沫塑料發生位錯。
同樣，當將泡沫塑料模切時，在模切外廓周圍的表面部位受到一個強的抗拉力。
但是在另一方面，由許多重疊的癟泡膜形成的表皮部分沒有延伸性，不能吸收抗拉力而是保持在脆弱裂縫的左右，其結果是表皮部分破裂而毀壞。另外，由於本發明的泡沫塑料沒有這樣的表皮部分，普通泡沫塑料所具有的從瓦楞纖維紙上脫離的問題或外形部位的開裂問題被全部消除了。
表皮部分的這個問題是一個主要發生在做泡沫塑料的原始片中的現象。因而這種表皮部分可用切割方法除去，可是應該估計到隨著切割的次數的增加，兩面的切割損失總共可達10%至20%，所以可以用作原始片的本發明是很有意義的。
圖12是一個圖，說明本發明中各組分所需的組成範圍，和與之比較的用先有技術所規定的範圍，體系是本技術領域：
的體系，即聚苯乙烯樹脂-聚烯烴樹脂-氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物體系。
就是說，圖12是一個(等邊的)三角形組分圖，其中上頂角標定為100%(重量)的聚苯乙烯，左面頂點是100%(重量)的聚烯烴樹脂而右面頂點是100%(重量)的氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物〔總共是100(重量)〕。
因此，本圖中全部點都表示點的坐標，它們由聚苯乙烯組分、聚烯烴組分和氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物三者的重量百分數組成(其重量百分數總和為100%)。
在這個圖12中可得到本發明泡沫塑料所要求的組分的範圍，由A點(51，40，9)，B點(30，40，30)，C點(10，80，10)及D點(17，80，3)以實直線相連而成為四邊形範圍。規定這區域是為滿足基本要求，如泡沫塑料必需有與泡沫塑料密度有關的較高的壓縮強度，必需有小的壓縮蠕變及必須不會產生壓縮開裂。
此外，圖12中虛直線所劃範圍相當於公開在先有技術、美國專利通訊4，020，625號中的技術思想，符號X各表明相當於公開在其中的一個實例的位置。
屬於這個先有技術的範圍和本發明所要求的範圍有一部分相互重疊。然而，此區域伸向不同的方向，所以技術思想本身實質上是不同的，可以推測這個差別根源在於本發明所用的氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物組分的特定的組成。
圖13及圖14是圖示實驗結果，說明在圖12中的樹脂的組成和由此而得泡沫塑料的性質之間的關係。
圖13表明當氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物的量維持恆定在10%(重量)時，聚苯乙烯樹脂組分量的影響，圖14表明當聚苯乙烯樹脂組分的量維持恆定在17%(重量)時，氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物組分量的影響，它們表示成趨向圖。因此參考上述趨向，技術熟練的人能夠任意選擇所要的泡沫塑料的組成而生產適合於他們自己的墊襯設計的泡沫塑料。
表4給出本發明的泡沫塑料所具有的性質的全面評價，並且通過將本發明的泡沫塑料和商品泡沫塑料或先有技術泡沫塑料相對比，更進一步確定本發明的泡沫塑料的效用。
從表4所示的結果，可以看到本發明的泡沫塑料是高水平地滿足了作為重負荷(或高應力)的彈性墊襯領域中的墊襯物所要求的泡沫塑料的所有性能，即不易開裂以承受重複摔扔衝擊(即耐剪切衝擊)，即使受到反覆振動衝擊時也不易疲勞變形，從而尺寸不變(即耐振動衝擊)，在模切工序後，性能降低很少(即模切加工性能)及墊襯物質不脫落(即對瓦楞纖維板的粘結強度)，另外還有可重複墊襯的性能及壓縮蠕變性能。
同樣，這些所要求的性能比相似體系的任何普通泡沫塑料要好很多，顯示出在重負荷下彈性墊襯物的領域中作為墊襯物的實用性。
本發明中所提到的聚烯烴樹脂最好是高、中或低壓聚乙烯或聚丙烯的均聚物，也可包括乙烯/丙烯共聚物，乙烯/醋酸乙烯酯共聚物，以及主要由烯烴與可以與烯烴共聚的單體如丙烯酸酯，甲基丙烯酸酯及丁二烯的共聚物，以及它們的混合物。聚烯烴的熔融指數沒有限制，但最好是在0.02至8克/10分(190℃×2.16千克)之間。同樣，聚苯乙烯樹脂最好是苯乙烯的均聚物，也可包括共聚物，主要由苯乙烯和可以與苯乙烯共聚的單體，例如α-甲基苯乙烯，丙烯腈，丁二烯和甲基丙烯酸甲酯，以及它們的混合物所組成。所用的聚苯乙烯的M.F.R也沒有限制，但是最好是在0.6至20克/10分(200℃×5千克)。
本發明所提到的氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物，其組成範圍在以前提過的範圍內，它可以是完全嵌段結構(即純型)或錐形嵌段結構(即錐型)。在氫化之前丁二烯單位中的共軛雙烯的含量最好是少於5%，換而言之，最好是一個95%或更多的氫化嵌段共聚物。它的平均分子量(用凝膠色譜方法測定)，考慮到聚烯烴和聚苯乙烯的混合分散性，最好是10，000至150，000。這個嵌段共聚物能夠用公開在美國專利通訊4，501，857號中的方法合成。分析所得共聚物的組份也可用公開於其中的方法進行。
混合上述樹脂和將它們發泡可用以下的方法，在所要混合的樹脂中，在高溫和高壓下，將一個揮發性的有機發泡劑混入，所得的混合物冷至一個合適的發泡溫度，然後在大氣壓下擠出發泡。所用的樹脂可以將各自組成的樹脂顆粒或粉末均勻混合，混合的方法可以用混煉機或是熔融-混煉已通過一個捏合擠壓機的樹脂，或者只熔融-混煉聚苯乙烯及氫化苯乙烯-丁二烯嵌段共聚物這兩個組份，然後幹-混煉聚烯烴樹脂，這些方法中的任何一種都可以採用。
這裡所用的揮發性有機發泡劑包括脂肪烴，氯化烴，氟代及氯代烴，脂肪醇，醚，酯或者它們的混合物，它們的沸點比樹脂的軟化溫度低，最好是選用，如丁烯，氯甲烷，二氯甲烷，二氯四氟乙烷，蘭氯氟代甲烷，二氯二氟甲烷，氯代二氟甲烷，二氯氟代甲烷，氯代二氟乙烷或者它們的混合物。
上述揮發性有機發泡劑在本發明中的組份的混合比例是100份重量的樹脂，10至60份重量的發泡劑，也可以根據所要的密度任意選擇。本發明所得的泡沫塑料的密度最好是10至100千克/立方米之間，假如少於10千克/立方米，則壓縮蠕變變得非常大。假如大於100千克/立方米，在衝切工序後，則性能下降的速度變得不合需要的非常之大。
如果必要的話，本發明的組份可以含有一個常用的成模試劑。成模試劑可以用，例如無機細粉末，如滑石粉和二氧化矽，有機細粉末如硬脂酸鋅，硬脂酸鈣或加熱時能產生氣體的細粉末如檸檬酸和碳酸氫鈉。此外，如果需要也可含有紫外光吸收劑，抗氧劑，抗靜電劑，染料等。
下面將說明評價的方法和特徵值的測量與評價標準。
80%壓縮後可復原性及壓縮強度的保留按照JIS-K6767，80%的壓縮是以10毫米/分的速率施加到一個試片上，當壓縮應變達到25%時，測量及記錄下這個瞬時壓縮壓力(yl)。立即以相同速率除去負荷，當應力為零時，記下應變量(X1%)，將相同的試片放置1分鐘後再以10毫米/分速率施加壓縮，當壓縮應變達到25%時記錄下壓縮壓力(y2)，按下面的式子進行計算而得到評價(n＝3，三次的平均值)。
80%壓縮後的可復原性(%)＝100-X1壓縮強度保留(%)＝Y2/Y1×100-80%壓縮後壓縮強度保留評價的等級 符號80%或更多 ◎低於80%至75%或更多 ○低於75%至70%或更多 △低於70% ×-在80%壓縮後可復原性評價的等級 符號90%或更多 ◎低於90%至85%或更多 ○低於85%至80%或更多 △低於80% ×重複壓縮的永久應變按照JIS-K6767，將一個試片放在一臺可反覆壓縮試驗機上的平行的板之間，以每分鐘60次的速率連續重複壓縮80，000次，每次壓縮到試片的厚度為起始的50%。將試片在一個標準條件下(23℃，60%相對溼度)放置24小時後，測定試片的厚度，按下式進行計算得到評價·(n＝5的平均值)·重複壓縮造成的永久應變(%)＝ ((試片的起始厚度-實驗後的厚度))/(試片的起始厚度) ×100
評價的等級 符號25%或者更少 ◎超過25%至30%或者更少 ○超過30%至35%或更少 △超過35% ×斷裂伸長按照JIS-K6767中的方法(A)將一個6毫米厚，在中間有約40毫米平行部份(即標線間的距離)的啞鈴狀試片放在一個抗拉測試儀上、在拉伸速度為500毫米/分下將試片進行拉伸，測量當斷裂時兩個標線間的距離，按下式進行計算而給予評價·(n＝5的平均值)。
斷裂伸長(%)＝100× ((試驗前兩個標線間的距離-斷裂時兩個標線的距離))/(試驗前的兩個標線間的距離)評價的等級 符號40%或者更多 ◎低於40%至30%或更多 ○低於30%至20%或更多 △低於20% ×閉合孔的百分率按照公開在ASTM-D2856的空氣比重計(Beckman公司生產，930型)法進行測定(n＝5)。
壓縮蠕變按照JIS-K6767，規定施加0.1千克/釐米2載重時的厚度為t0，經過24小時後的厚度為t1，根據下面的式子進行計算而得出評價。(n＝3的平均值)。
壓縮蠕變(％)＝ ((tO- t1))/(tO)評價的等級 符號2.0%或者更小 ◎超過2.0%至4.0%或更小 ○超過4.0% ×對瓦楞纖維板的結合強度將A槽紋瓦楞纖維板片的表面和試片(擠出泡沫塑料原始板)的表皮部份分別塗上200克/米2量的熱熔膠(MertackF1070;東京，Kozai k.k生產)，並在加壓下粘結(試片的尺寸是50×50毫米)，將這個層壓板的上表面與背面都用環氧粘合劑粘結而固定在一個用鋼製作的抗拉夾具上，將其於標準條件下放置(23℃，60%相對溼度)24小時後，將試樣裝在一個抗拉試驗儀上，然後以10毫米/分的拉伸速率進行拉伸直至斷裂，找出最大的強度值(千克/平方釐米)。按照下面標準評價(5次的平均值)評價的標準 符號2.0千克/平方釐米或更大 ◎低於2.0至1.5千克/平方釐米或更大 ○低於1.5千克/平方釐米 ×衝切加工性能將40毫米厚的試片(擠出成型泡沫塑料原始板)放在一個7毫米高及1.2毫米厚的壓力刀口上，這樣表皮部份的表面可以接觸這刀口，用一個液壓機，以85%壓縮，瞬間衝切這試片，觀察衝切表面的外觀，根據以下給予評價。
評價的等級 符號在表面層部份完全沒有觀察到有裂紋及損壞 ◎表面層部份有部份被損壞 ○表面層部份嚴重的被破壞及有裂紋 ×美觀(即光澤度)用一臺VG-10光度計(日本Denshyohu kogyo，k.k.生產)測定試片(擠壓成型泡沫塑料原始板)的表層部份的表面，調節輻照的角度至45°，測量其反射度，按照下式標準作出評價。
評價等級 符號15%或更大 ◎低於15%至10%或者更大 ○低於10%至5%或者更大 △低於5% ×可重複緩衝特性的降低速度按照JIS Z-1235，將一個40釐米厚的試片從高為60毫米處連續摔落5次而得到第一次，第二次以至第五次的最大加速和靜態應力之間的關係曲線。在最適宜的應力下最大加速時的速率改變是按下式計算作出評價(n＝3的平均值)。
降低速率(%)＝ ((第二次至第五次下落的最大加速-在第一次下落的最大加速))/(第一次下落時的最大加速) ×100
評價標準 符號15%或者更低 ◎超過15%至25%或更低 ○超過25%至35%或更低 △超過35% ×衝切後性能變壞的速率用一臺曲柄壓力機對一個厚為40毫米的試片瞬時施加80%壓縮，然後將這試片於標準條件下(23℃，60%相對溼度)放置24小時，進行前述的緩衝性能的實驗(落高60釐米，落下一次)，而得最適宜應力下的最大加速，以無80%壓縮時的緩衝性能為基準，變壞的速率是根據下式進行計算而作出評價(n＝3的平均值)。
變壞速率(%)＝100× (用80%的壓縮下試條的最大加速-不用80%壓縮時，試條的最大加速)/(不用80%壓縮時，試條的最大加速)評價的等級 符號15%或者更小 ◎超過15%至20%或更小 ○超過20%至30%或更小 △超過30% ×耐振動衝擊性能將一個試片固定在一臺振動試驗機上(MTS公司生產，840-02A)，在負載為0.1千克/平方釐米，振動次數10Hz，振動衝擊值2.5G的條件下經過60分鐘，立即測定試片的厚度，根據以下的式子進行計算作出評價
厚度保留率(%)＝ (在振動實驗後試片的厚度)/(試片的起始厚度) ×100評價的等級 符號70%或更大 ◎低於70%至60%或更大 ○低於60%至50%或更大 △低於50% ×抗剪切衝擊性能用熱熔膠粘結製作一個厚為30毫米和裡面尺寸為70×70×70毫米的角墊襯並將其聯結到一個三角錐形模型上，在對一個平面(70×70毫米)計算靜態應力為0.05千克/平方釐米的條件下進行角摔落，每一次摔落，變化其摔落高度5釐米，測得在角墊襯試樣上沒有裂變的最大摔落高度，按下表進行評價評價的等級 符號50釐米或者更大 ◎低於50釐米至40釐米或更大 ○低於40釐米至30釐米或更大 △低於30釐米 ×泡孔表面硬度試驗器用一臺橡膠硬度試驗器(C型)，對泡沫塑料的內層部位10個點進行孔表面的硬度測量。其平均值就是其硬度值。
最佳應力按照JIS Z-1235，將一個厚為40毫米的試片從一個摔落高度為60釐米處一次摔落，得到最大加速及靜態應力間的關係曲線。在最大加速是一個最低值時的應力代表最佳應力。
實例1 對比實例1將一個含有50%重量的低密度聚乙烯(Asahi Kasei k.k.生產;Q902;熔融指數＝0.3，密度0.920克/毫升)，35%(重量)的聚苯乙烯(Asaha Kasei k.k.生產，Styron 605;M.F.R＝1.5)及13%(重量)的氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物A的混合物以每小時60千克的速度連續供給一個孔徑為65毫米的擠壓機，同時以60克/小時的速度加入滑石粉以便熔融捏和。而且從擠壓機的末端的一個供應發泡劑的入口管，將一個發泡劑的混合物，二氯二氟甲烷和二氯甲烷摩爾比為8∶2，在壓力下連續地導入以13公斤/小時的速度，在高溫及高壓下進行熔融捏和。此後，將所生成的熔體在一個冷卻器中冷至108℃，然後將其通過一個縫隙為2.8毫米高×50毫米寬，平臺長為4毫米長和錐角為20°的模具擠壓到大氣壓區進行膨脹。在平臺部位的剪切應力(△P×t/2L)是2.88千克/平方釐米，得到泡沫塑料厚為50毫米，寬為150毫米，密度為25千克/立方米及平均孔徑為1.0毫米。它是均勻的且有很高的商品價值。規定這為1號樣品。
除了所用的氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物被表1中的B，C，D，E，F，G，H，I，J及K取代外，用上述相同的方法可獲得密度大約為25千克/米3和平均孔直徑為1.0毫米的泡沫塑料。它們的系列編號為2號至11號，它們各自的80%壓縮後的壓縮強度保留率，80%壓縮後的復原率，反覆壓縮的永久應變，斷裂伸長，閉合孔的百分率及壓縮蠕變和實例1的產品一起按上述方法評價，結果如表2所示。表2中全面評價的符號作為氫化前的成份畫在苯乙烯/丁二烯共聚物的成份坐標上從而得到圖1。根據圖1及表2，可以知道要得到表下列各方面80%壓縮後耐壓強度維持率，80%壓縮後的復原率，重複壓縮的永久應變，拉伸試驗中的斷裂伸長，閉合孔的百分率及壓縮蠕變都滿意的泡沫塑料，必須是所用的氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物在氫化前的成份中，苯乙烯組份在10至38%(重量)，並且丁二烯組份中有20至50%(重量)的1，2-鍵型丁二烯。
實例2，對比實驗2用與實例1相同的方法，除了所用模具的平臺和錐形角度分別改為5.0毫米長及30°角，3.0毫米長及30°角;3.0毫米長及45°角，還有2.0毫米長及45°角和1.5毫米長及30°角，生產了泡沫塑料。它們的系列編號為12至16。測得在各個平臺部份的剪切應力(△P×t/2L)為12號是2.81千克/釐米2，13號是3.0千克/釐米2，14號是3.15千克/釐米2，15號是3.30千克/釐米2，16號是3.52千克/釐米2，將這些泡沫塑料同第1號泡沫塑料一起按照本說明書正文中描述的測試方法對在瓦楞纖維板的粘結強度，衝切的可加工性和美觀方面進行評價試驗。結果和顯示表面結構的指數S一起列於表3中。從表3可以看到除非S不小於0.65，最好是0.8或更接近於1，否則得不到高質量的、表面有滿意的衝切過程中抗表面開裂性和光澤性(或美觀)的泡沫塑料。
實例3在一個含有52%(重量)的高密度聚乙烯(Asahi kas i k.k.生產;B870;熔融指數＝0.3;密度0.960克/毫升)，35%(重量)的聚苯乙烯(Asahi kasli k.k.生產，Stylon 605;M.F.R＝1.5)及13%(重量)的氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物A的混合物中加入0.1%(重量)的滑石粉作為成核劑。所得的混合物在一臺Henschel混合器中進行幹混，然後在一個捏和擠出機進行徹底的捏和而得到作為基本原料的樹脂混合物。將這個所得的基本原料混合物以60千克/小時的速率連續地供給一個具有孔徑為65毫米的擠壓機，進行熔融捏和，同時從擠壓機末端的一個供應發泡劑的進口，在高溫及高壓下，以每小時21.7千克的速率連續地導入發泡劑混合物，在高溫高壓下進行熔融捏合，發泡劑由二氯四氟乙烷及二氯甲烷按7∶3的摩爾比組成。然後將獲得的熔體在一個冷卻器中冷卻至128℃，再通過由一個狹縫為2.8毫米高×50毫米寬，平臺為4毫米長和錐角為30°的模具擠出至大氣壓區進行膨脹，在平臺部位的剪切應力(△P×t/2L)測得為3.2千克/釐米2，所得的均勻而有商品價值的泡沫塑料的密度為20千克/米3，平均泡孔直徑為1.0毫米。表明表面結構的指數S是0.83。根據上述方法所獲得的評價結果列於表4中。
實例4在一個含有73%(重量)苯乙烯(Asahi kasli k.k.生產，Stylon 679;M.F.R＝24)及27%(重量)的氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物A的混合物中加入0.05%(重量)滑石粉作為成核劑。所得混合物在一臺Henchel混合器中進行幹混煉，然後在一個捏合擠出機中徹底的捏合而得到一個混合物。所得的混合物和聚丙烯(Chisso Sekiyu Kagaku k.k.生產;K-1011;熔融流動指數(230℃×2.16千克)＝0.7;密度0.908克/毫升)連續地分別以擠出速率為28.8千克/小時及31.2千克/小時供給一個孔徑為65毫米的擠出機進行熔融捏合。而且從這擠出機的末端的一個供發泡劑用的進口，在高溫及高壓下，以每小時為20千克的速率將一個含有摩爾比為8∶2的二氯四氟乙烷及二氯甲烷混合發泡劑連續地導入，在高溫高壓下進行熔融捏合。然後將所得熔體在一個冷卻器中冷至143℃，再通過一個狹縫為1.0毫米厚×30毫米寬，平臺為4毫米長和錐角為30°的模具中擠出至大氣壓區進行膨脹。在平臺部位的剪切應力測得為3.3千克/釐米2，所得的均勻的，高商品價值的泡沫塑料其密度為25千克/立方米，平均泡孔直徑為0.7毫米，表明表面結構的指數S是0.80。根據上述方法得到的評價結果列於表4中。
對比實例3隻用低密度聚乙烯(Asahi kasei k.k.生產;Q902熔融指數＝0.3;密度0.920克/毫升)，擠壓發泡是按照實例1的方法在一個孔徑為65毫米的擠出機中進行的，為了防止產物在發泡後收縮，用硬脂酸醯胺作為收縮防止劑，100份重量的聚乙烯中加入2份重量的硬脂酸醯胺，得到一個泡沫塑料，其密度為25千克/立方米，平均泡孔直徑為1.0毫米，閉孔百分率為100%。按照上述方法將上述泡沫塑料的性能進行評價的結果列於表4中。
對比實例4低密度聚乙烯(Asaki kasli k.k.生產;F-1920;熔融指數＝2.0;密度0.919克/毫升)及0.4份重量作為成核試劑的滑石粉連續地投入一個具有孔徑為65毫米的擠壓機中進行熔融捏合，從擠壓機的末端的一個供發泡劑用的進口，將14份重量的二氯四氟乙烷(按100份重量的基本原料樹脂計算)在壓力下導入，在高溫及高壓下進行熔融捏合。然後，將所得熔體在一個冷卻器中冷卻至106℃，再通過一個模具擠壓至大氣壓區而實現膨脹。所得的泡沫塑料其密度為50千克/米3，平均泡孔直徑為1.0毫米及閉孔百分率為100%。按照上述方法對上述泡沫塑料的性質進行評價所得結果列於表4中。
對比實例5將60%(重量)的低壓聚乙烯(Asahi kasli k.k.生產，Q902;熔融指數＝0.3;密度0.920克/毫升)，40%(重量)的聚苯乙烯(Asahi kasli k.k.生產，Sfy/on680;M.F.R.＝7.5)及0.1份重量的作為泡孔控制劑的滑石粉連續地投入一臺孔徑為65毫米的擠壓機，按照例1的相同操作得到一個泡沫塑料，其密度為25千克/米3，平均泡孔直徑為1.0毫米及閉孔百分率為100%。測定了表明表面結構的指數S值為0.52供參考。根據上述的方法對泡沫塑料性質評價的結果列於表4中。
對比實例6對下列商品泡沫塑料的性能進行了評價並一起列在表4中。
製作者J公司名稱聚丙烯珠狀模塑泡沫塑料原料只含聚丙烯形狀及尺寸50毫米厚×500毫米寬×500毫米長的板。
主要用途墊襯包裝製作者K公司名稱聚苯乙烯珠狀模塑泡沫塑料原料只含聚苯乙烯形狀及尺寸50毫米厚×500毫米寬×500毫米長的板主要用途墊襯包裝製作者S公司名稱珠狀模塑泡沫塑料原料聚苯乙烯-聚乙烯共聚物形狀及尺寸50毫米厚×500毫米寬×500毫米長的板主要用途墊襯包裝，熱絕緣材料。
從表4可見，按照本發明所得的泡沫塑料不僅在重負荷下(或強應力)作為墊襯物質所要求各種性能如壓縮蠕變及可反覆緩衝性上有優越性，而且在耐剪切衝擊，耐振動衝擊及衝切工序後保持效能的特性方面均優於常規已知的其它泡沫塑料。而且本發明的泡沫塑料具有極好的對瓦楞纖維板的粘結強度及衝切加工性能，它還具有可以用擠壓泡沫塑料原始片作為角墊物的特點，而這對常規已知的聚乙烯/聚苯乙烯混合樹脂泡沫塑料是不可能的。
實例5按實例1的相同方法，除了所用氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物是用表1中所規定的A及所用模具的內徑改為60.0毫米和圓縫的外徑改為61.8毫米(平臺2毫米長錐角20°)。管狀泡沫塑料是按照吹塑法從一個模具擠壓至大氣壓區製得。這裡吹氣比例(泡沫片材的平均產品直徑對模具的平均孔徑的比例)是4.4，平臺區的切變應力(△P×t/2L)是3.24千克/釐米2，這樣所得泡沫塑料的平均厚度為5毫米，寬度大約為828毫米，而密度為31千克/米3。然後將這片材在片材厚度方向部位，用切肉片機切成薄片，將所得的薄片拍成顯微照片(×10)，在顯微放大照片的中間部份，沿厚度方向畫一條直線，數出在這直線上的單孔數目。按上面描述過的計算公式計算測定出平均孔徑。所計算的直徑的十次的平均值是0.5毫米。表示表面結構的指數S測得為0.81，按照上面敘述過的方法測得對瓦楞纖維板結合強度為2.3千克/釐米2，這樣的泡沫塑料的質量是很好的。
對比實例7按實例5的方法生產泡沫塑料，除了所用的平臺和錐角分別改為1.5毫米長和45°，在平臺區的切變應力(△P×t/2L)為3.39千克/釐米2，所得到的泡沫塑料具有平均厚度5毫米，寬度約為828毫米，密度為32千克/米3，在厚度方向上的平均泡孔直徑為0.5毫米，顯示表面結構的指數S測得為0.45。按照本說明書的正文中所描述的方法，測量和瓦楞纖維板的結合力，其結果是1.2千克/釐米2。
本發明的效果從上面詳細的描述已經清楚地說明了，在上面敘述過的本發明，首次為市場提供了一種聚烯烴/聚苯乙烯混合樹脂泡沫塑料，它具有能對重負荷彈性緩衝的墊襯性能(或泡沫塑料性能)。
這種緩衝設計領域作為可以產生大量需求的領域曾引起人們的注意，但是由於沒有找到所要求質量的泡沫塑料，因此不再有人在此領域內對大量發展的需求進行嘗試。
因此，由於本發明能夠提供在此領域內尋找已久的符合質量要求的泡沫塑料，本發明是在工業上起重大作用的，極好的發明。
權利要求
1.聚烯烴/聚苯乙烯混合樹脂泡沫塑料，該泡沫塑料是由在氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物存在下混合聚烯烴和聚苯乙烯樹脂，並將所得到的混合樹脂混合物擠壓發泡製得，其中(1)所述的氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物，以氫化以前的組份計，包含10至38%(重量)的苯乙烯，而在丁二烯中1，2一鍵型丁二烯含量為丁二烯的20至50%(重量)，和(2)該泡沫塑料含有一個表面結構指數S的值為0.65或更多的薄表皮部份，指數S表示於下式S = (t)/(T) ≥ 0.65其中t和T各自代表按照ASTM D1003方法，對表皮層和內層測得的總透光率，表皮層和內層規定如下所述的表皮層是指從泡沫塑料(原始片)的表面，在厚度方向的裡邊，在三倍於該泡沫塑料平均孔徑厚度處切下的一層，而所述內層是指從所述泡沫塑料的除去了表皮層的中間部份，沿厚度方向，在三倍於該泡沫塑料的平均孔徑的厚度處切下的一層；而所述平均孔徑的測定量是在該塑料中間部份沿厚度方向畫一條長度為(L)的直線，數出在此直線上的泡孔數，按下面公式計算，平均孔徑是以如此計算10次的平均數值表示。泡孔直徑(毫米)=1.626×L(毫米)÷泡孔數目。
專利摘要
聚烯烴/聚苯乙烯混合樹脂泡沫塑料，其製備方法是在氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物的存在下，混合聚烯烴樹脂和聚苯乙烯樹脂，然後將所得混合樹脂擠壓發泡。所述的氫化苯乙烯/丁二烯嵌段共聚物，氫化前的組分含有10—38％(重量)的苯乙烯，而丁二烯中1，2-鍵型丁二烯的含量為丁二烯的20—50％(重量)；泡沫塑料含有一個表面結構指數S值為0.65或大於0.65的薄表皮部分。此泡沫塑料具有作為重負荷時彈性墊襯物的緩衝性能。
文檔編號C08L25/10GK86107089SQ86107089
公開日1987年6月3日 申請日期1986年10月18日
發明者武田登 申請人:旭化成工業株式會社導出引文BiBTeX, EndNote, RefMan