方向性電磁鋼板及其製造方法
2023-05-02 11:03:41
專利名稱：方向性電磁鋼板及其製造方法
技術領域：
本發明涉及適合作為變壓器等的鐵芯材料的方向性電磁鋼板及其製造方法。
背景技術：
方向性電磁鋼板主要作為變壓器的鐵芯使用，要求其磁化特性優良，特別是要求鐵損低。因此，重要的是使鋼板中的二次再結晶晶粒與(1 10)
取向(所謂的高斯取向)高度一致、以及降低成品鋼板中的雜質。另外，結晶取向的控制、以及雜質的降低在與製造成本的平衡等方面存在極限。因此，正在開發通過物理方法向鋼板表面引入不均勻性而使磁疇的寬度細化以降低鐵損的技術、即磁疇細化技術。例如，專利文獻I中提出了如下技術對最終成品板照射雷射，向鋼板表層引入高位錯密度區域，使磁疇寬度變窄，由此降低鋼板的鐵損。專利文獻2中提出了通過照射電子束來控制磁疇寬度的技術。現有技術文獻專利文獻專利文獻1:日本特公昭57-2252號公報專利文獻2 日本特公平06-072266號公報
發明內容
發明所要解決的問題但是，將上述實施了磁疇細化處理的方向性電磁鋼板組裝到實際變壓器中時，存在實際變壓器的噪音變大的情況。另外，對於鐵損特性，要求進一步改善。本發明正是鑑於上述現狀而開發的，因此其目的在於提供在組裝到實際變壓器中時能夠得到優良的低噪音性和低鐵損特性的方向性電磁鋼板，並同時提供其有利的製造方法。用於解決問題的方法為了開發出在組裝到實際變壓器中時能夠得到優良的低噪音性和低鐵損特性的方向性電磁鋼板，發明人就「與鋼板的軋制方向交叉的方向的電子束的照射間距」和「鋼板表面的鎂橄欖石被膜的張力」這兩個因素，考察了其對磁疇細化效果的影響。結果發現，對於利用電子束照射進行磁疇細化處理後的方向性電磁鋼板而言，通過提高鎂橄欖石被膜(以Mg2SiO4為主體的被膜)的張力並且對以點狀照射的電子束的照射面的熱應變引入區域的直徑與電子束的照射間距的關係進行適當控制，鐵損得到改善。本發明基於上述發現而開發。即，本發明的主旨構成如下所述。1. 一種方向性電磁鋼板，其為在表面具有鎂橄欖石被膜、且利用電子束照射實施了磁疇細化處理的方向性電磁鋼板，其中，該鎂橄欖石被膜對鋼板賦予的張力在軋制方向和與軋制方向成直角的方向上均為2. OMPa以上，並且電子束照射面的熱應變引入區域的直徑A與照射間距B滿足下式(I)的關係，O. 5 彡 B/Α 彡 5. O... (I)。2. 一種方向性電磁鋼板的製造方法，對方向性電磁鋼板用鋼坯進行軋制並精加工至最終板厚後，實施脫碳退火，接著，在鋼板表面上塗布以MgO為主要成分的退火分離劑後進行最終退火，然後施加張力塗層，並在該最終退火後或施加該張力塗層後進行利用電子束照射的磁疇細化處理，所述製造方法中，(i)將退火分離劑的單位附著量設定為10. Og/m2以上；
(ii)將塗布退火分離劑後的卷材的卷取張力設定為30 150N/mm2的範圍；(iii)將最終退火工序的冷卻過程中直至700°C為止的平均冷卻速度控制為500C /小時以下；(iv)將電子束直徑設定為O. 5mm以下，並且將電子束直徑A』與照射間距B控制在下式(2)的範圍內，1. O 彡 B/A』 ( 7. O... (2)；(V)對電子束直徑和照射間距以外的照射條件進行調節，從而將電子束照射面的熱應變引入區域的直徑A與照射間距B控制在下式(I)的的範圍內，O. 5 彡 B/A ( 5. O... (I)。3.如上述2所述的方向性電磁鋼板的製造方法，其中，對方向性電磁鋼板用鋼坯進行熱軋，接著根據需要實施熱軋板退火，然後實施一次冷軋或隔著中間退火的兩次以上的冷軋，並精加工至最終板厚。發明效果根據本發明，能夠得到在實際變壓器中也可有效維持由使用電子束的磁疇細化帶來的降低鐵損的效果的方向性電磁鋼板，因此在實際變壓器中，能夠表現出優良的低鐵損性。
圖1(a)、(b)是表示在電子束的照射中以點狀照射形成的束斑和不以點狀照射形成的束斑的圖。圖2是示意性地表示熱應變引入區域的斑點直徑的概念的圖。圖3是表示照射間距/射束直徑與磁滯損耗劣化量的關係的圖。圖4是表示照射間距/射束直徑與渦流損耗改善量的關係的圖。圖5是表示照射間距/射束直徑與總鐵損改善量的關係的圖。圖6是表示軋制方向的張力與鐵損改善量的關係的圖。
具體實施例方式以下，對本發明進行具體說明。在本發明中，對於利用電子束照射進行磁疇細化處理後的方向性電磁鋼板而言，重要的是提高鎂橄欖石被膜的張力並且對電子束直徑和以點狀照射了電子束的鋼板表面的熱應變引入區域的直徑與電子束的照射間距的關係進行適當控制。需要說明的是，本發明中的電子束直徑(以下也簡稱為射束直徑)是指電子束的照射直徑。另外，如圖1(a)和(b)分別所示，電子束的點狀照射是指兩個大小與射束直徑相同的區域(圖中稱為束斑)不重合。另外，「熱應變引入區域的直徑(以下也稱為斑點直徑)」是指如圖2所示直接由電子束引入熱應變的區域的直徑，也可以由通過引入熱應變而產生的磁疇不連續部區域的覽度求出。在此，在照射電子束的情況下，雖然大小與電子束的射束直徑相同的區域被加熱，但由於鋼板受到的熱會發生擴散，因·此，一般而言，熱應變引入區域的斑點直徑大於射束直徑。需要說明的是，本發明中，在沒有特別說明的情況下，徑是指直徑。以下，對得以完成本發明的實驗進行說明。對鎂橄欖石被膜的張力不同的多種樣品照射電子束。在此，對張力給鐵損帶來的影響進行了考察。在加速電壓為40kV、束電流為1. 5mA、束掃描速度為5m/秒、射束直徑為O. 2mm>與軋制方向交叉的方向的照射間距為O. 05mm、0. 10mm、0. 15mm、0. 25mm、0. 5mm、1.0mm>1. 4mm、3. 0mm、5. Omm和10. Omm並且軋制方向的照射間隔為7. 5mm的照射條件下實施。圖3中示出了由通過電子束照射引入到鋼板中的熱應變引起的磁滯損耗的劣化量。對於被膜張力強的鋼板(被膜張力良好的鋼板)而言，可知與軋制方向交叉的方向的電子束的照射間距達到某一值之前，鐵損的劣化量不發生變化。另一方面，被膜張力弱的情況下，隨著與軋制方向交叉的方向的照射間距變大，鐵損的劣化量增大。需要說明的是，在此，照射間距為束斑的中心之間的距離。然後，圖4中示出了由通過電子束照射引入到鋼板中的熱應變引起的渦流損耗的改善量。如該圖所示，顯示出如下傾向渦電流損渦流損耗不取決於鎂橄欖石被膜的張力差，在達到某照射間距之前改善量增大，之後改善量減少。另外，將總鐵損的改善量示於圖5中。如該圖所示可知，在鎂橄欖石被膜的張力強、並且使與軋制方向交叉的方向的照射間距變大而以點狀照射的情況下，鐵損改善量存在顯著增大的範圍。然後，將對鎂橄欖石被膜的張力與鐵損改善量的關係進行考察而得到的結果示於圖6中。此時，電子束的照射條件設定為加速電壓40kV、射束電流1. 5mA、射束掃描速度5m/秒、射束直徑0. 2mm、與軋制方向交叉的方向的照射間距0. 25mm、軋制方向的照射間隔-J. 5_。如圖6所示判明，在鎂橄欖石被膜的張力在軋制方向和與軋制方向成直角的方向(以下稱為軋制直角方向)上均為2. OMPa以上的情況下，鐵損得到大幅改善。需要說明的是，對於鎂橄欖石被膜的張力而言，只要在鋼板不發生塑性變形的範圍內，則沒有特別的上限。優選為200MPa以下。然後，在將上述鎂橄欖石被膜的張力和電子束的照射條件設定為優選範圍的基礎上，變更電子束的加速電壓、射束電流量和射束掃描速度等其他照射條件，由此改變向鋼板引入的熱應變的量，結果獲知，為了得到更大的鐵損改善量，需要使電子束照射面的熱應變弓丨入區域的斑點直徑A與照射間距B之比滿足下式⑴的關係，O. 5 彡 B/Α 彡 5. O... (I)。因此，本發明中，為了在實施利用電子束照射的磁疇細化處理時得到顯著的鐵損改善效果，在提高鎂橄欖石被膜的張力並且適當控制電子束直徑和照射間距的基礎上，通過調節電子束直徑和照射間距以外的照射條件而將電子束照射面的熱應變引入區域的斑點直徑A與照射間距B之比控制在上式⑴的範圍內。在此，本發明中的被膜張力的測定方法如下所述。在測定軋制方向的張力的情況下，從成品(張力塗層塗布材料)上切下軋制方向280mmX軋制直角方向30mm的樣品,在測定軋制直角方向的張力的情況下,從成品(張力塗層塗布材料)上切下軋制直角方向280mmX軋制方向30mm的樣品，並用鹼性溶液剝離兩面的張力塗層。接著，用鹽酸溶液除去單面的鎂橄欖石被膜，測定在該被膜除去前後的鋼板翹曲量，將所得到的翹曲量通過以下換算 式(3)進行張力換算。通過該方法求出的張力為對未除去鎂橄欖石被膜的表面賦予的張力。本發明中，對樣品兩面賦予了張力，因此，通過上述方法求出鋼板的單面的張力，進而使用相同成品的另一個部位的樣品，通過同樣的方法求出相反面的張力，導出平均值，並將該平均值作為對樣品賦予的張力。
EdCJ = (a2 -a,)
I換算式⑶σ :被膜張力(MPa)E :鋼板的楊氏模量=143 (GPa)ζ :翹曲測定長度(mm)B1 :除去前的翹曲量(mm)a2 :除去後的翹曲量(mm)d :鋼板厚度(mm)通過上述條件大幅改善鐵損的理由還不明確，但發明人認為如下。(通過點狀照射使渦流損耗的改善量增加的理由)在向鋼板投入的熱量相同的情況下，電子束的照射間距窄時，向照射線上的區域投入一定量的熱量從而得到均勻的壓縮應力分布。另一方面，擴大照射間距而向局部部位投入更多的熱量時，會對局部賦予大的壓縮應力，從而得到不均勻的應力分布。本發明中，認為通過這些壓縮應力分布的差異，使對照射部以外賦予的拉伸應力分布產生差異，從而提高渦流損耗改善量。另外認為，在某一定以上的照射間距下渦流損耗改善量下降，也是由於上述壓縮應力分布的變化而壓縮應力低的區域增加的結果。另外認為，需要通過調節照射間距和射束直徑以外的照射條件而對電子束照射面的熱應變引入區域的斑點直徑A與照射間距B之比如前所述地進行設定的理由也是為了維持該應力不均勻。這是因為，在照射間距和射束直徑以外的照射條件不適當的情況下，通過控制照射間距和射束直徑而產生的應力不均勻容易消失。
(通過提高鎂橄欖石被膜的張力而抑制磁滯損耗劣化的理由)本發明中，認為通過鎂橄欖石被膜對鋼板賦予的應力而使由熱應變產生的應力得到緩和，從而抑制鋼板的磁滯損耗劣化。即認為，在引入熱應變的照射部附近，磁致伸縮振動波形發生變形、高次諧波成分與噪音重疊，由此使噪音增大，但鎂橄欖石被膜的張力的提高對於降低這種磁致伸縮振動波形的變形發揮了極其有效的作用。然後，對與製造方法有關的要點進行說明。本發明的製造方法的要點之一在於提高賦予鋼板的鎂橄欖石被膜的張力。作為提高鎂橄欖石被膜的張力的手段，重要的是1、將退火分離劑的塗布量設定為10. Og/m2以上；I1、將退火分離劑塗·布後的卷材的卷取張力控制為30 150N/mm2 ；II1、將最終退火時的冷卻過程中直至700°C為止的平均冷卻速度控制為50°C /小時以下。在此，最終退火以卷狀進行，因此，在冷卻時容易產生溫度不均，鋼板的熱膨脹量容易因部位而不同，因此，要在鋼板的各個方向上賦予應力。另外，在將卷材卷繞得緊的情況下，鋼板間沒有空隙，因此，雖然會對鋼板賦予大的應力，但鎂橄欖石被膜會由於該大的應力而受損。因此，為了抑制對鎂橄欖石被膜的損傷，有效的方案是在鋼板間形成少量的空隙而降低鋼板中產生的應力，並且降低冷卻速度而降低卷材內的溫度差。以下，對通過上述I III的控制而使鎂橄欖石被膜的張力提高的理由進行說明。退火分離劑在退火中釋放水分、CO2等，因此，塗布有退火分離劑的區域的體積比塗布時的體積減少。即，體積的減少意味著在塗布區域產生空隙，因此，退火分離劑的塗布量的多少對卷材內的應力緩和發揮作用。因此，本發明中，退火分離劑的附著量少時，空隙不充分，因此將退火分離劑的塗布量限定為10. Og/m2以上。需要說明的是，在生產工序不產生問題(最終退火時卷材的卷取錯位等)的情況下，退火分離劑的塗布量不特別地設置上限。如果會產生上述卷取錯位等問題，則優選設定為50g/m2以下。另外，在卷取張力降低的情況下，與以高張力進行卷取的情況相比，在鋼板間產生的空隙增加。結果，在卷材內產生的應力降低。但是，卷取張力過低時卷材走樣，因此過低也存在問題。因此，需要使由於冷卻時的溫度不均而產生的應力緩和並且不使卷材走樣的卷取張力條件，其範圍為30 150N/mm2。另外，降低最終退火時的冷卻速度時，鋼板內的溫度分布減小，因此，卷材內的應力得到緩和。從應力緩和的觀點考慮，冷卻速度越慢越好，但從生產效率的觀點考慮並不優選，從而優選設定為5°C /小時以上。在僅通過控制冷卻速度來緩和卷材內的應力的情況下，無法將冷卻速度控制為5°C /小時以上，但本發明中將退火分離劑的塗布量的控制與卷取張力的控制組合，因此允許直至50°C /小時的冷卻速度。這樣，通過控制退火分離劑的塗布量、卷取張力和冷卻速度而使卷材內的應力得到緩和，由此，能夠使軋制方向和軋制直角方向的鎂橄欖石被膜的張力提高。第二個要點在於，將電子束直徑設定為O. 5mm以下並且以點狀進行照射。在此，電子束直徑過大時，電子束沿板厚方向的透入量變小，從而無法得到最佳的應力分布。因此，需要通過將電子束直徑設定為O. 5mm以下並且在儘可能窄的區域照射電子來增加沿板厚方向透入的能量。更優選為O. 3_以下。另外，需要將電子束直徑A』和與軋制方向交叉的方向的照射間距B之比控制在下式(2)的範圍內，1. O 彡 B/A』 ( 7. O...⑵。這是因為，比值(B/Α』)小於1. O時，照射間距過窄從而不產生不均勻的應力分布。另一方面，比值(B/A』)大於7. O時，過於偏離應力產生的要點而產生應力低的區域，因此，磁疇細化效果變得不充分，從而使鐵損改善效果降低。另外，在滿足上述照射條件的基礎上，需要調節加速電壓、射束電流量和射束掃描速度等其他照射條件，控制引入到鋼板中的熱量，從而將電子束照射面的熱應變引入區域的斑點直徑A與照射間距B之比控制在下式⑴的範圍內，O. 5 彡 B/A ( 5. O... (I)。
這是因為，在設定不滿足該關係的電子束電流值、掃描速度的情況下，無法得到最佳的應力分布。基於上述結果，對於利用雷射照射的磁疇細化是否能夠得到同樣的效果，進行了另外的研究，但在雷射照射中未看到在電子束照射中觀察到的效果。這是因為，雷射與電子束在鋼板內傳遞熱的方式不同。在此推定，電子束沿板厚方向的透入更容易，因此，在鋼板產生的應力分布各不相同。因此，在利用雷射照射的磁疇細化過程中，在鋼板產生的應力分布沒有使降低鐵損的區域產生。接著，對本發明的方向性電磁鋼板的製造條件進行具體說明。在本發明中，方向性電磁鋼板用鋼坯的成分組成只要是產生二次再結晶的成分組成即可。另外，晶粒在〈100〉方向上的集聚度越高，由磁疇細化帶來的鐵損降低效果越大，因此優選使作為集聚度的指標的磁通密度B8為1. 90 T以上。另外，在使用抑制劑的情況下，例如使用AlN系抑制劑時，適量含有Al和N即可，另外在使用MnS -MnSe系抑制劑時，適量含有Mn及Se和/或S即可。當然，也可以組合使用兩種抑制劑。這種情況下，A1、N、S和Se的優選含量分別為Al :0. 01 O. 065質量％、N O. 005 O. 012 質量 ％、S 0. 005 O. 03 質量 ％、Se 0. 005 O. 03 質量 ％。另外，本發明也能夠適用於限制了 Al、N、S、Se的含量且不使用抑制劑的方向性電磁鋼板。這種情況下，Al、N、S和Se量優選分別抑制為Al :100質量ppm以下、N 50質量ppm以下、S 50質量ppm以下、Se 50質量ppm以下。以下，對本發明的方向性電磁鋼板用鋼坯的基本成分和任選添加成分進行具體說明。(:0.08質量％ 以下C用於改善熱軋板組織而添加，但超過O. 08質量％時，用於將C降低至在製造工序中不引起磁時效的50質量ppm以下的負擔增大，因此,優選設定為O. 08質量％以下。另夕卜，關於下限，即使是不含C的原材料也能夠進行二次再結晶，因此無需特別設定。S1:2· O 8. O 質量 ％Si是對於提高鋼的電阻並改善鐵損有效的元素，含量為2.0質量％以上時，降低鐵損的效果特別良好。另一方面，含量為8.0質量％以下時，能夠得到特別優良的加工性、磁通密度。因此，Si量優選設定為2. O 8. O質量％的範圍。Mn :0. 005 1. O 質量 %Mn在使熱加工性良好的方面是有利的元素，但含量低於O. 005質量％時，其添加效果不足。另一方面，含量為1. O質量％以下時，成品板的磁通密度特別良好。因此，Mn量優選設定為O. 005 1. O質量％的範圍。除上述基本成分以外，還可以適當含有如下所述的元素作為改善磁特性的成分。選自Ni 0. 03 1. 50 質量 ％、Sn 0. 01 1. 50 質量 ％、Sb 0. 005 1. 50 質量 ％、Cu 0. 03 3. O 質量 ％、P 0. 03 O. 50 質量 ％、Mo :0. 005 O. 10 質量 ％ 和 Cr 0. 03 1. 50
質量％中的至少一種 Ni是對於進一步改善熱軋板組織而進一步提高磁特性有用的元素。但是，含量低於O. 03質量％時，提聞磁特性的效果小，另一方面，含量為1. 5質量％以下時，_■次再結晶的穩定性格外增加，從而使磁特性進一步得到改善。因此，Ni量優選設定為O. 03 1. 5質量％的範圍。另外，Sn、Sb、Cu、P、Mo和Cr各自為對於進一步提高磁特性有用的元素，但任意一種不滿足上述各成分的下限時，提高磁特性的效果小，另一方面，含量為上述各成分的上限量以下時，二次再結晶晶粒的發達最良好。因此，優選各自以上述範圍含有。需要說明的是，上述成分以外的餘量為在製造工序中混入的不可避免的雜質和Fe。接著，將具有上述成分組成的鋼坯按照常規方法加熱後供於熱軋，但是，也可以在鑄造後不經加熱而直接進行熱軋。在薄鑄片的情況下，可以進行熱軋，也可以省略熱軋而直接進行之後的工序。另外，根據需要實施熱軋板退火。熱軋板退火的主要目的在於，消除在熱軋中產生的條帶組織而使一次再結晶組織進行整粒，從而在二次再結晶退火中使高斯組織進一步發達而改善磁特性。此時，為了使高斯組織在成品板中高度發達，優選800 1100°C的範圍作為熱軋板退火溫度。熱軋板退火溫度低於800°c時，熱軋中的條帶組織殘留，難以實現進行整粒後的一次再結晶組織，從而無法得到期望的二次再結晶的改善。另一方面，熱軋板退火溫度超過1100°c時，熱軋板退火後的粒徑過於粗大化，因此難以實現進行整粒後的一次再結晶組織。熱軋板退火後，優選實施一次冷軋或隔著中間退火的兩次以上的冷軋，然後進行脫碳退火(兼作再結晶退火)，並塗布退火分離劑。塗布退火分離劑後，以二次再結晶和鎂橄欖石被膜的形成為目的進行最終退火。另外，對於退火分離劑而言，為了形成鎂橄欖石，優選以MgO為主要成分。在此，MgO為主要成分是指在不阻礙作為本發明目的的鎂橄欖石被膜的形成的範圍內，可以含有MgO以外的公知的退火分離劑成分、特性改善成分。在最終退火後，進行平整退火來矯正形狀是有效的。另外，本發明中，在平整退火前或平整退火後，在鋼板表面上施加絕緣塗層。在此，該絕緣塗層是指在本發明中為了降低鐵損而能夠對鋼板賦予張力的塗層(以下稱為張力塗層)。另外，作為張力塗層，可以列舉含有二氧化矽的無機系塗層、使用物理蒸鍍法、化學蒸鍍法等形成的陶瓷塗層等。本發明中，對於上述最終退火後或施加張力塗層後的方向性電磁鋼板，在上述任一階段對鋼板表面照射電子束，由此實施磁疇細化。本發明中，在照射電子束的情況下，優選將加速電壓設定為10 200kV，且將電流值設定為O.1 100mA。另外，本發明中，優選沿軋制方向以約Imm 約20_的間隔實施電子束照射。需要說明的是，對鋼板賦予的塑性應變的深度優選設定為約10 μ m 約40 μ m。本發明中，電子束的照射方向需要為與軋制方向交叉的方向，該照射方向優選為與軋制方向呈約45度 約90度的方向。本發明中，關於上述工序、製造條件以外，可以應用實施以往公知的使用電子束的磁疇細化處理的方向性電磁鋼板的製造方法。實施例[實施例1] 通過連鑄製造表I所示的成分組成的鋼坯，加熱至1430°C後，通過熱軋製成板厚為1. 6mm的熱軋板,然後在1000°C下實施10秒的熱軋板退火。接著，通過冷軋製成O. 55mm的中間板厚，並在氧化度ΡΗ20/ΡΗ2=0. 37、溫度1100°C、時間100秒的條件下實施中間退火。然後，通過鹽酸酸洗除去表面的次生氧化皮後，再次實施冷軋，製成板厚為O. 23mm的冷軋板。接著，實施氧化度ΡΗ20/ΡΗ2=0. 45、在850°C的均熱溫度下保持150秒的脫碳退火，然後塗布以MgO為主要成分的退火分離劑。此時，如表2所示改變退火分離劑塗布量和退火分離劑塗布後的卷取張力。然後，在1180°C、60小時的條件下實施以二次再結晶和純化為目的的最終退火。該最終退火中，改變700°C以上的溫度範圍的冷卻過程中的平均冷卻速度。接著，賦予包含50%的膠態二氧化矽和磷酸鎂的張力塗層。然後，實施在加速電壓50kV、射束電流2. 0mA、射束掃描速度15m/秒、射束直徑0. 18mm、軋制方向的照射間隔6. 0mm、與軋制方向交叉的方向的照射間距0. 5mm、與軋制方向交叉的角度80度的照射條件下以點狀照射電子束的磁疇細化處理，得到成品，並測定鐵損和被膜張力。接著，對各成品進行斜角剪切，組裝750kVA的三相變壓器，並在以50Hz、1. 7T激磁後的狀態下測定鐵損和噪音。本變壓器的噪音的設計值為62dB。將上述鐵損和噪音的測定結果一起示於表2中。表I
權利要求
1.一種方向性電磁鋼板，其為在表面具有鎂橄欖石被膜、且利用電子束照射實施了磁疇細化處理的方向性電磁鋼板，其中，該鎂橄欖石被膜對鋼板賦予的張力在軋制方向和與軋制方向成直角的方向上均為2. OMPa以上，並且電子束照射面的熱應變引入區域的直徑A與照射間距B滿足下式(I)的關係， 0.5 彡 B/A ( 5. O... (I)。
2.一種方向性電磁鋼板的製造方法，對方向性電磁鋼板用鋼坯進行軋制並精加工至最終板厚後，實施脫碳退火，接著，在鋼板表面上塗布以MgO為主要成分的退火分離劑後進行最終退火，然後施加張力塗層，並在該最終退火後或施加該張力塗層後進行利用電子束照射的磁疇細化處理,所述製造方法中， (i)將退火分離劑的單位附著量設定為10.Og/m2以上； (ii)將塗布退火分離劑後的卷材的卷取張力設定為30 150N/mm2的範圍； (iii)將最終退火工序的冷卻過程中直至700°C為止的平均冷卻速度控制為50°C/小時以下； (iv)將電子束直徑設定為O.5mm以下，並且將電子束直徑A』與照射間距B控制在下式(2)的範圍內， 1.O ^ B/A』 ( 7. O... (2)； (v)對電子束直徑和照射間距以外的照射條件進行調節，從而將電子束照射面的熱應變引入區域的直徑A與照射間距B控制在下式⑴的範圍內， O.5 彡 B/A ( 5. O... (I)。
3.如權利要求2所述的方向性電磁鋼板的製造方法，其中，對方向性電磁鋼板用鋼坯進行熱軋，接著根據需要實施熱軋板退火，然後實施一次冷軋或隔著中間退火的兩次以上的冷軋，並精加工至最終板厚。
全文摘要
根據本發明，鎂橄欖石被膜對鋼板賦予的張力在軋制方向和與軋制方向成直角的方向上均為2.0MPa以上，並且電子束照射面的熱應變引入區域的斑點直徑A與照射間距B之比滿足0.5≤B/A≤5.0的關係，由此，能夠得到在組裝到實際變壓器中時表現出優良的低噪音性且進行了利用電子束照射的磁疇細化處理的方向性電磁鋼板。
文檔編號C22C38/60GK103069035SQ201180038900
公開日2013年4月24日 申請日期2011年8月3日 優先權日2010年8月6日
發明者大村健, 山口廣, 岡部誠司 申請人:傑富意鋼鐵株式會社