複合材料，包含其的製品，其製備方法，和丙烯共聚物用於製備複合材料或製品的用途與流程
2023-04-29 23:10:31
本發明涉及一種包含基於丙烯共聚物的熔噴纖維和纖維基體材料的新型複合材料，一種用於製備這種複合材料的方法，由其製成的製品，以及丙烯共聚物用於製備這種複合材料或製品的用途，和丙烯共聚物用於減小熔噴過程期間熱空氣體積的用途。
背景技術：
為由熔噴纖維構成的非織造結構體的熔噴網通常在一步方法中製作，其中高速空氣將熔融的熱塑性樹脂從擠出機口模尖端吹到輸送裝置或卷取屏上以形成細纖維的自黏結網。儘管許多種聚合物可以用於熔噴纖維和相應的網，但是聚丙烯是最常用的聚合物之一。丙烯均聚物通常用於熔噴網和纖維複合材料的製造。然而，這類聚合物和由其製成的相應材料通常具有有限的機械強度。例如，各纖維基體材料和用於層合的熔噴網之間的黏附性通常降低，使得可以觀察到總體最終產品降低的拉伸強度。一種克服該問題的方法是使熔噴網與紡黏網結合，其中所述紡黏網作為支撐層。這類結合的熔噴網/紡黏網可以直接在線製作(SMS)，或可以單獨地層合。然而，聚丙烯熔噴網的使用受到限制，這是因為熔噴網和紡黏網的結合不足以用於所有應用，此外，熔噴網差的機械性能通常在轉化過程中引起問題。除了聚合物性能之外，熔噴方法參數在熔噴產品和相應的最終產品的製備中也是重要的。在熔噴網和最終產品的製備中，由熱空氣產生高成本，所述熱空氣用於使網的纖維纖細。因此，在熔噴方法方面，具有聚合物樹脂是經濟的，所述聚合物樹脂可以用於在較低的空氣體積下獲得相同或更好的最終熔噴網性能。
技術實現要素：
因此，本發明的一個目的是提供一種複合材料/包含所述複合材料的製品，其具有足夠的機械性能，特別是基於其的熔噴纖維和/或熔噴網和與這種熔噴纖維/熔噴網層合的纖維基體材料之間的黏附性能。另一目的在於經濟地製造所述複合材料/製品，即以相當低的空氣體積獲得具有改善的黏附性能的複合材料/製品。本發明的一個發現是提供一種包含基於丙烯共聚物的熔噴纖維和/或熔噴網的複合材料/製品，所述丙烯共聚物具有不超過5.5重量％的共聚單體含量，並具有根據ISO1133所測量的至少200克/10分鐘的熔體流動速率MFR2(230℃)。因此，本發明涉及一種複合材料，其包含(a)熔噴纖維，其中(i)所述熔噴纖維包含至少85重量％的共聚單體含量為0.5重量％至7.0重量％、如0.5重量％至5.5重量％的丙烯共聚物，所述共聚單體為乙烯和/或至少一種C4至C20的α-烯烴，(ii)任選地，所述熔噴纖維和/或所述丙烯共聚物具有根據ISO1133所測量的至少200克/10分鐘的熔體流動速率MFR2(230℃)，和(b)至少一種纖維基體材料。出人意料地，已經發現這種複合材料/包含所述複合材料的製品具有比包含丙烯均聚物的已知複合材料/製品好得多的機械性能，特別是黏附性能。此外，在熔噴過程期間所需的空氣體積可以明顯地減小，而不損失熔噴網所需的性能。根據本發明的另一方面，提供一種包含所述複合材料的製品，所述製品選自過濾介質和/或吸收性產品，例如衛生用品和/或紙巾製品。優選地，所述製品具有a)根據ISO527-3在+23±2℃的溫度和100mm/分鐘的測試速度下在從所述製品上切下的寬度為50mm且長度為140mm的矩形試樣上所測量的至少10N的縱向(MD)最大拉伸強度，和/或b)根據ISO527-3在+23±2℃的溫度和100mm/分鐘的測試速度下在從所述製品上切下的寬度為50mm且長度為140mm的矩形試樣上所測量的至少10N的橫向(CD)最大拉伸強度。根據本發明的另一方面，提供了一種用於製備所述複合材料的方法，所述方法包括以下步驟(a)提供由丙烯共聚物製備的熔噴纖維，(b)提供至少一種纖維基體材料，(c)使步驟(b)的至少一種纖維基體材料的流與步驟(a)的熔噴纖維的流接觸以形成複合材料。根據本發明的再一方面，提供了丙烯共聚物用於製備所述複合材料或製品的用途。根據本發明的另一方面，提供了丙烯共聚物用於減小熔噴過程期間熱空氣體積的用途，其中所述減小由式(I)限定(AV-RPP)/(AV-HPP)≤0.9(I)其中(AV-RPP)為所述丙烯共聚物的熱空氣體積[m3/h]，和(AV-HPP)為丙烯均聚物的熱空氣體積[m3/h]，所述丙烯均聚物具有根據ISO1133所測量的1100克/10分鐘至1300克/10分鐘的熔體流動速率MFR2(230℃)和根據ISO11357-3所測量的155℃至160℃的熔融溫度(Tm)。具體實施方式當在下文中提到複合材料的優選實施方案或技術細節時，應理解這些優選的實施方案或技術細節也適用於本發明的製品、本發明的方法以及本發明的用途。例如，當陳述本發明的複合材料優選地包含具有至少130℃的熔融溫度的丙烯共聚物和/或熔噴纖維時，在本發明的製品、本發明的方法以及本發明的用途中所提供的複合材料也優選地包含具有至少130℃的熔融溫度的丙烯共聚物和/或熔噴纖維。根據本發明的一個優選實施方案，丙烯共聚物和/或熔噴纖維具有至少130℃的熔融溫度。根據本發明的另一優選實施方案，熔噴纖維和/或丙烯共聚物具有根據ISO1133所測量的在200克/10分鐘和3000克/10分鐘範圍內的熔體流動速率MFR2(230℃)。根據本發明的又一優選實施方案，丙烯共聚物具有通過13C-波譜確定的不大於0.4摩爾％的位置缺陷。根據本發明的一個優選實施方案，丙烯共聚物利用13CNMR波譜確定的五單元組等規度高於95摩爾％。根據本發明的另一優選實施方案，丙烯共聚物是已經以5至100的減黏裂化比[最終MFR2(230℃)/初始MFR2(230℃)]減黏裂化的，其中，「初始MFR2(230℃)」為丙烯共聚物在減黏裂化之前的MFR2(230℃)，且「最終MFR2(230℃)」為丙烯共聚物在減黏裂化之後的MFR2(230℃)。根據本發明的又一優選實施方案，丙烯共聚物的共聚單體為乙烯。根據本發明的一個優選實施方案，纖維基體材料基於選自木漿、人造絲、萊賽爾、棉、羊毛、絲、黃麻、亞麻織物、大麻、亞麻、聚酯、尼龍、聚乙烯、聚對苯二甲酸乙二醇酯、聚碳酸酯、聚丙烯酸酯、聚丙烯酸酯的鹽及其混合物的材料。根據本發明的另一優選實施方案，複合材料包含1重量％至60重量％的熔噴纖維和40重量％至99重量％的至少一種纖維基體材料，更優選地包含10重量％至50重量％的熔噴纖維和50重量％至90重量％的至少一種纖維基體材料，還更優選地包含20重量％至40重量％的熔噴纖維和60重量％至80重量％的至少一種纖維基體材料。根據本發明的又一優選實施方案，熔噴纖維是熔噴網形式的。根據本發明的另一優選實施方案，熔噴網具有a)根據ISO527-3在+23±2℃的溫度和100mm/分鐘的測試速度下在從所述網上切下的寬度為50mm且長度為140mm的矩形試樣上所測量的至少10N的縱向(MD)最大拉伸強度，和/或b)根據ISO527-3在+23±2℃的溫度和100mm/分鐘的測試速度下在從所述網上切下的寬度為50mm且長度為140mm的矩形試樣上所測量的至少5N的橫向(CD)最大拉伸強度。以下更詳細地限定根據本發明的複合材料。一個基本要求是為本發明的複合材料的一部分的纖維為熔噴纖維。熔噴纖維本質上與其它纖維、特別是與由紡黏技術製備的纖維不同。在熔噴過程期間，高速氣體流在聚合物從熔噴口模的小毛細管中擠出時衝擊熔融聚合物流，並使聚合物絲從毛細管處約500μm的直徑變細為小於5.0μm的直徑，如變細為小於3.0μm的直徑。這對應於纖維直徑減小500分之一，橫截面積減小2500000分之一。所述方法在幾釐米的距離上在約200微秒內進行。與通過梳理技術或紡黏技術製作的等效纖維網相比，這意味著在1μm至3μm的熔噴網中表面積大6倍且纖維多36倍。因此，熔噴方法的主要優點在於可以製作非常細的纖維和具有優異的均勻性的非常輕質的熔噴網。結果為具有優異的阻隔性能的軟的熔噴網，意味著有效的過濾特性和抗含水液體滲透性。換而言之，所述方法特徵「熔噴」使這樣製作的纖維有別於通過不同技術製作的纖維。更確切地，「熔噴纖維」非常細，具有用其它纖維方法無法實現的直徑。此外，由這類熔噴纖維製成的網更軟，並且與厚度相同但是通過其它技術例如紡黏方法製作的網相比具有更輕的重量。因此，根據本發明的熔噴纖維優選地具有測量不大於5μm、如小於5μm、更優選不大於3μm的(平均)直徑。特別應了解，熔噴纖維的(平均)直徑在0.1μm至5μm的範圍內，更優選在0.5μm至4.9μm的範圍內，還更優選在0.5μm至3μm的範圍內，如1μm至3μm。本發明的一個特別要求在於熔噴纖維包含丙烯共聚物。優選地，基於熔噴纖維的總重量，熔噴纖維包含至少85重量％、更優選至少90重量％、如至少95重量％的丙烯共聚物。因此，特別應了解，除了丙烯共聚物之外，熔噴纖維還可以包含典型的添加劑，如抗氧化劑、穩定劑、填料、著色劑、成核劑和脫模劑。主要和次要抗氧化劑包括例如受阻酚、受阻胺和磷酸鹽。成核劑包括例如苯甲酸鈉，山梨醇衍生物，如雙-(3,4-二甲基苯亞甲基)山梨醇，和諾尼醇(nonitol)衍生物，如1,2,3-三脫氧-4,6:5,7-雙-O[(4-丙基苯基)亞甲基]-諾尼醇。還可以包含其它添加劑，例如分散劑，如單硬脂酸甘油酯。滑爽劑包括例如油酸醯胺和芥酸醯胺。通常還使用催化劑減活劑，例如硬脂酸鈣、水滑石和氧化鈣，和/或本領域中已知的其它酸中和劑。然而，基於熔噴纖維和/或包含所述熔噴纖維的網的總重量，這類添加劑的量優選地應不超過10重量％，更優選不大於5重量％。因此，在一個特定實施方案中，熔噴纖維和/或包含所述熔噴纖維的網可以含有添加劑，特別是如本段落中所述的那些，但是不含其它聚合物。因此，優選地，丙烯共聚物為熔噴纖維和/或包含所述熔噴纖維的網內僅有的聚合物。以下更詳細地描述丙烯共聚物。根據本發明的「共聚單體」為與丙烯不同的可聚合單元。因此，基於丙烯共聚物的總重量，根據本發明的丙烯共聚物具有0.5重量％至7.0重量％、如0.5重量％至5.5重量％、優選0.5重量％至5重量％、更優選0.5重量％至4.5重量％、最優選1重量％至4重量％的共聚單體含量。例如，基於丙烯共聚物的總重量，丙烯共聚物具有1重量％至3.5重量％的共聚單體含量。其餘部分為衍生自丙烯的單元。因此，基於丙烯共聚物的總重量，丙烯共聚物中的丙烯含量優選為至少94重量％，更優選至少93.0重量％，如至少94.5重量％，還更優選在93.0重量％至99.5重量％的範圍內，如94.5重量％至99.5重量％，仍更優選95重量％至99.5重量％，仍還更優選95.5重量％至99.5重量％，最優選96重量％至99重量％。例如，基於丙烯共聚物的總重量，丙烯共聚物具有96.5重量％至99重量％的丙烯含量。在本發明的一個優選實施方案中，基於丙烯共聚物的總重量，丙烯共聚物具有96.5重量％至99重量％的丙烯含量和1重量％至3.5重量％的共聚單體含量。丙烯共聚物的共聚單體為乙烯和/或至少一種C4至C20的α-烯烴，更優選地，丙烯共聚物的共聚單體選自乙烯、C4的α-烯烴、C5的α-烯烴、C6的α-烯烴、C7的α-烯烴、C8的α-烯烴、C9的α-烯烴和C10的α-烯烴，仍更優選地，丙烯共聚物的共聚單體選自乙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-庚烯、1-辛烯、1-壬烯和1-癸烯，其中優選乙烯、1-丁烯和1-己烯。丙烯共聚物可以含有多於一種類型的共聚單體。因此，本發明的丙烯共聚物可以含有一種、兩種或三種不同的共聚單體。然而，優選地，丙烯共聚物僅含有一種類型的共聚單體。優選地，丙烯共聚物除了丙烯之外還僅包含乙烯、1-丁烯或1-己烯。在本發明的一個優選實施方案中，丙烯共聚物的共聚單體僅為乙烯。因此，在一個優選實施方案中，丙烯共聚物為僅丙烯和乙烯的丙烯共聚物，其中，基於丙烯共聚物的總重量，乙烯含量在0.5重量％至5.5重量％的範圍內，優選在0.5重量％至4.5重量％的範圍內，更優選在1重量％至4重量％的範圍內。例如，丙烯共聚物僅由丙烯和乙烯構成，其中，基於丙烯共聚物的總重量，乙烯含量在1重量％至3.5重量％的範圍內。此外，應了解，丙烯共聚物和/或熔噴纖維的二甲苯可溶物含量，優選丙烯共聚物的二甲苯可溶物含量相當低。因此，丙烯共聚物和/或熔噴纖維，優選丙烯共聚物優選地具有根據ISO6427(23℃)所測量的不大於12重量％、更優選不大於10重量％、還更優選不大於9.5重量％、如不大於9重量％的二甲苯冷可溶物部分(XCS)。因此，優選範圍為1重量％至12重量％，更優選1.5重量％至10重量％，仍更優選2重量％至9重量％。丙烯共聚物的另一特性為少量的丙烯在聚合物鏈內的錯插。因此，丙烯共聚物的特徵在於通過13C-NMR波譜確定的少量的、即不大於0.4摩爾％、更優選不大於0.2摩爾％、如不大於0.1摩爾％的位置缺陷。另外地或可替代地，應了解，丙烯共聚物和/或熔噴纖維具有通過DSC確定的至少80J/g、更優選至少90J/g、仍更優選在85J/g至110J/g範圍內、還更優選在90J/g至105J/g範圍內的熔解熱(Hm)。此外，優選地，丙烯共聚物和/或熔噴纖維具有至少35％、更優選在40％至55％範圍內的結晶度。優選地，無規丙烯共聚物為全同立構的。因此，應了解，丙烯共聚物具有如利用13C-NMR波譜確定的相當高的、即高於95摩爾％、更優選高於97摩爾％、仍更優選高於98摩爾％的五單元組濃度。此外，應了解，丙烯共聚物內的共聚單體為隨機分布的。無規度表示與聚合物鏈中的共聚單體的總量相比孤立共聚單體單元、即附近沒有其它共聚單體單元的那些的量。在本發明的一個優選實施方案中，丙烯共聚物的無規度為至少30％，更優選至少50％，甚至更優選至少60％，仍更優選至少65％。如上所述，丙烯共聚物優選為熔噴纖維內僅有的聚合物組分。因此，根據本發明的術語「丙烯共聚物」不包括包含聚丙烯和分散在其中的彈性體組分的多相體系。事實上，根據本發明的丙烯共聚物優選地不應理解為不可混溶的兩種不同聚合物的混合物。術語「不可混溶的」表示其中不同的聚合物由於其不同的性質而形成通過高分辨顯微鏡、如電子顯微鏡或掃描力顯微鏡可見的可區別相的聚合物混合物。然而，這不排除丙烯聚合物為所謂的雙峰或多峰聚合物的選擇。與不可混溶的聚合物不同，雙峰或多峰聚合物包含在其分子量分布和/或其共聚單體含量分布方面不同但是在本發明的含義中可混溶的部分。因此，本文所使用的表述「多峰的」或「雙峰的」指聚合物的形態，即其共聚單體含量分布曲線的形式，所述共聚單體含量分布曲線為共聚單體含量相對於升溫淋洗分級(TREF)方法的淋洗溫度的圖。升溫淋洗分級(TREF)技術根據鏈中最長的可結晶序列使丙烯聚合物分級，所述鏈中最長的可結晶序列隨著淋洗溫度幾乎線性地增加(P.Ville等人，Polymer42(2001)1953-1967)。因此，最高溫度越高，全同立構序列越長。此外，升溫淋洗分級(TREF)技術不是嚴格地根據立構規整度而是根據鏈中最長的可結晶序列使聚丙烯分級。因此，丙烯共聚物鏈的溶解度受空間缺陷的濃度和分布影響。到目前為止，升溫淋洗分級(TREF)技術是進一步在其共聚單體分布方面表徵丙烯共聚物的合適方法。如下文會解釋的，丙烯共聚物可以通過共混不同的聚合物類型，即具有不同共聚單體含量的聚合物來製備。然而，優選地，丙烯共聚物的聚合物組分以序列步驟方法使用串聯配置的反應器並在不同反應條件下運行來製備。因此，在特定反應器中製得的每個部分會具有其自己的共聚單體含量分布。當疊加這些部分的分布曲線以獲得最終聚合物的共聚單體含量分布曲線時，這些曲線可以顯示出兩個或更多個極大值，或者在與單個部分的曲線比較時至少明顯地變寬。在兩個或更多個串聯步驟中所製備的這種聚合物被稱為雙峰的或多峰的，取決於步驟的數目。因此，根據本發明的丙烯共聚物可以是雙峰的或多峰的，但是不可以是不可混溶聚合物(聚合物部分)的混合物。因此，在本發明的一個實施方案中，丙烯共聚物在共聚單體含量方面是多峰的，如雙峰的。在另一優選實施方案中，丙烯共聚物在共聚單體分布方面是單峰的。此外，應了解，在熔融溫度和丙烯共聚物內共聚單體、特別是乙烯的含量之間有依賴性。在這點上，已知隨著共聚單體含量增加，特別是隨著乙烯含量增加，熔融溫度降低。在本發明的一個優選實施方案中，熔融溫度和共聚單體含量、即乙烯含量必須遵守特定的關係。優選地，根據本發明的丙烯共聚物和/或熔噴纖維滿足式(1)，更優選式(1a)，還更優選式(1b)，其中Tm[℃]為根據ISO11357-3所測量的熔噴纖維和/或丙烯共聚物、優選丙烯共聚物的熔融溫度[以℃給出]，C2[重量％]為利用傅立葉變換紅外光譜(FTIR)確定的熔噴纖維和/或丙烯共聚物內、優選丙烯共聚物內共聚單體、優選乙烯的量[以重量百分比給出]。此外，應了解，根據本發明的丙烯共聚物和/或熔噴纖維具有根據ISO11357-3所測量的至少130℃、優選至少135℃、更優選至少137℃、如至少140℃的熔融溫度Tm。因此，熔融溫度範圍優選為130℃至157℃，更優選135℃至155℃。丙烯共聚物和/或熔噴纖維的另一強制要求是其相當高的熔體流動速率，這與通過紡黏技術獲得的其它聚合物和/或纖維不同。熔體流動速率主要取決於平均分子量。這是因為事實上長的分子相比短的分子使材料具有更低的流動趨勢。分子量增加意味著MFR值降低。熔體流動速率(MFR)是在規定的溫度和壓力條件下通過限定口模排出的聚合物以克/10分鐘計所測量的，並且是聚合物黏度的量度，而對於每種聚合物而言其黏度又主要受其分子量和其支化程度影響。在230℃和2.16kg載荷下(ISO1133)測量的熔體流動速率標示為MFR2(230℃)。因此，在本發明中，優選地，丙烯共聚物和/或熔噴纖維具有至少200克/10分鐘、更優選至少400克/10分鐘，仍更優選在200克/10分鐘至3000克/10分鐘範圍內，還更優選在400克/10分鐘至2000克/10分鐘範圍內的MFR2(230℃)。在本發明的一個優選實施方案中，丙烯共聚物和/或熔噴纖維具有在600克/10分鐘至1800克/10分鐘範圍內、更優選在800克/10分鐘至1600克/10分鐘範圍內的MFR2(230℃)。例如，丙烯共聚物和/或熔噴纖維具有在1000克/10分鐘至1400克/10分鐘範圍內、如1100克/10分鐘至1300克/10分鐘的MFR2(230℃)。具有如此高熔體流動速率的丙烯共聚物優選地是通過減黏裂化獲得的。因此，應了解，根據本發明的丙烯共聚物是通過使具有如本發明所述的相同性能但是具有較低熔體流動速率(MFR2)的丙烯聚合物減黏裂化獲得的。因此，優選地，丙烯共聚物在減黏裂化之前具有不大於150克/10分鐘、更優選在15克/10分鐘至120克/10分鐘範圍內、還更優選在20克/10分鐘至100克/10分鐘範圍內的MFR2(230℃)。優選地，最初使用的丙烯共聚物選擇為使得減黏裂化比[最終MFR2(230℃)/初始MFR2(230℃)]為5至100，其中，「初始MFR2(230℃)」為丙烯共聚物在減黏裂化之前的MFR2(230℃)，且「最終MFR2(230℃)」為丙烯共聚物在減黏裂化之後的MFR2(230℃)。在本發明的一個優選實施方案中，丙烯共聚物是已經以20至100、更優選20至80、甚至更優選30至80、最優選40至80的減黏裂化比[最終MFR2(230℃)/初始MFR2(230℃)]減黏裂化的，其中，「初始MFR2(230℃)」為丙烯共聚物在減黏裂化之前的MFR2(230℃)，且「最終MFR2(230℃)」為丙烯共聚物在減黏裂化之後的MFR2(230℃)。另外地或可替代地，丙烯共聚物的特徵在於相當窄的分子量分布，這是因為聚合物已經優選地減黏裂化了。聚合物的減黏裂化不僅提高熔體流動速率，而且還使分子量分布變窄。因此，應了解，丙烯共聚物和/或熔噴纖維的分子量分布(Mw/Mn)在2至6的範圍內，更優選在2.5至5.5的範圍內。此外，丙烯共聚物和/或由所述丙烯共聚物製成的熔噴纖維的特徵在於如根據ISO527-3使用如在ENISO1873-2中所述的注塑試樣(狗骨頭形，厚度為4mm)所測量的特定拉伸模量。因此，優選地，丙烯共聚物和/或熔噴纖維具有至少500MPa、更優選至少700MPa、最優選在500MPa至1400MPa範圍內的拉伸模量。例如，丙烯共聚物和/或熔噴纖維具有在700MPa至1200MPa範圍內、最優選在800MPa至1000MPa範圍內的拉伸模量。此外，丙烯共聚物和/或由所述丙烯共聚物製成的熔噴纖維的特徵在於拉伸模量與丙烯共聚物和/或纖維內共聚單體含量的特定關係。因此，優選地，丙烯共聚物和/或熔噴纖維滿足式(2)，更優選式(2a)。其中TM[MPa]為根據ISO527-3使用如在ENISO1873-2中所述的注塑試樣(狗骨頭形，厚度為4mm)所測量的熔噴纖維和/或丙烯共聚物、優選丙烯共聚物的拉伸模量[以MPa給出]，C2[重量％]為利用傅立葉變換紅外光譜(FTIR)確定的熔噴纖維內和/或丙烯共聚物內、優選所述丙烯共聚物內共聚單體、優選乙烯的量[以重量百分比給出]。在本發明的一個優選實施方案中，熔噴纖維以熔噴網的形式提供。因此，熔噴網優選為非織造網。在本發明的含義中，術語「非織造網」指包含已經形成為網並且通過任意手段例如通過化學、機械、熱和/或溶劑處理而不是通過紡織或編織結合到一起的單獨的熔噴纖維的網。優選地，根據本發明的熔噴網具有(a)根據ISO527-3在+23±2℃的溫度和100mm/分鐘的測試速度下在從所述網上切下的寬度為50mm且長度為140mm的矩形試樣上所測量的至少10N的縱向(MD)最大拉伸強度，和/或(b)根據ISO527-3在+23±2℃的溫度和100mm/分鐘的測試速度下在從所述網上切下的寬度為50mm且長度為140mm的矩形試樣上所測量的至少5N的橫向(CD)最大拉伸強度。例如，根據本發明的熔噴網具有根據ISO527-3在+23±2℃的溫度和100mm/分鐘的測試速度下在從所述網上切下的寬度為50mm且長度為140mm的矩形試樣上所測量的在10N和35N之間、優選在15N和30N之間的縱向(MD)最大拉伸強度。另外地或可替代地，根據本發明的熔噴網具有根據ISO527-3在+23±2℃的溫度和100mm/分鐘的測試速度下在從所述網上切下的寬度為50mm且長度為140mm的矩形試樣上所測量的在5N和30N之間、優選在5N和20N之間的橫向(CD)最大拉伸強度。為複合材料的一部分的熔噴網的基本重量非常依賴於最終用途，然而，優選地，熔噴網具有至少15g/m2的基本重量。優選地，本發明的熔噴網具有至少20g/m2、更優選至少25g/m2，甚至更優選至少30g/m2、最優選至少35g/m2的基本重量。因此，本發明的熔噴網具有在20g/m2和150g/m2之間、更優選在25g/m2和125g/m2之間、甚至更優選在30g/m2和100g/m2之間、最優選在35g/m2和75g/m2之間的基本重量。例如，本發明的熔噴網具有在35g/m2和65g/m2之間、更優選在40g/m2和60g/m2之間的基本重量。以下更詳細地描述丙烯共聚物的製備。如本發明所限定的丙烯共聚物可以通過在漿料反應器、如環式反應器中在聚合催化劑的存在下使丙烯任選地與乙烯和/或至少另一種C4至C20的α-烯烴(共聚單體)一起聚合以製備丙烯共聚物的一部分來製備。然後將該部分轉移到後續的氣相反應器中，於是在所述氣相反應器中，在適當選擇的其它乙烯和/或至少一種C4至C20的α-烯烴(共聚單體)的存在下使丙烯反應以在第一步驟的反應產物的存在下製備另一部分。該反應順序提供構成丙烯共聚物的部分(i)和(ii)的反應器共混物。通過本發明，當然能夠在氣相反應器中進行第一反應，而在漿料反應器、例如環式反應器中進行第二聚合反應。此外，還能夠顛倒製備部分(i)和(ii)的順序，在上文中已經以首先製備部分(i)然後製備部分(ii)的順序描述所述順序。包括至少兩個聚合步驟的以上所討論的方法鑑於其提供容易可控的反應步驟使得能夠製備所需的反應器共混物的事實是有利的。例如通過適當地選擇單體進料、共聚單體進料、氫進料、溫度和壓力可以調節聚合步驟，以適當地調節所獲得的聚合產物的性能。特別地，在所述多階段聚合過程中，在共聚單體分布、如乙烯分布方面，以及在分子量和MFR2(230℃)值方面，能夠獲得丙烯共聚物的多峰性，優選雙峰性。這種方法可以使用用於製備丙烯共聚物的任何合適的催化劑來進行。優選地，如以上所討論的方法使用齊格勒-納塔催化劑、特別是高產率齊格勒-納塔催化劑(與低產率的所謂第二代齊格勒納塔催化劑不同的所謂第四和第五代的類型)來進行。根據本發明所採用的合適的齊格勒-納塔催化劑包含催化劑組分、助催化劑組分和至少一種電子供體(內部和/或外部電子供體，優選至少一種外部電子供體)。優選地，催化劑組分為基於Ti-Mg的催化劑組分，通常助催化劑為基於烷基Al的化合物。合適的催化劑具體地在US5,234,879、WO92/19653、WO92/19658和WO99/33843中公開。優選的外部供體為已知的基於矽烷的供體，例如二環戊基二甲氧基矽烷或環己基甲基二甲氧基矽烷。如以上所討論的方法的一個實施方案為環式-氣相方法，例如由Borealis開發的被稱為技術，例如在EP0887379A1和WO92/12182中所描述的。關於上述優選的漿料-氣相方法，可以提供關於方法條件的以下一般信息。40℃至110℃、優選在60℃和100℃之間、特別是在80℃和90℃之間的溫度，與在20巴至80巴範圍內，優選30巴至60巴的壓力，以及選擇添加氫以控制分子量。然後，將優選地在環式反應器中進行的漿料聚合的反應產物轉移到後續氣相反應器，其中溫度優選地在50℃至130℃的範圍內、更優選80℃至100℃，壓力在5巴至50巴的範圍內、優選15巴至35巴，還選擇添加氫以控制分子量。在以上確定的反應器區內的停留時間可以變化。在本發明的一個優選實施方案中，在漿料反應器、例如環式反應器中的停留時間在0.5小時至5小時的範圍內，例如0.5小時至2小時，而在氣相反應器中的停留時間通常會是1小時至8小時。可以利用技術人員已知的方法條件來調節和控制採用上述方法所製備的丙烯共聚物的性能，例如通過以下方法參數中的一種或更多種：溫度、氫進料、共聚單體進料、丙烯進料、催化劑、外部供體的類型和量、多峰聚合物的兩種或更多種組分之間的分配。在使丙烯共聚物進行減黏裂化步驟的情況下，減黏裂化可以以任何已知的方式、如通過使用過氧化物減黏裂化劑來進行。典型的減黏裂化劑為2,5-二甲基-2,5-二(叔丁基-過氧基)己烷(DHBP)(例如以商品名Luperox101和Trigonox101銷售的)、2,5-二甲基-2,5-二(叔丁基-過氧基)己炔-3(DYBP)(例如以商品名Luperox130和Trigonox145銷售的)、過氧化二異丙苯(DCUP)(例如以商品名LuperoxDC和PerkadoxBC銷售的)、二叔丁基過氧化物(DTBP)(例如以商品名TrigonoxB和LuperoxDi銷售的)、叔丁基-異丙苯基-過氧化物(BCUP)(例如以商品名TrigonoxT和Luperox801銷售的)和二(叔丁基過氧基-異丙基)苯(DIPP)(例如以商品名Perkadox14S和LuperoxDC銷售的)。根據本發明所採用的過氧化物的適當量基本上是技術人員已知的，並可以基於進行減黏裂化的丙烯共聚物的量、進行減黏裂化的丙烯共聚物的MFR2(230℃)值和待獲得產物的所需目標MFR2(230℃)來簡單地計算。因此，基於所採用的丙烯共聚物的總量，過氧化物減黏裂化劑的典型量為0.005重量％至0.5重量％，更優選0.01重量％至0.2重量％。通常，根據本發明的減黏裂化在擠出機中進行，使得在合適的條件下，實現熔體流動速率的提高。在減黏裂化過程中，原料的較高摩爾質量的鏈在統計學上比較低摩爾質量的分子更頻繁地斷裂，如上所述造成平均分子量整體降低和熔體流動速率提高。由此獲得的丙烯聚合物以丸粒或顆粒形式用於製備本發明的複合材料。本發明的另一要求是複合材料還包含至少一種纖維基體材料。因此，以下更詳細地描述為本發明的複合材料的一部分的至少一種纖維基體材料。應了解，在本發明的含義中，術語「纖維基體材料」指長度通常超過寬度的細長顆粒材料。在這種情況下，纖維基體材料指長度不大於10cm、更優選不大於7cm、還更優選在0.1mm至7cm範圍內、仍更優選在0.1mm至50mm範圍內、仍還更優選在0.5mm至10mm範圍內的材料。另外地或可替代地，這樣的纖維基體材料具有不大於80μm、更優選不大於50μm，更優選在1μm至40μm範圍內的寬度(直徑)。因此，纖維基體材料優選地具有至少10、更優選至少30、仍更優選在30至100範圍內、還更優選在40至80範圍內、如在50至70範圍內的長寬比。纖維基體材料可以是單組分或多組分材料，例如雙組分纖維材料。例如，纖維基體材料可以基於選自木漿、人造絲、萊賽爾、棉、羊毛、絲、黃麻、亞麻織物、大麻、亞麻、聚酯、尼龍、聚乙烯、聚對苯二甲酸乙二醇酯、聚碳酸酯及其混合物的材料。優選地，至少一種纖維基體材料為纖維素纖維。在本發明的含義中，術語「纖維素纖維」指基於纖維素的纖維，其中所述纖維素可以得自任何來源，天然的或人造的。基於纖維素纖維的總重量，纖維素纖維優選地包含至少75重量％、更優選至少80重量％、甚至更優選至少85重量％、最優選至少90重量％的量的纖維素。優選地，為纖維素纖維的纖維基體材料基於選自木漿、人造絲、萊賽爾、棉、羊毛、黃麻、亞麻織物、大麻、亞麻及其混合物的材料。在本發明的一個優選實施方案中，為纖維素纖維的至少一種纖維基體材料優選為木漿纖維。這種纖維素纖維可以通過將木材加工並精製為纖維而從各種來源和品質獲得。這樣的加工和精製步驟可以包括例如研磨、熱和/或化學處理步驟的組合。這種纖維素纖維的來源對於本發明不是決定性的，即纖維素纖維可以來源於針葉樹以及闊葉樹。合適的木漿纖維可以由機械漿，例如磨木漿、熱機械漿(TMP)或化學熱機械漿(CTMP)以及化學漿，例如牛皮紙漿或硫酸鹽漿或回收漿獲得。在這點上，「機械漿」通常通過依靠使用機械能量將木漿的片磨碎成纖維組分來製備。「磨木漿」通常來源於針葉樹，例如雲杉、松樹、冷杉、落葉松和鐵杉，以及一些闊葉樹，例如桉樹。磨木漿通常通過依靠使用石頭將木材研磨為比較短的纖維來製備。「熱機械漿」來源於熱機械方法，其中木片或鋸屑在進入加壓的精製機之前通過蒸氣軟化。「化學熱機械漿」通過用化學試劑、如亞硫酸鈉和蒸氣處理木片以及後續的機械處理來獲得。「化學漿」通過用化學試劑處理木片或鋸屑以通過移除黏合劑、如木質素樹脂和樹膠來釋放纖維素纖維來獲得。硫酸鹽型或牛皮紙型是兩種化學漿，其中牛皮紙型是化學漿生產中主要的製漿方法。「回收漿」來源於回收的紙和紙板或廢紙。除了纖維素纖維之外，回收漿還可以包含用於促進最初造紙的其它材料，例如填料和黏結劑。在本發明的一個優選實施方案中，為纖維素纖維的至少一種纖維基體材料來源於化學漿和/或回收漿。在本發明的另一優選實施方案中，至少一種纖維基體材料包含至少兩種纖維基體材料的混合物，其中至少一種纖維基體材料為如上所限定的纖維素纖維。優選地，纖維基體材料包含兩種纖維基體材料的混合物，即如上所限定的纖維素纖維和另一種類型的纖維基體材料。更優選地，纖維基體材料包含木漿纖維作為纖維素纖維和另一種類型的纖維基體材料。例如，另一種類型的纖維基體材料基於選自人造絲、萊賽爾、棉、羊毛、絲、黃麻、亞麻織物、大麻、亞麻、聚酯、尼龍、聚乙烯、聚對苯二甲酸乙二醇酯、聚丙烯酸酯、聚丙烯酸酯的鹽和聚碳酸酯的材料。優選地，另一種類型的纖維基體材料基於選自聚酯、尼龍、聚乙烯、聚對苯二甲酸乙二醇酯、聚丙烯酸酯、聚丙烯酸酯的鹽和聚碳酸酯的材料。在本發明的一個優選實施方案中，基於纖維基體材料的總重量，另一種類型的纖維基體材料為小於50重量％，優選小於40重量％，更優選小於30重量％。因此，應了解，基於纖維基體材料的總重量，纖維素纖維為至少50重量％，優選至少60重量％，更優選至少70重量％。優選地，基於纖維基體材料的總重量，纖維基體材料包含在50重量％和99重量％之間的纖維素纖維和在1重量％和50重量％之間的另一種類型的纖維基體材料。更優選地，基於纖維基體材料的總重量，纖維基體材料包含在60重量％和99重量％之間的纖維素纖維和在1重量％和40重量％之間的另一種類型的纖維基體材料。最優選地，基於纖維基體材料的總重量，纖維基體材料包含在70重量％和99重量％之間的纖維素纖維和在1重量％和30重量％之間的另一種類型的纖維基體材料。例如，基於纖維基體材料的總重量，纖維基體材料包含在90重量％和99重量％之間的木漿纖維和在1重量％和10重量％之間的另一種類型的纖維基體材料。優選地，另一種類型的纖維基體材料基於聚對苯二甲酸乙二醇酯(PET)。或者，基於纖維基體材料的總重量，纖維基體材料包含在65重量％和75重量％之間的木漿纖維和在25重量％和35重量％之間的另一種類型的纖維基體材料。優選地，另一種類型的纖維基體材料基於聚對苯二甲酸乙二醇酯(PET)。在本發明的另一優選實施方案中，基於纖維基體材料的總重量，纖維基體材料包含在75重量％和99重量％之間的木漿纖維和在1重量％和25重量％之間的另一種類型的纖維基體材料。優選地，另一種類型的纖維基體材料基於聚丙烯酸酯和/或聚丙烯酸酯的鹽。例如，聚丙烯酸酯的鹽為丙烯酸酯鈉。還優選地，基於複合材料的總重量，本發明的複合材料包含至少1重量％、優選至少3重量％、更優選至少5重量％、最優選至少7重量％的量的熔噴纖維和/或基於所述熔噴纖維的熔噴網。因此，應了解，基於複合材料的總重量，複合材料包含小於99重量％、優選小於97重量％、更優選小於95重量％、最優選小於93重量％的量的纖維基體材料。在本發明的一個優選實施方案中，基於複合材料的總重量，複合材料包含1重量％至30重量％的熔噴纖維和/或基於所述熔噴纖維的熔噴網，和70重量％至99重量％的纖維基體材料。優選地，基於複合材料的總重量，複合材料包含3重量％至30重量％的熔噴纖維和/或基於所述熔噴纖維的熔噴網，和70重量％至97重量％的纖維基體材料。更優選地，基於複合材料的總重量，複合材料包含5重量％至30重量％的熔噴纖維和/或基於所述熔噴纖維的熔噴網，和70重量％至95重量％的纖維基體材料。最優選地，基於複合材料的總重量，複合材料包含7重量％至30重量％的熔噴纖維和/或基於所述熔噴纖維的熔噴網，和70重量％至93重量％的纖維基體材料。例如，基於複合材料的總重量，複合材料包含7重量％至20重量％的熔噴纖維和/或基於所述熔噴纖維的熔噴網，和80重量％至93重量％的纖維基體材料。如本發明中所限定的複合材料可以通過包括以下步驟的方法來製備(a)提供由如上所限定的丙烯共聚物製備的熔噴纖維，(b)提供如上所限定的至少一種纖維基體材料，(c)使步驟(b)的至少一種纖維基體材料的流與步驟(a)的熔噴纖維的流接觸以形成複合材料。提供熔噴纖維、提供至少一種纖維基體材料和使至少一種纖維基體材料的流與熔噴纖維的流接觸的步驟可以通過本領域技術人員熟知的所有技術來進行。例如，本發明的複合材料可以通過如在WO2011/034523A1、US4,100,324、US5,350,624、US5,508,102和美國專利申請2003/0200991號和2007/0049153號中描述為棵紡(coform)技術的方法來製備。關於棵紡技術的這些文件的主題在此通過引用完整地併入。本發明的複合材料可以在多種製品中使用。例如，本發明的複合材料可以包含在諸如吸收性產品和/或過濾介質的製品中。吸收性產品的實例包括選自尿布、失禁用品和女性衛生用品如衛生巾的衛生用品；和/或紙巾製品，例如選自紙巾、溼紙巾、面巾紙、用於嬰兒和/或成人的擦拭巾、清潔擦拭巾、拋光擦拭巾、化妝擦拭巾和汽車養護擦拭巾的擦拭巾。紙巾製品，例如擦拭巾可以以乾燥形式或預潤溼形式提供。如果紙巾製品為預潤溼的製品，則其可以包含例如用於清潔、殺菌、消毒等的液體。優選地，液體包括水或水包油乳液。優選地，基於液體的總重量，液體包含至少80重量％、更優選85至少重量％、甚至更優選至少90重量％、最優選至少95重量％的量的水。在本發明的一個優選實施方案中，基於紙巾製品的總重量，紙巾製品可以包含10重量％至2000重量％、更優選50重量％至1500重量％、甚至更優選100重量％至1000重量％、最優選200重量％至750重量％的量的液體。如果製品為過濾介質，則該製品優選為真空清潔袋和/或過濾物。吸收性產品，即衛生用品和/或紙巾製品，和/或過濾介質可以以多種形狀提供。例如，吸收性產品和/或過濾介質可以是圓形、橢圓形、矩形或不規則形狀。除了本發明的複合材料之外，本發明的製品還可以包含本領域已知的紡黏織物。特別地，應了解，本發明的製品具有根據ISO527-3在+23±2℃的溫度和100mm/分鐘的測試速度下在從所述製品上切下的寬度為50mm且長度為140mm的矩形試樣上所測量的至少10N的縱向(MD)最大拉伸強度。例如，製品具有根據ISO527-3在+23±2℃的溫度和100mm/分鐘的測試速度下在從所述製品上切下的寬度為50mm且長度為140mm的矩形試樣上所測量的在10N和50N之間、優選在15N和45N之間、最優選在20N和40N之間的縱向(MD)最大拉伸強度。另外地或可替代地，本發明的製品具有根據ISO527-3在+23±2℃的溫度和100mm/分鐘的測試速度下在從所述製品上切下的寬度為50mm且長度為140mm的矩形試樣上所測量的至少10N的橫向(CD)最大拉伸強度。例如，本發明的製品具有根據ISO527-3在+23±2℃的溫度和100mm/分鐘的測試速度下在從所述製品上切下的寬度為50mm且長度為140mm的矩形試樣上所測量的在10N和40N之間、優選在15N和35N之間、最優選在15N和30N之間的橫向(CD)最大拉伸強度。在這點上，可以推斷如上所限定的丙烯共聚物還可以用於改善複合材料/製品中熔噴網和纖維基體材料之間的黏附性，尤其是與已知包含丙烯均聚物的複合材料/製品相比更是如此。因此，應了解，在本發明的另一方面，提供如上所限定的丙烯共聚物用於改善由沿縱向(MD)取向的最大拉伸強度表示的複合材料/製品中熔噴網和纖維基體材料之間的黏附性的用途，其中所述改善由式(II)限定(MD-RPP)/(MD-HPP)≥1.1(II)其中(MD-RPP)為丙烯共聚物沿縱向(MD)取向的最大拉伸強度[N]，和(MD-HPP)為丙烯均聚物的縱向(MD)最大拉伸強度[N]，所述丙烯均聚物具有根據ISO1133所測量的1100克/10分鐘至1300克/10分鐘的熔體流動速率MFR2(230℃)和根據ISO11357-3所測量的155℃至160℃的熔融溫度(Tm)。由於通過使用丙烯共聚物對於複合材料/製品在機械性能、特別是由拉伸強度表示的黏附性能方面獲得的良好結果，本發明的另一方面涉及如上所限定的丙烯共聚物用於製備如上所限定的複合材料或如上所限定的製品的用途。此外，應指出，包含這種丙烯共聚物的複合材料/製品可以通過使用改善的加工參數用熔噴方法來製備。特別地，應了解，在熔噴過程期間所需的空氣體積可以明顯地減小，而不損失熔噴網和由其獲得的製品的所需性能。因此，在本發明的另一方面中，提供了丙烯共聚物用於減小熔噴過程期間熱空氣體積的用途，其中所述減小由式(I)限定(AV-RPP)/(AV-HPP)≤0.9(I)其中(AV-RPP)為所述丙烯共聚物的熱空氣體積[m3/h]，和(AV-HPP)為丙烯均聚物的熱空氣體積[m3/h]，所述丙烯均聚物具有根據ISO1133所測量的1100克/10分鐘至1300克/10分鐘的熔體流動速率MFR2(230℃)和根據ISO11357-3所測量的155℃至160℃的熔融溫度(Tm)。在本發明的一個優選實施方案中，通過使用丙烯共聚物的空氣體積的減小[(AV-RPP)/(AV-HPP)]大於0.8，更優選大於0.7，其中，(AV-RPP)為所述丙烯共聚物的熱空氣體積[m3/h]，(AV-HPP)為丙烯均聚物的熱空氣體積[m3/h]，所述丙烯均聚物具有根據ISO1133所測量的1100克/10分鐘至1300克/10分鐘的熔體流動速率MFR2(230℃)和根據ISO11357-3所測量的155℃至160℃的熔融溫度(Tm)。例如，通過使用丙烯共聚物的空氣體積的減小[(AV-RPP)/(AV-HPP)]在0.5和0.9之間，更優選在0.5和0.9之間，最優選在0.6和0.9之間，其中，(AV-RPP)為所述丙烯共聚物的熱空氣體積[m3/h]，(AV-HPP)為丙烯均聚物的熱空氣體積[m3/h]，所述丙烯均聚物具有根據ISO1133所測量的1100克/10分鐘至1300克/10分鐘的熔體流動速率MFR2(230℃)和根據ISO11357-3所測量的155℃至160℃的熔融溫度(Tm)。現在將通過下文所提供的實施例更加詳細地描述本發明。實施例1.定義/測量方法除非另外限定，否則以下術語和測定方法的定義適用於本發明的以上一般描述以及以下的實施例。通過13CNMR波譜進行的聚丙烯中等規度的量化等規度通過定量的13C核磁共振(NMR)波譜在基本歸屬之後來確定，如例如在V.Busico和R.Cipullo，ProgressinPolymerScience，2001，26，443-533中。調節實驗參數以確保用於該特定任務的定量波譜的測量，如例如在S.Berger和S.Braun，200andMoreNMRExperiments：APracticalCourse，2004，Wiley-VCH，Weinheim中。數量以本領域已知的方式使用代表性位點信號積分的經簡單校正的比例來計算。等規度以五單元組水平、即五單元組分布的mmmm部分確定。通過NMR波譜法進行的微觀結構的量化定量的核磁共振(NMR)波譜法用於定量聚合物的等規度、區域規整度和共聚單體含量。使用對於1H和13C分別在400.15MHz和100.62MHz運行的BrukerAdvanceIII400NMR波譜儀在溶液狀態記錄定量的13C{1H}NMR譜圖。使用氮氣用於所有氣動，在125℃使用經13C優化的10mm延伸溫度探頭記錄所有譜圖。對於丙烯均聚物，在1,2-四氯乙烷-d2(TCE-d2)中溶解約200mg的材料。為了確保均勻的溶液，在加熱塊中最初的樣品製備後，在旋轉爐中將NMR管再加熱至少1小時。在插入到磁體後，使所述管以10Hz的頻率旋轉。主要由於立構規整度分布定量所需要的高解析度而選擇該設置(Busico，V.，Cipullo，R.，Prog.Polym.Sci.26(2001)443；Busico，V.；Cipullo，R.，Monaco，G.，Vacatello，M.，Segre，A.L.，Macromoleucles30(1997)6251)。採用標準單脈衝激發，利用NOE和雙層WALTZ16去耦方案(Zhou，Z.，Kuemmerle，R.，Qiu，X.，Redwine，D.，Cong，R.，Taha，A.，Baugh，D.Winniford，B.，J.Mag.Reson.187(2007)225；Busico，V.，Carbonniere，P.，Cipullo，R.，Pellecchia，R.，Severn，J.，Talarico，G.，Macromol.RapidCommun.2007，28，11289)。每個譜圖獲取總計8192個(8k)瞬態。對於乙烯-丙烯共聚物，約200mg的材料與乙醯丙酮酸鉻(III)(Cr(acac)3)一起溶解在3ml的1,2-四氯乙烷-d2(TCE-d2)中，在溶劑中生成65mM的弛豫劑的溶液(Singh，G.，Kothari，A.，Gupta，V.，PolymerTesting285(2009)，475)。為了確保均勻的溶液，在加熱塊中最初的樣品製備後，在旋轉爐中將NMR管再加熱至少1小時。在插入到磁體後，使所述管以10Hz的頻率旋轉。主要由於高解析度而選擇該設置，並且精確的乙烯含量定量定量地需要該設置。採用標準單脈衝激發而不使用NOE，使用經優化的頂端角、1s循環延遲和雙層WALTZ16去耦方案(Zhou，Z.，Kuemmerle，R.，Qiu，X.，Redwine，D.，Cong，R.，Taha，A.，Baugh，D.Winniford，B.，J.Mag.Reson.187(2007)225；Busico，V.，Carbonniere，P.，Cipullo，R.，Pellecchia，R.，Severn，J.，Talarico，G.，Macromol.RapidCommun.2007，28，11289)。每個譜圖獲取總計6144個(6k)瞬態。對定量的13C{1H}NMR譜圖進行處理、積分，並使用專門的電腦程式由積分確定相關的定量性質。對於乙烯-丙烯共聚物，所有化學位移使用溶劑的化學位移間接地參照在30.00ppm處的亞乙基嵌段(EEE)的中心亞甲基基團。即使當該結構單元不存在時，該方法也允許可比較的參照。對於丙烯均聚物，所有化學位移內部地參照在21.85ppm處的甲基全同立構五單元組(mmmm)。觀察到相應於位置缺陷的特徵信號(Resconi，L.，Cavallo，L.，Fait，A.，Piemontesi，F.，Chem.Rev.2000，100，1253；Wang，W-J.，Zhu，S.，Macromolecules33(2000)，1157；Cheng，H.N.，Macromolecules17(1984)，1950)或共聚單體。立構規整度分布通過23.6ppm到19.7ppm之間的甲基區域的積分來定量，校正任何與所關注的立體序列不相關的任何位點(Busico，V.，Cipullo，R.，Prog.Polym.Sci.26(2001)443；Busico，V.，Cipullo，R.，Monaco，G.，Vacatello，M.，Segre，A.L.，Macromoleucles30(1997)6251)。具體地，位置缺陷和共聚單體對立構規整度分布定量的影響通過從特定的立體序列積分區域減去代表性的位置缺陷和共聚單體積分來校正。等規度以五單元組水平來確定，並報告為全同等規立構的五單元組(mmmm)序列相對於所有五單元組序列的百分比：[mmmm]％＝100×(mmmm/所有五單元組的總和)2,1赤式位置缺陷(位置缺陷)的存在通過在17.7ppm和17.2ppm處的兩個甲基位點的存在來指示，並通過其它特徵位點來確認。未觀察到與其它類型的位置缺陷相對應的特徵信號(Resconi，L.，Cavallo，L.，Fait，A.，Piemontesi，F.，Chem.Rev.2000，100，1253)。使用在17.7ppm和17.2ppm處的兩個特徵甲基位點的平均積分來定量2,1赤式位置缺陷的量。P21e＝(Ie6+Ie8)/2基於甲基區域對1,2一級插入的丙烯的量進行定量，其中所述甲基區域具有對於包含在該區域中與一級插入不相關的位點和對於從該區域中排除的一級插入位點進行的校正：P12＝ICH3+P12e將丙烯的總量定量為一級插入的丙烯和全部其它存在的位置缺陷的總和：P總量＝P12+P21e相對於全部丙烯對2,1赤式位置缺陷的摩爾百分比進行定量：[21e]摩爾％＝100×(P21e/P總量)對於共聚物，觀察到對應於乙烯併入的特徵信號(Cheng，H.N.，Macromolecules17(1984)，1950)。對於還觀察到的位置缺陷(Resconi，L.，Cavallo，L.，Fait，A.，Piemontesi，F.，Chem.Rev.2000，100，1253；Wang，W-J.，Zhu，S.，Macromolecules33(2000)，1157；Cheng，H.N.，Macromolecules17(1984)，1950)，需要對這類缺陷對共聚單體含量的影響的校正。使用Wang等人的方法通過在使用確定條件獲取的13C{1H}譜圖的整個波譜區域上的多個信號的積分對聚合物中乙烯的摩爾分數進行定量(Wang，W-J.，Zhu，S.，Macromolecules33(2000)，1157)。由於其準確性、魯棒性和當需要時解釋位置缺陷的存在的能力而選擇該方法。稍微調節積分區域以增加對更寬範圍的共聚單體含量的適用性。根據下式由摩爾分數來計算聚合物中的摩爾百分比共聚單體併入：E[摩爾％]＝100×fE根據下式由摩爾分數來計算聚合物中的重量百分比共聚單體併入：E[重量％]＝100×(fE×28.05)/((fE×28.05)+((1-fE)×42.08))使用Kakugo等人的方法通過在使用確定條件獲取的13C{1H}譜圖的整個波譜區域上的多個信號的積分來確定三單元組水平的共聚單體序列分布(Kakugo，M.，Naito，Y.，Mizunuma，K.，Miyatake，T.Macromolecules15(1982)1150)。由於其魯棒性而選擇該方法。稍微調節積分區域以增加對更寬範圍的共聚單體含量的適用性。由通過Kakugo等人的方法(Kakugo，M.，Naito，Y.，Mizunuma，K.，Miyatake，T.Macromolecules15(1982)1150)根據下式確定的摩爾分數來計算聚合物中給定的共聚單體三單元組序列的摩爾百分比：XXX[摩爾％]＝100×fXXX使用已知的必要關係(Randall，J.Macromol.Sci.，Rev.Macromol.Chem.Phys.1989，C29，201)由三單元組分別來計算如由三單元組水平的共聚單體序列分布所確定的聚合物中的摩爾分數共聚單體併入：fXEX＝fEEE+fPEE+fPEPfXPX＝fPPP+fEPP+fEPE其中，PEE和EPP分布代表可逆序列PEE/EEP和EPP/PPE的總和。共聚單體分布的無規度定量為孤立的乙烯序列相對於全部併入的乙烯的相對量。使用以下關係由三單元組序列分布來計算無規度：R(E)[％]＝100×(fPEP/fXEX)無規度在FTIR測量中，在225℃壓塑250mm厚的膜，並在Perkin-ElmerSystem2000FTIR儀器上對其進行研究。乙烯峰面積(760cm-1至700cm-1)用作總的乙烯含量的量度。結構-P-E-P-(一個乙烯單元在兩個丙烯單元之間)的吸收帶出現在733cm-1處。該帶表徵無規乙烯含量。對於更長的乙烯序列(多於兩個單元)，吸收帶出現在720cm-1處。通常，對於無規共聚物觀察到對應於更長乙烯序列的肩峰。通過13C-NMR來完成對於基於面積的總的乙烯含量和基於733cm-1處的峰高的無規乙烯(PEP)含量的校準。(ThermochimicaActa，66(1990)53-68)。無規度＝無規乙烯(-P-E-P-)含量/總的乙烯含量×100％。數均分子量(Mn)、重均分子量(Mw)和分子量分布(MWD)通過體積排阻色譜(SEC)使用具有在線黏度計的WatersAllianceGPCV2000儀器確定。爐溫為140℃。三氯苯用作溶劑(ISO16014)。MFR2(230℃)根據ISO1133(230℃，2.16kg載荷)進行測量。通過FTIR光譜進行的共聚單體含量的量化定量的紅外(IR)光譜用於量化共聚單體的量。通過與依靠定量的核磁共振(NMR)波譜確定的共聚單體含量的相互關係來實現校準。基於由定量的13C-NMR波譜獲得的結果的校準過程以文獻中很好地記錄的常規方法來進行。共聚單體的量(N)經由下式以重量百分比(重量％)確定：N＝k1(A/R)+k2其中，A為共聚單體帶的限定最大吸光度，R為限定為參照峰的峰高的最大吸光度，並且k1和k2為通過校準獲得的線性常數。對於聚(乙烯-共-丙烯-共-丁烯)(EPB)體系，通過兩個特徵吸收帶來實現定量：·通過760cm-1的1-丁烯含量(750cm-1至810cm-1之間的線性基線校正)·通過720cm-1或730cm-1的乙烯含量(710cm-1至750cm-1之間的線性基線校正)根據乙烯成分是無規的(730cm-1)還是嵌段狀的(720cm-1)來選擇用於乙烷含量定量的帶。4324cm-1處的吸光度用作參照帶。以摩爾百分比(摩爾％)確定的共聚單體的量(N)由通過使用共聚單體的分子量(Mw)以重量百分比的的單位(重量％)轉換來獲得。NA[摩爾％]＝(NA[重量％]/MwA)/((NA[重量％]/MwA)+(NB[重量％]/MwB)+((100[重量％]-NA[重量％]-NB[重量％])/MwC))固態紅外光譜使用FTIR光譜儀在壓塑薄(100μm至800μm)膜上以4cm-1的解析度記錄，並在透射模式中進行分析。聚合物的拉伸模量根據ISO527-1(十字頭速度＝1mm/分鐘；23℃)使用如在ENISO1873-2中所述的注塑樣品(狗骨頭形，厚度為4mm)進行測量。熔融溫度Tm熔融溫度(峰值溫度)Tm根據ISO11357-1通過DSC使用在環境溫度和210℃之間以10K/分鐘的速率在加熱-冷卻-加熱循環中的第二加熱中的峰值溫度來測量。熔融焓(Hm)[熔解熱]根據ISO11357-3通過DSC來測量。結晶度聚合物的結晶度由根據ISO3146以10K/分鐘的加熱速率運行的標準差示掃描量熱法(DSC)實驗中的熔融焓Hm來計算，對於完全結晶的丙烯均聚物假定熔融焓為209J/g(例如參見以下參考文獻：MarkusGahleitner，PirjoEwaRatajski，ChristianPaulik，JensReussner，JohannesWolfschwenger&WolfgangNeiss1，Propylene-EthyleneRandomCopolymers:ComonomerEffectsonCrystallinityandApplicationProperties，J.Appl.Polym.Sci.95(2005)1073-81)。二甲苯可溶物(XCS，重量％)：二甲苯可溶物(XCS)的含量根據ISO6427在23℃確定。網的基重以g/m2計的網的基本重量(基重)根據ISO536:1995確定。網的拉伸性能網的拉伸強度根據ISO527-3在從所述網上切下的寬度為50mm且長度為140mm的矩形試樣上使用Zwick005拉伸測試機以100mm的有效夾持長度來確定。試樣沿縱向(MD)和橫向(CD)切割。測試溫度為+23±2℃，使用100mm/分鐘的測試速度直到破裂點，伸長通過基於最初夾具距離的夾具距離來測量。測試10個樣品，由其計算出力相對於伸長的平均曲線。根據這些平均曲線，以達到的最大力來確定拉伸強度，並確定在最大力時的伸長率。2.實施例的製備2.1聚合物樣品發明實施例(IE)：使用商品化的第4代齊格勒-納塔催化劑聚合的具有20克/10分鐘的MFR2和由FTIR確定的3.3重量％的乙烯含量的無規丙烯共聚物用作用於減黏裂化的原料。減黏裂化在共旋雙螺杆擠出機中在200℃至230℃使用適當量的(叔丁基過氧基)-2,5-二甲基己烷(由荷蘭的AkzoNobel銷售的Trigonox101)來進行，以獲得1200克/10分鐘的MFR2。得到的聚合物的特徵在於150℃的熔融點，如在注塑試樣上確定的1150MPa的拉伸模量。比較例(CE)：使用以減黏裂化方法製備的具有1200克/10分鐘的MFR2的商品化丙烯均聚物BorflowTMHL512FB(Borealis)。該聚合物的特徵在於158℃的熔融點和如在注塑試樣上確定的1515MPa的拉伸模量。2.2熔噴網和測試在250mm寬的Reicofil熔噴中試生產線上使用具有直徑0.4mm的孔且每英寸35個孔的口模使材料轉變為熔噴網。熔體溫度設定在285℃，空氣溫度設定在280℃。生產線的生產量為66kg/h/m，從口模到收集器的距離分別固定在150mm、300mm和500mm。對於每一設定，熱空氣體積已經最大化，且製作的網具有50g/m2的基本重量。表1概述了在發明實施例IE和比較例CE方面對於各個從口模到收集器的距離關於空氣體積和機械性能的數據。表1：由所獲得的結果可以推斷，由發明實施例IE所製備的熔噴網的機械性能可以比得上由比較例CE所製備的機械性能。2.3複合材料製備和測試發明實施例IE以及比較例CE已經通過使用33g/m2放置在不同的紙基體上。廁紙以及40g/m2的工業清潔紙用作紙基體。熔體溫度設定在285℃，空氣溫度設定在285℃。生產線的生產量為66kg/h/m，從口模到收集器的距離固定在150mm，同時保持50g/m3的熔噴重量。表2概述了在放置在不同紙基體上的發明實施例IE和比較例CE方面關於空氣體積和機械性能的數據。表2：*：用50mm的初始長度測量的如由對於包含紙基體和比較例CE的複合材料所測量的拉伸強度可以推斷的，該聚合物幾乎顯示不出任何與纖維基體材料的黏附性。與此相反，包含發明實施例IE和作為纖維基體材料的紙基體的複合材料顯示出增加的拉伸強度。因此，由發明實施例IE製備的複合材料與由丙烯均聚物製備的複合材料(如對於比較例CE所顯示的)相比顯示改善的黏附性。此外，可以推斷，使用發明實施例IE來製備這種複合材料需要明顯比使用比較例CE低的熱空氣體積。