中空發泡成形體的製造方法及中空發泡成形體的製作方法

2023-07-28 20:50:36 2

專利名稱：中空發泡成形體的製造方法及中空發泡成形體的製作方法
技術領域：
本發明涉及中空發泡成形體的製造方法。
背景技術：
近些年的機動車要求有高的頂棚、寬的座椅等來使內部空間變寬，因此機動車用的管道要求緊湊，且使作為目的的所期望的空氣流量順利地流動。並且，對各車種要求有不同的管道的形狀。為了應對上述的要求，以往的機動車用的管道使用由高密度聚乙烯或聚丙烯等構成的中空成形體。由於中空成形體容易進行不同類型形狀的成形，且能夠容易確保作為目的的所期望的空氣流量，因此適合作為機動車用的管道。

但是，近些年，由空調器的壓縮機產生的噪聲、通過管道的空氣的風噪聲從管道吹出口洩漏成為問題，從而要求降低上述的噪聲。然而，由於現有的中空成形體由高密度聚乙烯或聚丙烯等非發泡樹脂構成，因此欠缺吸收噪聲的功能。由於這樣的情況,在專利文獻I (日本特開2004-116959號公報)中公開一種管道，其能夠降低空調的壓縮機產生的噪聲、通過管道的空氣的風噪聲，並且，在防止結露性、隔熱性、耐熱性、輕量性方面優良，且在實用上具有充分的強度，並且能夠通過簡單的工序製造。在上述專利文獻I中公開一種管道，其是表觀密度為0.05 0.5g/cm3且獨立氣泡率為50%以上的中空發泡成形體，該中空發泡成形體的內表面的表面硬度為45 80度。如上述專利文獻I所示，通過具有特定範圍的表觀密度、獨立氣泡率，且具有特定範圍的管道的內表面的表面硬度，因此具有優良的吸聲性，從而能夠降低空調的壓縮機產生的噪聲、通過管道的空氣的風噪聲。專利文獻I日本特開2004-116959號公報在製造上述專利文獻I那樣的中空發泡成形體的情況下，例如圖13所示，將由熱塑性樹脂和發泡劑構成的發泡型坯Ila從模21壓出，將發泡型坯Ila配置在設有減壓用配管23的分割模具22a、22b內。並且，通過模具22a和模具22b夾入發泡型坯11a，且邊向該發泡型坯Ila的內部吹入空氣等氣體，邊將分割模具22a、22b封閉。當對分割模具22a、22b進行封閉時，發泡型坯Ila沿著內腔24變形，而與分割模具22a、22b的內表面密接。當分割模具22a、22b的封閉結束時，如圖14所示，在中空發泡成形體I的壁2的內部形成空間(空氣流路)3。之後，在關閉分割模具22a、22b的狀態下對中空發泡成形體I進行冷卻。由此，能夠製造如下的管道，該管道是表觀密度為0.05 0.5g/cm3且獨立氣泡率為50%以上的中空發泡成形體I,該中空發泡成形體I的內表面的表面硬度為45 80度。但是，在利用上述的製造方法來製造高發泡倍率(例如，發泡倍率為2.5倍以上)且壁厚厚的(例如，壁厚為2.0mm以上)中空發泡成形體I的情況下，在製造工序時中空發泡成形體I的壁厚變厚。然而，在製造工序時中空發泡成形體I的壁厚變厚的情況下，該中空發泡成形體I自身的隔熱性變高，因此在冷卻中空發泡成形體I時，存在無法充分冷卻到中空發泡成形體I的壁2的內部的情況。在無法充分地冷卻到中空發泡成形體I的壁2的內部的情況下，在中空發泡成形體I中產生氣孔或翹曲，因此中空發泡成形體I的冷卻時間變長，或者在將中空發泡成形體I從分割模具22a、22b取出後，需要矯正中空發泡成形體I的形狀。另外，當中空發泡成形體I的壁2的內部的冷卻變緩時，該壁2的內部的氣泡粗大化，產生破泡，從而壁2的內部的表面變得粗糙。當壁2的內部的表面粗糙時，對在壁2的內部的空間(空氣流路)3中流通的空氣(流體)的阻力增加，從而使在中空發泡成形體I的內部流通的流體的流量效率降低。

發明內容
本發明鑑於上述情況而提出，其目的在於提供一種能夠使在中空發泡成形體的內部流通的流體的流量效率提高的中空發泡成形體的製造方法及中空發泡成形體。為了實現這樣的目的，本發明具有以下的特徵。本發明涉及的中空發泡成形體的製造方法的特徵在於，具有:通過模具夾入發泡樹脂，來成形具有通氣路的中空發泡成形體的成形工序；使用於冷卻所述中空發泡成形體的流體向所述通氣路流動，來對所述中空發泡成形體進行冷卻的冷卻工序。本發明涉及的中空發泡 成形體在內部具有通氣路，其特徵在於，所述通氣路的表面的十點平均粗糙度Rz為100 μ m以下。發明效果根據本發明，能夠提高在中空發泡成形體的內部流通的流體的流量效率。


圖1是表示本實施方式的中空發泡成形體200的外觀結構例的圖。圖2是表示本實施方式的中空發泡成形體200的截面結構例的圖。圖3是表示本實施方式的中空發泡成形體200的通氣路205的表面形狀例的圖。圖4是用於說明本實施方式的中空發泡成形體200的製造方法例的第一圖。圖5是用於說明本實施方式的中空發泡成形體200的製造方法例的第二圖。圖6是表示本實施方式的中空發泡成形體200的其它方式的圖。圖7是用於說明第三實施方式的中空發泡成形體200的製造方法例的圖。圖8是表示斜截圓柱形(亡K々)針和火箭(rocket)針的結構例的圖。圖9是表示內表面溫度測定結果的圖。圖10是表示表面粗糙度測定結果的圖。圖11是表示壓力損失測定結果的圖。圖12是表示壓力損失測定裝置的結構例的圖。圖13是用於說明現有的中空發泡成形體200的製造方法例的第一圖。圖14是用於說明現有的中空發泡成形體200的製造方法例的第二圖。
符號說明200中空發泡成形體201 第一壁部202 第二壁部203 接合線(parting line)205通氣路206供給部207 排出口208 凹凸10a、10b 內腔11環狀模12a、12b 分割模具13發泡型坯14吹入針15吹出針16調節器17背壓調節器A流路方向101壓出裝置102合模裝置21第一儲存器22第二儲存器23第一柱塞24第二柱塞25 第一 T 模26 第二 T 模27第一壓出機28第二壓出機29第一熱塑性樹脂供給漏鬥30第二熱塑性樹脂供給漏鬥31第——對輥32 第二一對輥33狹縫間隙調整裝置9a、9b 型框18第一熱塑性樹脂片19第二熱塑性樹脂片I喇叭口式流量計2鼓風機 3壓力腔室
4整流網眼5第一差壓計6第二差壓計7測定樣品
具體實施例方式首先，參照圖1 圖5，對本實施方式的中空發泡成形體200的概要進行說明。圖1 圖3表示中空發泡成形體200的結構例，圖4、圖5表示中空發泡成形體200的製造方法例。如圖4、圖5所示，對於本實施方式的中空發泡成形體200而言，通過模具12a、12b夾入發泡樹脂(相當於發泡型坯13)，來成形出圖1 圖3所示那樣具有通氣路205的中空發泡成形體200。並且，如圖5所示，使用於冷卻中空發泡成形體200的流體向通氣路205流動，來對中空發泡成形體200進行冷卻。由此，能夠使圖3所示的通氣路205的表面的凹凸208平緩。另外，與流路反向相t匕，能夠使流體容易朝向流路方向A流動。其結果是，能夠提高在中空發泡成形體200的內部流通的流體的流量效率。以下，參照附圖，對本實施方式的中空發泡成形體200進行詳細地說明。首先，參照圖1、圖2，對本實施方式的中空發泡成形體200的結構例進行說明。圖1是表示本實施方式的中空發泡成形體200的結構例的圖，圖2是表示圖1所示的X-X』的截面構成例的圖。本實施方式的中空發泡成形體200是用於使從空調單元供給的冷暖風向所期望的部位流通的輕量的中空發泡成形體200，其通過對混合有發泡劑的熱塑性樹脂進行吹塑成形而形成。本實施方式的中空發泡成形體200具有發泡狀態的壁面(第一壁部201、第二壁部202)，由發泡倍率為2.5倍以上且具有多個氣泡單體的獨立氣泡結構(獨立氣泡率為70%以上)構成。203為接合線。如圖2所示，本實施方式的中空發泡成形體200在內部具有通氣路205，在中空發泡成形體200的長度方向的前端具有用於與空調單元(未圖示)連接的供給口 206，其將空調單元的冷暖風向中空發泡成形體200內的通氣路205供給。另外，在中空發泡成形體200的長度方向的末端具有排出口 207，其將導入到中空發泡成形體200內的通氣路205中的冷暖風從排出口 207向外部排出。需要說明的是，本實施方式的中空發泡成形體200的形狀、結構沒有限定為圖1、圖2所示的形狀、結構，能夠任意地進行設計變更。本實施方式的中空發泡成形體200的壁面201、202的平均壁厚為2.0mm以上，優選為3.0mm以上。壁面201、202的厚度方向上的氣泡單體的平均氣泡直徑小於300 μ m，優選小於100 μ m。本實施方式的中空發泡成形體200由聚丙烯系樹脂構成，優選由混合有I 20wt%的聚乙烯系樹脂及/或5 40wt%的氫化苯乙烯系熱塑性彈性體的混合樹脂構成，其-10°c下的延伸率為40%以上，且常溫時的拉伸彈性模數為lOOOkg/cm2以上。並且，優選-10°C下的延伸率為100%以上。需要說明的是，以下對本實施方式中使用的各用語進行定義。發泡倍率:將後述的本實施方式的製造方法中使用的熱塑性樹脂的密度除以通過本實施方式的製造方法得到的中空發泡成形體200的第一壁部201及第二壁部202的壁面的表觀密度而得到的值作為發泡倍率。延伸率:將通過後述的本實施方式的製造方法得到的中空發泡成形體200的第一壁部201及第二壁部202的壁面切出，以-10°C進行保管，之後，以JIS K-7113為基準而將其作為2號形試驗片，並以50mm/分的拉伸速度進行測定，將測定得到的值作為延伸率。拉伸彈性模數:將通過後述的本實施方式的製造方法得到的中空發泡成形體200的第一壁部201及第二壁部202的壁面切出，在常溫(23°C )下以JIS K-7113為基準而將其作為2號形試驗片，並以50_/分的拉伸速度進行測定，將測定得到的值作為拉伸彈性模數。如圖2所示，本實施方式的中空發泡成形體200在內部具有通氣路205，如圖3所示，該通氣路205的表面形成為凹凸208。圖3是表示圖1所示的中空發泡成形體200的內部狀態的圖，示出剖開了第一壁部201側的狀態。在本實施方式的中空發泡成形體200中，通氣路205的表面的凹凸208平緩，且流體容易朝向流路方向A流動。因此，在將圖1所示的中空發泡成形體200作為管道使用時，能夠減少對經供給口 206從空調單元等向通氣路205供給的冷暖風等流體的阻力，從而能夠提高流體的流量效率。接著，參照圖4、圖5，對本實施方式的中空發泡成形體200的製造方法例進行說明。首先，如圖4所示，從環狀模11射出發泡型坯，將圓筒形狀的發泡型坯13壓出到分割模具12a、12b之間。接著，將分割模具12a、12b合模，如圖5所示，通過分割模具12a、12b夾入發泡型坯13。由此，將發泡型坯13收納在分割模具12a、12b的內腔10a、10b中。接著，如圖5所示，在將分割模具12a、12b合模的狀態下，將吹入針14和吹出針15同時向發泡型坯13穿刺，從吹入針14將空氣等壓縮氣體向發泡型坯13的內部吹入，並將壓縮氣體經由發泡型坯13的內部而從吹出針15吹出，從而以規定的吹塑壓進行吹塑成形。吹入針14向圖1所示的中空發泡成形體200的構成供給口 206側的部位穿刺，來形成用於將壓縮氣體向發泡型坯13的內部吹入的吹入口。另外，吹出針15向圖1所示的中空發泡成形體200的構成排出口 207側的部位穿刺，來形成用於將壓縮氣體從發泡型坯13的內部向外部吹出的吹出口。由此，將壓縮氣體從吹入針14向發泡型坯13的內部吹入，並將壓縮氣體經由發泡型坯13的內部而從吹出針15吹出，從而能夠以規定的吹塑壓進行吹塑成形。吹塑壓為調節器16與背壓調節器17的差壓，在將分割模具12a、12b密閉的狀態下，將調節器16、背壓調節器17分別設定成規定的壓力，從而以規定的吹塑壓進行吹塑成形。例如，將規定的壓力的壓縮氣體以規定的時間從吹入針14向發泡型坯13內吹入，來將發泡型坯13的內部的壓力(內壓)從大氣壓加壓成規定的壓力狀態。吹塑壓以0.5 3.0kg/cm2進行設定,優選以0.5 1.0kg/cm2進行設定。當將吹塑壓設定為3.0kg/cm2以上時，中空發泡成形體200的壁厚容易壓破，或者發泡倍率容易降低。另外，當將吹塑壓設定為0.5kg/cm2以下時，難以進行調節器16與背壓調節器17的差壓的調整，或者難以使中空發泡成形體200內的通氣路205的表面形狀沿著向發泡型坯13的內部吹入的壓縮氣體的流路方向A發生變形。因此，吹塑壓以0.5 3.0kg/cm2進行設定，優選以0.5 1.0kg/cm2進行設定。另外，在以規定的吹塑壓進行吹塑成形時，還可以設置調溫設備，來將從吹入針14向發泡型坯13內供給的壓縮氣體加熱成規定的溫度。由此，向發泡型坯13的內部供給的壓縮氣體成為規定的溫度，因此能夠使發泡型坯13內含有的發泡劑容易發泡。需要說明的是，優選規定的溫度設定為適合使發泡劑發泡的溫度。另外，也可以不設置調溫設備，而將從吹入針14向發泡型坯13內供給的壓縮氣體在室溫下進行。由此，由於不需要設置用於調整壓縮氣體的溫度的調溫設備，從而能夠以低成本製造中空發泡成形體200。另外，由於對吹塑成形後的中空發泡成形體200進行冷卻，因此通過吹塑成形時在室溫下進行，能夠有助於吹塑成形後的中空發泡成形體200的冷卻時間的縮短。在本實施方式中，從吹入針14將壓縮氣體向發泡型坯13內吹入，並且從分割模具12a、12b的內腔10a、10b進行排氣，使發泡型坯13與內腔10a、10b之間的間隙消失，從而成為負壓狀態。由此，在分割模具12a、12b內部的內腔10a、10b中收納的發泡型坯13的內外設定壓力差(發泡型坯13的內部比外部高的壓力)，發泡型坯13被按壓於內腔10a、10b的壁面，從而成形出具有通氣路205的中空發泡成形體200。需要說明的是，在上述的製造工序中，向發泡型坯13的內部吹入壓縮氣體的工序和在發泡型坯13的外部產生負壓的工序不必同時進行，也可以將彼此的工序在時間上錯開進行。另外，也可以僅進行上述一方的工序，來將發泡型坯13按壓於分割模具12a、12b的內腔10a、10b的壁面上，從而成形出具有通氣路205的中空發泡成形體200。接著，從吹入針14將空氣等壓縮氣體向發泡型坯13的內部吹入，並將壓縮氣體經由發泡型坯13的內部而從吹出針15吹出，從而以規定的吹塑壓對中空發泡成形體200進行冷卻。在對中空發泡成形體200進行冷卻時從吹入針14向發泡型坯13內供給的壓縮氣體的溫度設定為10°c 30°C，優選設定為室溫(例如，23°C)。通過將壓縮氣體的溫度設定為室溫，從而不需要設置用於調整壓縮氣體的溫度的調溫設備，因此能夠以低成本製造中空發泡成形體200。另外，在設置調溫設備、並使從吹入針14向發泡型坯13內供給的壓縮氣體的溫度比室溫低的情況下，能夠縮短中空發泡成形體200的冷卻時間。需要說明的是，雖然冷卻時間還取決於壓縮氣體的溫度，但優選以30秒 80秒進行。由此，能夠製造在內部具有通氣路205且該通氣路205的表面的凹凸208平緩的中空發泡成形體200。並且，能夠製造具有與流路反向相比，流體容易朝向流路方向A流動的通氣路205的中空發泡成形體200。需要說明的是，在上述的製造方法中，使吹入針14位於發泡型坯13的上部側，使吹出針15位於發泡型坯13的下部側，從而使壓縮氣體沿順著重力方向的方向流通。由此，能夠容易形成具有流體容易向流路方向A流動的通氣路205的中空發泡成形體200。需要說明的是，作為在成形本實施方式的中空發泡成形體200時能夠適用的發泡齊U，列舉有物理髮泡劑、化學發泡劑及其混合物。作為物理髮泡劑，能夠適用空氣、二氧化碳、氮氣、水等無機系物理髮泡劑以及丁烷、戊烷、己烷、二氯甲烷、二氯乙烷等有機系物理髮泡劑，還能夠適用它們的超臨界流體。作為超臨界流體，優選使用二氧化碳、氮等製作，若為氮，則能夠通過形成為臨界溫度-149.1°C、臨界壓力3.4MPa以上來製作，若為二氧化碳，則能夠通過形成為臨界溫度31°C、臨界壓力7.4MPa以上來製作。另外，作為在成形本實施方式的中空發泡成形體200時能夠適用的聚丙烯系樹月旨，優選230°C下的熔融張力為30 350mN的範圍內的聚丙烯。尤其優選聚丙烯系樹脂為具有長鏈分支結構的丙烯均聚物，更優選添加乙烯一丙烯嵌段共聚物。另外，作為在聚丙烯系樹脂中混合的氫化苯乙烯系熱塑性彈性體，為了改善耐衝擊性並且維持作為中空發泡成形體200的剛性，相對於聚丙烯系樹脂以5 40wt%的範圍進行添加，優選以15 30wt%的範圍進行添加。具體而g，使用苯乙烯一丁二烯一苯乙烯嵌段共聚物、苯乙烯一異戍二烯一苯乙烯嵌段共聚物、苯乙烯一丁二烯無規共聚物等氫化聚合物。另外，作為氫化苯乙烯系熱塑性彈性體，苯乙烯含有量小於30wt%，優選小於20wt%，230°C下的MFR(以JIS K-7210為基準，以試驗溫度230°C、試驗荷重2.16kg進行測定)為10g/10分以下，優選為5.0g/10分以下且1.0g/10分以上。另外，作為在聚丙烯系樹脂中混合的聚烯烴系聚合物，優選低密度的乙烯-α-烯烴，且優選以I 20wt%的範圍進行配合。低密度的乙烯-α -烯烴優選使用密度為0.91g/cm3以下的乙烯-α-烯烴，其中將乙烯和碳原子數為3 20的α-烯烴共聚而得到的乙烯-α-烯烴共聚物是適合的，有丙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-庚烯、1-辛烯、1-壬烯、1-癸烯、1-十二烯、4-甲基-1-戊烯、4-甲基-1-己烯等，其中1-丁烯、1-己烯、11辛烯等適合。另外，既可以單獨使用上述的碳原子數為3 20的α-烯烴，也可以將兩種以上並用。乙烯-α -烯烴共聚物中的基於乙烯的單體單元的含有量相對於乙烯-α -烯烴共聚物為50 99wt%的範圍。另外，基於α-烯烴的單體單元的含有量相對於乙烯-α-烯烴共聚物為I 50wt%的範圍。尤其是優選使用利用茂金屬系催化劑而聚合的直鏈狀超低密度聚乙烯或乙烯系彈性體、丙烯系彈性體。另外，為了提高中空發泡成形體200的隔熱性能，優選使中空發泡成形體200的壁厚變厚。通過使中空發泡成形體200的壁厚變厚，中空發泡成形體200的通氣路205的表面容易受到向中空發泡成形體200的內部吹入的壓縮氣體的阻力，因此能夠容易成形出流體容易朝向流路方向A流動且通氣路205的表面的凹凸208平緩的中空發泡成形體200。作為中空發泡成形體200的壁厚，以2.0mm以上構成，優選以3.0mm以上構成。另外，成形中空發泡成形體200的發泡型坯13優選為如下這樣的配合，S卩，200°C下的MFR為lg/ΙΟ分以上，且200°C下的MT為6cN以上，並且MFRXMT為13以上。這樣，對於本實施方式的中空發泡成形體200而言，通過模具12a、12b夾入發泡型坯13，以使發泡型坯13內成為大氣壓以上的內壓的方式使壓縮氣體在發泡型坯13內流動，來成形中空發泡成形體200並對中空發泡成形體200進行冷卻。此時，在將中空發泡成形體200作為管道使用時，壓縮氣體在與在通氣路205中使流體流通的流路方向A相同的方向流動。由此，能夠製造在內部具有通氣路205且該通氣路205的表面的凹凸208平緩的中空發泡成形體200。另外，能夠製造具有與流路反向相比，流體容易朝向流路方向A流動的通氣路205的中空發泡成形體200。其結果是，能夠提高在中空發泡成形體200的內部流通的流體的流量效率。另外，如本實施方式所示，通過同時進行用於成形中空發泡成形體200的吹塑與用於冷卻中空發泡成形體200的吹塑，能夠縮短中空發泡成形體200的製造周期。需要說明的是，在上述的製造方法中，將吹入針14和吹出針15同時向發泡型坯13穿刺。但是，不需要將吹入針14和吹出針15同時向發泡型坯13穿刺，例如，也可以先將吹入針14向發泡型坯13穿刺，然後在將吹出針15向發泡型坯13穿刺。另外，在上述的實施方式中，如圖4、圖5所示，以中空發泡成形體200未分支的情況為例進行了說明。但是，如圖6所示，還存在中空發泡成形體200被分支成兩叉以上的情況。在製造這樣的中空發泡成形體200時，如圖6所示，在各支設置吹出針15，從吹入針14將壓縮氣體向發泡型坯13的內部吹入，並將壓縮氣體經由發泡型坯13的內部而從在各支上設置的吹出針15吹出，從而以規定的吹塑壓對中空發泡成形體200進行冷卻。由此，能夠使壓縮氣體相對於各支的通氣路205流通，從而能夠容易冷卻中空發泡成形體200，並且能夠使各支的通氣路205的表面的凹凸208平緩。並且，能夠將各支的通氣路205的表面形成為流體容易朝向流路方向A流動的形狀。另外，在上述實施方式中，從吹入針14將壓縮氣體向發泡型坯13的內部吹入，並將壓縮氣體從吹出針15吹出，來對中空發泡成形體200進行冷卻。但是，也可以不利用空氣等的壓縮氣體，而將水等冷卻介質呈霧狀地噴射而得到的壓縮氣體(霧狀空氣)從吹入針14向發泡型坯13的內部吹入。由此，能夠容易冷卻中空發泡成形體200，並且能夠使中空發泡成形體200的通氣路205的表面的凹凸208平緩。另外，能夠將通氣路205的表面形成為流體容易朝向流路方向A流動的形狀。這是由於，當將水等冷卻介質呈霧狀地噴射而得到的壓縮氣體(霧狀空氣)向發泡型坯13的內部吹入時，因壓縮氣體(霧狀空氣)的阻力，而能夠使中空發泡成形體200的通氣路205的表面的凹凸208平緩，並且能夠將通氣路205的表面形成為流體容易朝向流路方向A流動的形狀。另外，在上述實施方式中，由將發泡劑同樣地混合而得到的材料形成發泡型坯13。但是，也可以將發泡型坯13形成為兩層以上的多層結構且至少最內側的層含有發泡劑。另外，在上述實施方式中，在將分割模具12a、12b合模(密閉)的狀態下，從吹入針14將壓縮氣體向發泡型坯13的內部吹入，並將壓縮氣體經由發泡型坯13的內部從吹出針15吹出，從而設定規定的吹塑壓。但是，在設定調節器16、背壓調節器17的差壓時，通過管將調節器16、背壓調節器17彼此相連，從吹入針14將壓縮氣體向發泡型坯13的內部吹入，並將壓縮氣體經由發泡型坯13的內部從吹出針15吹出，從而也能夠設定成規定的吹塑壓。在將分割模具12a、12b合模(密封)的狀態下，在對調節器16、背壓調節器17的壓差的設定進行調整時，存在壓縮氣體從分割模具12a、12b的間隙洩漏而無法維持規定的吹塑壓的情況。因此，優選通過管將調節器16、背壓調節器17彼此相連，從吹入針14將壓縮氣體向發泡型坯13的內部吹入，並將壓縮氣體經由發泡型坯13的內部從吹出針15吹出，從而設定規定的吹塑壓。(第二實施方式)接著，對第二實施方式進行說明。在第一實施方式中，在將分割模具12a、12b合模(密閉)的狀態下，從吹入針14將壓縮氣體向發泡型坯13的內部吹入，來將發泡型坯13的內部提高到大氣壓以上而進行吹塑成形。在第二實施方式中，在將分割模具12a、12b合模(密閉)的狀態下，進行從分割模具12a、12b的內腔10a、10b吸引的減壓成形。在該情況下，發泡型坯13附著在內腔10a、IOb的壁面，從而成形出具有通氣路205的中空發泡成形體200。接著，從吹入針14將空氣等壓縮氣體向發泡型坯13的內部吹入，並將壓縮氣體經由發泡型坯13的內部從吹出針15吹出，從而以規定的吹塑壓對中空發泡成形體200進行冷卻。冷卻方法能夠適用與第一實施方式同樣的方法。由此，能夠製造在內部具有通氣路205且該通氣路205的表面的凹凸208平緩的中空發泡成形體200。並且，能夠製造具有與流路反向相比，流體容易朝向流路方向A流動的通氣路205的中空發泡成形體200。這樣，對於本實施方式的中空發泡成形體200而言，通過模具12a、12b夾入發泡型坯13，並通過減壓成形來成形具有通氣路205的中空發泡成形體200。之後，在將中空發泡成形體200作為管道使用時，以與在通氣路205中使流體流通的流路方向A相同的方向，使用於冷卻中空發泡成形體200的壓縮氣體流入通氣路205，來對中空發泡成形體200進行冷卻。由此，能夠製造在內部具有通氣路205且該通氣路205的表面的凹凸208平緩的中空發泡成形體200。並且，能夠製造具有與流路反向相比，流體容易朝向流路方向流動的通氣路205的中空發泡成形體200。其結果是，能夠提高在中空發泡成形體200的內部流通的流體的流量效率。(第三實施方式)接著，對第三實施方式進行說明。在第一實施方式、第二實施方式中，使用發泡型坯13來成形中空發泡成形體200。在第三實施方式中，其特徵在於，利用熱塑性樹脂片成形中空發泡成形體200。以下，參照圖
7,對本實施方式的中空發泡成形體200進行說明。首先，參照圖7，對本實施方式的中空發泡成形體200的製造方法例進行說明。圖7是表示成形本實施方式的中空發泡成形體200的成形裝置的結構例的圖。用於成形本實施方式的中空發泡成形體200的成形裝置具有壓出裝置101和合模裝置102，其從壓出裝置101將熔融狀態的熱塑性樹脂片18、19向合模裝置102壓出，並通過合模裝置102將熱塑性樹脂片18、19合模，來成形圖1所示的中空發泡成形體200。壓出裝置101具有第一儲存器21、第二儲存器22、第一柱塞23、第二柱塞24、第一T模25、第二 T模26、第一壓出機27、第二壓出機28、第一熱塑性樹脂供給漏鬥29、第二熱塑性樹脂供給漏鬥30、第 對棍31、第二一對棍32。
合模裝置102具有分割模具12a、12b和型框9a、9b。型框9a、9b位於分割模具12a、12b的外周。分割模具12a、12b具有內腔IOaUOb0首先，如圖7所示，將用於形成第一壁部201的第一熱塑性樹脂片18(熔融狀態且具有氣泡單體的熱塑性樹脂片)從第一 T模25壓出，使第一熱塑性樹脂片18在一對分割模具12a、12b之間垂下。另外，如圖7所示，將用於形成第二壁部202的第二熱塑性樹脂片19(熔融狀態且具有氣泡單體的熱塑性樹脂片)從第二 T模26壓出，使第二熱塑性樹脂片19在一對分割模具12a、12b之間垂下。接著，使型框9a、9b及一對分割模具12a、12b沿水平方向前進，從而使位於一對分割模具12a、12b的外周的型框9a、9b與第一熱塑性樹脂片18及第二熱塑性樹脂片19密接。由此，能夠通過型框9a、9b保持第一熱塑性樹脂片18及第二熱塑性樹脂片19。接著，在由型框9a、9b保持第一熱塑性樹脂片18及第二熱塑性樹脂片19的狀態下，使一對分割模具12a、12b沿水平方向前進，將第一熱塑性樹脂片18和第二熱塑性樹脂片19分別向一對分割模具12a、12b的內腔10a、IOb真空吸引，從而將第一熱塑性樹脂片18和第二熱塑性樹脂片19形成為沿著內腔10a、10b的形狀。接著，使型框9a、9b及一對分割模具12a、12b沿水平方向前進，將型框9a、9b及一對分割模具12a、12b關閉而進行合模。由此，一對分割模具12a、12b抵接，第一熱塑性樹脂片18和第二熱塑性樹脂片19接合而熱熔接，且在第一熱塑性樹脂片18與第二熱塑性樹脂片19的接合面上形成接合線203，從而成形出具有通氣路205的中空發泡成形體200。接著，使中空發泡成形體200在一對分割模具12a、12b內冷卻。此時，將吹入針14和吹出針15向熱塑性樹脂片18、19穿刺，從吹入針14將空氣等壓縮氣體向熱塑性樹脂片
18、19的內部吹入，並將壓縮氣體經由熱塑性樹脂片18、19的內部從吹出針15吹出，來對中空發泡成形體200進行冷卻。冷卻方法能夠適用與第一實施方式同樣的方法。由此，能夠容易冷卻中空發泡成形體200，並且能夠使通氣路205的表面的凹凸208平緩。並且，能夠將通氣路205的表面形成為流體容易朝向流路方向A流動的形狀。接著，使型框9a、9b及一對分割模具12a、12b沿水平方向後退，使型框9a、9b及一對分割模具12a、12b從中空發泡成形體200分模。需要說明的是，為了防止在一對分割模具12a、12b之間垂下的熱塑性樹脂片18、19因拉下、向內彎曲等而產生壁厚的不均，而需要對樹脂片的厚度、壓出速度、壓出方向的壁厚分布等分別進行調整。對於第一熱塑性樹脂片18而言，在通過第一壓出機27將添加有發泡劑的熱塑性樹脂熔融混煉後，將其暫時積存在第一儲存器21的儲存室中，並每隔一定間隔通過第一柱塞23向第一 T模25供給。另外，第二熱塑性樹脂片19也與第一熱塑性樹脂片18同樣，通過第二壓出機28將添加有發泡劑的熱塑性樹脂熔融混煉後，將其暫時積存在第二儲存器22的儲存室中，並每隔一定間隔通過第二柱塞24向第二 T模26供給。由第一 T模25壓出的第一熱塑性樹脂片18被第一一對輥31、31夾壓而配置在一對分割模具12a、12b之間。另外，由第二 T模26壓出的第二熱塑性樹脂片19被第二一對輥32、32夾壓而配置在一對分割模具12a、12b之間。此時，對第一熱塑性樹脂片18及第二熱塑性樹脂片19的厚度、壁厚分布等分別進行調整。具體而言，首先，通過第一儲存器21及第二儲存器22、第一 T模25及第二 T模26來分別設定壓出速度。與第一儲存器21及第二儲存器22分別連接的第一壓出機27及第二壓出機28的壓出能力可以根據中空發泡成形體200的大小來適當選擇。但是，從縮短中空發泡成形體200的成形周期的觀點出發，優選第一壓出機27及第二壓出機28的壓出能力為50kg/小時以上。另外，從防止產生拉下(draw down)的觀點出發,從第一 T模25壓出第一熱塑性樹脂片18需要在40秒以內完成，更優選在30秒以內完成。同樣，從第二 T模26壓出第二熱塑性樹脂片19也需要在40秒以內完成，更優選在30秒以內完成。因此，積存在第一儲存器21的儲存室及第二儲存器22的儲存室中的熱塑性樹脂從第一 T模25及第二 T模26的狹縫的開口以每Icm2按照50kg/小時以上壓出，優選以60kg/小時以上壓出。此時，通過在熱塑性樹脂片18、19的壓出的同時改變第一 T模25及第二 T模26的各狹縫間隙，從而能夠將拉下的影響抑制在最小限度。S卩，相對於因拉下現象而使得熱塑性樹脂片18、19的隨著朝向上方而在自重的作用下被拉伸而變薄的壁厚而言，通過將第一 T模25及第二 T模26的各狹縫間隙從樹脂片的壓出開始逐漸擴大，而越向熱塑性樹脂片18、19的上方越擴大狹縫間隙，從而能夠使熱塑性樹脂片18、19從上方到下方調整成均勻的厚度。並且，通過相對於從第一 T模25及第二 T模26壓出的熱塑性樹脂片18、19的壓出速度，使第一一對輥31、31及第二一對輥32、32的旋轉速度改變，從而利用來自第一 T模25及第二 T模26的熱塑性樹脂片18、19的壓出速度與由第一一對輥31、31及第二一對輥32,32進行的熱塑性樹脂片18、19的進給速度之差，來使熱塑性樹脂片18、19從第一 T模25及第二 T模26延伸到第一一對輥31、31及第二一對輥32、32，從而能夠將樹脂片的厚度調整得薄。分別向第一 T模25及第二 T模26供給的熱塑性樹脂被從未圖示的各T模主體的岐管通過樹脂流路而從狹縫壓出成樹脂片。各T模主體通過將一方的模與另一方的模重合而構成，在各T模主體的前端部分,一方的模切口(die rip)及另一方的模切口具有狹縫間隙而對置，狹縫間隙的間隔由狹縫間隙調整裝置33設定。從第一 T模25及第二 T模26壓出的樹脂片的厚度由狹縫間隙決定，但該狹縫間隙通過公知的狹縫間隙調整裝置33來調整樹脂片的寬度方向上的均勻性。並且，通過未圖示的狹縫間隙驅動裝置，在從間歇地壓出的樹脂片的壓出開始到樹脂片的壓出結束的期間使另一方的模切口變動，來調整樹脂片的壓出方向的厚度。作為狹縫間隙調整裝置33，存在熱膨脹式或機械式，優選使用同時具備這兩方功能的裝置。狹縫間隙調整裝置33沿著狹縫的寬度方向等間隔地配置有多個，通過利用各狹縫間隙調整裝置33使狹縫間隙分別變窄或變寬，從而能夠形成寬度方向上的樹脂片的厚度均勻的樹脂片。狹縫間隙調整裝置33具有朝向一方的模切口設置成進退自如的模螺栓，在模螺栓的前端經壓力傳遞部而配置有調整軸。在調整軸上通過緊固螺栓而結合有卡合片，卡合片與一方的模切口連結。當使模螺栓前進時，經壓力傳遞部將調整軸向前端方向壓出而按壓一方的模切口。由此，模切口在凹槽的部位發生變形而使狹縫間隙變窄。為了使狹縫間隙變寬，與上述相反而使模螺栓後退。並且，通過與上述機械式的調整機構配合而使用熱膨脹式的調整機構，能夠精度良好地調整狹縫間隙。具體而言，通過未圖示的電熱加熱器對調整軸進行加熱而使其熱膨脹，從而按壓一方的模切口，使狹縫間隙變窄。另外，為了使狹縫間隙變寬，而使電熱加熱器停止，通過未圖示的冷卻機構對調整軸進行冷卻而使其收縮。優選從第一 T模25及第二 T模26壓出的樹脂片在一對分割模具12a、12b之間垂下的狀態下，即，在合模時，以使壓出方向的厚度均勻的方式進行調整。在該情況下，使狹縫間隙以從樹脂片的壓出開始逐漸變寬，在樹脂片的壓出結束時成為最大的方式進行變動。由此，從第一 T模25及第二 T模26壓出的樹脂片的厚度從樹脂片的壓出開始逐漸變厚，但由於以熔融狀態壓出的樹脂片在自重的作用下被拉伸而從樹脂片的下方向上方逐漸變薄，因此使狹縫間隙變寬而較厚地壓出的量和因拉下現象延伸而變薄的量相抵消，從而能夠從樹脂片上方到下方調整成均勻的厚度。從通過防止在一對分割模具12a、12b中垂下的第一熱塑性樹脂片18及第二熱可塗性樹脂片19因拉下、向內彎曲等產生壁厚的不均，且形成高的發泡倍率，來得到具有良好的輕量性、隔熱性的第一壁部201及第二壁部202的觀點出發，需要使用熔融張力高的材料。具體而言，230°C下的MFR(以JIS K-7210為基準以試驗溫度230°C、試驗荷重
2.16kg進行測定)為5.0g/10分以下，更優選為1.5 3.0g/10分。需要說明的是，通常從T模的狹縫較薄地壓出的觀點出發，在膜等的成形時，使用230°C下的MFR(以JIS K-7210為基準，以試驗溫度230°C、試驗荷重2.16kg進行測定)比3.0g/10分大、具體而言為5.0
10.0g/10分的狹縫。需要說明的是，在上述實施方式中，使用兩片的熱塑性樹脂片18、19來成形中空發泡成形體200。但是，也可以使用一片熱塑性樹脂片來成形中空發泡成形體200。在該情況下，將一片熱塑性樹脂片成形為-形狀，例如圖3所示，成形出沒有一方的壁面的狀態的中空發泡成形體200。這樣，對於本實施方式的中空發泡成形體200而言，通過模具12a、12b夾入熱塑性樹脂片18、19，來成形具有通氣路205的中空發泡成形體200。並且，在將中空發泡成形體200作為管道使用時，以與在通氣路205中使流體流通的流路方向A相同的方向，使用於冷卻中空發泡成形體200的壓縮氣體向通氣路205流入，來對中空發泡成形體200進行冷卻。由此，能夠製造在內部具有通氣路205且該通氣路205的表面的凹凸208平緩的中空發泡成形體200。並且，能夠製造具有與流路反向相比，流體容易朝向流路方向流動的通氣路205的中空發泡成形體200。其結果是，能夠提高在中空發泡成形體200的內部流通的流體的流量效率。(實施例)接著，對本實施方式的中空發泡成形體200的具體的實施例進行說明。但是，以下說明的實施例為一例，本發明沒有限定為以下的實施例。在本實施例中，以以下的條件來製造中空發泡成形體200。發泡型坯的原料配合WB140/FB3312/FX201 = 70 部 /20 部 /10 部、P0217K:1 部、999018:1 部其中，WB140=Polaris 公司制的 HMS_PP(High Melt Strength-PP:高熔融張力聚丙烯)FB3312:日本 polypro 公司制的 HMS-PPFX201:住友化學工業株式會社制的 LLDPE(Linear Low Density Polyethylene:直鏈狀低密度聚乙烯)P0217K:大日精化工業(株)制的無機系發泡劑999018:東京ink(株)公司制的碳黑母料熔融物性MFR(2300C ) = 6g/10 分，MT (230°C ) = 3.5g/10 分其中，上述的值是選取成形品的一部分，在調整為200°C、約-0.1 kg/cm2的爐內放置15分鐘進行脫泡，對脫泡後的該成形品進行測定時的值。需要說明的是，MT通過以ASTM D 1238為基準而製作的例如東洋精機制熔融張力測試儀II型進行測定。對於測定方法而言，首先，將絞合線掛在測定裝置的滑輪上，將卷繞速度以1.3父10_2111/86(32進行加速，來測定絞合線發生斷裂的轉速乂印111。MT測定時的卷繞速度以XX0.7rpm進行，將此時的讀取值的平均作為MT。〈實施例1>以最終成形體的中空發泡成形體200的發泡倍率為3.0倍，且壁厚為3.0mm的方式進行調整，來製作出發泡型坯，進行吹塑成形。因此，形成發泡型坯時的狹縫寬度為
0.6_。接著，向進行吹塑成形後的發泡型坯的內部吹入壓縮氣體而對中空發泡成形體200進行冷卻，成形出最終成形體的中空發泡成形體200的發泡倍率為3.0倍且壁厚為3.0mm的中空發泡成形體200。在實施例1中，向內部吹入的壓縮氣體的壓力為lkg/cm3。另外，在實施例1中，僅存在向發泡型坯的內部吹入壓縮氣體的吹入口，從而將壓縮氣體從該吹入口吹出(沒有空氣循環)。〈實施例2>以最終成形體的中空發泡成形體200的發泡倍率為3.0倍且壁厚為3.0mm的方式進行調整，來製作出發泡型坯，進行吹塑成形。因此，形成發泡型坯時的狹縫寬度為0.6mm。接著，從吹入針14向進行吹塑成形後的發泡型坯的內部吹入壓縮氣體,並將壓縮氣體從吹出針15吹出，從而以規定的吹塑壓對中空發泡成形體200進行冷卻，來成形出最終成形體的中空發泡成形體200的發泡倍率為3.0倍且壁厚為3.0mm的中空發泡成形體200。在實施例2中，從吹入針14吹入的壓縮氣體的壓力為2kg/cm3，從吹出針15吹出的壓縮氣體的壓力為lkg/cm3，吹塑壓的差壓為lkg/cm3。另外，在實施例2中，在發泡型坯的內部分別存在吹入壓縮氣體的吹入口和吹出壓縮氣體的吹出口，從吹出口將壓縮氣體吹出(有空氣循環)。其中，在實施例2中，吹入針14向圖1所示的中空發泡成形體200的構成供給口 206側的部位穿刺，來形成用於將壓縮氣體向發泡型坯的內部吹入的吹入口，另外，吹出針15向圖1所示的中空發泡成形體200的構成排出口 207側的部位穿刺，來形成用於將壓縮氣體從發泡型坯的內部向外部吹出的吹出口(空氣循環順向)。需要說明的是，吹入針14使用圖8(a)所示的斜截圓柱形針，吹出針15使用圖8(b)所示的火箭針。如圖8(a)所示，斜截圓柱形針的針的插入方向與吹入/吹出方向相同。另一方面，如圖8(b)所示，火箭針的吹入/吹出方向處於與針的插入方向交叉的方向。需要說明的是，斜截圓柱形針具有加工簡單這樣的優點，但當作為吹出針使用時，樹脂可能從針前端孔進入而無法吹出空氣。因此，優選吹出針15使用圖8(b)所示的火箭針。〈實施例3>以最終成形體的中空發泡成形體200的發泡倍率為3.0倍且壁厚為3.0mm的方式進行調整，來製作出發泡型坯，進行吹塑成形。因此，形成發泡型坯時的狹縫寬度為0.6mm。接著，從吹入針14向進行吹塑成形後的發泡型坯的內部吹入壓縮氣體,並將壓縮氣體從吹出針15吹出，從而以規定的吹塑壓對中空發泡成形體200進行冷卻，來成形出最終成形體的中空發泡成形體200的發泡倍率為3.0倍且壁厚為3.0mm的中空發泡成形體200。在實施例3中，從吹入針14吹入的壓縮氣體的壓力為2kg/cm3，從吹出針15吹出的壓縮氣體的壓力為lkg/cm3，吹塑壓的差壓為lkg/cm3。另外，在實施例3中，與實施例2同樣，在發泡型坯的內部分別存在吹入壓縮氣體的吹入口和吹出壓縮氣體的吹出口，從吹出口吹出壓縮氣體(有空氣循環)。其中，在實施例3中，吹入針14向圖1所示的中空發泡成形體200的構成排出口 207側的部位穿刺，來形成用於將壓縮氣體向發泡型坯13的內部吹入的吹入口，並且，吹出針15向圖1所示的中空發泡成形體200的構成供給口 206側的部位穿刺，來形成用於將壓縮氣體從發泡型坯13的內部向外部吹出的吹出口(空氣循環反向)。即，實施例3中，吹入口和吹出口與實施例2相反。在實施例1中，使冷卻時間為45秒、60秒、75秒，將對中空發泡成形體200的通氣路205的內表面溫度進行測定後的結果在圖9中示出(圖9所示的沒有空氣循環)。另外，在實施例2中，使冷卻時間為45秒、60秒、75秒，將對中空發泡成形體200的通氣路205的內表面溫度進行測定後的結果在圖9中示出(圖9所示的有空氣循環)。由圖9所示的測定結果清楚可知，有空氣循環的情況比沒有空氣循環的情況的通氣路205的內表面溫度下降。因此，如實施例2所示，通過從吹入針14向吹塑成形後的發泡型坯的內部吹入壓縮氣體，並將壓縮氣體從吹出針15吹出，來以規定的吹塑壓對中空發泡成形體200進行冷卻，從而能夠比實施例1更快速地冷卻中空發泡成形體200。其結果是，能夠實現中空發泡成形體200的成形周期的效率化。並且，由於能夠加快中空發泡成形體200的內部的冷卻，因此還能夠避免中空發泡成形體200的內部的氣泡粗大化、產生破泡、內部的表面粗糙這樣的情況。在實施例1中，冷卻時間為60秒，將對中空發泡成形體200的通氣路205的表面粗糙度進行測定後的結果在圖10(a)中示出(圖10 (a)所示的沒有空氣循環)。另外，在實施例2中，冷卻時間為60秒，將對中空發泡成形體200的通氣路205的表面粗糙度進行測定後的結果在圖10(b)中示出(圖10(b)所示的有空氣循環)。在圖10中，Ra為算術平均粗糙度，Ry為最大高度，Rz為十點平均粗糙度，Sm為凹凸的平均間隔，是以JIS B 0601(1994)為基準而測定的結果。對於圖10所示的測定結果而言，通過對通氣路205的表面的5點進行測定而算出其平均值(AYE)。由圖10所示的測定結果清楚可知，與沒有空氣循環的情況相比，有空氣循環的情況下的通氣路205內的表面的凹凸208平緩。因此，如實施例2所示，通過從吹入針14向吹塑成形後的發泡型坯的內部吹入壓縮氣體，並將壓縮氣體從吹出針15吹出，來以規定的吹塑壓對中空發泡成形體200進行冷卻，從而與實施例1相比，能夠使中空發泡成形體200的通氣路205內的表面的凹凸208平緩。另外，實施例2中，能夠將通氣路205的表面形成為流體容易朝向流路方向A流動的形狀。其結果是，能夠提高在中空發泡成形體200的內部流通的流體的流量效率。〈壓力損失測定結果〉將實施例1中使冷卻時間為60秒而成形的中空發泡成形體200的壓力損失測定結果在圖11中示出(圖11所示的沒有空氣循環)。並且，將實施例2中使冷卻時間為60秒而成形的中空發泡成形體200的壓力損失測定結果在圖11中示出(圖11所示的空氣循環順向)。並且，將實施例3中使冷卻時間為60秒而成形的中空發泡成形體200的壓力損失測定結果在圖11中示出(圖11所示的空氣循環反向)。其中，壓力損失測定結果利用圖12所示的壓力損失測定裝置，以以下的順序進行。其中，系統內的風量通過以JIS B 8330為基準的喇叭口式流量計I進行調整。首先，將中空發泡成形體200作為測定樣品7而與壓力腔室3連接。接著，使鼓風機2動作。需要說明的是，在壓力腔室3內配置有整流網眼4，通過整流網眼4對從鼓風機2吹出的空氣進行整流。接著，測定與喇叭口式流量計I連接的第一差壓計5的壓力P(60秒間的平均值)，算出空氣流量Q。空氣流量Q利用以下的算出式來算出。Q = 60 α A (2Ρ/ P )1/2P=L 293X273.2/(273.2+Τ)其中，Q:空氣流量(m3/min)，α:流量係數=0.99，A:管路截面積(m2)，p:測定壓力(Pa)，P:空氣密度(kg/m3)，T:溫度(V )。接著，對鼓風機2的輸出進行調整，以使上述算出的空氣流量Q成為規定流量(在本實施例中，供給風量為333(m3/h))。接著，通過第二差壓計6對壓力腔室3內的壓力進行測定，算出壓力損失(60秒間的平均值)。對於壓力損失而言，算出25°C的時的壓力損失。由此，得到圖11所示的壓力損失測定結果。由圖11所示的測定結果清楚可知，有空氣循環(空氣循環順向，空氣循環反向)的情況比沒有空氣循環的情況的壓力損失少。並且可知，在有空氣循環的情況下，空氣循環順向的情況比空氣循環反向的情況的壓力損失少。因此，如實施例2、3所示，通過從吹入針14向吹塑成形後的發泡型坯的內部吹入壓縮氣體,並將壓縮氣體從吹出針15吹出，來以規定的吹塑壓對中空發泡成形體200進行冷卻，從而與實施例1相比，能夠提高在中空發泡成形體200的內部流通的流體的流量效率。並且,如實施例2所示,吹入針14向圖1所示的中空發泡成形體200的構成供給口 206側的部位穿刺，來形成用於將壓縮氣體向發泡型坯的內部吹入的吹入口，吹出針15向圖1所示的中空發泡成形體200的構成排出口 207側的部位穿刺，來形成用於將壓縮氣體從發泡型坯的內部向外側吹出的吹出口，從而與實施例3相比，能夠進一步提高在中空發泡成形體200的內部流通的流體的流量效率。另外，在上述實施例1 3中，在以最終成形體的中空發泡成形體200的發泡倍率為3.0倍且壁厚為2.0mm的方式進行調整，使形成發泡型坯時的狹縫寬度為0.5mm,且使冷卻時間為60秒的情況下，有空氣循環的情況的最終成形體的中空發泡成形體200的十點平均粗糙度Rz為Rz = 55 μ m,沒有空氣循環的情況的最終成形體的中空發泡成形體200的十點平均粗糙度Rz為Rz = 80 μ m。另外，空氣循環順向的情況的壓力損失為200Pa，空氣循環反向的情況的壓力損失為202Pa，它們之差為2Pa。由此可知，即使在最終成形體的中空發泡成形體200的壁厚為2mm的情況下，有空氣循環(空氣循環順向，空氣循環反向)的情況也比沒有空氣循環的情況的壓力損失少。並且可知，在有空氣循環的情況下，空氣循環順向的情況比空氣循環反向的情況的壓力損失少。但是，效果不如最終成形體的中空發泡成形體200的壁厚為3mm以上的情況。因此，為了提高在中空發泡成形體200的內部流通的流體的流量效率，優選將最終成形體的中空發泡成形體200的壁厚成形為3mm以上。另外，在上述實施例2、3中，在以最終成形體的中空發泡成形體200的壁厚為
3.0mm的方式進行調整,使形成發泡型還時的狹縫寬度為0.6mm,且使冷卻時間為60秒的情況下，當採用將水呈霧狀地噴射而得到的壓縮氣體(霧狀空氣)時，有空氣循環的情況的最終成形體的中空發泡成形體200的十點平均粗糙度Rz為Rz = 45 μ m。另外，空氣循環順向的情況的壓力損失為196Pa，空氣循環反向的情況的壓力損失為200Pa，它們之差為4Pa。由此可知，通過採用霧狀空氣作為壓縮氣體，與未採用霧狀空氣的情況相比，能夠使中空發泡成形體200的通氣路205內的表面的凹凸208平緩。並且可知，能夠減少壓力損失。需要說明的是，如上述實施例2所示，當通氣路205的表面的十點平均粗糙度Rz為Rz = 69.8 μ m以下時，能夠提高在中空發泡成形體200的內部流通的流體的流量效率，但只要通氣路205的表面的十點平均粗糙度Rz為Rz = 100 μ m以下，就能夠提高在中空發泡成形體200的內部流通的流體的流量效率。另外，在上述實施例2、3中，雖然設置了吹塑壓的差壓，但也可以不設置吹塑壓的差壓。另外，在上述實施例中，使形成發泡型坯時的狹縫寬度為0.6mm，使得最終成形體的中空發泡成形體200的發泡倍率為3.0倍且壁厚為3.0mm並且，使形成發泡型坯時的狹縫寬度為0.5mm,使得最終成形體的中空發泡成形體200的發泡倍率為3.0倍且壁厚為2.0_。這是由於，從狹縫壓出的發泡型坯發泡，從而比作為目標的最終成形體的中空發泡成形體200的壁厚厚，且在吹塑成形時使壁厚稍變薄，從而在冷卻後接近最終成形體的中空發泡成形體200的壁厚。但是，由於提前吹塑的有無或吹塑壓力等條件不同，而最終成形體的中空發泡成形體200的壁厚發生變化，因此根據條件對狹縫寬度進行適當調整。需要說明的是，上述的實施方式是本發明的優選的實施方式，本發明的範圍沒有僅限定為上述實施方式，在不脫離本發明的主旨的範圍內能夠以施加了各種變更的方式進行實施。例如，在上述的實施方式中，第一壁部201和第二壁部202由相同的發泡樹脂構成。但是，第一壁部201和第二壁部202也可以由不同的發泡樹脂構成，使發泡倍率不同。另外，在上述的第三實施方式中，對利用了使用熔融狀態的熱塑性樹脂片進行合模，來成形中空發泡成形體200的優選的成形方法的情況進行了說明。但是，本實施方式的中空發泡成形體200沒有限定為上述實施方式中說明的成形方法，例如，還能夠採用日本特開2009-233960號公報等中公開的成形方法(將固態化的板狀的片再加熱，並對該再加熱後的片進行吹塑成形而成形出中空發泡成形體200的方法)等進行成形。該情況也與上述的製造方法同樣，在對再加熱後的片進行吹塑成形後，將吹入針14和吹出針15向該片穿刺,從吹入針14將空氣等壓縮氣體向片的內部吹入，並將壓縮氣體經由片的內部從吹出針15吹出，來對中空發泡成形體200進行冷卻。由此，能夠容易冷卻中空發泡成形體200，並且能夠使中空發泡成形體200的通氣路205的表面的凹凸208平緩。另外，能夠將通氣路205的表面形成為流體容易朝向流路方向A流動的形狀。另外，在將中空發泡成形體200作為管道使用時，還可以根據向通氣路205供給的流體的流量，來調整使壓縮氣體向通氣路205流入時的流量。另外，在上述實施方式中，對使用兩個分割模具12a、12b的情況進行了說明。但是，分割模具12a、12b沒有限定為兩個，可以使用任意個數的分割模具。另外，在上述的實施方式中，對適合於機動車的中空發泡成形體200進行了說明。但是，本實施方式的中空發泡成形體200沒有限定為機動車，還能夠對中空發泡成形體200的形狀進行適當設計變更，使其適用於列車、船舶、航空器等運輸機。需要說明的是，由於本實施方式的中空發泡成形體200能夠實現輕量化及低成本化，因此能夠降低運輸機的成本，並且還能夠提高運輸機的燃料利用率。工業實用性本發明能夠適 用於機動車、列車、船舶、航空器等輸送機等。
權利要求
1.一種中空發泡成形體的製造方法，其特徵在於，具有: 通過模具夾入發泡樹脂，來成形具有通氣路的中空發泡成形體的成形工序； 使用於冷卻所述中空發泡成形體的流體向所述通氣路流動，來對所述中空發泡成形體進行冷卻的冷卻工序。
2.根據權利要求1所述的中空發泡成形體的製造方法，其特徵在於， 通過模具夾入發泡樹脂，並以使所述發泡樹脂的內部成為大氣壓以上的內壓的方式使所述流體在所述發泡樹脂的內部流動，來成形具有所述通氣路的中空發泡成形體，並對所述中空發泡成形體進行冷卻。
3.根據權利要求1或2所述的中空發泡成形體的製造方法，其特徵在於， 在將所述中空發泡成形體作為管道使用時，使所述流體以與在所述通氣路中使流體流通的流路方向相同的方向流動。
4.根據權利要求1至3中任一項所述的中空發泡成形體的製造方法，其特徵在於， 所述中空發泡成形體的壁厚成形為3mm以上。
5.根據權利要求1至4中任一項所述的中空發泡成形體的製造方法，其特徵在於， 使將冷卻介質呈霧狀地噴射而得到的流體向所述通氣路流動，來對所述中空發泡成形體進行冷卻。
6.根據權利要求1至5中任一項所述的中空發泡成形體的製造方法，其特徵在於， 在所述中空發泡形成體上形成用於使所述流體向所述通氣路流入的吹入口和用於將所述流體從所述通氣路吹出的吹出口，從所述吹入口將所述流體向所述通氣路吹入，並將所述流體從所述吹出口吹出，來對所述中空發泡形成體進行冷卻。
7.根據權利要求1至6中任一項所述的中空發泡成形體的製造方法，其特徵在於， 在將所述中空發泡成形體作為管道使用時，所述吹入口為向所述通氣路供給流體的供給口側， 在將所述中空發泡成形體作為管道使用時，所述吹出口為將流體從所述通氣路排出的排出口偵U。
8.—種中空發泡成形體，其在內部具有通氣路，所述中空發泡成形體的特徵在於， 所述通氣路的表面的十點平均粗糙度Rz為100 μ m以下。
9.根據權利要求8所述的中空發泡成形體，其特徵在於， 對於流體在所述通氣路中流動時的壓力損失而言，所述流體在所述通氣路中順向流動的情況下的上述壓力損失小於所述流體在所述通氣路中反向流動的情況下的上述壓力損失。
10.根據權利要求8或9所述的中空發泡成形體，其特徵在於， 所述中空發泡成形體的壁厚為2.0mm以上，發泡倍率為2.5倍以上。
全文摘要
本發明提供一種能夠提高在中空發泡成形體的內部流通的流體的流量效率的中空發泡成形體的製造方法。通過模具(12a、12b)夾入發泡樹脂(13)，來成形具有通氣路的中空發泡成形體，並使用於冷卻中空發泡成形體的流體向通氣路流動，來對中空發泡成形體進行冷卻。
文檔編號B29L23/00GK103171123SQ20111043030
公開日2013年6月26日 申請日期2011年12月20日 優先權日2011年12月20日
發明者五十嵐優, 小野寺正明, 大野慶詞 申請人:京洛株式會社