具有光亮表面外觀和優良機械特性的奧氏體不鏽鋼帶材的製作方法

2023-05-27 12:27:51

專利名稱：：具有光亮表面外觀和優良機械特性的奧氏體不鏽鋼帶材的製作方法
技術領域：
：本發明涉及奧氏體不鏽鋼帶材，其具有大於或等於600MPa的彈性極限Rp。.2,大於或等於800MPa的優異斷裂栽荷Rm，大於或等於40%的伸長率As。以及光亮退火型光亮表面外觀。本發明還涉及連續生產這種奧氏體不鏽鋼帶材的方法。
背景技術：
：由於它們的以高韌性和機械強度表徵的非常良好的冷成形能力、它們的良好可焊性以及它們的優異耐腐蝕性，奧氏體不鏽鋼被用在了大範圍的最終應用中，例如生產機械部件、焙燒用具以及管。根據奧氏體不鏽鋼帶材所針對的應用，使其進行熱處理和最終清洗(d6capage),這根據所採用條件的'不同要麼賦予其對於例如燒烤爐活動部件(platerie)來說有利的高亮度表面外觀，要麼賦予其對於製造建築物的外觀來說有利的無光澤的表面外觀。根據本發明，該亮度對應於表面反射比的測量。在本發明的範圍內，該亮度是按照國際標準IS07668(1986)，才艮據60°的表面照射角來測量的。在本發明的範圍內，光亮的表面外觀被理解為是指在60。下測量的亮度大於50的表面，而無光澤的表面外觀是指在60。下測量的亮度小於"的表面。常規地，為了獲得光亮的表面外觀，將奧氏體不鏽鋼帶材預先利用軋輥進行冷軋，這賦予了該帶材以光亮的表面外觀。冷軋的帶材隨後進行脫脂和清洗，然後在所謂"光亮退火，，的豎爐中進行熱處理，在其中還原性氣氛佔優勢。為此，將該帶材進給到爐中，所述爐由完全與外部氣氛隔開的腔室構成，包括三個區域，在這些區域中循環中性或還原性氣體。這種氣體例如選自氫氣、氮氣或氫氣與氮氣的混合物(HNX氣體)，並且具有-60到-45°C的露點。該帶材首先在該爐的第一區域中加熱到1050-1150°C的溫度並且加熱速率為30-60°C/s。然後在該爐的第二區域中在此溫度下保持一定的持續時間，該持續時間足以使得鋼再結晶和機械性能的恢復。最後，將其在該爐的第三區域中冷卻，直到大約150°C的溫度，以避免在該帶材離開爐的腔室時該帶材的表面被空氣中的氧的任何再氧化。在爐的出口，在冷軋期間賦予該帶材的光亮的表面外觀得以保持，因為在退火期間形成的氧化物膜非常薄，厚度大約為10埃。不過，尤其是由於象氫氣和/或氮氣這樣的氣體的使用以及在爐腔室中保持具有恆定露點的受控氣氛的需要，這種類型的爐的使用是複雜且昂貴的。而且，在奧氏體不鏽鋼帶材在含氫的氣體氣氛下進行光亮退火處理的情況下，鋼的機械性能劣化，因為氫有利於在通過帶材沖壓獲得的部件的某些區域中裂紋的出現。這種氫脆會由於退火溫度的升高以及HNX混合物中氫含量的增加而更為嚴重。生產具有光亮表面外觀的奧氏體不鏽鋼帶材的另一個途徑在於使帶材進行退火-清洗類型的最終處理，這賦予了其退火-清洗的表面外觀，也就是說無光澤的表面外觀，然後進行帶材表面的拋光操作或者帶材的光整冷軋(skin-pass)操作。為了獲得具有退火-清洗類型表面外觀的奧氏體不鏽鋼帶材，進行如下操作。預先冷軋的帶材在爐中在大約IIO(TC的溫度下進行連續退火，持續時間約l分鐘，在該爐中，熱能通過烴燃燒產生，通過調節燃燒器的空氣入口來獲得氧化性氣氛。這是因為要排除帶材經受還原性氣氛，也即含過量烴的氣氛的作用，以避免由於烴對鋼的再滲碳導致的帶材耐腐蝕性的劣化。退火的帶材隨後在空氣中冷卻和/或在爐外通過灑水進行強制冷卻。最後，使其進行能夠去除約0.1-0.3jam的厚氧化物層的清洗操作，該氧化物層在爐中退火的過程中在帶材表面上形成。該清洗通過在幾個清洗槽中進行，所述槽裝有能夠去除這種氧化物層的酸性溶液，例如硝酸和氫氟酸的混合物。最後，使帶材要麼進行光整冷軋操作，要麼進行拋光操作，直到獲得所希望的光亮表面外觀。光整冷軋是利用所謂鏡面拋磨的工作軋輥(cylindresdetravail)來進行的，也就是該輥具有0.05-0.08iam的算術平均粗糙度Ra，這賦予鋼帶材以光亮的表面外觀。不過，根據這兩種方法獲得的奧氏體不鏽鋼帶材具有不足的機械特性，因為它們的彈性極限Rp。.2為250-350MPa，並且它們的斷裂栽荷Rm為600-700MPa，這是對於50-60%的伸長率As。來說的。最後，光整冷軋操作或拋光操作構成了額外的步驟。而且，拋光操作是一種長且難處理的操作。
發明內容本發明的目的因而在於避免現有技術方法的缺陷並且提供一種可以賦予在烴燃燒爐中處理的奧氏體不鏽鋼帶材以如下特性的方法光亮的表面外觀、600MPa的彈性極限Rp。.2和800MPa的斷裂載荷Rm，結合了大於或等於40%的伸長率A8。。為此，本發明的目的在於一種奧氏體不鏽鋼帶材，其具有大於或等於600MPa的彈性極限Rpo.2，大於或等於800MPa的斷裂栽荷Rm,大於或等於40%的伸長率A8。，其組成包括，以重量°/。計0.025<C<0.15%0.20<Si<1.0%0.5(KMn<2.0%6.(KNi<12.0%16.(KCr<20.0%Mo<3.0%0.03(KN<0.160%Cu<0.50%P<0.50%S<0.015%任選地，0.10<V<0.50%,並且0.03<Nb<0.50%其中0.10<Nb+V<0.50%，餘量為鐵和熔煉產生的任選的雜質，其奧氏體晶粒的平均尺寸小於或等於4jum，並且表面具有在60。下測量為大於50的亮度。根據本發明的鋼帶材還有利地具有其算術平均粗糙度為小於或等於0.08Mm的表面，這賦予了該帶材以光滑的表面並且因此賦予了其更為光亮的表面外觀。本發明的目的還在於連續生產這種奧氏體不鏽鋼帶材的方法。具體實施例方式其它特性和優點。為了獲得本發明的奧氏體不鏽鋼帶材，首先應當熔煉然後以扁坯(brame)形式鑄造包含以下元素的奧氏體不鏽鋼-含量為0.025-0.15重量％的碳。碳有利於奧氏體的形成，並且控制變形馬氏體的量和硬度。而且，其固溶使鋼變硬並且提高其機械強度。如果碳含量小於0.025%,則鋼變得不穩定並且形成許多馬氏體，導致不足在伸長率A8。。相反，如果碳含量大於0.15%,鋼變得穩定，變形馬氏體的形成是不足的並且鋼不再具有足夠的再結晶能量。因此，起動再結晶的最小退火溫度是高的，並且奧氏體晶粒尺寸變得過大以致於不能達到高的機械特性。而且，更高的碳含量在隨後的熱處理期間促進了在晶界的碳化鉻的形成，並且因而增加了晶間腐蝕的風險。-含量為0.20-1.0重量％的矽。矽被用作液態鋼的脫氧劑，並且其參與了固溶體硬化。將其含量限制到1.0重量％,這是因為由於在鋼扁坯鑄造過程中會帶來偏析問題而往往會干擾鋼帶材的生產過程。-含量為0.50-2.0重量％的錳。錳有利於奧氏體的形成。如果錳含量大於2.0%，則由於奧氏體過於穩定，變形馬氏體的形成是不足的並且這樣使得不能達到所要求的彈性極限水平。不過，如果錳含量小於0.50%，則鋼的脫氧不足。-含量為16.0-20.0%的鉻。鉻有利於變形馬氏體的形成，並且是賦予鋼良好的耐腐蝕性的必要元素。如果鉻含量大於20.0%,則產生過多的變形馬氏體，這迫使提高用於促進奧氏體形成的元素的含量，例如碳、氮、鎳和錳。如果鉻含量小於16.0%,則鋼的耐腐蝕性不足。-含量為6.0-12.0%的鎳。鎳使奧氏體穩定化並有利於再鈍化。如果鎳含量小於6.0%，則鋼的耐腐蝕性不足。如果鎳含量大於12.0%，則奧氏體超高穩定化，不再足夠地形成變形馬氏體，並且鋼的機械特性不足。-含量為小於或等於3.0%的鉬。鉬有利於變形馬氏體的形成並且提高耐腐蝕性，尤其是當其與氮結合時。當含量超過3.0%時，鋼的耐腐蝕性不再改善。-含量為0.030-0.160%的氮。氮有利於奧氏體的形成，延遲碳化物的析出，使奧氏體穩定化，並改善成形性。而且其起到了調節組織中晶粒尺寸的作用。不過，如果添加的含量大於0.160%，則存在劣化鋼的熱態韌性的風險。-含量小於或等於0.50%的銅。銅有利於奧氏體的形成並且有助於耐腐蝕性。不過，當含量超過0.50%時，不是在奧氏體中的固溶體形式的銅的比例增加並且鋼的熱成形性劣化。-含量小於或等於0.50%的磷。磷是偏析元素。這有利於鋼固溶體硬化，不過其含量應當限制到0.50%，因為其提高了鋼的脆性和其焊接能力。-含量小於或等於0.015%的硫。硫也是偏析元素，其含量應當受到限制，以避免熱軋時的裂紋。而且，該組成可任選地包含-含量為0.10-0.50%的釩。釩有利於鋼的可焊性，並且減慢奧氏體晶粒在熱影響區域中的生長。當超過O.50%時，釩不會對可焊性的改善作出貢獻，而當低於0.10%時，鋼的可焊性不足。-含量為0.03-0.50%的鈮。鈮有利於鋼的可焊性，不過當超過O.50%時，其會劣化鋼帶材的熱成形性。-其中鈮和釩的總含量為0.10-0.50%,以確保鋼的可焊性而不損害熱態韌性。該組成的其餘部分由鐵和不辦岡冶煉產生的通常預期作為雜質存在的其它元素構成，這些其它元素的比例不會對所尋求的性能產生影響。在鑄造<^，將扁錄帶鋼卑l^幾中熱軋以形成熱軋帶材，其進^m火併且熱軋帶材歸進行^ft處理，以獲得同時具有優異的才x^ft'f沐光亮的表面外觀的帶材，並JJ1不藉助於在光亮退火爐中的退火，也不藉助於帶材表面的最終拋光或者最終的光整冷軋操作。用於生產本發明帶材的設備包括由帶鋼秀L機構成的帶材冷軋裝置，該帶鋼軋機包括工作軋輥，在工作軋輥之間進給根據本發明組成的奧氏體不鏽鋼帶材。所述工作軋輥具有小於或等於0.15nm,優選小於或等於0.lOjim的算術平均粗糙度Ra。帶鋼軋機的工作軋輥的直徑為50-100mm，以最小化軋制應力，以用於高的壓下量，也即75%的壓下量。該帶鋼軋機不僅可以降低帶材的厚度，而且還有利於消除由預先熱軋的帶材產生的表面粗糙度。接著該冷軋裝置，該設備包括烴燃燒爐，該烴燃燒爐包括開放的腔室(帶材穿過該腔室進給)，以及引入烴和空氣的氣態混合物的裝置。該開放的腔室在所例示的帶材的進給方向上包括兩個相繼的區域，第一加熱區域和第二保溫區域。第一加熱區域配備有大功率加熱裝置(未例示)，該裝置能夠以加熱速率VI將帶材快速加熱到保溫溫度Tl。帶材在第二區域中在這個溫度T1下保持，保持時間為M，然後在爐出口之後緊鄰的冷卻區域中以速率V2進行冷卻。最後，在冷卻區域之後，該設備包括清洗裝置，該裝置包括至少一個耐酸的清洗槽，並且裝有清洗溶液。根據本發明，預先熱軋的奧氏體鋼帶材在環境溫度下以55-85%的壓下量進行冷軋。由此獲得厚度為0.6-2mm的冷軋帶材。在壓下量為55-85%的冷軋操作中，形成50-90體積％的變形馬氏體a，。通過顯微照相觀察變形馬氏體a，，並且其體積比例可以通過X射線衍射或磁感應(鐵磁相)測定來測量。當壓下量小於55°/。時，變形馬氏體a，和位錯的比率不足以賦予本發明不鏽鋼以所要求的機械特性。這是因為，對於太低的壓下量來說，以體積形式儲存的變形能使得鋼不能夠均勻再結晶以獲得平均尺寸小於或等於4nm的奧氏體晶粒。為了獲得高的彈性極限Rp。.2，合適地是進行如下的再結晶退火，該再結晶退火可以獲得平均尺寸不超過4jim的奧氏體晶粒。這是因為，已知的是根據Hall-Petch定律，彈性極限Rp。.2與晶粒尺寸的平方根成反比。而且，正如將在隨後看到的，在冷成形操作(例如衝壓)時，具有細晶粒的組織，也就是其中奧氏體晶粒的平均尺寸不超過4nm的組織，顯著地耐受消光(matification)現象(亮度損失)。另外，從冷軋後表面亮度的角度來看，小於55%的壓下量使得不能夠修復預先熱軋的帶材表面的外觀，並且因此會保持在冷軋之前和熱軋之後由化學和機械脫鱗操作產生的粒化坑(crat^resdegrenaillage)或晶間侵蝕殘餘物。壓下量大於55%則可以降低晶界和/或粒化坑類型的微觀缺陷的密度並且因此在冷軋之後獲得具有均勻且高亮度的表面外觀。不過，當冷軋量大於85%時，則會使工作軋輥遭受過大的應力，並且不再可能軋制該帶材。而且出現"熱爪形物(griffesdechaleur)"型微觀缺陷的風險會變得過大，該"熱爪形物"型微觀缺陷是由於過高的冷軋帶材/輥界面處的剪切應力引起的。優選地，壓下量為70-85°/。，以獲得具有光滑表面形貌的帶材，也就是算術平均粗糙度Ra為0.07-0.12nm，沒有化學侵蝕的晶界和/或粒化坑類型的微觀缺陷。這還可以儲存足以有利於在低溫下更快再結晶的塑性變形能量。申請人^雖調的是不通過傳統光亮退火方法而是通it^化退火然後清洗的方法^^得光亮的表面夕NL^與發明人的最^i史樹目反的，發明人才娥其理論是要獲得具有在烴燃燒爐中退火的鋼的特徵低亮度的無光澤表面夕卜觀的帶材。狄因為，發明人才其理妨慮到由奧氏體不辦岡的受控再結晶所獲得的以^K計的晶粒尺寸的生長的限制，同時提高化學侵蝕的晶界的表面密度，^ii4面的光的漫射M，進而^^-得不光亮的無光澤表面。然而，發明人已經證明將帶材利用算術平均WilRa小於或等於0.15pm的工作專L^以足夠高的壓下量進行冷軋，然後在烴燃燒爐中在大約800°C的溫度下部分再結晶退火以形成足夠薄的氧化物層，以足以容易,過清、^I^去而晶界不被侵蝕，那麼帶材則同時具有光亮退火型的光亮表面夕卜M^優異的機贈性。在本發明的M下，也t^i在不存在鋼的晶界侵蝕的情況下，在冷淨u^t過程中通itX作專L^^多到帶材的算術平均皿變Ra非常少被破壞。因而，為了獲得具有在60。照射角測量為大於50的亮度的帶材，有必要的是工作軋輥具有小於或等於0.15|am，M小於O.10jnm的算術平均^度。#發明的範圍內測量的亮度對應於表面M比的測量並iU艮據國際標準IS07668(1986)以60。照射角測量。根據本發明，隨後在烴燃燒爐的開放腔室中進給冷軋的帶材，在該開放腔室內對鐵來說的氧化性氣氛佔優勢，以使其經受熱處理，該熱處理是鋼的部分再結晶退火，之後是強制冷卻。在爐中佔優勢的i是由空氣和至少一種烴以1.1-1.5的空^/烴^K比形成的氣態濕/^所構成的，該氣態混^還包含3-8體秋/。的氧。爐的氣氛優選是l.1-1.5的空^烴體積比的空氣和烴的氣態濕合物，該氣態濕a還包含3-8鄉的氧。該至少一種烴選自天然氣、丁烷和甲烷。天然氣由於期^U^輸的便利性而是M的。如果空^/烴^、比大於1.5，則在退火爐中佔優勢的^1過分氧化性的並JL^斤形成的氧化物層厚到難以除去，需要^^I侵蝕性的清浹溶液，所iii^液^m曼蝕晶界。帶材的表面夕NJ'J會無光澤。不過，如果空^/烴#^比小於1.1，則在退火爐中佔優勢的^JIA過絲原性的。因此無'^a^鋼由於烴的再、頻，並且鋼的耐腐蝕性4f^劣化。為了獲得其表面具有光亮夕卜觀的帶林應當注意調節熱處理條件以獲得由氧化物層絲的帶林該氧化物層的厚度小於O.lOum。狄因為，如^lL化物厚度大於或等於O.lOum,那麼為了去掉這個厚的氧化物層則需^f^l侵蝕性的清，劇酸，*^^曼蝕晶界，並ilit將賦予帶材以無光澤的表面夕卜觀。為了獲得所需的才幾械特性，則調節該熱處理以獲得再結晶體積比例為60-75%的鋼帶材。這是因為，如果非再結晶體積比例(通過顯微照相觀察和圖象分析來測定)大於40%,則鋼的微觀組織會導致過高的枳械性能，並且帶材的伸長率A8。小於40。/。。相反，如果非再結晶^P、比例小於25%，則*彈'^fel限Rp。.2這樣的機械特性將會不足。優選地，在10-80°C/s的速率VI，800-950°C的溫度T下和10-100秒，優選60-80秒的保溫時間M下進行部分再結晶退火。在800-950。C的溫度T下帶材的退火使得能夠限制鉻向晶界的擴散並且因此限制在隨後帶材的化學清洗過程中晶界的侵蝕，這有助於獲得光亮的表面外觀。當溫度T小於800°C時，鋼不能充分地再結晶以獲得所尋求的機械性能。這是因為，鋼具有大於600MPa的彈性極限Rp。.2但具有小於40%的一般的伸長率A8。，這極大地限制了其冷變形能力。當溫度T大於950°C時，不僅帶材的彈性極限Rp,2由於奧氏體晶料粗化(有利於完全消失的馬氏體)而不足，而且帶材表面亮度因為氧化物層變大而降低。當帶材的加熱速率VI小於10°C/s時，不鏽鋼只可能在與工業要求不相容的過長保溫時間M的過程中再結晶。另一方面，奧氏體晶粒粗化而有利於馬氏體，並且彈性極限Rp。.2不足以賦予不鏽鋼以良好的機械性能。當低於在溫度T下小於10秒的保溫時間M時，帶材的再結晶體積比例將小於60%，並且帶材的伸長率As。不足。相反，當高於100秒時，奧氏體晶粒粗化而有利於馬氏體，並且機械特性如彈性極限RP。.2變得不足。部分再結晶的鋼帶材隨後以10-80°C/s的速率V2進行強制冷卻，例如通過鼓入空氣或通過鼓入加壓空氣和噴水來進行。當冷卻速率V2大於10。C/s時，彈性極限Rp。.2和斷裂栽荷Rm增加。當帶材被冷卻，將藉助於酸性清洗溶液對其進行清洗操作，該清洗溶液能夠根據所述氧化物層的厚度和其性質完全去除所述氧化物層，而不侵蝕鋼的晶界。例如，該帶材在包含濃度為150-200g/l的硫酸鈉的pH小於3的浴中進行第一電解清洗，並且使用5-12kA的電流強度。其隨後在包含濃度為80-120g/l的硝酸的pH小於3的浴中進行第二電化學清洗，並且使用5-12kA的電流強度。本發明的帶材還具有以下優點-在變形之後比在光亮退火爐中退火的奧氏體不鏽鋼帶材(標準2RB)更好的亮;^拔性(r6sistancedelabrillance)。i^A因為，在衝壓^本發明帶材的亮度損失只有30%,而對於標準光亮退火帶材來iXJ'J是80。/。。-比經過標準退火-清洗型處理的奧氏體不辦岡帶材(標準2D)更好的耐晶間腐蝕性。-比標準光亮退火奧氏體不辦岡帶材(標準2RB)更好的耐劃痕性。-比經過標準退火-清洗型處理的奧氏體不#4岡帶材(標準2D)以及比標準光亮退火奧氏體不自帶材(標準2RB)更高的通ii^痕測量的Vickers石級HV5。》1^卜，才本發明的奧氏體不辦岡帶材具有與標準退火-清洗或標準光亮退火奧氏體不辦岡帶樹目當的驗f生能。下面通過示意性而非限制'^^出的實施例來說明本發明。首先，將才W本發明的奧氏體不辦岡帶材的才/^tt性和亮度與一方面是標準退火-清洗型的奧氏體不辦岡帶材(標準2D)並且另一方面是標準光亮退火型的奧氏體不辦岡帶材(標準2RB)進行比較。亮度的測量按照國際標準IS07668(1986)以60。照射^Ui行。然後比^il^種類型的帶材的衝壓性能、它們在衝壓後的亮度損失、它們的耐劃痕性以JS^它們的耐晶間腐蝕性。為此，首先由同樣的奧氏體不辦岡品種AS33(其化學組成在下表1中示出)來生產本發明的鋼帶材、標準2D帶材和標準2RB帶材。表l:以重*%表示的本發明不辦岡的化學組成，餘量是鐵和不可避免的雜質表ltableseeoriginaldocumentpage14卜本發明帶材的生產4^it鋼AS33以形成扁坯，將該扁坯熱軋直到iiSU4.5咖的厚度。隨後利用算術平均灃J^ilRa為0.1um的工作卑LW這個扁述進行冷軋，壓下量為82%，以便一it^得厚^0.8咖的帶材。在燃燒爐中對這個冷軋帶材進行鋼的部分再結晶退火，以加熱速率為5(TC/s進^^口熱，直到820。C的^^顯溫度並JU衫顯時間為50秒。在爐中佔優勢的^A空氣與天然氣的^^,該';^^含有4。/^P、的氧氣比率。空~天然氣的^K比是1.3。70°C/s的^卩速#帶材^#到環嫂溫度。在^P之後，在帶材的表面形威厚度為0.08iim的氧化物層。"，使帶材在包含濃度為175g/l的硫酸鈉的pH為2的浴中進行第一電解清洗，電流強度為9kA，持續時間為15s，然後在包含濃度為100g/l的硝酸的pH為2的浴中進行第二電化學清洗，電流強度為9kA，持續時間為15s。所獲得的帶材不進行任何隨後的處理，不進行表面拋光，也不進行光整冷軋。2-無光澤表面外觀的標準2D帶材的生產鑄造鋼AS33以形銷坯，將該扁坯熱軋直到&ij4.5mm的厚度。艇以82%的壓下量對這個扁坯進行冷軋，以便一^i^得厚度為0.8mm的帶材。在燃燒爐中對這個冷軋帶材進行鋼的完全再結晶退火，溫度為H20。C，時間為50秒。在爐中佔優勢的^A是空氣與天然氣的混合物，該混M含有4y。^p、的氧氣比率。空^/天然氣的^、比是1.3。80°C/s的^HPil^帶材^H卩到環嫂溫度。最後，在疏酸鈉和疏酸的浴中使帶材進行清洗，以完全去除厚度為0.2um的所形成的氧化物層。所獲得的帶材不進行任何隨後的處理，不進行表面拋光，也不進行光整冷軋。3-標準2RB帶材的生產鑄造鋼AS33以形^坯，將該扁坯熱軋直到iil)J4.5mm的厚度。g利用工作專L2^t這個扁坯進行冷軋以賦予帶材以光亮的表面夕卜觀，壓下量為82%，以便一ii^得厚;^0.8mm的帶材。在光亮退火爐中對這個冷軋帶材進行鋼的完全再結晶退火，在該光亮退火爐內佔優勢的是由包含10^/。氮*90^^氫氣的〉'^^所《誠的U，並且具有50。C的露點，以50°C/s的加熱速率進行加熱，直到1100。C的保溫溫度。以60°C/s的^#速*帶材^H卩到環嫂溫度。所獲得的帶材不進行任何隨後的處理，不進行表面拋光，也不進行光整冷軋。表2匯總了這三種類型的帶材的外觀和機械特性。表2tableseeoriginaldocumentpage16相對於標準2D和標準2RB帶材，本發明的帶材同時具有光亮的表面外觀，以及良好的機械特性。它還具有大於現有技術的兩種帶材的表面硬度。4-衝壓性能，以及對亮度的影響在本發明的鋼帶材、標準2RB鋼帶材以及標準2D鋼帶材中切割衝壓坯。隨後在典型地包括衝頭、陰模和衝壓坯夾具的衝壓機中衝壓這些衝壓坯，以形成杯形體(godets)在通過衝壓進行的成形操作之後，同時在該杯形體的底部和在杯形體的邊緣上測量以60。照射角測定的表面亮度，這樣可以評估沖壓部件的亮度平均值。結果匯總於表3中。表3tableseeoriginaldocumentpage17相對於平產品的亮度值，通常觀察到冷成形部件的亮度損失。對所研究的不同類型的帶材進行的試驗顯示出與標準2D和標準2RB帶材相比，本發明的奧氏體不鏽鋼帶材更好地耐受由於變形而導致的表面消光作用。在本發明的鋼帶材的衝壓之後，亮度的損失是小的，並且遠遠小於針對標準2B和標準2RB帶材所觀察到的情況。5-耐劃痕性對本發明的鋼帶材以及標準2RB鋼帶材進行如下的耐劃痕性試驗按照國際標準IS01518,使用Clemen機器，該機器的淬火鋼半球尖具有1500Hv的硬度，並且直徑為lmm。所述試驗在於以50g、200g和400g的可變栽荷在帶材表面上施加半球尖以產生劃痕。試驗結果匯總於表4中表4tableseeoriginaldocumentpage18試驗結果顯示出本發明的鋼帶材比標準2RB帶材更好地耐劃痕,大約是平均40%的量值，這對應於帶材的相對表面硬度差異。6-耐晶間腐蝕性對在本發明帶材和標準2D帶材中提取的樣品進行耐晶間腐蝕性試驗。這個試驗按照標準NFA05-159進行。該試驗在於將試樣浸入石克酸和硫酸銅的沸騰溶液中持續20小時。隨後以90°摺疊試樣，並且與未浸入所述溶液中的參比試樣對比，通過觀察其凸面可以確定極端表皮的裂紋程度。低的耐晶間腐蝕性表現為在摺疊試樣的凸面上存在大量裂紋。耐晶間腐蝕性試驗顯示出本發明的奧氏體不鏽鋼帶材相比於標準2D帶材更好地耐晶間腐蝕性。權利要求1.奧氏體不鏽鋼帶材，其具有大於或等於600MPa的彈性極限Rp0.2，大於或等於800MPa的斷裂載荷Rm，大於或等於40％的伸長率A80，其組成包括，以重量％計:0.025≤C≤0.15％0.20≤Si≤1.0％0.50≤Mn≤2.0％6.0≤Ni≤12.0％16.0≤Cr≤20.0％Mo≤3.0％0.030≤N≤0.16％Cu≤0.50％P≤0.50％S≤0.015％任選地，0.10≤V≤0.50％，並且0.03≤Nb≤0.50％其中0.10≤Nb+V≤0.50％，餘量為鐵和熔煉產生的任選的雜質，其奧氏體晶粒的平均尺寸小於或等於4μm，並且表面具有按照60°照射角測量為大於50的亮度。2.權利要求l的奧氏體不鏽鋼帶材，其特徵在於，其具有算術年均粗糙度Ra小於或等於0.08Mm的表面。3.連續生產權利要求1或2之一的奧氏體不鏽鋼帶材的方法，包括的步驟是-冷IL^氏體不辦岡帶林該奧氏體不辦岡帶材包括，以重量°/。計0.025<C<0.15%0.20<Si<1.0%0.5(KMn<2.0%6.(KNi<12.0%16.(KCr"O.0%Mo<3.0%0.030<N<0.16%C"0.50%P<0.50%S<0.015%任選地，0.10<V<0.50%，並且0.03<Nb<0.50%其中0.10<Nb+V<0.50%，餘量為鐵和熔煉產生的任選的雜質，該冷軋利用算術平均粗糙度Ra小於或等於0.15nm的工作軋輥來進行，-在退火爐中使冷軋的帶材進行熱處理，在該退火爐內對鐵來說的氧化性氣氛佔優勢，以用於獲得被氧化物層覆蓋的帶材，調節所述熱處理以進行鋼的部分再結晶以獲得再結晶^、比例為60-75%的帶材，並且-藉助於至少一種酸性清洗溶液對經過熱處理的帶材進行清洗操作，該清洗溶液能夠根據所述氧化物層的厚度和其性質完全去除所述氧化物層，而不侵蝕鋼的晶界。4.權利要求3的方法，其特徵在於，工作軋輥的算術平均粗糙度Ra小於或等於0.10,5.權利要求3或4之一的方法，其特徵在於，帶材以55-85%的壓下量進行冷軋。6.;^f'J要求5的方法，^#棘於，壓下量為70-85%。7.權利要求2-6中^fP項的方法，^#徵在於，爐的^A是1.1-1.5的空^y徑體積比的空氣和至少一種烴的氣態混合物，所述氣態混M還包含3-8體積%的氧氣。8.權利要求7的方法，^##於，空^/烴^、比是1.1-1.3。9.權利要求7或8之一的方法，其特徵在於，該至少一種烴選自天然氣、丁烷和甲烷。10.權利要求3-9中任一項的方法，其特徵在於，該熱處理包括加熱速率為VI的加熱階段，溫度為T且傲;顯時間為M的4衫顯階段，^是^H卩速率為V2的輛階段。11.^WJ要求10的方法，^#棘於，溫度T為800-950。C。12.權利^"求10的方法，^ft徵在於，速率Vl為10-80。C/s。13.鬥又利^"求10的方法，其特徵在於，保溫時間M為10s-100s。14.權利要求10的方法，其特徵在於，速率V2為10-80°C/s。15.權利要求3-14中^-項的方法，其特徵在於，部^ii火的帶材在包含濃度為150-200g/l的硫酸鈉的pH小於3的浴中進行第一電解清洗，並且使用5-12kA的電流強度，之後在包含濃度為80-120g/l的硝酸的pH小於3的浴中進行第二電化學清洗，並且使用5-12kA的電流強度。全文摘要本發明涉及奧氏體不鏽鋼帶材，其具有大於或等於600MPa的彈性極限Rp0.2，大於或等於800MPa的斷裂載荷Rm，大於或等於40％的伸長率A80以及光亮退火型光亮表面外觀。本發明還涉及連續生產這種奧氏體不鏽鋼帶材的方法。文檔編號C25F1/06GK101384744SQ200680023466公開日2009年3月11日申請日期2006年4月6日優先權日2005年6月28日發明者C·普魯德宏,F·康拉德,P·鮑格納申請人:優勁&阿隆茲法國公司