鑄造鋼帶的製作方法

2023-05-28 18:52:11

專利名稱：鑄造鋼帶的製作方法
技術領域：
本發明涉及鋼帶的鑄造，其特別地應用到在一雙輥鑄機中連續地鑄造薄鋼帶。
背景技術：
在雙輥鑄機中，熔融金屬被引入到一對反向旋轉的被冷卻的水平鑄造輥中間使金屬殼在運動的輥表面上凝固並且在鑄輥之間的輥縫中被集合在一起以生產一凝固的鋼帶，該鋼帶被從所述鑄輥之間的輥縫向下傳輸。術語「輥縫」指鑄輥最靠近的一區域。熔融的金屬從一鋼水包中倒入一較小的容器，並且所述熔融金屬由該容器流動通過在輥縫上面的金屬輸送噴嘴使所述熔融金屬流到鑄輥之間的輥縫中，形成一熔融金屬的鑄造池，該池支承在緊靠輥縫的上面的鑄輥的鑄造表面上，並沿著輥縫的長度延伸。通常所述鑄造池被限制在與鑄輥的端面保持滑動接合的側板或擋板之間，以阻擋鑄造池的兩端不溢流。然而也提出了另一種如電磁隔板的替換裝置。
當在雙輥鑄機中鑄造薄鋼帶時，在所述鑄造池內的熔融鋼水一般溫度在1500℃或更高，並且因此有必要對整個所述鑄輥的鑄造表面進行高冷卻率的冷卻。在鑄造表面所述鋼的初始凝固中得到高熱通量和更廣泛的成核對形成金屬殼特別重要。美國專利5,720,336描述了如何通過調節鋼熔融的化學成分增加在初始凝固的熱通量，如使在初始凝固溫度下作為脫氧產品形成的金屬氧化物的主要部分為液體，以在熔融金屬和每個鑄造表面之間的交界面上形成一基本上的液體層。如在美國專利5,934,359和6,059,014和國際專利申請AU 99/00641中所述，在初始凝固時鋼的成核在一定程度上會受到所述鑄造表面的影響。特別是在國際專利申請AU 99/00641中公開了隨機晶體結構的凸凹在遍布整個鑄造表面上提供潛在成核點能夠強化初始凝固。我們已經得到成核也依賴於在所述熔化的鋼中存在氧化夾雜物及意外地得到它在雙輥鋼帶鑄造中鑄造「清潔」的鋼過程中沒有益處，其中在所述熔融鋼水用於鑄造之前，在脫氧過程中形成的多數夾雜物已經被減少。
用於連續鑄造的鋼在鋼水包被倒出之前受到脫氧處理。在雙輥鑄造中所述鋼一般由矽錳鋼水包脫氧，雖然可以使用加鈣以控制形成固體AL2O3夾雜物的鋁脫氧，但固體AL2O3夾雜物會堵塞在金屬輸送系統中細小的金屬流動通道，通過該通道熔融金屬被輸送到鑄造池。至今被認為可使用的致力於優化鋼淨度的方法為通過對鋼水包的處理減少在熔融金屬內的總體氧的含量。但是現在已經了解降低鋼的氧含量會減少夾雜物的量並且如果鋼的總體氧含量被減少到低於一個確定的含量，所述鋼和鑄輥表面之間初始接觸的特性在一定程度上可能會有相反的影響，沒有足夠的成核來產生迅速的初始凝固和高熱通量。熔融金屬通過在鋼水包內脫氧被加工，使總氧含量落入一個範圍內，即保證滿足在鑄造輥上的凝固的需要並且生產出滿意的鋼帶產品。所述熔融鋼水包括許多氧化夾雜物(典型地MnO，CaO，SiO2和/或Al2O3)足夠提供適當的成核的濃度以在所述鑄輥表面進行初始凝固並且得到表現出凝固的夾雜物特性分布的鋼帶產品。

發明內容
提供一通過連續鑄造製造鋼帶的方法，包括以下步驟a.組裝一對受冷卻的鑄輥，在所述鑄輥之間具有一個輥縫並且帶有封閉所述輥縫端部邊界的隔板；b.引導熔融的具有總氧含量至少為100ppm的低碳鋼進入該對鑄輥之間，以在鑄輥之間形成一鑄造池；c.反向轉動鑄輥並且凝固所述熔融鋼水以在所述鑄輥表面形成金屬殼，該金屬殼具有的由所述熔融鋼水的總氧含量反映的氧化夾雜物的含量促進薄鋼帶的形成；及d.由經過所述鑄輥的所述輥縫形成的所述凝固的殼形成凝固的薄鋼帶。
在所述鑄造池內的熔融鋼水的總氧含量範圍可為100ppm到250ppm。更特別地，可以為200ppm。所述低碳鋼具有碳含量範圍為0.001到0.1重量％，錳含量範圍為0.1到2.0重量％及矽含量範圍為0.01到10重量％。所述鋼具有的鋁含量大致為0.01或更少的重量％。所述鋁的含量例如可以少到0.008或更少重量％。所述熔融鋼水可以是矽/錳鎮靜鋼。
所述氧化夾雜物為凝固夾雜物和脫氧夾雜物。所述凝固夾雜物在鑄造的鋼被冷卻和凝固期間形成，而脫氧夾雜物在所述熔融金屬鑄造之前的脫氧期間形成。所述凝固的鋼可能包括的氧化夾雜物通常為MnO，SiO2和Al2O3中的任一種或幾種，以夾雜物濃度範圍2gm/cm3到4gm/cm3分布在整個鋼內部。
所述熔融鋼水在被引入到在所述鑄輥之間形成的所述鑄造池之前保持在一鋼水包內，通過加熱鋼料和由在所述鋼水包內的材料形成渣料，形成由包括氧化的矽、錳和鋁的渣覆蓋的熔融的鋼。通過向所述熔融鋼水注入惰性氣體並攪拌所述熔融鋼水進行脫硫，且這樣的矽/錳鎮靜鋼被注入氧氣，以生產具有要的總氧含量為至少100ppm且通常少於250ppm的鋼。所述脫硫可以將熔融鋼水硫含量減少到少於0.01重量％。
所述薄鋼帶通過如上述的連續地雙輥鑄造來生產，具有厚度小於5mm並且形成的凝固的鋼中包括凝固的氧化夾雜物。所述夾雜物的分布可以為在所述鋼帶從外表面到2微米深度處的兩個表面區域上，包括凝固的夾雜物為每單位面積至少120/mm2。
所述凝固的鋼可以是矽/錳鎮靜鋼並且所述氧化夾雜物可以包括MnO，SiO2和Al2O3夾雜物中的任一種或幾種。所述夾雜物通常尺寸範圍在2到12微米，至少主要的夾雜物的尺寸在這個範圍內。
上述方法生產一獨特的高氧含量分布在氧化夾雜物中的鋼。特別地在熔融鋼水中結合高氧含量並且所述熔融鋼水在所述鑄造池內短的滯留時間導致產生一具有改進的延展特性的薄鋼帶。


為了更詳細地描述本發明，將參考附圖對一些特殊示例進行描述。
圖1表示夾雜物熔點對熱通量的影響，所述熱通量由使用矽/錳鎮靜鋼在雙輥鑄造實驗中獲得；圖2為Mn的能量損失波譜圖，表示在一凝固的鋼帶中細小凝固夾雜物的區段；圖3為表示錳到矽含量的變化相對於夾雜物液相溫度的影響的圖；圖4表示鋁含量(由鋼帶夾雜物中測量出來的)和脫氧作用之間的關係；
圖5為MnO.SiO2.Al2O3的三相圖；圖6表示鋁含量夾雜物與液相溫度之間的關係；圖7表示熔融鋼水中氧對表面張力的影響；及圖8為涉及在不同的鋼的淨度水平下可得到的進行成核的夾雜物的計算結果圖。
具體實施例方式
我們已經在美國專利5,184,668和5,277,243中描述類型的雙輥鑄機上實施了進一步的鑄造實驗，生產厚度為1mm或更薄的鋼帶。這樣使用矽/錳鎮靜鋼的鑄造實驗已經證明在所述熔融鋼水內的氧化夾雜物的熔點對在鋼凝固期間得到的熱通量有影響，如圖1所示。低的熔點氧化物提高所述熔融金屬和所述鑄輥表面在所述池的上部區域之間的熱傳導接觸，產生較高的熱傳導率。當所述熔點高於在所述鑄造池內的鋼的溫度時，不產生液體夾雜物。因此當所述夾雜物的熔點高於大致1600℃時熱傳導率有一個大幅度的減少。
使用鋁鎮靜鋼的鑄造實驗顯示出為了避免形成高熔點的鋁夾雜物(熔點為2050℃)，必須經過鈣處理以產生液態的CaO.Al2O3夾雜物。
所述氧化夾雜物形成在凝固金屬殼中並且隨後在鋼的冷卻和凝固期間形成包括夾雜物的所述薄鋼帶，並且在鋼水包內加工期間形成脫氧夾雜物。
在所述鋼內的所述自由氧的含量在液面冷卻期間被大幅地減少，導致在靠近所述鋼帶表面產生凝固夾雜物。這些凝固夾雜物通過下述反應主要形成MnO.SiO2
在所述鋼帶表面的所述凝固夾雜物的狀態可以由一能量損失波譜(EDS)圖獲得，如圖2所示。可以看見凝固夾雜物非常細小(典型地小於2到3μm)並且位於從表面10到20μm的區段內。在整個所述鋼帶的所述夾雜物的典型的尺寸分布見我們的論文中的圖3，該論文題目為「由BHP和IHI公司聯合發展鑄造低碳鋼帶的M工程的最新進展(RecentDevelopments in Project M the Joint Development of Low Carbon Steel StripCasting by BHP and IHI)」，在德國的杜塞道夫METEC 99年年會上提交(13-15，六月，1999)。
由在鋼內的Mn和Si的含量主要決定所述凝固夾雜物的對比含量。圖3表示Mn和Si的比率明顯影響夾雜物液相溫度。在所述鑄造池上部區域的所述鋼冷卻期間，一具有碳含量為0.001到0.1重量％，錳含量為0.1到2.0重量％及矽含量為0.1到10重量％並且鋁含量為0.01或更少的重量％的錳矽鎮靜鋼可以生產這樣的氧化夾雜物。特別地，所述鋼可以具有下列成分，稱為M06碳 0.06重量％錳 0.6重量％矽 0.28重量％鋁 0.002重量％脫氧夾雜物在所述鋼水包中的帶有鋁、矽和錳熔融鋼水進行脫氧期間產生。因此，在脫氧期間形成的氧化夾雜物主要為MnO.SiO2.Al2O3基。這些脫氧夾雜物隨機地位於所述鋼帶中並比靠近鋼帶表面的所述凝固夾雜物粗一些。
所述夾雜物的所述鋁含量對鋼內的自由氧含量具有很強的影響。圖4表示隨著鋁含量的增加，鋼內的自由氧減少。隨著鋁夾雜物的增加，MnO.SiO2夾雜物被稀釋帶來後來的其活性的減少，這樣隨後就減少自由氧的含量，可以由下列反應式看到
對於MnO.SiO2.Al2O3基的夾雜物，通過圖5的三相圖可以得到夾雜物成分對液相溫度的影響。分析在薄鋼帶中的氧化夾雜物已經知道所述MnO/SiO2的比率通常在0.6到0.8的範圍內並且在該範圍內，發現氧化夾雜物的鋁含量對夾雜物熔點(液相溫度)具有更強的影響，如圖6所示。
我們已經知道根據本發明進行鑄造中很重要的是使凝固夾雜物和脫氧夾雜物在鋼的初始凝固溫度下這些夾雜物為液體並且在所述鑄造池內的鋼具有氧含量為至少100ppm以生產金屬殼，所述金屬殼帶有反映所述熔融鋼水的氧含量的氧化夾雜物的含量有助於成核已經在所述鑄輥表面的鋼初始凝固期間高熱通量。凝固夾雜物和脫氧夾雜物都為氧化夾雜物並且提供成核點以及對金屬的凝固過程中對成核起重要作用，但是所述脫氧夾雜物為最終比率控制在使它們的濃度可以被改變。所述脫氧夾雜物較大，通常大於4微米，而所述凝固夾雜物一般小於2微米並且以MnO.SiO2為主並且沒有Al2O3，而所述脫氧夾雜物具有Al2O3。
在使用上述M06級的矽/錳鎮靜鋼的鑄造實驗中已經發現如果在所述鋼水包的加工處理中減少鋼的所述總氧含量到低於100ppm時，熱通量被減少且鑄造受到損害，然而如果所述總氧含量為至少100ppm且通常為200ppm量級時能夠得到好的鑄造結果。所述總氧含量可以由一「Leco」儀器測量並且根據在鋼水包處理期間的「清洗」程度進行控制，即氬氣泡經過一個多孔塞或頂部吹管穿過所述鋼水包的量，及處理的時間周期。所述總氧含量由常規的方法測量，使用LecoTC-436氮/氧測定儀，描述在TC436氮/氧測定儀結構手冊，可以從LECO得到(從號碼200-403，96年四月修訂第七章的7-1到7-4中)。
根據較高的總氧含量為了決定具有高氧含量獲得的加強熱通量是否由於氧化夾雜物作為成核點的有效性，對在鋼水包內使用矽酸鈣(Ca-Si)進行脫氧的鋼進行鑄造實驗，並且將其結果與如M06級的低碳矽鎮靜鋼的進行鑄造的結果比較，其結果在下表中列出表1M06和Cal-Sil級之間的熱通量的差

雖然Mn和Si的含量與普通矽鎮靜的品種相同，在Ca-Si加熱中的自由氧含量較低且包括更多CaO的氧化夾雜物。儘管具有較低的夾雜物熔點，在Ca-Si加熱中的熱通量仍較低(見表2)。
表2具有Ca-Si氧化物的渣料的組分

在Ca-Si品種中氧的含量較低，一般為20到30ppm而M06品種為40到50ppm。氧為表面活性元素，並且因此由氧含量的減少可預料到在熔融鋼水和所述鑄輥之間的潤溼的減少並引起熱傳導率的減少。但是，由圖7所示氧由40到20ppm的減少以使表面張力增加不足以到達能夠解釋觀察到的熱通量減少的水平。
能夠得到的結論是降低在鋼中的氧含量減少夾雜物的體積並且因此減少由於初始成核的氧化夾雜物的數量。這具有與鋼和所述鑄輥表面初始接觸的自然特性潛在的相反效果。浸蘸實驗工作顯示出需要在每平方面積夾雜物密度為120/mm2以在所述鑄造池的上部或液面產生初始凝固的足夠的熱通量。浸蘸實驗涉及將一個冷卻的塊以與雙輥鑄機鑄造表麵條件非常類似的速度送進熔融鋼水浴中。當所述塊通過所述鋼水浴時鋼凝固在所述冷卻的塊上以在所述塊上產生一個凝固的鋼層。可以測量在其全部區域內各個點的所述層的厚度，以制定所述凝固率的變化以及因此在所述變化的位置上熱傳導的效率。這樣能夠得到整體的凝固率及總的熱通量測量。同樣能夠檢驗所述鋼帶表面的微結構以使凝固微結構的變化與所觀察到的凝固率和熱傳導的值和熱傳導值的變化相關聯，並且檢測與在冷卻的表面初始凝固時的夾雜物有關的結構。一個浸蘸實驗設備在美國專利5,720,336中有進一步的描述。
通過使用如附錄1的描述的模型，測量了所述液態鋼內的氧含量與初始成核和熱傳導之間的關係。該模型假定所有氧化夾雜物為球形並且為均勻分布在整個鋼內部。假定表面層為2μm並且僅僅存在於表面層中的夾雜物可參加鋼的初始凝固中的成核過程。輸入該模型的為鋼的總氧含量，夾雜物尺寸，鋼帶厚度，鑄造速度，和表面層厚度。所述輸出為在鋼的總夾雜物的百分比，要求滿足每單位面積成核密度120/mm2的一個目標。
圖8表示在不同的鋼淨度水平下，為完成每單位面積目標的成核，表面層內被要求參加成核過程的氧化夾雜物的用總氧含量來表示的百分比，假定所述鋼帶厚度為1.6mm且鑄造速度為80/min。其表示出對於2μm的夾雜物尺寸和200ppm總氧含量下，在表面層內總的氧化夾雜物中的20％被要求用於完成每單位面積成核密度120/mm2的一個目標。但是在總氧含量為80ppm處，大致50％的夾雜物被要求完成所述臨界成核率並且在總氧含量為40ppm處將沒有足夠水平的氧化夾雜物來滿足每單位面積成核密度的目標。因此當通過氧化物處理在所述鋼水包內的鋼水時，鋼的氧含量可以控制為產生總氧含量範圍在100到250ppm並且典型地為200ppm。這樣使鄰近所述鑄輥2微米深的層中在產生凝固中包括具有每單位面積至少120/mm2氧化夾雜物。這些夾雜物將存在於最終凝固的鋼帶產品的外表面層中並且能夠通過適當的檢驗而被檢測出來，例如通過能量損失波譜圖(EDS)。
示例輸入臨界成核的每單位面積密度 120已經通過浸蘸(需要完成足夠熱傳導率) 實驗獲得該值實驗工作鑄輥寬度 m l鋼帶厚度 mm 1.6鋼水包噸位 t 120鋼的密度， kg/m37800總氧含量， ppm 75成核密度， kg/m33000輸出夾雜物的質量 kg 21.42857
夾雜物尺寸， m 2.00E-06夾雜物體積， m30.0夾雜物總數 1706096451319381.5表面層厚度(一側)， μm 2在表面上的 4265241128298.4536夾雜物總數 這些夾雜物僅能參加所述初始成核過程鑄造速度， m/min 80鋼帶長度， m 9615.38462鋼帶表面積， m219230.76923要求的總成核點 2307692.3076可得到的需要參加所述 54.10462成核過程的夾雜物％附錄1符號列表w＝鋼帶寬度，mt＝鋼帶厚度，mmms＝鋼水包內鋼的重量，噸ρs＝鋼的密度，kg/m3ρi＝夾雜物的密度，kg/m3Ot＝鋼內總氧含量，ppmd＝夾雜物尺寸，mvi＝一夾雜物的體積，m3mi＝夾雜物的質量kgNt＝夾雜物總數量ts＝表面層厚度，μmNs＝在所述表面存在的夾雜物的總量(能夠參加所述成核過程)
u＝鑄造速度，m/minLs＝鋼帶長度，mAs＝鋼帶表面積，m2Nreq＝要求滿足目標成核密度的夾雜物的總量NCt＝目標成核的每單位面積密度，數量/mm2(由實驗獲得)Nav＝在所述鑄輥表面的熔融鋼水內總夾雜物中可得到的用於初始成核過程的百分比。
公式mi＝(ot×ms×0.001)/0.42注對於Mn-Si鎮靜鋼，生產1kg夾雜物需要0.42kg氧，所述夾雜物包括30％MnO，40％SiO2，30％Al2O3。
對於Al鎮靜鋼(帶有注入的Ca)，生產1kg夾雜物需要0.38kg氧，所述夾雜物包括50％Al2O3，50％CaO。
vi＝4.19×(d/2)3(3)Nt＝mi/(ρi×vi)(4)Ns＝(2.0ts×0.001×Nt/t)(5)Ls＝(ms×1000)/(ρs×w×t/1000)(6)As＝2.0×Ls×wNreq＝As×106×NCt(8)Nav％＝(Nreq/Ns)×100.0公式1計算鋼內夾雜物的質量。
公式2計算假定一夾雜物為球形時的體積。
公式3計算在鋼內可得到的夾雜物的數量。
公式4計算在表面層可得到的夾雜物的總數量(假定每側為2μm厚)。注意這些夾雜物只能參加所述初始成核。
公式5和公式6用於計算所述鋼帶的總表面積。
公式7計算要滿足目標成核率在表面所需的夾雜物的數量。
公式8用於計算在所述表面上總夾雜物中可得到的必須參加所述成核過程的百分比。注意如果該數值大於100％，那麼在表面的夾雜物的數量就不足以滿足目標成核率。
權利要求
1.一種通過連續鑄造製造鋼帶的方法，其中包括以下步驟a.組裝一對受冷卻的鑄輥，在所述鑄輥之間具有一個輥縫並且帶有封閉所述輥縫端部邊界的隔板；b.引導熔融的具有總氧含量至少為100ppm的低碳鋼進入該對鑄輥之間，以在鑄輥之間形成一鑄造池；c.反向轉動所述鑄輥並且凝固所述熔融鋼水以在所述鑄輥表面形成金屬殼，該金屬殼具有的由所述熔融鋼水的總氧含量反映的氧化夾雜物的含量促進薄鋼帶的形成；及d.由經過所述鑄輥的所述輥縫形成的所述凝固的殼形成凝固的薄鋼帶。
2.如權利要求1所述製造鋼帶的方法，其中在所述鑄造池內的熔融鋼水具有的碳含量範圍在0.001到0.01重量％，錳含量的範圍在0.01到2.0重量％及矽含量的範圍在0.01到10重量％。
3.如權利要求2所述製造鋼帶的方法，其中所述鑄造池中的熔融鋼水具有的鋁含量大約為0.01或更少的重量％。
4.如上述任一權利要求所述製造鋼帶的方法，其中所述鑄造池中的熔融鋼水具有的氧含量為100ppm到250ppm之間。
5.如上述任一權利要求所述製造鋼帶的方法，其中所述熔融鋼水包括的氧化夾雜物組成為MnO，SiO2和Al2O3中的任一種或幾種，以夾雜物濃度範圍2gm/cm3到4gm/cm3在整個鋼內部分布。
6.如上述任一權利要求所述製造鋼帶的方法，其中所述夾雜物中超過一半的尺寸範圍在2到12微米之間。
7.如上述任一權利要求所述製造鋼帶的方法，其中所述熔融鋼水的硫含量少於0.01重量％。
8.如權利要求1所述製造鋼帶的方法，包括下面附加的步驟e.在形成所述鑄造池之前將所述熔融鋼水保持在一鋼水包內，通過對在所述鋼水包內的鋼料和渣形成材料進行加熱，形成由包括氧化的矽、錳和鈣的渣料覆蓋的熔融的鋼；通過向所述熔融鋼水注入惰性氣體並攪拌所述熔融鋼水進行脫硫，且此後向鋼注入氧氣，以生產具有所希望的總氧含量大於100ppm的熔融鋼水。
9.如權利要求8所述製造鋼帶的方法，其中所述脫硫將熔融鋼水中的硫含量降低到少於0.01重量％。
10.如權利要求8或9所述製造薄鋼帶的方法，其中所述凝固的鋼為矽/錳鎮靜鋼並且所述夾雜物包括MnO，SiO2和Al2O3中的任一種或幾種。
11.如權利要求8到10所述任一製造薄鋼帶的方法，其中所述夾雜物超過一半的尺寸範圍在2到12微米之間。
12.如權利要求8到11所述任一製造鋼帶的方法，其中所述凝固的鋼具有的總氧含量範圍在100ppm到250ppm之間。
13.一薄鋼帶，由雙輥鑄造生產，其厚度小於5mm，並形成凝固的鋼，所述凝固的鋼中包括凝固的氧化夾雜物，其分布使從表面到2微米深的所述鋼帶的表面區域包括這樣的夾雜物為每單位面積密度至少為120/mm2。
14.如權利要求13所述的薄鋼帶，其中所述凝固的鋼內大部分為矽/錳鎮靜鋼並且所述夾雜物包括MnO，SiO2和Al2O3中的任一種或幾種。
15.如權利要求13或14所述的薄鋼帶，其中所述夾雜物超過一半的尺寸範圍在2到12微米之間。
16.如權利要求13到15所述任一的薄鋼帶，其中所述凝固的鋼具有的總氧含量範圍在100ppm到250ppm之間。
17.一薄鋼帶，由雙輥鑄造生產，其厚度小於5mm，並形成凝固的鋼，其中包括的氧化夾雜物分布反映出在凝固的鋼內氧的含量範圍在100到250ppm之間。
18.如權利要求17所述的薄鋼帶，其中所述凝固的鋼內大部分為矽/錳鎮靜鋼並且所述夾雜物包括MnO，SiO2和Al2O3中的任一種或幾種。
19.如權利要求17或18所述的薄鋼帶，其中所述夾雜物超過一半的尺寸範圍在2到12微米之間。
全文摘要
由雙輥鑄造的薄鋼帶。熔融金屬被引入到一對被冷卻的鑄造輥中間以形成一個鑄造池，由該鑄造池使鋼在輥表面上凝固而生產出一凝固的鋼帶。所述熔融鋼水具有總氧含量為100到250ppm並且包括MnO，SiO
文檔編號C22C38/00GK1553836SQ02817716
公開日2004年12月8日 申請日期2002年9月13日 優先權日2001年9月14日
發明者沃爾特·布萊傑德, 拉馬·B·馬哈帕特拉, 拉扎爾·斯特裡佐夫, 斯特裡佐夫, B 馬哈帕特拉, 沃爾特 布萊傑德 申請人:紐科爾公司