用於重工業車輛的輪胎的製作方法

2023-05-27 19:53:41 3

本發明涉及一種輪胎，尤其涉及一種用於施工場地車輛的輪胎。

背景技術：

現有技術已知用於施工場地車輛的輪胎具有徑向胎體增強件，所述徑向胎體增強件包括胎面、兩個不可延伸的胎圈、將胎圈連接至胎面的兩個胎側以及胎冠增強件，所述胎冠增強件沿周向布置在胎體增強件和胎面之間。所述胎冠增強件包括數個橡膠帘布層，所述橡膠帘布層可能地通過例如金屬簾線的增強元件來增強。

胎冠增強件包括至少兩個重疊的帘布層(被稱為工作帘布層)，所述帘布層的增強簾線被設置成在一個帘布層內幾乎彼此平行，但是從一個帘布層至另一個帘布層交叉，亦即它們(對稱或不對稱地)相對於周向中平面以通常在15°和40°之間(取決於所考慮的輪胎類型)的角度傾斜。

胎冠增強件還包括被稱為保護帘布層的一個或多個帘布層，其旨在保護其餘的胎冠增強件免受外部攻擊(尤其是穿孔)。

在這種類型的輪胎中，胎冠增強件還可以包括進一步的帘布層，例如被稱為環箍帘布層的帘布層，環箍帘布層包括的簾線基本在周向方向上定向(也稱為零度帘布層)，無論它們相對於工作帘布層位於徑向外側還是徑向內側上。

這樣的重工業車輛的輪胎經受多種攻擊。這是因為這種類型的輪胎通常行駛在不平坦路面上，所述不平坦路面有時導致胎面和部分胎冠增強件(尤其是保護帘布層)的穿孔。

這些穿孔的結果是例如空氣和水的腐蝕劑的進入，所述腐蝕劑氧化胎冠增強件的金屬簾線，尤其是當保護增強件的簾線過度劣化時氧化工作帘布層的簾線。此外，這些穿孔在輪胎的滾動作用下允許固體(例如石頭)的進入，所述固體沿徑向朝著胎冠增強件的內部運動直到到達保護帘布層。這些固體與保護帘布層的金屬簾線不斷的摩擦導致保護帘布層由於磨損的劣化，致使工作帘布層處於未保護狀態，工作帘布層轉而被腐蝕劑攻擊並劣化。

無論是保護帘布層的劣化還是工作帘布層的劣化，即使胎面還有很大的剩餘厚度，輪胎也經常變得無法使用。這種剩餘厚度的不可用導致輪胎使用者的經濟損失。

技術實現要素：

因此本發明的目的是提供這樣的輪胎，其能夠最大化胎面的使用。

為此，本發明的主題是輪胎，其包括胎面和布置在胎面徑向內側上的胎冠增強件，所述胎冠增強件包括：

-保護增強件，其包括至少一個保護帘布層，所述保護帘布層具有大於或等於1300daN.cm-1的斷裂力，所述保護帘布層包括被稱為保護增強元件的增強元件，每個保護增強元件具有大於或等於3000N的斷裂力。

-工作增強件，其布置在保護增強件的徑向內側上且包括至少一個工作帘布層，所述工作帘布層包括被稱為工作增強元件的增強元件，每個工作增強元件包括包含至少一個線股的工作簾線，所述線股包括至少一個絲線的內層和圍繞所述內層螺旋纏繞的絲線的外層，所述絲線的外層為不飽和的。

根據本發明的輪胎的保護帘布層具有對於攻擊的特別高的抵抗力。這是因為帘布層的高斷裂力與每個簾線的高斷裂力的組合能夠確保保護帘布層的最大的耐久性。與不能通過保護帘布層吸收太高局部應力的具有低斷裂力的帘布層相比，根據本發明的輪胎的保護帘布層具有充分的斷裂力來對抗不平坦路面所強加的大多數力而沒有斷裂的風險。與包括具有低的單獨斷裂力的簾線的帘布層(對於該帘布層過高的局部應力將導致一個或更多個簾線的斷裂，然後一個接一個的導致其他簾線的斷裂)相比，根據本發明的輪胎的保護帘布層的簾線還具有充分的單獨斷裂力以吸收不平坦路面強加的力。

工作帘布層的簾線的線股的外層不飽和使得有可能獲得能夠被橡膠高度滲透的簾線。因此，在製造輪胎時，儘可能多的橡膠被滲透到外層的絲線之間的所有空間中。這是因為，如果滲透不充分的話，太多空的通道或毛細管沿著簾線形成，傾向於隨著攻擊進入到輪胎的腐蝕劑沿著這些通道前進並減少簾線的使用壽命，因此減少工作帘布層的使用壽命。

除了具體到每個保護帘布層和工作帘布層且能夠延長它們的使用壽命的這些效果之外，這些帘布層的特性的組合使得有可能由於協同效應而使用幾乎整個胎面，其規模出乎開創本發明的發明人的意料。該協同效應在下面描述的對照測試中示出。

因此，胎面的總體使用使得有可能限制、甚至消除與由於胎冠增強件的提前劣化導致的胎面的部分不能使用相關的經濟損失。

就增強元件而言，表示為Fr(用N表示的最大負載)的斷裂力的在根據2009年10月的ISO 6892-1標準的牽引下在從輪胎(優選基本為新的輪胎)移除的包括輪胎橡膠的增強元件上測量。就增強元件的帘布層而言，用Fm表示的帘布層的斷裂力通過將斷裂力Fr除以鋪設捻距而得到。將回顧到鋪設捻距為兩個相鄰增強元件之間的軸對軸距離。

根據定義，絲線的不飽和層使得在該層中存在足夠空間從而向該層中加入至少一根具有與層的X根絲線相同直徑的第(X+1)根絲線，因此有可能使得多根絲線彼此接觸。相反地，如果在該層中不存在足夠空間從而向該層中加入至少一根具有與層的N根絲線相同直徑的第(X+1)根絲線，該層被稱為飽和的。

在本申請中，通過表述「在a和b之間」表示的任何數值範圍代表從大於a至小於b的數值範圍(即不包括端點a和b)，而通過表述「從a至b」表示的任何數值範圍意指從端點「a」至端點「b」的數值範圍(即包括絕對端點「a」和「b」)。

優選地，每個保護增強元件和/或工作增強元件為絲狀元件。絲狀元件意指其長度相對於其橫截面較大的任何長直元件，無論該橫截面的形狀如何，例如圓形、橢圓形、矩形或正方形或甚至扁平，該絲狀元件能夠為例如捻合或波狀的直線形或非直線形。

優選地，保護增強元件和/或工作增強元件為金屬的。金屬的含義理解為意指增強元件的質量主要(即這些絲線的50％以上)由金屬材料或完全(絲線的100％)由金屬材料構成，例如鋼。

當使用碳鋼時，其碳含量(鋼的重量％)優選在0.5％和0.9％之間。優選使用普通拉伸(NT)、高拉伸(HT)或超高拉伸(SHT)鋼簾線類型的鋼，其拉伸強度(Rm)優選大於2500MPa，更優選大於3000MPa，甚至更加優選大於3500MPa(在根據2009年的ISO 6892-1標準的牽引下測得)。

優選地，輪胎包括胎體增強件，所述胎體增強件布置在胎冠增強件的徑向內側上且錨固在兩個胎圈中，胎側將每個胎圈連接至胎面。

在優選的實施方案中，保護增強件沿徑向介於胎面和工作增強件之間。

有利地，輪胎包括由胎面覆蓋的胎冠、兩個胎側、兩個胎圈以及胎體增強件，每個胎側將每個胎圈連接至胎冠，所述胎體增強件錨固在各個胎圈中並朝著胎冠延伸穿過胎側。

在一個優選的實施方案中，胎體增強件布置在胎冠增強件的徑向內側上。

有利地，胎體增強件包括至少一個胎體帘布層，所述胎體帘布層包括被稱為胎體增強元件的增強元件，所述胎體增強元件相對於輪胎的周向方向形成大於或等於65°，優選大於或等於80°，更優選在80°至90°範圍內的角度。

在一個優選實施方案中，輪胎具有W R U類型的尺寸，其中U≥35，優選U≥49，更優選U≥57。

保護增強件

有利地，保護增強件包括兩個保護帘布層，每個保護帘布層具有大於或等於1300daN.cm-1的斷裂力，每個保護帘布層的每個保護增強元件具有大於或等於3000N的斷裂力。以這種方式，工作帘布層的保護以及輪胎的耐久性總體上進一步得以改進。

有利地，每個保護帘布層的斷裂力大於或等於1400daN.cm-1，優選大於或等於1500daN.cm-1，更優選大於或等於1600daN.cm-1。

有利地，每個保護增強元件的斷裂力大於或等於3,500N，優選大於或等於4,500N，更優選大於或等於5,500N。

相對高的帘布層斷裂力與增強元件的相對高的單獨斷裂力的組合使得有可能確保保護增強件具有足以對抗被給予的力的簾線並確保這些簾線都足夠強健。以這種方式避免了使用足夠強健但是過於間隔開的簾線以及雖然密集但是不足夠強健的簾線。

有利地，保護增強元件鋪設的捻距在1.2至6.5mm，優選2.5至5.0mm，更優選3.5至4.5mm的範圍內。過大的鋪設捻距將導致通過有限數目的增強元件來對抗力，並導致這些增強元件一個接一個斷裂的風險。過小的鋪設捻距將導致重型輪胎中輪胎的工業製造成本增加並提供不必要的更大耐久性。

可選地，一個或更多個保護帘布層的增強元件與輪胎的周向方向形成至少等於10°，優選10°至35°範圍內，且更優選15°至35°範圍內的角度。

優選地，每個保護增強元件包括包含至少一個線股的保護簾線，所述線股包括至少一個絲線的內層和圍繞所述內層螺旋纏繞的絲線的外層，所述外層為不飽和的。保護簾線的一個或更多個線股的外層不飽和使得有可能獲得能夠被橡膠高度滲透的簾線。由於橡膠的滲透，避免了太多空的通道或毛細管沿著簾線的形成，避免了腐蝕劑隨著攻擊進入到輪胎的風險，所述腐蝕劑沿著這些通道前進並減少簾線的使用壽命，因此減少工作帘布層的使用壽命。

除了使簾線具有彈性之外，絲線和線股分別相對於線股的軸線和簾線的軸線的分離促進了橡膠通過每根線股的絲線之間和不同的線股之間。因此改進了對腐蝕的抵抗力。

在另一個實施方案中，每個保護增強元件包括被稱為保護簾線的具有(K+L)x(M+P)結構的簾線，所述簾線包括：

-由K根內部線股構成的簾線的內層，

-圍繞簾線的內層由L根外部線股螺旋纏繞構成的簾線的外層，

每根內部線股和外部線股包括：

-由M根內部絲線構成的線股的內層，和

-圍繞線股的內層由N根外部絲線螺旋纏繞構成的線股的外層。

在該其它實施方案中，優選K>1和/或M>1。

因此，優選地，由於其(K+L)x(M+P)結構，其中K>1且M>1，該簾線為「HE」類型，也就是說具有高彈性。因此無論什麼路面，尤其是不平坦路面，簾線都容易變形。

在該實施方案中，簾線的外層是非飽和的。

根據定義，線股的不飽和層使得在該層中存在足夠空間從而向該層中加入至少一根具有與層的L根線股相同直徑的第(L+1)根線股，因此有可能使得多根線股彼此接觸。相反地，如果在該層中不存在足夠空間從而向該層中加入至少一根具有與層的L根線股相同直徑的第(L+1)根線股，該層被稱為飽和的。

因此，簾線具有對腐蝕的高抵抗力。特別地，簾線的外層的不飽和使得有可能產生至少一個用於兩根外部線股之間的橡膠的通道開口，使得在輪胎的硫化過程中橡膠可以有效地滲透。

在另一個實施方案中，每個保護增強元件包括被稱為保護簾線的具有Kx(M+P)結構的簾線，所述簾線包括由K根線股構成的單個層，每個線股包括：

-由M根內部絲線構成的線股的內層，和

-圍繞線股的內層由N根外部絲線螺旋纏繞構成的線股的外層。

工作增強件

有利地，工作增強件包括兩個工作帘布層，每個工作帘布層包括工作增強元件，每個工作帘布層的每個工作增強元件包括包含至少一個線股的工作簾線，所述線股包括包含至少一個絲線的內層和圍繞所述內層螺旋纏繞的絲線的外層，所述外層為不飽和的。

有利地，外層中絲線的絲線間距離大於或等於25μm，或者甚至大於或等於30μm，優選大於或等於40μm，更優選大於或等於50μm。層的絲線間距離在簾線的垂直於簾線主軸線的截面上被限定為平均在所述層中位於所述層的兩個相鄰絲線之間的最小距離。因此，通道允許橡膠穿過外層和中間層二者從而導致在輪胎的硫化期間橡膠有效地滲透到簾線中。

優選地，每個工作簾線包括至少一個簾線的內層和簾線的外層，所述簾線的內層包括至少一個內部線股，所述簾線的外層包括多個外部線股。每根外部線股包括至少一個絲線的內層和圍繞所述絲線的內層螺旋纏繞的絲線的外層，所述絲線的外層為不飽和的。這允許橡膠穿過工作增強件的簾線的外部線股。

有利地，每個工作帘布層的斷裂力大於或等於2000daN.cm-1，優選大於或等於3500daN.cm-1，更優選大於或等於4000daN.cm-1。

有利地，每個工作增強元件的斷裂力大於或等於15,000N，優選大於或等於20,000N，更優選大於或等於25,000N。

有利地，每個工作增強元件鋪設的捻距在3.5至7.5mm，優選4.0至7.0mm，更優選4.5至6.5mm的範圍內。

可選地，工作增強元件從一個工作帘布層到另一個工作帘布層交叉並與輪胎的周向方向形成至多等於60°，優選在範圍15°至40°內的角度。

優選地，對於增強元件包括由J根內部線股構成的簾線的內層和由Q根外部線股構成的纜線的外層，包括不飽和的絲線的外層的線股為Q根外部線股之一。更優選地，Q根外部線股的每一者包括不飽和的絲線的外層。甚至更優選地，Q根外部線股的每一者以及J根內部線股的每一者包括不飽和的絲線的外層。

在一個實施方案中，每個工作簾線為(J+Q)x(A+B)結構且包括：

-由J根內部線股構成的簾線的內層，

-圍繞簾線的內層由Q根外部線股螺旋纏繞構成的簾線的外層，

每根內部線股和外部線股包括：

-由A根內部絲線構成的線股的內層，和

-圍繞線股的內層由B根外部絲線螺旋纏繞構成的線股的外層。

在另一個實施方案中，每個工作簾線為(J+Q)x(A+C+B)結構且包括：

-由J根內部線股構成的簾線的內層，

-圍繞簾線的內層由Q根外部線股螺旋纏繞構成的簾線的外層，

每根內部線股和外部線股包括：

-由A根內部絲線構成的線股的內層，和

-圍繞線股的內層由C根中間絲線螺旋纏繞構成的線股的中間層，以及

-圍繞線股的中間層由B根外部絲線螺旋纏繞構成的線股的外層。

環箍增強件

在一個實施方案中，胎冠增強件包括環箍增強件，所述環箍增強件包括至少一個環箍帘布層。優選地，環箍增強件包括兩個環箍帘布層。

有利地，每個環箍帘布層包括被稱為環箍增強元件的增強元件，所述環箍增強元件與輪胎的周向方向形成至多等於10°，優選在5°至10°範圍內的角度。

在一個優選的實施方案中，環箍增強件布置在工作增強件的徑向內側上。

在另一個實施方案中，環箍增強件布置在工作增強件和保護增強件之間。

在本發明的優選實施方案中，每個環箍帘布層具有大於或等於1300daN.cm-1，優選大於或等於1500daN.cm-1，更優選大於或等於1800daN.cm-1，甚至更加優選大於或等於2000daN.cm-1的斷裂力FmNSF。

在一個實施方案中，每個環箍增強元件具有大於或等於2,500N，優選大於或等於4,000N，更優選大於或等於6,000N，甚至更加優選大於或等於8,500N的斷裂力。

在另一個實施方案中，環箍增強元件鋪設的捻距在1.8至6.5mm，優選3.0至5.5mm，更優選3.7至4.8mm的範圍內。

附圖說明

通過閱讀如下說明將更好地理解本發明，所述說明僅以非限制性實施例的方式並且參考附圖給出，在附圖中：

-圖1為根據本發明的第一實施方案的輪胎的橫截面簡化圖；

-圖2為圖1中輪胎的部分I的細節圖；

-圖3為圖1中的輪胎的保護帘布層的增強元件的垂直於保護增強元件的軸線(假定為直線的且處於靜態)的截面圖；

-圖4為圖1中輪胎的保護帘布層的增強元件類似於圖3中的圖；以及

-圖5為圖1中輪胎的工作帘布層的增強元件類似於圖3中的圖。

具體實施方式

根據本發明的輪胎的實施例

在下文中，當使用術語「徑向」時，適合的是在本領域技術人員對該詞的各種不同使用之間進行區分。首先，該表述涉及輪胎的半徑。在該意義上，如果點、帘布層或增強件P1比點、帘布層或增強件P2更接近輪胎的旋轉軸線，則稱點、帘布層或增強件P1位於點、帘布層或增強件P2的「徑向內側」(或「在徑向上位於點P2的內側」)。相反，如果點、帘布層或增強件P3比點、帘布層或增強件P4更遠離輪胎的旋轉軸線，則稱點、帘布層或增強件P3位於點、帘布層或增強件P4的「徑向外側」(或「在徑向上位於點、帘布層或增強件P4的外側」)。當在朝向更小(或更大)的半徑的方向上前進時，則稱「在徑向上向內(或向外)」前進。當討論徑向距離時，該詞語的意義也適用。

另一方面，當增強件的一個或多個增強元件與周向方向形成大於或等於65°並且小於或等於90°的角度時，則稱增強件或增強元件是「徑向的」。

「軸向」方向是平行於輪胎的旋轉軸線的方向。如果點、帘布層或增強件P5比點、帘布層或增強件P6更接近輪胎的中平面M，則稱點、帘布層或增強件P5位於點、帘布層或增強件P6的「軸向內側」(或「沿軸向位於點、帘布層或增強件P6的內側」)。相反，如果點、帘布層或增強件P7比點、帘布層或增強件P8更遠離輪胎的中平面M，則稱點、帘布層或增強件P7位於點P8的「軸向外側」(或「沿軸向位於點、帘布層或增強件P8的外側」)。輪胎的「中平面」M是垂直於輪胎的旋轉軸線並且與每個胎圈的環形增強結構等距設置的平面。

「周向」方向是垂直於輪胎的半徑以及軸向方向兩者的方向。

附圖顯示了參考系X、Y、Z，其分別對應於輪胎通常的軸向方向、徑向方向和周向方向。

圖1和圖2顯示了用於施工場地類型車輛的輪胎，例如「傾倒車」類型，其通過整體附圖標記10來表示。因此，輪胎10具有W R U類型的尺寸，例如40.00R 57或59/80R 63。

以本領域技術人員已知的方式，W：

當其為H/B形式時，表示標稱寬高比H/B通過ETRTO(H為輪胎截面的高度，B為輪胎截面的寬度)來限定，

當其為H.00或B.00形式時，其中H＝B，H和B為如上所定義的。

U代表以英寸表示的輪輞座的直徑，輪胎旨在安裝到該輪輞座上，R表示輪胎的胎體增強件的類型，在這個例子中為半徑。U≥35，優選U≥49且更優選U≥57。

輪胎10包括胎冠12(所述胎冠12用胎冠增強件14增強)、兩個胎側16和兩個胎圈18，這些胎圈18的每一者用胎圈線20增強。胎冠12被胎面22覆蓋。胎冠增強件14布置在胎面22的徑向內側上。布置在胎冠增強件14徑向內側上的胎體增強件24錨固在每個胎圈18中，在該情況下圍繞每個胎圈線20卷繞且包括朝著輪胎10外側設置的卷邊26，這裡顯示輪胎10安裝在輪輞28上。

胎體增強件24包括至少一個胎體帘布層30，所述胎體帘布層30包括被稱為胎體增強元件(圖未示)的增強元件。胎體增強元件相對於輪胎的周向方向形成大於或等於65°，優選大於或等於80°，更優選在80°到90°範圍內的角度。胎體增強元件基本上彼此平行布置並從一個胎圈18延伸到另一個胎圈。這樣的胎體增強元件的示例描述於文獻EP0602733以及EP0383716中。

輪胎10還包括由彈性體(通常被稱為「內襯」)構成的氣密帘布層32，該氣密帘布層32限定了輪胎10的徑向內表面34並且旨在保護胎體帘布層30免於來自輪胎10內的空間中空氣的擴散。

胎冠增強件14從輪胎10的外側至內側包括：布置在胎面22徑向內側上的保護增強件36，布置在保護增強件36的徑向內側上的工作增強件38以及布置在工作增強件38的徑向內側上的環箍增強件39。因此，保護增強件36在徑向上介於胎面22和工作增強件38之間。

保護增強件36包括第一保護帘布層42和第二保護帘布層44，第一保護帘布層42布置在第二保護帘布層44的徑向內側上。

工作增強件38包括第一工作帘布層46和第二工作帘布層48，第一工作帘布層46布置在第二工作帘布層48的徑向內側上。

環箍增強件39還稱為限制塊，其作用為部分吸收由於膨脹的機械應力，環箍增強件包括第一環箍帘布層40和第二環箍帘布層41，第一環箍帘布層40布置在第二環箍帘布層41的徑向內側上。

圖3、圖4以及圖5分別顯示了第一保護帘布層42的第一保護增強元件50，第二保護帘布層44的第二保護增強元件52以及第一和第二工作帘布層46、48的工作增強元件54、56。在一個變體中，第一和第二工作帘布層46、48的工作增強元件54、56可以是不同的。

這些元件50、52、54、56的每一者包括金屬簾線。

術語「金屬簾線」根據定義被理解為意指主要(即大於50％的這些絲線)或完全(100％的絲線)由金屬材料構成的絲線所形成的簾線。本發明優選使用鋼簾線，更優選由珠光體(或鐵素體-珠光體)碳鋼(下文被稱為「碳鋼」)製成的簾線，或由不鏽鋼(根據定義為包含至少11％的鉻和至少50％的鐵的鋼)製成的簾線實施。然而，當然有可能使用其它鋼或其它合金。

當使用碳鋼時，其碳含量(鋼的重量％)優選在0.7％和0.9％之間。這些含量表示輪胎所需機械屬性和絲線的可行性之間的良好折中。使用的金屬或鋼被覆蓋以金屬層，在該情況下為黃銅(鋅-銅合金)層或鋅層。

保護增強件

參考圖3，第一保護帘布層42的每個第一保護增強元件50包括被稱為保護金屬簾線的具有K』x(M』+P』)結構的金屬簾線58。

每個保護金屬簾線58包括以捻距p螺旋纏繞的K』根線股60。每個線股60包括線股的內層62和線股的外層64。內層62由以捻距p1螺旋纏繞的M』根內部絲線66構成。外層64由以捻距p2圍繞內層62螺旋纏繞的P』根外部絲線68構成。

P』根外部絲線68以與K』根線股60相同的方向纏繞。在一個變體中，它們以不同的方向纏繞。

外層64是不飽和的。

在圖3的實施例中，K』＝4，M』＝1且P』＝5。

捻距p大於或等於3mm且小於或等於15mm，優選大於或等於5mm且小於或等於10mm。在該情況下，p＝8mm。這裡捻距p1為無窮大。捻距p2大於或等於3mm且小於或等於10。在該情況下，p2＝5mm。

內部絲線66和外部絲線68的直徑D1、D2分別大於或等於0.10mm且小於或等於0.50mm，優選大於或等於0.15mm且小於或等於0.35mm，在該情況下等於0.26mm。

因此，根據常規的術語，簾線58被稱為「24.26」簾線。

每個第一保護增強元件50的斷裂力FrNSP1等於2550N。第一保護增強元件50鋪設的捻距等於2.5mm。第一保護帘布層42的斷裂力FmNSP1等於1020daN.cm-1。

參考圖4，第二保護帘布層44的每個第二保護增強元件52包括被稱為保護金屬簾線的具有(K+L)x(M+P)結構的金屬簾線70。因此，在該實施方案中，每個金屬簾線70包括由K根內部線股73構成的簾線的內層71和由圍繞內層71螺旋纏繞的L>1根外部線股77構成的簾線的外層75。優選地，K>1。

簾線的外層75為不飽和的。

每個內部線股73和外部線股77包括由M根內部絲線78構成的內層74和由P根外部絲線80構成的外層76。每個內部線股73和外部線股77的外層76是不飽和的。

對於圖4中的簾線70，K＝3，L＝8，M＝2且P＝3。

K根內部線股73的每一者的M根內部絲線78以捻距p1i螺旋纏繞，其中p1i＝7.5mm。K根內部線股73的每一者的P根外部絲線80以捻距p2i螺旋纏繞，其中p2i＝5mm。

L根外部線股77的每一者的M根內部絲線78以捻距p1e螺旋纏繞，其中此處p1e＝15mm。L根外部線股77的每一者的P根外部絲線80以捻距p2e螺旋纏繞，其中此處p2e＝7.5mm。

內部線股73以捻距pi螺旋纏繞，其中此處pi等於7.5mm。外部線股77圍繞內層71以捻距pe螺旋纏繞，其中此處pe＝15mm。

M根內部絲線78以與P根外部絲線80相同的方向以及與K根線股73相同的方向纏繞。在一個變體中，M根內部絲線78以與P根外部絲線80相同的方向以及與K根線股73相反的纏繞方向纏繞。

K根內部線股73和L根外部線股77以相同的捻合方向纏繞。

內部絲線78和外部絲線80的直徑D1、D2分別大於或等於0.10mm且小於或等於0.50mm，優選大於或等於0.15mm且小於或等於0.35mm，在該情況下等於0.26mm。

因此，根據常規的術語，簾線70被稱為「55.26」簾線。

每個第二保護增強元件52的斷裂力FrNSP2大於或等於3,000N，或甚至3500N，優選大於或等於4,500N，更優選大於或等於5,500N。在該情況下，FrNSP2＝6325N。

第二保護增強元件52鋪設的捻距在1.2至6.5mm，優選2.5至5.0mm，更優選3.5至4.5mm的範圍內，在該情況下等於3.7mm。

第二保護帘布層44的斷裂力FmNSP2大於或等於1300daN.cm-1，或甚至大於或等於1400daN.cm-1，優選大於或等於1500daN.cm-1且更優選大於或等於1600daN.cm-1。在該情況下，FmNSP2＝1709daN.cm-1。

每個第一保護帘布層42和第二保護帘布層44內的第一保護增強元件50和第二保護增強元件52分別與輪胎10的周向方向Z形成至少等於10°，優選在10°至35°，更優選15°至35°的範圍內，在該情況下等於24°。保護增強元件50、52在每個保護帘布層42、44內基本上彼此平行且從一個保護帘布層42、44到另一個保護帘布層交叉。

工作增強件

參考圖5，第一和第二工作帘布層46、48的每個工作增強元件54、56分別包括被稱為工作金屬簾線的具有(J+Q)x(A+B)結構的金屬簾線82、84。

每個簾線82、84包括由J根內部線股88構成的簾線的內層86和圍繞所述內層86螺旋纏繞的由Q根外部線股92構成的簾線的外層90。當J>1，J根內部線股以捻距pi』螺旋纏繞。Q根外部線股以捻距pe』纏繞。

每個內部線股88和外部線股92包括由A根內部線股96構成的內層94和圍繞內層94由B根外部線股100構成的外層98。當A>1，A根內部線股96螺旋纏繞。

在圖5的實施例中，J＝1，Q＝6，A＝2，B＝7。

J根內部線股88的每一者的A根內部絲線96以捻距p1i』螺旋纏繞，其中此處p1i』＝7.5mm。Q根內部線股88的每一者的B根外部絲線100以捻距p2i』螺旋纏繞，其中此處p2i』＝5mm。

Q根外部線股92的每一者的A根內部絲線96以捻距p1e』螺旋纏繞，其中此處p1e』＝15mm。Q根外部線股92的每一者的B根外部絲線100以捻距p2e』螺旋纏繞，其中此處p2e』＝7.5mm。

內部線股88以捻距pi』螺旋纏繞，其中此處pi』等於7.5mm。外部線股92圍繞內層86以捻距pe』螺旋纏繞，其中此處pe』＝15mm。

內部絲線96和外部絲線100的每個直徑D1、D2大於或等於0.15mm且小於或等於0.45mm，優選大於或等於0.20mm且小於或等於0.40mm，更優選大於或等於0.22mm且小於或等於0.38mm，在該情況下等於0.35mm。

因此，根據常規的術語，每個簾線82、84被稱為「63.35」簾線。

B根外部絲線100的外層98是不飽和的。外層98的外部絲線100之間的絲線間距離d3大於或等於25μm，或者甚至大於或等於30μm，優選大於或等於40μm，更優選大於或等於50μm。在該情況下，d3＝75μm。A根內部絲線96和B根外部絲線100以不同的纏繞方向纏繞。在一個變體中，它們以相同的纏繞方向纏繞。

每個工作增強元件54、56的斷裂力FrNST1、FrNST2大於或等於15000N。在該情況下，FrNST1＝FrNST2＝17400N。在其它實施方案中，每個工作增強元件54、56的斷裂力FrNST1、FrNST2大於或等於20000N，更優選大於或等於25000N。

每個第一和第二工作增強元件54、56鋪設的捻距在3.5至7.5mm，優選4.0至7.0mm，更優選4.5至6.5mm的範圍內，且在該情況下等於5.5mm.

每個第一和第二工作帘布層46、48的斷裂力FmNST1、FmNST2大於或等於2000daN.cm-1。在該情況下，FmNST1＝FmNST2＝3164daN.cm-1。在其它實施方案中，每個第一和第二工作帘布層46、48的斷裂力FmNST1、FmNST2大於或等於3500daN.cm-1，更優選大於或等於4000daN.cm-1。

在每個第一工作帘布層46和第二工作帘布層48內的第一工作增強元件54和第二工作增強元件56分別與輪胎10的周向方向Z形成至多等於60°，優選在15°至40°範圍內的角度，在該情況下對於第一帘布層46等於19°，對於第二帘布層48等於33°。工作增強元件54、56在每個工作帘布層46、48內基本上彼此平行且從一個工作帘布層46、48到另一個工作帘布層交叉。

環箍增強件

每個環箍帘布層40、41包括金屬環箍增強元件(圖未示)，例如與保護增強元件相同的金屬簾線，所述金屬環箍增強元件與輪胎10的周向方向Z形成至多等於10°，優選在5°至10°範圍內的角度。在該情況下，該角度等於8°。環箍增強元件從一個環箍帘布層40、41相對於另一個環箍帘布層交叉。因此，在示出的實施方案中，除了每個帘布層的增強元件形成的角度，環箍帘布層與保護帘布層相同。

優選地，無論是否與保護增強元件相同，每個環箍增強元件均由金屬簾線構成，所述金屬簾線具有K』x(M』+P』)結構，包括由K』根線股構成的單個層，每根線股包括：

-由M』根內部絲線構成的線股的內層，和

-圍繞線股的內層由N』根外部絲線螺旋纏繞構成的線股的外層。

每根單獨的金屬絲線具有在0.10mm至0.35mm範圍內的直徑。

每個環箍增強元件具有大於或等於2,500N，優選大於或等於4,000N，更優選大於或等於6,000N，甚至更加優選大於或等於8,500N的斷裂力Fr。

每個環箍帘布層42、44的環箍增強元件鋪設的捻距在1.8至6.5mm，優選3.0至5.5mm，更優選3.7至4.8mm的範圍內。

每個環箍帘布層40、41具有大於或等於1300daN.cm-1，優選大於或等於1500daN.cm-1，更優選大於或等於1800daN.cm-1，甚至更加優選大於或等於2000daN.cm-1的斷裂力FmNSF1、FmNSF2。

在一個變體中，可以使用不同於保護增強件的那些增強元件的環箍增強元件。

下文描述的本發明的第二實施方案也是可想到的。

與根據第一實施方案的輪胎相比，第一和第二保護帘布層42、44的機械特性基本相同。這是因為，與根據第一實施方案的輪胎相比，每個第一和第二保護帘布層42、44包括第一和第二保護增強元件50、52，所述第一和第二保護增強元件50、52分別包括相同的保護金屬簾線58、70，根據常規的術語，保護金屬簾線58、70被稱為「55.26」簾線。

每個保護金屬簾線58的斷裂力FrNSP1大於或等於3,000N，或甚至3500N，優選大於或等於4,500N，更優選大於或等於5,500N。在該情況下，FrNSP1＝FrNSP2＝6050N。

第一保護增強元件50鋪設的捻距在1.2至6.5mm，優選2.5至5.0mm，更優選3.5至4.5mm的範圍內。

第一保護帘布層42的斷裂力FmNSP1大於或等於1300daN.cm-1，或甚至大於或等於1400daN.cm-1，優選大於或等於1500daN.cm-1且更優選大於或等於1600daN.cm-1。在該情況下，FmNSP1＝FmNSP2＝1709daN.cm-1。

製造根據本發明的輪胎簾線的方法的實施例

通過纜合或捻合使用本領域技術人員已知的常規方法來製造金屬簾線58、70、82、84。

對比測試

下面比較現有技術輪胎T0、兩個對照輪胎T1和T2以及根據第一實施方案的輪胎10。

與根據本發明的輪胎10相比，現有技術輪胎T0的每個第一和第二保護帘布層包括包含如上所述的「24.26」金屬簾線的金屬增強元件。

此外，與根據本發明的輪胎10相比，輪胎T0的每個第一和第二工作帘布層包括金屬增強元件，所述金屬增強元件包括被稱為「189.23」簾線的具有(J+Q)x(A+B+C)結構的金屬簾線，其中J＝1，Q＝6，A＝3，B＝9且C＝15，並且其中所有的絲線的直徑等於0.23mm。每個「189.23」簾線的C根絲線的外層是飽和的。具體而言，「189.23」金屬簾線的每個線股的外層的絲線間距離d3等於6μm。

與根據本發明的輪胎10相比，對照輪胎T1的每個第一和第二保護帘布層包括包含如上所述的「24.26」金屬簾線的金屬增強元件。

與根據本發明的輪胎10相比，輪胎T2的每個第一和第二工作帘布層包括包含如上所述的「189.23」金屬簾線的金屬增強元件。

下面描述的各個簾線的特性整理在下面的表1中。

表1

相當數量(在該情況下在10和20之間)的每種輪胎T0、T1、T2以及10在不同類型(例如礦產開採)的不平坦路面上行進。因此，在第一類型的路面上，相當數量的現有技術輪胎T0和相當數量的對照輪胎T1進行比較。在第二類型的路面上，在輪胎T0和T2之間進行相同的比較。最後，在第三類型的路面上，在輪胎T0和10之間進行相同的比較。

因此計算在對胎冠增強件進行了使輪胎無法繼續行進的攻擊之後必須被移除的輪胎的比例，其中移除輪胎時輪胎胎面的中央處的磨損度U小於95％。

還計算無法使用幾乎整個胎面的輪胎的比例，也就是說移除輪胎時磨損度U大於或等於95％。

結果總結於下面的表2中。根據經驗，這些測試的監測者認為，對於顯著的差異，必須觀察到至少10個點的差異。

表2

對輪胎T0和T1之間的比較沒有顯示出在磨損度小於95％時必須移除的輪胎的比例或者達到大於或等於95％的磨損度的輪胎的比例方面的任何顯著的差異。因此，僅改變工作增強件並不能夠最大化胎面的使用。

輪胎T0和T2之間的比較得到相同的結論。僅改變保護增強件(在該情況下為兩個保護帘布層)並不能夠最大化胎面的使用。

輪胎T0和10之間的比較顯示，保護增強件與工作增強件二者的組合能夠最大化胎面的使用，所述保護增強件包括至少一個具有特別高(在該情況下為大於或等於1300daN.cm-1)斷裂力的帘布層且包括具有同樣高(在該情況下為大於或等於3000N)斷裂力的簾線，所述工作增強件包括能夠被高度穿透的簾線(在該情況下為包含不飽和的絲線的外層的線股)。因此，即使每個保護增強件與工作增強件實際上彼此獨立，但是兩種增強件的組合賦予了根據本發明的輪胎意料之外的對於攻擊的抵抗力。

本領域技術人員將從上面的結果中容易地得出，根據第二實施方案的輪胎10(其中每個保護帘布層42、44包括「55.26」簾線58、70)具有比根據第一實施方案的輪胎更好的性能。

本發明並不限制於上述實施方案。

還可以採用這樣的輪胎，所述輪胎包括金屬簾線，所述金屬簾線具有包含單個線股的層。

還可以想到上述的金屬簾線的不同的增強元件。

還可以想到包含纏繞絲線的工作簾線和/或保護簾線，無論纏繞絲線是金屬的或織物的。