載重輪胎的製作方法
2023-06-02 17:22:56
專利名稱：載重輪胎的製作方法
技術領域：
本發明涉及一種通過改進花紋塊和刀槽花紋的形狀而兼顧抗踵趾磨損性能和在溼路面上的牽引性能的載重輪胎。
背景技術：
在具有塊狀花紋的載重輪胎中，為了確保在溼路面上的牽引力和提高輪胎壽命而採取將劃分花紋塊的溝的深度加深的方法。然而，當加深溝的深度時容易降低花紋塊的剛性。在驅動時或制動時剛性降低的花紋塊向輪胎周向的倒塌增大，特別是，花紋塊周向的兩端部與路面接地時或離開路面時存在會相對於路面增大滑動的傾向。其結果是，容易使花紋塊周向的先著地側或後著地側的端部提早產生由磨損引起的踵趾磨損。特別是由於在驅動軸用的輪胎上作用有較大的驅動力，因此踵趾磨損的問題很嚴重。為了解決這樣的問題，提出一種通過增大花紋塊的輪胎周向長度而提高了其周向剛性的載重輪胎。這樣的載重輪胎雖然對於抑制踵趾磨損非常有效，然而由於輪胎軸向的邊緣成分減少，因此存在在溼路面上的牽引力不足的問題。相關技術如下。專利文獻1 日本特開2007-153275號公報
發明內容
本發明是鑑於以上的問題所做出的，其主要目的在於提供一種以適當地限定花紋塊和刀槽花紋的形狀為基本，從而抑制花紋塊的踵趾磨損並且提高在溼路面上的牽引性能的載重輪胎。本發明中技術方案1的發明是一種載重輪胎，是在胎面部形成有多個花紋塊的載重輪胎，上述多個花紋塊是由沿輪胎周向連續延伸的縱溝和沿與該縱溝交叉的方向延伸的橫溝劃分而成的，其特徵在於，上述花紋塊中的至少一個是帶刀槽花紋塊，上述帶刀槽花紋塊的花紋塊長度(A)與花紋塊最大寬度(B)之比(A/B)為0. 8 1. 7，其中上述花紋塊長度(A)為通過該花紋塊的踏面的重心的輪胎周向長度，上述花紋塊最大寬度(B)為上述踏面的輪胎軸向的一端和另一端之間的輪胎軸向的最大長度，並且在作為以上述踏面的重心為中心的上述花紋塊長度(A)的50%的區域的中央部設置刀槽花紋，上述刀槽花紋包括 一對主部，它們從花紋塊的輪胎軸向兩側的側壁面朝向內側直線狀延伸；直線狀的副部，其連接上述一對主部的輪胎軸向的內端間，上述刀槽花紋的輪胎周向的兩端之間的輪胎周向長度為上述花紋塊長度(A)的10 35%。另外，技術方案2所述的發明是在技術方案1所述的載重輪胎的基礎上，上述縱溝包括胎冠縱溝，其在輪胎赤道上延伸；一對中間縱溝，它們在上述胎冠縱溝的輪胎軸向兩外側延伸；一對胎肩縱溝，它們在上述一對中間縱溝的輪胎軸向兩外側且在比胎面端靠近輪胎軸向內側延伸，在上述中間縱溝和上述胎肩縱溝之間劃分而成的一對中間花紋塊是上述帶刀槽花紋塊。另外，技術方案3所述的發明是在技術方案1或2所述的載重輪胎的基礎上，上述中間縱溝和胎肩縱溝的溝深度為18 25mm。另外，技術方案4所述的發明是在技術方案1至3中任意一項所述的載重輪胎的基礎上，上述刀槽花紋的深度為上述縱溝的溝深度的10 30%。另外，技術方案5所述的發明是在技術方案1至4中任意一項所述的載重輪胎的基礎上，上述刀槽花紋成近似Z字狀，上述近似Z字狀為上述一對主部相互平行地延伸，並且上述主部與上述副部形成的角度是50 70度。另外，技術方案6所述的發明是在技術方案1至5中任意一項所述的載重輪胎的基礎上，上述花紋塊的上述踏面的與上述橫溝鄰接的花紋塊橫邊緣的輪胎軸向的寬度為上述花紋塊最大寬度B的0. 7倍以上。另外，技術方案7所述的發明是在技術方案1至6中任意一項所述的載重輪胎的基礎上，上述橫溝包括與上述縱溝連通的外側部、設置在該外側部之間且溝深度小於上述外側部的中間部，上述副部被形成於在輪胎周向上投影上述橫溝的上述中間部而成的中間部投影區域(P)內。本發明的載重輪胎，在胎面部上形成有多個花紋塊。而且，該花紋塊的至少一個， 優選中間花紋塊列的全部花紋塊，花紋塊長度(A)與花紋塊最大寬度(B)之比A/B形成為 0. 8 1. 7，其中上述花紋塊長度(A)為通過其踏面重心的輪胎周向的長度，上述花紋塊最大寬度(B)為上述踏面的輪胎軸向的一端和另一端之間的輪胎軸向的最大長度。這樣的花紋塊能夠確保較高的花紋塊剛性，減少驅動或制動時向輪胎周向的倒塌，因此有助於抑制踵趾磨損。另外，在上述花紋塊上，在作為上述花紋塊長度A的50%的區域的中央部設置刀槽花紋。該刀槽花紋包括從花紋塊的輪胎軸向兩側的側壁面朝向內側直線狀延伸的一對主部、和連接上述一對主部的輪胎軸向的內端間的直線狀的副部，而且，刀槽花紋的輪胎周向兩端間的輪胎周向長度是上述花紋塊長度㈧的10 35%。這樣的刀槽花紋能夠利用其邊緣成分提高在溼路面上的牽引性能。此外，該刀槽花紋使花紋塊輪胎周向的中央部的剛性降低。因此，在花紋塊上作用了牽引力等剪斷力的情況下，在花紋塊的中央部變形相對地增大，而花紋塊的端部分的變形相對地減小。所以，在本發明的載重輪胎中，由於減小花紋塊的端部分的變形並且抑制相對於路面的滑動，因此能夠抑制踵趾磨損。
圖1是表示本發明的實施方式的充氣輪胎的胎面部的展開圖。圖2是其胎面部的右半部分放大圖。圖3是圖1的X-X部的剖視圖。圖4是表示圖1的中間花紋塊的局部放大圖。圖5是表示圖1的胎冠花紋塊的局部放大圖。圖6是表示圖1的胎肩花紋塊的局部放大圖。附圖標記說明2...胎面部；3...縱溝；7...橫溝；11...花紋塊；llx...踏面的一端；lly...踏面的另一端；15...刀槽花紋；15a...主部；lfel...主部的輪胎軸向的內端；1 ...副部；15i...刀槽花紋的輪胎周向的兩端；17...花紋塊踏面；Ce...中央部； G...踏面重心；L4...刀槽花紋的輪胎周向兩端間的輪胎周向長度。
具體實施例方式以下，基於
本發明的一個實施方式。如圖1和圖2所示，本實施方式的載重輪胎(以下，簡稱為「輪胎」)1在胎面部2 上形成有沿輪胎周向連續延伸的縱溝3、和沿與該縱溝3交叉的方向延伸的橫溝7。由此， 在胎面部2上由上述縱溝3和橫溝7劃分有多個花紋塊11。本實施方式的縱溝3包括胎冠縱溝4，其在輪胎赤道C上延伸；一對中間縱溝5， 它們在胎冠縱溝4的輪胎軸向兩外側延伸；一對胎肩縱溝6，它們在一對中間縱溝5的輪胎軸向兩側的更外側且比胎面端Te靠近輪胎軸向內側延伸。上述各縱溝4至6均沿輪胎周向以鋸齒狀彎曲並延伸。這樣的縱溝4至6能夠有效地發揮邊緣成分，因此有助於確保較大的牽引性能。上述胎冠縱溝4交替地設置陡傾斜部如和緩傾斜部4b，其中陡傾斜部如的輪胎周向的長度較大並且相對於輪胎周向以小角度傾斜；緩傾斜部4b的輪胎周向長度小於上述陡傾斜部如並且相對於輪胎周向以大於陡傾斜部如的角度傾斜。這樣的不平衡的鋸齒溝利用通過陡傾斜部如提高胎冠部的排水性，並且利用緩傾斜部4b有效地獲得在溼路上的牽引力。在優選的方式中，陡傾斜部如的輪胎周向長度La是緩傾斜部4b的輪胎周向長度 Lb的4 7倍，陡傾斜部如的輪胎周向的角度θ 1是3 10度，緩傾斜部4b的輪胎周向的角度θ 2是35 45度。另一方面，中間縱溝5和胎肩縱溝6沿輪胎周向交替地形成第一傾斜部fe、6a， 它們相對於輪胎周向向一方傾斜；第二傾斜部^、6b，它們具有與上述第一傾斜部5a、6a大致相同的輪胎周向長度並且相對於輪胎周向向另一方傾斜。這裡，中間縱溝5和胎肩縱溝 6的鋸齒的相位錯開半個間距。上述第一傾斜部fe、6a和第二傾斜部^、6b以相同的角度θ 3傾斜。為了能夠均衡地確保由邊緣成分發揮的牽引性能和排水性能，優選上述角度θ 3為例如7 15度。另外，在本說明書中，上述「胎面端」被規定為，對輪輞組裝於正規輪輞並且填充了正規內壓的無負載的正規狀態的輪胎加載正規載荷，並且以外傾角0度接地為平面時輪胎軸向最外側的接地端，並將該胎面端Te、Te間的輪胎軸向的距離設為接地寬度TW。另外， 輪胎各部的尺寸等，在未特殊說明的情況下為上述正規狀態下的值。另外，上述「正規輪輞」是指，在包括輪胎所依據的規格的規格體系中，該規格按每一輪胎規定的輪輞，例如如果是JATMA，則為「標準輪輞」，如果是TRA，則為「Design Rim", 或者如果是ETRT0，則為「Measuring Rim」，但在不屬於上述規格的情況下則為廠家推薦的輪輞。另外，上述「正規內壓」是，上述規格按每一輪胎規定的空氣壓力，如果是JATMA，則為「最高空氣壓力」，如果是 TRA，則為表 「TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRE SSURES」所記載的最大值，如果是ETRT0，則為「 INFLATION PRESSURE」，在不屬於上述規格的情況下則為廠家推薦的內壓。另外，上述「正規載荷」為，在包括輪胎所依據的規格的規格體系中，各規格按每一輪胎規定的載荷，如果是JATMA，則為「最大負荷能力」，如果是TRA，則為表「TIRE LOADLIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION ON PRESSURES」所記載的最大值，如果是 ETRTO，則為 "LOAD CAPACITY，，。如圖1和圖3所示，可以按照慣例適宜地確定本實施方式的縱溝3的溝寬度(以下，「溝寬度」設為與溝的長邊方向呈直角方向的寬度)Wt和溝深度Dt。對於溝寬度Wt而言，作為一個例子，優選為4mm以上，更優選為6mm以上，並且優選為Ilmm以下，更優選為 9mm以下。另外，作為一個例子，溝深度Dt優選為IOmm以上，更優選為18mm以上，最優選為 19mm以上，並且優選為25mm以下，更優選為24mm以下。另外，根據確保直行行駛時接地壓較大的胎冠部的剛性較大的觀點，胎冠縱溝4 的溝深度Dt4優選為IOmm以上，更優選為12mm以上，並且優選為17mm以下，更優選為15mm 以下。另外，溝寬度Wt4優選為3mm以上，更優選為4mm以上，並且優選為8mm以下，更優選為7mm以下。此外，根據提高排水性能的觀點，希望中間縱溝5和胎肩縱溝6的各溝深度Dt5、 Dt6大於胎冠縱溝4的溝深度Dt4，優選為18mm以上，更優選為19mm以上，並且優選為25mm 以下，更優選為24mm以下。同樣地，希望各溝寬度Wt5、Wt6大於胎冠縱溝4的溝寬度Wt4， 優選為4mm以上，更優選為6mm以上，並且優選為Ilmm以下，更優選為9mm以下。如圖2所示，各縱溝3的配置位置雖未特殊限定，然而優選地例如胎冠縱溝4的中心線Gl在輪胎赤道C上延伸。另外，中間縱溝5的中心線G2(在縱溝為鋸齒狀的情況下， 溝中心線為鋸齒擺幅的中心)與輪胎赤道C之間的輪胎軸向距離L2，優選為胎面寬度TW的 12 18%，此外，胎肩縱溝6的中心線G3與胎面端Te之間的輪胎軸向距離L3優選為胎面寬度TW的15 21%。由此，均衡地配置各花紋塊11，從而有助於提高直行穩定性能和轉彎性能。另外，如圖1所示，上述橫溝7包括連接上述胎冠縱溝4和中間縱溝5並延伸的一對胎冠橫溝8、連接上述中間縱溝5和胎肩縱溝6並延伸的一對中間橫溝9、在上述胎肩縱溝6和胎面端Te之間連接並延伸的一對胎肩橫溝10。各胎冠橫溝8、中間橫溝9以及胎肩橫溝10分別以相等的輪胎周向的配置間距PM沿輪胎周向間隔設置。通過上述橫溝7和上述縱溝3，則在胎面部2上形成有胎冠花紋塊列12R，其是將在胎冠縱溝4與中間縱溝5之間所劃分的一對胎冠花紋塊12沿輪胎周向排列而成的；中間花紋塊列13R，其是將在中間縱溝5和胎肩縱溝6之間所劃分的一對中間花紋塊13沿輪胎周向排列而成的；胎肩花紋塊列14R，其是將在胎肩縱溝6與胎面端Te之間所劃分的一對胎肩花紋塊14沿輪胎周向排列而成的。由此，本實施方式的胎面部2具有合計六條花紋塊列 12R 至 14R。另外，本實施方式的中間橫溝9，連接中間縱溝5的最接近胎面端Te的第二鋸齒頂點5y和胎肩縱溝6的最接近輪胎赤道C的第一鋸齒頂點6x並延伸。此外，本實施方式的胎肩橫溝10是從胎肩縱溝6的最接近胎面端Te的第二鋸齒頂點6y起至少延伸到胎面端 Te的。由此，中間花紋塊13和胎肩花紋塊14的輪胎軸向的寬度從輪胎周向的兩端朝向中央部逐漸增加。本實施方式的胎冠橫溝8連接胎冠縱溝4的陡傾斜部如的中間位置4y與中間縱溝5的最接近輪胎赤道C側的第一鋸齒頂點切並延伸。由此，胎冠花紋塊12的踏面17與中間縱溝5鄰接的外側的花紋塊縱邊緣形成向輪胎軸向外側突出的橫V字狀，另一方面，踏面17與胎冠縱溝4鄰接的內側的花紋塊縱邊緣形成經由臺階來連接平行的兩邊的鋸齒狀。 由此，圖2中，胎冠花紋塊12的輪胎軸向寬度，從輪胎周向上部側的端部朝向中央部逐漸增加，另一方面，從輪胎周向下部側的端部朝向中央部其輪胎軸向寬度大致不變。如圖1所示，根據使排水性能和溼路牽引性能平衡的觀點，各橫溝7的溝寬度Wy 優選為8mm以上，更優選為9mm以上，並且優選為12mm以下，更優選為Ilmm以下。這裡，在本實施方式中，為了使路面的水膜順利地向胎面端Te側排出，將橫溝7中胎冠橫溝8的溝寬度Wy8、中間橫溝9的溝寬度Wy9、胎肩橫溝10的溝寬度WylO設定為WyS < Wy9 < WylO。另一方面，為了防止轉彎時接地壓較高的胎肩部的剛性降低，優選地，將胎肩橫溝10的溝深度DylO形成為比胎冠橫溝8和中間橫溝9的各溝深度Dy8、Dy9淺。這裡，本實施方式的各縱溝3的溝寬度Wt和各橫溝7的溝寬度Wy均形成為一定寬度，然而不限定於這樣的狀態。另外，上述橫溝7的任意一個均相對於輪胎軸向以小角度傾斜並且以直線狀延伸。由於這樣的橫溝7增加了邊緣成分，因此提高牽引性能和操縱穩定性，並且能夠順利地向胎面端Te側排水，從而能夠確保溼路牽引性能。另外，本實施方式的一對胎冠橫溝8均相對於輪胎軸向向相同方向(在該例中為右下)傾斜。此外，一對中間橫溝9和一對胎肩橫溝10相對於輪胎軸向而向相同方向且向與上述胎冠橫溝8不同的方向(在該例中為右上)傾斜。具有這樣的胎面部2的載重輪胎 1不受輪胎轉動方向的影響，能夠期待均衡的排水性。另外，如圖1、圖4所示，上述各花紋塊11的至少一個優選為在中間花紋塊列13R 的花紋塊13上，作為通過踏面17的重心G的輪胎周向的長度的花紋塊長度A，和作為上述踏面17的輪胎軸向的一端lie與另一端Ili之間的輪胎軸向的最大長度的花紋塊最大寬度B之比A/B形成為0. 8 1. 7。這裡，確定上述重心G時的「踏面」，在設置有刀槽花紋15 的情況下，被設為將該刀槽花紋15全部填滿時的假想踏面。具有如上所述的尺寸比的花紋塊11能夠確保較高的花紋塊剛性。因此，該花紋塊 11能夠抑制驅動時和制動時等產生的向輪胎周向的較大的倒塌，進而抑制踵趾磨損。這裡在上述比A/B小於0. 8的情況下，由於花紋塊11成為橫長狀，因此向輪胎周向的倒塌增大， 相反當超過1. 7時，則由於降低邊緣效應因此無法期待溼路牽引性能。根據這樣的觀點，上述比A/B優選為0.8以上，更優選為0.9以上，另外優選為1.7以下，更優選為1.6以下。另外，如圖4的中間花紋塊13代表表示的那樣，在上述花紋塊11上且在作為上述花紋塊長度A的50%的區域的中央部Ce內設置一條刀槽花紋15。因此，本實施方式的花紋塊11的至少一個是設置有上述刀槽花紋15的帶刀槽花紋塊lis。另外，優選地，上述一對中間花紋塊13是上述帶刀槽花紋塊lis。由此，不僅在直行行駛時而且在轉彎行駛中也能夠均衡地提高抗踵趾磨損性能和溼路牽引性能。刀槽花紋15的厚度Wp例如形成為0. 5 1. 5mm左右的刻槽，在本實施方式中設為不從中央部Ce伸出。這樣的刀槽花紋15相對降低中央部Ce的剛性。由此，行駛時的花紋塊11的中央部Ce的變形相對增大，另一方面，作為中央部Ce兩外側的花紋塊11的端部分He的變形減小並且抑制相對於路面的滑動。因此，本發明的載重輪胎能夠提高抗踵趾磨損性能。特別是，設置在這樣的中央部Ce的刀槽花紋15的輪胎軸向寬度從輪胎周向的至少一端側朝向中央部Ce逐漸增加。從而能夠有效地緩和各花紋塊11的剛性。
另外，刀槽花紋15被形成為彎曲的刀槽花紋，而且該彎曲的刀槽花紋包括一對主部15a，它們從花紋塊11的輪胎軸向兩側的側壁面IlcUlt朝向內側以直線狀延伸；直線狀的副部15b，其在上述一對主部15a的輪胎軸向的內端15al、lfel間連接。這樣的刀槽花紋15與一條直線狀的花紋相比邊緣長度增大，因此有助於提高在溼路面上的牽引性能。 另外，橫亙花紋塊11的刀槽花紋15能夠更有效地降低花紋塊11的中央部Ce的剛性。另外，本實施方式的刀槽花紋15被形成近似Z字狀，即是將一對主部1 相互平行地延伸，並且上述主部15a與上述副部1 形成的角度θ c以銳角形成的。這樣的近似 Z字狀的刀槽花紋15由於進一步增大邊緣長度，因此能夠進一步提高在溼路面上的牽引性能。另外，由刀槽花紋15沿輪胎周向劃分的兩個花紋塊片，在作用有剪斷力時，則在近似Z 字狀的刀槽花紋15的副部1 相互咬合從而防止過度地張開。因此能夠有效地防止在花紋塊11的中央部Ce的不均勻磨損。為了進一步提高這樣的效果，上述角度θ c優選為50 度以上，更優選為陽度以上，並且優選為70度以下，更優選為65度以下。另外，上述一對主部1 可以與輪胎軸向平行，然而優選為相對於輪胎軸向傾斜。 這樣的刀槽花紋15包括輪胎周向成分，因此不僅在直行時而且在轉彎時也能夠有效地發揮邊緣效應。因此提高溼路牽引性能。根據這樣的觀點，上述主部1 相對於輪胎軸向的角度θ s優選為3度以上，更優選為5度以上。另一方面，當上述角度θ8過大時，則刀槽花紋15的輪胎周向長度增大，另外，由於由主部1 和各縱溝4至6夾著的踏面17形成為銳角，因此存在過度地降低花紋塊11的剛性，從而難以抑制踵趾磨損的問題。根據這樣的觀點，上述角度θ s優選為35度以下，更優選為30度以下。特別是，花紋塊11的踏面17與橫溝7相鄰的花紋塊橫邊緣16相對於輪胎軸向傾斜的情況下，優選地，主部1 的傾斜也以與花紋塊橫邊緣16相同的方向傾斜。更優選為， 主部15a的上述角度θ s與上述花紋塊橫邊緣16相對於輪胎軸向的角度ay相同。由此， 由刀槽花紋15劃分的花紋塊片的輪胎周向長度大致均勻，從而防止局部的剛性降低等因此能夠提高抗磨損性。另外，如圖4的中間花紋塊13代表表示的那樣，刀槽花紋15的彎曲程度被限制在一定範圍內。即，刀槽花紋15的輪胎周向的一側的端部1 和輪胎周向的另一側的端部 15 的輪胎周向長度L4、與上述花紋塊長度A之比L4/A被限制在10 35%。在上述比L4/A小於10%的情況下，無法充分地降低花紋塊11的中央部Ce的剛性，因此有可能無法充分獲得踵趾磨損的抑制效果。相反，當上述比L4/A超過35%時，則過度地降低花紋塊11的中央部Ce的花紋塊剛性，因此易在該部分產生不均勻磨損。根據這樣的觀點，上述比L4/A優選為10%以上，更優選為12%以上，並且優選為35%以下，更優選為25%以下。另外，上述刀槽花紋15的深度Dp優選為縱溝3的溝深度Dt的10%以上，更優選為12%以上，並且優選為30%以下，更優選為25%以下。當刀槽花紋15的深度Dp過小時， 無法充分降低花紋塊11的中央部Ce的剛性，相反過大時，則顯著降低花紋塊11的中央部 Ce的剛性，因此存在在花紋塊11的中央部Ce產生不均勻磨損的傾向。這裡，在縱溝3的深度有多個深度的情況下，以最大的深度為基準。另外，如圖2和圖3所示，本實施方式的橫溝7包括與縱溝3連通的外側部7a、 和設置在該外側部7a之間並且溝深度小於上述外側部7a的中間部7b。這樣的中間部7b能夠有效地抑制花紋塊11寬度方向的大致中央部的倒塌，因此有助於抑制踵趾磨損。由於上述外側部7a的溝深度Ds能夠均衡地確保排水性能和各花紋塊11的剛性， 因此優選為與該外側部7a連通的各縱溝4至6的溝深度Dt4至Dt6相等。另一方面，中間部7b的溝深度Dc能夠均衡地兼顧上述倒塌的抑制作用和排水性，因此外側部7a的溝深度 Ds優選為43%以上，更優選為45%以上，另外優選為58%以下，更優選為55%以下。這裡， 外側部7a與中間部7b高低差優選利用圓弧狀的曲面平滑地進行倒角。另外，如圖2所示，為了均衡地兼顧上述倒塌的抑制作用和排水性，上述外側部7a 的長度L7a與中間部7b的長度L7b之比L7a/L7b優選為50%以上，更優選為55%以上，並且優選為70%以下，更優選為65%以下。這裡，上述外側部7a和中間部7b的長度L7a、L7b 為在橫溝7的中心線G7上測量的值。另外，上述刀槽花紋15的副部1 優選在輪胎周向上投影的中間部投影區域P內形成橫溝7的中間部7b。即，如本實施方式那樣，具有形成近似Z字狀的刀槽花紋15的花紋塊11的剛性，在副部1 的輪胎軸向區域V內最容易降低。因此通過使該剛性較小的輪胎軸向區域V與剛性較大的中間部7b在輪胎軸向上重疊，從而能夠抑制在輪胎軸向區域V 的顯著的變形，因此使花紋塊的變形量大致均勻地平衡，這對提高抗磨損性非常有效。特別是，副部1 設置為不從上述中間部投影區域P伸出，因此能夠更切實地獲得上述作用。另外，如圖4代表表示的那樣，上述花紋塊11，在上述花紋塊橫邊緣16的輪胎軸向寬度E與上述花紋塊最大寬度B之比E/B過小時，則降低輪胎周向的端部分He的剛性， 因此有可能會變得易產生踵趾磨損，相反當上述比E/B過大時，則縱溝3相對於輪胎周向的上述角度θ t (如圖1所示)過小，因此無法發揮縱溝3的邊緣效應，從而有可能無法發揮牽引性能。根據這樣的觀點，上述比E/B優選為0.7以上，更優選為0.75以上，並且優選為 1.0以下，更優選為0. 95以下。如圖4所示，上述花紋塊橫邊緣16可以與輪胎軸向平行，然而優選如本實施方式那樣，相對於輪胎軸向傾斜。這樣的花紋塊橫邊緣16不僅直行時而且在轉彎時也能夠有效地發揮邊緣效應，因此能夠提高溼路牽引性能。然而，當花紋塊橫邊緣16相對於輪胎軸向的角度ay過大時，則有可能在該花紋塊橫邊緣16產生不均勻磨損。根據這樣的觀點，上述角度a y優選為3度以上，更優選為5度以上，另外優選為35度以下，更優選為30度以下。這裡，本實施方式的花紋塊橫邊緣16形成為直線狀，然而例如也可以是圓弧狀或鋸齒狀。另外，如圖4所示，本實施方式的花紋塊11設置有將其踏面17的輪胎周向的一端部Ilx和另一端部Ily傾斜地切下的三角形狀的倒角部m。這樣的倒角部m，能夠提高牽引力等的負載作用最多的端部的剛性，因此能夠有效地抑制花紋塊缺損和踵趾磨損的產生。以上，雖然對本發明的實施方式進行了詳細說明，然而本發明不限定於圖示的實施方式也能夠變形為各種方式來實施。例如，如圖1、圖5和圖6所示，不僅上述中間花紋塊 13，而且胎冠花紋塊12和胎肩花紋塊14也可以是上述帶刀槽花紋塊lis。由此，能夠進一步抑制踵趾磨損，並且確保溼路牽引性能。實施例為了確認本發明的效果，試製了具有圖1的胎面花紋形狀並基於表1的規格的輪胎尺寸^5/80R22.5的載重輪胎。而且對它們測試了抗踵趾磨損性能和溼路牽引性能。這裡，除表1表示的參數以外均相同。共同規格如下。胎面寬度TW :263mm中間縱溝和胎肩縱溝的溝寬度Wt5、Wt6 :7. 5 9. Omm胎冠縱溝的溝寬度Wt4 4. 4mm中間縱溝和胎肩縱溝的溝深度Dt5、Dt6 :23. 4mm胎冠縱溝的溝深度Dt4 :17. 6mm橫溝的溝寬度Wy :9. 0 11. (torn橫溝外側部的溝深度Ds :23. 0 24. Omm外側部的溝深度與中間部的溝深度之比Dc/Ds 49 51%胎冠縱溝的配置位置在輪胎赤道上中間縱溝與輪胎赤道之間的輪胎軸向距離L2/TW 13 17%胎肩縱溝與胎面端的輪胎軸向距離L3/TW :17 19%縱溝相對於輪胎周向的角度θ t :7 15度刀槽花紋的主部的角度θ s :17度測試方法如下。踵趾磨損性能將測試輪胎在下述條件下安裝於測試車輛的驅動輪，並測試了行駛大約20，OOOkm 後的中間花紋塊的踵趾磨損量(花紋塊先著地側邊緣與後著地側邊緣的磨損量之差)。數值越小越優越。測試車輛排氣量12000cm3的2DD車(牽引車)輪輞8.25X 22. 5內壓850kPa溼路牽引性能將測試輪胎在上述條件下安裝於測試車輛的驅動輪，在下述條件的測試路線上以 Okm/s起動，測量了行駛40m時的行駛時間。其結果以比較例1的時間的倒數為100的指數。數值越大越優越。測試輪胎的縱載荷ETRT0規格的50%測試路線直線的混凝土路、水膜的水深為1 3mm將測試的結果表示於表1。表1:
權利要求
1.一種載重輪胎，是在胎面部形成有多個花紋塊的載重輪胎，所述多個花紋塊是由沿輪胎周向連續延伸的縱溝和沿與該縱溝交叉的方向延伸的橫溝劃分而成的，其特徵在於，所述花紋塊中的至少一個是帶刀槽花紋塊，所述帶刀槽花紋塊的花紋塊長度(A)與花紋塊最大寬度(B)之比(A/B)為0. 8 1. 7， 其中所述花紋塊長度(A)為通過該花紋塊的踏面的重心的輪胎周向長度，所述花紋塊最大寬度(B)為所述踏面的輪胎軸向的一端和另一端之間的輪胎軸向的最大長度，並且在作為以所述踏面的重心為中心的所述花紋塊長度(A)的50%的區域的中央部設置刀槽花紋，所述刀槽花紋包括一對主部，它們從花紋塊的輪胎軸向兩側的側壁面朝向內側直線狀延伸；直線狀的副部，其連接所述一對主部的輪胎軸向的內端間，所述刀槽花紋的輪胎周向的兩端之間的輪胎周向長度為所述花紋塊長度(A)的10 35%。
2.根據權利要求1所述的載重輪胎，其中所述縱溝包括胎冠縱溝，其在輪胎赤道上延伸；一對中間縱溝，它們在所述胎冠縱溝的輪胎軸向兩外側延伸；一對胎肩縱溝，它們在所述一對中間縱溝的輪胎軸向兩外側且在比胎面端靠近輪胎軸向內側延伸，在所述中間縱溝和所述胎肩縱溝之間劃分而成的一對中間花紋塊是所述帶刀槽花紋塊。
3.根據權利要求1或2所述的載重輪胎，其中所述中間縱溝和胎肩縱溝的溝深度為 18 25mm0
4.根據權利要求1至3中任意一項所述的載重輪胎，其中所述刀槽花紋的深度為所述縱溝的溝深度的10 30%。
5.根據權利要求1至4中任意一項所述的載重輪胎，其中所述刀槽花紋成近似Z字狀，所述近似Z字狀是所述一對主部相互平行地延伸，並且所述主部與所述副部形成的角度為50 70度。
6.根據權利要求1至5中任意一項所述的載重輪胎，其中所述花紋塊的所述踏面的與所述橫溝相面對的花紋塊橫邊緣的輪胎軸向的寬度為所述花紋塊最大寬度(B)的0. 7倍以上。
7.根據權利要求1至6中任意一項所述的載重輪胎，其中所述橫溝包括與所述縱溝連通的外側部、設置在所述外側部之間且溝深度小於所述外側部的中間部，所述副部被形成於在輪胎周向上投影所述橫溝的所述中間部而成的中間部投影區域 (P)內。
全文摘要
本發明涉及載重輪胎，其通過改進花紋塊和刀槽花紋的形狀而兼顧抗踵趾磨損性能和在溼路面上的牽引性能。花紋塊的至少一個為花紋塊長度(A)與花紋塊最大寬度(B)之比是0.8～1.7，上述花紋塊長度(A)為通過花紋塊踏面的重心的輪胎周向長度，上述花紋塊最大寬度為踏面的輪胎軸向的一端和另一端之間的輪胎軸向的最大長度。在花紋塊上且在作為花紋塊長度的50％的區域的中央部(Ce)設置刀槽花紋(15)，該刀槽花紋包括一對主部(15a)，它們從花紋塊(11)的輪胎軸向兩側的側壁面朝向內側直線狀延伸；直線狀的副部(15b)，其連接一對主部的輪胎軸向的內端間。刀槽花紋的輪胎周向長度為花紋塊長度的10～35％。
文檔編號B60C11/03GK102189902SQ201110064908
公開日2011年9月21日 申請日期2011年3月15日 優先權日2010年3月19日
發明者濱田武史 申請人:住友橡膠工業株式會社