伸縮性複合坯布及拉伸多孔質聚四氟乙烯膜的製作方法

2023-06-08 05:16:46

專利名稱：：伸縮性複合坯布及拉伸多孔質聚四氟乙烯膜的製作方法
技術領域：
：本發明涉及拉伸多孔質聚四氟乙烯膜及將該拉伸多孔質聚四氟乙烯膜與伸縮性布帛層疊而成的伸縮性複合坯布。
背景技術：
：將拉伸多孔質聚四氟乙烯(ePTFE)膜和布帛層疊而成的複合坯布在戶外用製品的領域等中作為透溼性和防風性良好的衣料被實用化。此外，將在ePTFE膜上塗布具有透溼性的樹脂而提高了防水性的複合膜與布帛層疊而成的複合坯布也在戶外用製品的領域等中作為透溼性和防水性良好的衣料被實用化。單獨採用ePTFE膜的複合坯布與採用複合膜的坯布相比，雖然防水性較差，但具有透溼性良好的特點，被用作適合於風衣和防寒服的原材料。這些複合坯布中，還已知為了提高拉伸性而將複合膜和具有伸縮性的布帛層疊而成的坯布(專利文獻12等)。例如，專利文獻1中，通過對由根據美國專利第3953566號的技術而獲得的發泡PTFE(g卩，經燒結的ePTFE)膜和彈性體親水性層形成的複合膜或者該複合膜和纖維外部層(布帛)形成的複合織物進行拉伸、鬆弛，從而提高這些複合膜或複合織物的拉伸性和恢復性。還有，該專利文獻l中，將複合膜或複合織物沿一個方向拉伸至9英寸的夾具間隔達到18英寸(即，達到約2倍)，這時試樣寬度頸縮至約3/8l/2左右。本發明人按照該專利文獻l進行了試驗，拉伸性不足。專利文獻2也對專利文獻1中使用的燒結PTFE記載有"原纖維間發生熔接而原纖維間沒有滑動，所以缺乏延性"，指出"其它層疊物的伸縮性被所述燒結PTFE阻礙，幾乎無法獲得作為層疊物整體的伸縮性"。於是，專利文獻2中提出了在不燒結PTFE的情況下(未燒結的狀態下)使用的技術方案。如果在未燒結ePTFE膜中浸漬保持伸縮性樹脂，則可以實現良好的恢復性和伸縮性。但是，該專利文獻2中使用的未燒結的ePTFE膜在厚度方向上的凝集力低，因此容易發生層間剝離現象。為了避免該層間剝離現象，提出了在一面或兩面塗布伸縮性樹脂的方法，但塗布於一面的情況下，未塗布的面的凝集力明顯不足。此外，即使在塗布於兩面的情況下，如果內部殘存ePTFE膜的空孔，則在該部分凝集力也不足。為了完全防止層間剝離現象，必須在ePTFE膜的內部完全浸漬伸縮性樹脂，樹脂層的厚度必然增厚，透溼性下降。此外，專利文獻12的方法中，由於利用塗布於ePTFE的樹脂的伸縮性，因此無法用於單獨使用ePTFE膜的複合坯布。如上所述，通過現有技術無法同時滿足伸縮性和強度(凝集力)。於是，專利文獻35中，沒有改善ePTFE複合膜的物性，而改善了ePTFE複合膜和布帛的層疊方法。即，這些專利文獻35中，在將伸縮性布帛拉伸了的狀態下與ePTFE複合膜層疊，再使伸縮性布帛收縮。圖l為這樣的層疊物的簡略剖視圖。如該圖1所示，專利文獻35的例子採用使ePTFE複合膜la沿布帛2的伸縮方向呈波浪狀而得的褶襉結構。如果採用該褶襉結構，則布帛拉伸時，ePTFE複合膜la在解除褶襉的同時跟隨布帛的拉伸，因此拉伸應力不作用於ePTFE複合膜la，即使使用燒結ePTFE(確保強度)也不會犧牲拉伸性。但是，如果採用這些褶襉結構，貝UePTFE複合膜la形成波浪狀，有損層疊物3的美觀。此外，容易在波浪的頂點10與其它構件摩擦，層疊物3變得容易損傷。另外，層疊物的單位面積的ePTFE複合膜的使用量增加，製造成本升高。本發明是著眼於上述的情況而完成的，其目的在於確立可以在不使ePTFE膜形成波浪狀的情況下提高其強度和拉伸性的技術。專利文獻l:日本專利特開昭59-187845號公報專利文獻2:日本專利特開昭61-137739號公報專利文獻3:日本專利特開平3-90352號公報專利文獻4:日本專利特開昭60-139444號公報專利文獻5:日本專利特表平9-500844號公報發明的揭示本發明人為了解決所述課題而反覆認真研究後發現，如果對燒結ePTFE膜進行拉伸處理而使面積充分擴張，再使其收縮，則可以同時提高ePTFE膜的強度和拉伸性，可以不使ePTFE膜形成波浪狀，而且所述收縮可以利用層疊於ePTFE膜的伸縮性布帛的收縮力來使ePTFE膜收縮，也可以通過加熱使ePTFE膜收縮，並不一定需要預先使彈性樹脂浸漬於ePTFE，從而完成了本發明。艮口，本發明的伸縮性複合坯布的要點在於，經燒結的拉伸多孔質聚四氟乙烯膜和伸縮性布帛維持平坦狀態的情況下層疊，伸長10%時的拉伸應力至少在一個方向上達到l.8N/15醒以下。平坦狀態可以通過拉伸多孔質聚四氟乙烯膜的真實長度LT和該膜的表觀長度、即投影於與膜面平行的平坦面時的長度U的比例(LT/U)來評價，本發明的伸縮性複合坯布較好是該比例(U/Lw)在1.2以下。所述伸縮性複合坯布理想的是將以5cra的寬度切取的試驗片通過300g的負荷沿長度方向拉伸後，將除去應力後的伸長的恢復率R以下式表示時，該恢復率達到70%以上。R二(L2—L3)/(L2—L1)X100式中，R表示恢復率，Ll表示施加負荷前的複合坯布的長度，L2表示施加有負荷時的複合坯布的長度，L3表示除去負荷後的複合坯布的長度。此外，從用於伸縮性複合坯布的伸縮性布帛切取寬5cm的試驗片，通過300g的負荷沿長度方向拉伸後，以下式表示的伸長率E也較好是在30X以上。formulaseeoriginaldocumentpage6式中，E表示伸長率，Tl表示施加負荷前的伸縮性布帛的長度，T2表示施加負荷後的伸縮性布帛的長度。拉伸多孔質聚四氟乙烯的空孔內表面可以被覆拒水性聚合物和/或拒油性聚合物，也可以在拉伸多孔質聚四氟乙烯膜上形成彈性體樹脂層，還可以對伸縮性布帛的外側的露出面進行拒水處理。所述伸縮性複合坯布可以如下製成將經燒結的拉伸多孔質聚四氟乙烯膜和伸縮性布帛層疊，將層疊物沿平面方向拉伸而擴大層疊物的面積後(例如，拉伸至1.4倍以上後)，除去拉伸力而使層疊物收縮。例如，可以通過在防止頸縮的同時將所述層疊物沿單軸方向拉伸或者將所述層疊物沿雙軸方向拉伸來製造。層疊物的拉伸和收縮建議在22CTC以下的溫度下進行，且收縮建議在50。C以上的溫度下進行。本發明的伸縮性複合坯布可以用於纖維製品。本發明中也包括拉伸性得到改善了的拉伸多孔質聚四氟乙烯膜，該拉伸多孔質聚四氟乙烯膜的特徵在於，經過燒結，單位面積質量為5100g/m2，且伸長10%時的拉伸應力在0.5N/15ran以下。優選的拉伸多孔質聚四氟乙烯膜為雙軸拉伸。拉伸多孔質聚四氟乙烯膜的斷裂伸長率例如為50700%，拉伸多孔質聚四氟乙烯膜的平均厚度例如為7300"m，拉伸多孔質聚四氟乙烯膜的最大細孔徑例如為0.0110ym，拉伸多孔質聚四氟乙烯膜的空孔率例如為5098%。還有，本說明書中的術語"膜"不限定厚度，用於表達包括"片"的含義。附圖的簡單說明圖l是以往的伸縮性複合坯布的簡略剖視圖。圖2是拉伸收縮處理前的燒結ePTFE膜的應力-伸長率曲線。圖3是拉伸收縮處理後的燒結ePTFE膜的應力-伸長率曲線。圖4是表示本發明的伸縮性複合坯布的一例的簡略剖視圖。圖5是拉伸收縮處理前的實施例2的複合坯布的截面SEM照片。圖6是拉伸收縮處理後的實施例2的複合坯布的截面SEM照片。圖7是比較例2的複合坯布的截面SEM照片。實施發明的最佳方式本發明的伸縮性複合坯布通過在伸縮性布帛收縮了的狀態下將該伸縮性布帛和經燒結的拉伸多孔質聚四氟乙烯膜(燒結ePTFE膜)層疊，在規定條件下進行拉伸*收縮。由於將ePTFE燒結，所以可以確保強度。此外，由於在伸縮性布帛收縮了的狀態下進行層疊，所以ePTFE不形成波浪狀，可以維持平坦狀態。另外，由於在規定條件下進行拉伸收縮，所以雖然使用燒結ePTFE膜，但也可以提高所述複合坯布的拉伸性。以下，進行更詳細的說明。所述ePTFE膜如前所述，重要的是經過燒結。通過進行燒結，可以提高ePTFE膜的強度(耐蠕變強度)，能夠防止ePTFE膜的層間剝離現象。如果對未燒結的ePTFE膜進行差示掃描量熱測定(differentialscanningcalorimeter,DSC)，則例如自約25(TC的溫度開始出現ePTFE的吸熱。通過將ePTFE膜加熱至該吸熱起始溫度以上，可以將ePTFE膜燒結。還有，如果在與吸熱起始溫度相比足夠高的溫度下加熱ePTFE膜，則可以提高燒結的效率。因此，優選的加熱溫度在燒結PTFE的熔點(例如327'C)以上。ePTFE膜是否燒結例如可以使用紅外分光光度計測定紅外吸收，通過在780cm—'是否出現燒結PTFE的非晶態吸收來確認(具體參照《對聚四氟乙烯的結晶性的包括拉曼光譜、紅外線光譜和，的核磁共振波譜的比較定量研究(ComparativequantitativeStudyonthecrystallinityofpoly(tetrafluoroethylene)includingRaman，infra-redand19Fnuclearmagneticresonancespectroscopy)》，R.J.Lehnert，聚合物(Ploymer)，38巻，第7期，1521-1535頁(1997))。例如，使用珀金埃爾默(PerkinElmer)公司制的紅外分光光度計"Paragon1000"，通過ATR法(介質KRS-5，入射角45度，解析度4cm—、掃描次數20次)對燒結ePTFE膜表面的紅外線吸收進行測定的情況下，在780cm-'確認吸收。還有，ePTFE膜是否燒結也可以通過DSC確認。例如，清水在1988年7月的多倫多的PTFE發現50年的紀念演講中，對通過DSC測定的熔解溫度根據燒結度而不同的現象進行了說明。清水稱，未燒結的ePTFE在345347'C具有熔解峰，完全燒結的ePTFE在327'C具有熔解峰，半燒結的ePTFE在它們之間具有熔解峰，也可以進行基於DSC的判定。還有，本發明的燒結ePTFE較好是完全燒結的ePTFE，但也包括半燒結的ePTFE。還有，用於燒結ePTFE膜的PTFE較好是四氟乙烯的均聚物，但並不局限於該均聚物。本發明的PTFE中也包括使四氟乙烯和較少量(相對於四氟乙烯，例如1質量％以下左右，較好是O.10.3質量％左右)的共聚單體(六氟8丙烯(HFP)、全氟丙基乙烯基醚(PPVE)、全氟乙基乙烯基醚(PEVE)、氯三氟乙烯(CTFE)、全氟垸基乙烯)共聚而得的改性PTFE、混合無機物或有機物等的填充劑而得的含填充劑的PTFE等。燒結ePTFE膜可以經過單軸拉伸，但理想的是經過雙軸拉伸。燒結ePTFE膜的物性沒有特別限定，但通常如下。即，燒結ePTFE膜的單位面積的質量例如為5100g/m2左右，較好是570g/m2左右，更好是1050g/m2左右。使單位面積質量低於所述範圍時，在成膜技術上困難，且耐久性降低。相反地，如果使單位面積質量高於所述範圍，則膜變重。另外，膜的強度提高，拉伸處理變得困難。燒結ePTFE膜的平均厚度例如為7300um左右，較好是10200ym左右，更好是20100ym左右。如果使膜薄於所述範圍，則膜製造時的處理性產生問題。相反地，如果使膜厚於所述範圍，則膜的柔軟性受損，且透溼性也下降。還有，膜的平均厚度是從膜採集5點以上的試驗片，對於各試驗片用得樂株式會社(株式會社亍夕口、7夕)制的l/1000mm直讀式厚度計，在不施加除本身彈簧負荷以外的負荷的狀態下測得的值的平均值。燒結ePTFE膜的斷裂伸長率(拉伸破壞伸長率)為例如50700X左右，較好是80600%左右，更好是100500%左右。使斷裂伸長率大於所述範圍時，在技術上困難。相反地，如果斷裂伸長率過低，則無法實現充分的伸長*收縮處理，複合坯布的拉伸性下降。還有，所述斷裂伸長率可以如下測定將以15ram的寬度切取的試驗片以100mm的夾頭間距握持，以200mm/分鐘的拉伸速度進行拉伸試驗。燒結ePTFE膜的最大細孔徑例如為O.0110um左右，較好是0.055lim左右，更好是O.12um左右。使最大細孔徑小於所述範圍時，在技術上困難。相反地，如果使最大細孔徑大於所述範圍，則膜的耐水性下降。另外，膜強度下降而難以處理，後續工序(層疊工序等)的作業性下降。還有，最大細孔徑按照ASTMF-316的規定求得(使用試劑乙醇)。燒結ePTFE膜的空孔率例如為5098X，較好是6095%，更好是7090%。如果空孔率過小，則柔軟性下降，且膜變重。相反地，如果空孔率過大，則膜強度下降。還有，所述空孔率可以使用根據JISK885測得的表觀密度(P:單位為g/cras)和假設完全沒有形成空孔時的密度(真密度)Pftm(四氟乙烯均聚物時為2.2g/cm3)基於下式算出。空孔率(％)=[1—(p/p歸)]X100還有，對於本發明的燒結ePTFE膜，可以根據需要在維持細孔的連續性的同時用拒水性聚合物和/或拒油性聚合物被覆其空孔(細孔)內表面。如果用拒水性*拒油性聚合物被覆細孔內表面，則燒結ePTFE膜即使暴露於各種汙染物，汙染物也不易滲透至燒結ePTFE膜的內部，可以防止燒結ePTFE膜的疏水性的劣化。作為拒水性拒油性聚合物，可以例舉具有含氟側鏈的聚合物。例如W094/22928號說明書等中記載有具有含氟側鏈的聚合物的一例及採用該聚合物的燒結ePTFE膜的被覆方法。簡要說明如下。S卩，W094/22928號說明書中，作為具有含氟側鏈的聚合物，例舉了下式(I)的(甲基)丙烯酸氟代烷基酯的聚合物。CF(CF)—CHCH—OC(=0)CR=CH…(I)32n222式中，n表示313的整數。R為氫原子或甲基。用式(I)的聚合物被覆燒結ePTFE膜的細孔內時，使用含氟表面活性劑(例如全氟辛酸銨)形成式(I)的聚合物的水性微乳狀液(平均粒徑0.010.5um左右)，使該乳狀液浸漬於燒結ePTFE膜的細孔內後，進行加熱即可。通過加熱，水和含氟表面活性劑被除去。此外，熔融了的式(I)的聚合物在維持燒結ePTFE膜的細孔的連續性的同時，被覆其細孔內表面。作為具有含氟側鏈的聚合物的其它例子，還可以例舉"AF聚合物"(杜邦公司(f二求V株式會社)的商品名)和"CYTOP"(旭硝子株式會社(旭硝子株式會社)的商品名，具有下式(II)所示的重複單元)等。用這些其它例子的聚合物在維持細孔的連續性的同時，被覆燒結ePTFE膜的細孔內表面時，將其它例子的聚合物溶解於"Flurinert"(住友3M株式會社(住友7U—工厶株式會社)的商品名)等惰性溶劑，使所得的液體浸漬於燒結ePTFE膜後，蒸發除去溶劑即可。(II)以往，為了使燒結ePTFE膜具有伸縮性，以一部分侵入ePTFE膜的空孔(細孔)的方式塗布彈性體樹脂而形成彈性體樹脂層，但本發明中彈性體樹脂層的形成不是必須的。詳細說明如後所述，以往認為如果不形成彈性體樹脂層，則燒結ePTFE膜的伸長恢復率不足，但本發明人發現，即使不形成彈性體樹脂層，將燒結ePTFE膜拉伸後，通過層疊於該膜的伸縮性布帛使其收縮，或者使其自然收縮，從而可以使燒結ePTFE膜充分恢復原來的長度，且藉此可以降低燒結ePTFE膜的拉伸應力，能夠提高複合坯布的拉伸性。但是，本發明也可以根據需要在燒結ePTFE膜上形成彈性體樹脂層。彈性體樹脂可以例舉有機矽樹脂類彈性體、含氟樹脂類彈性體、聚酯類彈性體、聚氨酯類彈性體、NBR、環氧氯丙垸、EPDM等合成橡膠或天然橡膠等。在用於要求耐熱性的用途時，較好是有機矽樹脂類彈性體、含氟樹脂類彈性體等。此外，從透溼性的角度來看，優選使用作為具有羥基、羧基、磺酸基、胺基酸基、氧乙烯基等親水基團的高分子材料，水膨潤性且水不溶性的透溼性彈性體。作為該透溼性彈性體，具體可以示例聚乙烯醇、乙酸纖維素、硝酸纖維素等親水性聚合物和親水性聚氨酯樹脂，這些透溼性彈性體至少部分交聯。從耐藥品性、加工性、透溼性等良好的角度來看，優選的透溼性彈性體可以例舉親水性聚氨酯樹脂。還有，彈性體樹脂可以將兩種以上適當混合後使用。此外，為了改善耐久性或賦予防電性等，也可以混合無機物或有機物等的填充材料。彈性體樹脂層可以形成於燒結ePTFE膜的一面，也可以形成於兩面。此外，形成彈性體樹脂層的情況下，可以在燒結ePTFE膜的表面層疊彈性體樹脂層，但建議使彈性體樹脂層全部或部分(較好是部分)侵入燒結ePTFE膜的11內部(空孔)。通過使其侵入空孔，可以防止彈性體樹脂層的剝離。彈性體樹脂層的厚度例如為500um以下，較好是300um以下，更好是約100um以下。如果彈性體樹脂層過厚，則形成有該彈性體樹脂層的燒結ePTFE膜變硬且變重。此外，透溼性下降。還有，彈性體樹脂層的厚度是指該彈性體樹脂緻密地填充燒結ePTFE膜的孔的部分的厚度和層疊於燒結ePTFE膜的表面的部分的厚度的總和。作為彈性體樹脂使用透溼性彈性體的情況下，從透溼性和柔軟性(手感)、耐久性的角度來看，透溼性彈性體緻密地填充燒結ePTFE膜的孔的部分的厚度較好是330um左右，最好是520um左右。'還有，彈性體樹脂層整體的厚度和侵入ePTFE膜的空孔內的透溼性彈性體的厚度可以通過拍攝掃描電子顯微鏡的截面照片(10003000倍)，用電子顯微鏡照片的標度(表示長度的刻度)來測定。在燒結ePTFE膜的表面形成彈性體樹脂層時，將含有彈性體樹脂(或其前體)的液狀物塗布於燒結ePTFE膜即可。例如，彈性體樹脂為親水性聚氨酯樹脂，將熱固性或溼固化性聚氨酯原料(預聚物、膠基(gumbase)等)、熱塑性或不完全熱塑性聚氨酯等通過溶劑或加熱進行液狀化(特別是溶液化)，製成塗布液，將該塗布液通過輥塗機等塗布於燒結ePTFE膜即可。適合於使親水性聚氨酯樹脂浸漬於燒結ePTFE膜的表層部分的塗布液的粘度於塗布溫度下在20000cps(mPas)以下，較好是10000cps(mPas)以下。還有，使用溶劑進行液狀化(溶液化)的情況下，如果粘度過低，依據使用的溶劑的種類，塗布後塗布液(溶液)可能會擴散至燒結ePTFE膜整體，燒結ePTFE膜整體被親水化。其結果是，可能會無法在燒結ePTFE膜的表面形成緻密的樹脂層，防水性下降。於是，塗布液的粘度理想的是在500cps(mPas)以上。粘度可以使用東機產業株式會社(東機産業株式會社)制的B型粘度計來測定。燒結ePTFE膜(或者形成有彈性體樹脂層的燒結ePTFE膜。以下，術語"燒結ePTFE膜"用於表示包括形成有彈性體樹脂層的燒結ePTFE膜的含義)與伸縮性布帛層疊。通過該伸縮性布帛，可以保護燒結ePTFE膜。形成伸縮性布帛的纖維包括合成纖維、天然纖維等。作為所述合成纖維，可以示例聚醯12胺類纖維、聚酯類纖維、聚氨酯類纖維、聚烯烴類纖維、聚氯乙烯類纖維、聚偏氯乙烯類纖維、多氟烴類纖維、聚丙烯酸類纖維等。另外，合成纖維包括伸縮性纖維(斯潘德克斯彈性纖維等伸縮性聚氨酯類纖維、特殊聚酯(PBT)纖維等伸縮性聚氨酯類纖維等)。此外，作為天然纖維，可以例舉棉、麻、獸毛、絹等。作為布帛的結構，也可以例舉織物、針織物、無紡織物、網和對纖維施加了特殊的"捻絲"而提高了伸縮性的纖維(機械伸縮Oiiechanicalstretch))等各種結構。還有，伸縮性布帛可以是一塊布帛，也可以是將多塊重疊而得的布帛。纖維的種類和布帛的結構在可以賦予伸縮性布帛適度的伸縮性的範圍內確定。因此，只要布帛具有適度的伸縮性，不需要全部都使用伸縮性纖維，可以部分使用，也可以根據布帛的結構而完全不使用伸縮性纖維。伸縮性布帛的伸長率(E)例如為30X以上，較好是50%以上，更好是IOO%以上。布帛的伸長率越高，則所得的複合坯布的拉伸性越高。伸長率的上限沒有特別限定，通常為300%以下左右(例如200%以下左右)。還有，伸縮性布帛的伸長率(E)可以按照JISL1096B法進行測定。即，切取寬5cra、長20cm以上的試驗片，以300g的負荷沿長度方向拉伸，測定施加負荷前和施加負荷l分鐘後的伸縮性布帛(試驗片)的長度，基於下式確定伸長率E。E=(T2/T1—1)X100式中，E表示伸長率，Tl表示施加負荷前的試驗片的長度，T2表示施加負荷後的試驗片的長度。更具體地，試驗前預先在試驗片上以20cm的間隔劃2條基準線(Tl二20cm)。接著，測定施加負荷後的基準線的間隔，將該測定值作為T2。此外，伸縮性布帛的恢復率00例如為80100%，較好是85100%，更好是90100%。如果恢復率(R)過低，則伸縮性下降。所述伸縮性布帛的恢復率(R)可以按照JISL1096B-1法進行測定。艮卩，切取寬5cm的試驗片，以300g的負荷沿長度方向拉伸l分鐘，再除去應力的同時，測定施加負荷前、施加負荷l分鐘後和除去負荷的l分鐘後的伸縮性13布帛(試驗片)的長度，基於下式確定。formulaseeoriginaldocumentpage14式中，R表示恢復率，Ll表示施加負荷前的試驗片的長度，L2表示施加有負荷時的試驗片的長度，L3表示除去負荷後的試驗片的長度。更具體地，試驗前預先在試驗片上以20cm的間隔劃2條基準線(L^20cm)。接著，將施加有負荷時的基準線的間隔作為L2，將除去負荷後的基準線的間隔作為L3。燒結ePTFE膜和伸縮性布帛的層疊結構沒有特別限定，可以採用在燒結ePTFE膜的一面層疊伸縮性布帛的2層結構、在燒結ePTFE膜的兩面層疊伸縮性布帛的3層結構等各種結構。還有，伸縮性布帛較好是外側的露出面通過氟類拒水劑、聚矽氧烷類拒水劑等拒水劑實施了拒水處理。將伸縮性複合坯布用於雨具製品(衣服、帽子、手套、鞋類等)的情況下，如果露出於外側表面的布帛吸水，則在該表面形成水膜，不僅破壞伸縮性複合坯布的透溼性，而且布料重量增加，舒適性下降。通過拒水處理，可以防止該舒適性的下降。燒結ePTFE膜和伸縮性布帛的層疊方法也沒有特別限定，採用各種公知的方法將它們接合(粘接、熱熔接等)即可。例如可以適當採用以下的方法等在燒結ePTFE膜上通過形成有照相凹版圖案的輥塗布粘接劑，在其上重合伸縮性布帛，通過輥進行壓接的方法；在燒結ePTFE膜上噴塗粘接劑，在其上重合伸縮性布帛，通過輥進行壓接的方法；在燒結ePTFE膜和伸縮性布帛重合的狀態下，通過熱輥進行熱熔接的方法等。優選的接合方法是粘接。作為粘接劑，只要是在通常的使用條件下不容易發生粘接強度的下降的粘接劑即可，一般可以使用非水溶性的粘接劑。非水溶性粘接劑可以是目前公知的粘接劑，可以例舉例如熱塑性樹脂類粘接劑、固化性樹脂類粘接劑(熱固性粘接劑、溼固化性粘接劑、光固化性粘接劑等)等。燒結ePTFE膜和伸縮性布帛的接合部(粘接部、熱熔接部)的面積相對於100%它們的重疊部分的面積為390%左右，較好是580%左右。如果接合部的面積過小，則接合強度不足。相反地，如果接合部的面積過大，則得到的伸縮性複合坯布的手感變硬，透溼性也變得不足。通過將如上所述得到的燒結ePTFE膜和伸縮性布帛的層疊物沿平面方向牽拉而拉伸，再使其收縮，從而可以提高層疊物(伸縮性複合坯布)的拉伸性。圖2和圖3是表示拉伸叫夂縮處理和燒結ePTFE膜的拉伸性的關係的圖。圖2表示拉伸收縮處理前的燒結ePTFE膜的應力-伸長率曲線，圖3表示拉伸，收縮處理後的燒結ePTFE膜的應力-伸長率曲線。還有，圖3的燒結ePTFE膜如下得到於15(TC的溫度下在防止頸縮的同時沿一個方向將燒結ePTFE膜拉伸至1.6倍，在10(TC的溫度下放置90秒而使其大致熱收縮至拉伸前的長度。圖3的例子中未層疊伸縮性布帛是為了準確地把握燒結ePTFE膜部分的物性變化。由該圖23的例子可知，雖然伸長率大時應力幾乎不下降(因而燒結ePTFE膜的強度本身幾乎不下降)，而且拉伸收縮處理前後燒結ePTFE膜的長度大致相同，但伸長率小時拉伸應力大幅下降，達到驚人的約1/41/5左右。因此，可以實現非常良好的拉伸性。該拉伸，收縮處理中，重要的是將層疊物沿平面方向拉伸來擴大層疊物的面積。如果預先拉伸而使其面積擴大，則除去拉伸力並放置後，燒結ePTFE膜恢復到原來的大小，自此拉伸性變得非常高。即使將層疊物沿一個方向拉伸，如果發生頸縮等，層疊物的面積本身也不會擴大。並且，該情況下，即使除去拉伸力燒結ePTFE膜也難以恢復原來的形狀，即使通過機械外力強制地恢復原來的形狀，拉伸性也不會提高。其原因還不清楚，但推測可能是因為面積不擴大的情況下，僅僅是燒結ePTFE膜的網眼的形狀(細孔形狀)變形，未從結節拉出原纖維，而如果拉伸而使其面積擴大，則從結節拉出原纖維，該一度被拉出的原纖維通過收縮處理而復原，如果應力再次作用於復原了的原纖維，則比前一次更容易從結節拉出。艮卩，ePTFE由粒狀部分(結節、PTFE—次粒子的集合體)和從該結節拉出的纖維質部分(原纖維)構成。根據株式會社日刊工業新聞社(日刊工業新聞社)編的《含氟樹脂手冊(7:y素樹脂八yK、7、'y夕)》，認為PTFE—次粒子(結節)是PTFE分子的帶摺疊而成的層狀結構，原纖維是從該PTFE—次粒子(結節)伸出的PTFE分子。如果對於該由ePTFE形成的膜固定與拉伸方向垂直的方向的尺寸(防止頸縮)來進行拉伸處理，則面積增大。為了使膜的面積擴大，必須從結節部拉出原纖維或者原纖維本身伸長。本發明人根據經驗15知道結節少的ePTFE膜不易伸長，推測與原纖維本身伸長相比，更可能是原纖維被從結節拉出。此外，拉伸後進行收縮處理後的燒結ePTFE膜的EBP(記載於ASTMF-316-86中。推測孔徑大小的值。理論上與孔的周長成比例。EBP越大，則孔徑越小)的值比根據拉伸倍數(孔徑長的變化量)預測的值大也是由於拉伸時原纖維被從結節拉出(但是通過其後的收縮處理而部分復原)。拉伸處理中的面積的擴大率(拉伸處理時的面積相對於原來的面積)例如為1.4倍以上，較好是1.5倍以上，更好是1.6倍以上。擴大率的上限可以在燒結ePTFE膜不破裂的範圍內適當設定，例如為3倍以下，較好是2.5倍以下，更好是2.0倍以下左右。通過拉伸處理擴大面積時，與所述圖3的情況同樣，簡便的方法是將燒結ePTFE膜和伸縮性布帛的層疊物在防止頸縮的同時沿單軸方向拉伸。此外，也可以將所述層疊物沿雙軸方向拉伸。拉伸處理的溫度建議例如22(TC以下，較好是20CTC以下，更好是170。C以下(特別是15(TC以下)。如果拉伸處理的溫度過高，則伸縮性布帛容易被熱定形，層疊物(伸縮性複合坯布)的拉伸性容易下降。另一方面，拉伸溫度的下限只要燒結ePTFE膜不破裂即可，沒有特別限定，例如可以是室溫左右，較好是50'C左右，更好是8(TC左右。拉伸溫度越高，則越容易拉伸。收縮處理可以通過除去拉伸處理中作用於層疊物的拉伸力來實現。可以通過利用用於層疊物的伸縮性布帛的收縮力，使層疊物收縮。還有，收縮處理實質上不需要機械外力。由圖3的情況可知，通過加熱(或者如後所述不加熱而僅僅是通過放置)燒結ePTFE膜收縮，可以提高其拉伸性。收縮處理的溫度可以與拉伸處理的溫度相同，但拉伸處理的溫度高(例如超過10(TC)的情況下，可以將收縮處理的溫度降至拉伸處理的溫度以下，例如可以在10(TC以下(較好是8(TC以下)。如果在拉伸處理的溫度高的情況下降低收縮處理溫度，則可以減輕伸縮性布帛的熱定形，能夠進一步提高拉伸性。此外，收縮處理溫度建議例如5CTC以上，較好是7(TC以上。通過在該溫度範圍內進行收縮，可能由於原纖維的恢復增多，可以減少膜的凹凸(皺褶)。還有，所述拉伸處理溫度和收縮處理溫度是通過熱電偶測定層疊物通過的區域(加熱爐等)內的氣氛溫度而得的值。如上所述得到的伸縮性複合坯布的拉伸性極好。拉伸性可以通過伸長l0%時的拉伸應力來評價。本發明的伸縮性複合坯布的伸長10%時的拉伸應力例如為l.8N/15mm以下，較好是l.2N/15mm以下，更好是l.0N/15mrn以下左右。下限沒有特別限定，例如可以是0.5N/15鵬左右。該低拉伸應力在至少一個方向(進行了拉伸收縮處理的方向)上實現即可，在2個方向以上(特別是2個方向)進行了拉伸*收縮處理的情況下，理想的是可以在這2個方向以上實現所述低拉伸應力。如果2個方向以上拉伸應力都低，則在身體感覺上拉伸性進一步提高。還有，所述拉伸應力可以如下測定將以15mm的寬度切取的試驗片以lOO醒的夾頭間距握持，以200咖/分鐘的拉伸速度進行拉伸試驗。此外，本發明的伸縮性複合坯布的特徵還在於，不採用褶襉結構，在平坦的狀態下層疊燒結ePTFE膜來實現拉伸性。圖4是本發明的伸縮性複合坯布4的簡略剖視圖。如該圖所示，燒結ePTFE膜lb在平坦的狀態下層疊於伸縮性布帛2。並且，與圖1的以往的伸縮性複合坯布3相比，本發明的燒結ePTFE膜的平坦度極高。通過提高燒結ePTFE膜的平坦度，不會破壞層疊物(伸縮性複合坯布4)的美觀，而且可以防止層疊物的損傷。燒結ePTFE膜的平坦度可以通過該膜的真實長度(圖l、4中的L》和該膜的表觀長度(投影於與膜面平行的平坦面時的長度，幅面長度，圖l、4中的U)的比例(LT/U)而數值化。本發明的伸縮性複合坯布的平坦度(Lt/U)例如為1.2以下左右，較好是l.l以下左右。還有，平坦度可以基於截面的掃描電子顯微鏡照片(SEM照片)確定。本發明的伸縮性複合坯布的伸長率(E)例如為20X以上，較好是25%以上，更好是30%以上。伸長率E越高越好，上限值沒有特別限定，通常為70%以下左右。此外，伸縮性複合坯布的恢復率(R)例如為70100X左右，較好是80100%左右，更好是90100%左右。還有，伸縮性複合坯布的伸長率E和恢復率R可以通過進行與伸縮性布帛的伸長率E和恢復率R同樣的試驗來確定。此外，這些伸長率和恢復率在至少一個方向(進行了拉伸收縮處理的方向)上實現即可，理想的是在2個方向以上(特別是2個方向)實17現。本發明除了所述伸縮性複合坯布之外，還包括採用該坯布的纖維製品和拉伸'收縮處理後的燒結ePTFE膜。作為纖維製品，可以示例衣服、帽子、手套、鞋類等穿著製品，被褥、床單、睡袋等寢具製品，帳篷等膜結構物，包等袋類等。所述拉伸.收縮處理後的燒結ePTFE膜可以通過從所述伸縮性複合坯布除去伸縮性布帛而製成，也可以通過單獨對燒結ePTFE膜進行拉伸，收縮處理而製成。還有，單獨對燒結ePTFE膜進行拉伸的情況下，拉伸時膜容易破裂。因此，建議拉伸溫度的下限高於層疊物(伸縮性複合坯布)的情況，例如為5(TC以上，較好是8(TC以上。相反地，由於不需要防止伸縮性布帛的熱定形，因此拉伸溫度的上限可以高於層疊物的情況。但是，如果拉伸溫度超過30(TC，則燒結ePTFE膜也容易被熱定形，燒結ePTFE膜的拉伸性容易下降。因此，拉伸溫度的上限例如為300。C左右，較好是280。C左右，更好是25(TC左右，特別好是20(TC左右。收縮處理可以與層疊物(伸縮性複合坯布)的情況同樣，通過除去拉伸處理中作用於層疊物的拉伸力來實現。如果將經拉伸的燒結ePTFE膜放置於常溫或加熱下，則自然收縮，收縮後的燒結ePTFE膜的拉伸性提高。從可以減輕收縮後的燒結ePTFE膜的凹凸(皺褶)的角度來看，較好是在加熱下使其收縮。拉伸收縮處理後的燒結ePTFE膜的伸長10X時的拉伸應力例如為0.5N/15誦以下左右，較好是O.4N/15mm以下左右，特別好是O.30.1N/I5mm左右。此外，拉伸收縮處理後的燒結ePTFE膜的單位面積質量、厚度、最大細孔徑、空孔率等與處理前大致相同。如果採用本發明，則由於對燒結ePTFE膜進行拉伸處理而使面積充分擴大，因此不會使ePTFE的強度下降，且不使ePTFE膜形成波浪狀，可以提高ePTFE膜的拉伸性或將該ePTFE膜和伸縮性布帛層疊而得的伸縮性複合坯布的拉伸性。實施例以下，例舉實施例，對本發明進行更具體的說明，但本發明並不局限18於這些實施例，當然也可以在符合前後所述的技術內容的範圍內加以適當的變更後實施，它們都包含在本發明的技術範圍內。實施例l向在加熱爐內具備用於拉幅的拉幅機的裝置(以下稱為裝置A)連續地供給日本奧亞特克斯股份有限公司(-卞/0^7亍、，夕7株式會社)制的燒結ePTFE膜(厚50pm，最大細孔徑0.3wm，空孔率80%，單位面積質量22g/m2，基於拉伸試驗的寬度方向的斷裂伸長率為260%)，通過所述拉幅機沿寬度方向進行拉伸。在爐內將拉幅機的間距縮短至原來寬度的1.05倍而使膜收縮，從拉幅機取下膜，連續地進行巻取(具體的拉伸收縮處理條件如下述表12所示)。還有，使膜以適當的速度移動，使得膜不在長度方向上發生頸縮。拉伸*收縮處理前和拉伸，收縮處理後的燒結ePTFE膜的伸長10X時的拉伸應力示於下述表l。參考例l除了將拉伸溫度設為室溫(25'C左右)，與實施例l同樣地操作。拉伸過程中膜破裂，完全無法進行拉伸處理。實施例2在用於實施例l的燒結ePTFE膜的一面使用照相凹版印刷輥(轉印面積40%)以點狀轉印溼固化型粘接劑，在該轉印面層疊針織物(尼龍/斯潘德克斯彈性纖維混合比(質量比)75/25，厚度28G，單位面積質量58g/m2，寬度方向的伸長率150%，寬度方向的恢復率95%，以下稱為針織物A)，在室溫下放置至粘接劑通過空氣中的水分而固化。向裝置A連續地供給得到的2層結構的層疊物，通過拉幅機沿寬度方向進行拉伸，在爐內將拉幅機的間距縮短而使層疊物收縮，從拉幅機取下層疊物，連續地進行巻取，從而得到伸縮性複合坯布(具體的拉伸收縮處理條件如下述表l所示)。拉伸，收縮處理前和拉伸*收縮處理後的複合坯布的物性(伸長率、恢復率、伸長10%時的拉伸應力、平坦度)示於下述表l。此外，按照JISL1096E法(馬丁代爾(Martindale)法，磨損布標準磨損布，擠壓負荷12kPa)考察該複合坯布的耐磨損性，計數到破洞為止的摩擦次數。其結果也一併示於下述表l。另外，複合坯布的寬度方向的截面的SEM照片示於圖56。圖5是對拉伸收縮處理前的複合坯布進行拍攝而得的照片，圖6是對拉伸收縮處理後的複合坯布進行拍攝而得的照片。實施例3除了將拉伸溫度和收縮溫度改為55。C以外，與實施例2同樣地進行操作。拉伸，收縮處理前和拉伸*收縮處理後的複合坯布的物性示於下述表1。實施例4除了在燒結ePTFE膜的兩面層疊針織物A以外，與實施例2同樣地進行操作。拉伸*收縮處理前和拉伸'收縮處理後的複合坯布的物性示於下述表1。實施例5除了在燒結ePTFE膜的正面層疊將經紗為40d的尼龍、緯紗為70d的尼龍和70d的斯潘德克斯彈性纖維組合(尼龍/斯潘德克斯彈性纖維混合比(質量比)92/8)的織物(寬度方向(緯向)的伸長率55%，寬度方向(緯向)的恢復率95%，以下稱為織物A)，且在燒結ePTFE膜的反面層疊70d的由聚酯形成的圓編針織物(厚度28G，單位面積質量59g/m2，寬度方向的伸長率200%，寬度方向的恢復率55%，以下稱為針織物B)，從而替代在燒結ePTFE膜的兩面層疊針織物A以外，與實施例4同樣地進行操作。拉伸'收縮處理前和拉伸'收縮處理後的複合坯布的物性示於下述表1。實施例6除了將收縮溫度改為7(TC以外，與實施例2同樣地進行操作。拉伸*收縮處理前和拉伸*收縮處理後的複合坯布的物性示於下述表1。實施例7除了將拉伸溫度和收縮溫度改為17(TC以外，與實施例2同樣地進行操作。拉伸《收縮處理前和拉伸，收縮處理後的複合坯布的物性示於下述表1。實施例8將與實施例2同樣地操作而得到的燒結ePTFE膜和針織物A的層疊物(複合坯布)用分批式雙軸拉伸機進行拉伸處理。拉伸處理中，同時沿長邊方向和寬度方向拉伸。拉伸處理後，將層疊物(複合坯布)以自由的狀態放置，使其收縮至原來的大小(具體的拉伸收縮處理條件如下述表2所示)。拉伸，收縮處理前和拉伸*收縮處理後的複合坯布的物性示於下述表2。實施例9除了將拉伸溫度和收縮溫度改為22(TC以外，與實施例2同樣地進行操作。拉伸，收縮處理前和拉伸，收縮處理後的複合坯布的物性示於下述表2。比較例l將與實施例2同樣地操作而得到的燒結ePTFE膜和針織物A的層疊物(複合坯布)在室溫下沿寬度方向拉伸至2.00倍。拉伸處理時，中心部頸縮至約一半的寬度。除去拉伸應力後，複合坯布恢復至原來長度的72%。將複合坯布水平放置1小時後的物性示於下述表2。參考例2除了在燒結ePTFE膜的一面層疊2/2的斜紋組織的布帛(經紗和緯紗都為40d/34f的加工紗線，密度165X77條/英寸，寬度方向的伸長率23%，寬度方向的恢復率75%，以下稱為織物B)來替代針織物A，將拉伸倍數改為1.35倍以外，與實施例2同樣地進行操作。拉伸*收縮處理前和拉伸，收縮處理後的複合坯布的物性示於下述表2。比較例2除了層疊時預先將針織物A沿長邊方向拉伸至約2倍以外，與實施例2同樣地層疊燒結ePTFE膜和針織物A，通過溫度15(TC的加熱輥進行固化層疊。然後，進行約80%的超餵的同時，再次通過爐(溫度10(TC)，從而得到針織物A沿長邊方向收縮且燒結ePTFE膜彎曲成褶襉狀的複合坯布。該複合坯布的物性示於下述表2。此外，與實施例2同樣地考察該複合坯布的耐磨損性的結果也一併示於下述表2。另外，複合坯布的長邊方向的截面的SEM照片示於圖7。實施例1參考例1實施例2實施例3實施例4實施例5實施例6拉伸收縮處理前伸長率一—寬度方向18%寬度方向18%寬度方向15%寬度方向13%寬度方向18%恢復率一一寬度方向75%寬度方向75%寬度方向85%寬度方向82%寬度方向75%伸長10%時的拉伸應力節5國)寬度方向0.8寬度方向0.8寬度方向2.1寬度方向2.1寬度方向2.2寬度方向2.5寬度方向2.1拉伸處理條件寬度方向拉伸條件溫度150'C1.50倍溫度至溫1.50倍(破裂)溫度110'C1.80倍溫度55'C1.80倍溫度110'C1.80倍溫度110'C1.80倍溫度110'C1.80倍長邊方向拉伸條件一一——」一一面積擴大率1.50倍1.50倍1.80倍1.80倍1■80倍1.60倍1.80倍收縮處理條件溫度150'C一溫度110'C溫度:55C溫度110。C溫度110。C溫度70'C伸長率一一寬度方向40%寬度方向42%寬度方向35%寬度方向30%寬度方向43%恢復率一一寬度方向92%寬度方向93%寬度方向95%寬度方向91%寬度方向94%fct伸收縮處理G伸長10%時的拉伸應力(N/15mm)寬度方向0.2一寬度方向O.8寬度方向0.8寬度方向1.1寬度方向0.8寬度方向0.8平坦度一一1.101.071.111.081.09耐磨損性一一2000次以上—一——[表2]tableseeoriginaldocumentpage23布的平坦度差(平坦度1.7，參照圖7)，耐磨損性也差(表12)。另一方面，即使對複合坯布進行拉伸*收縮處理，拉伸時面積實質上不擴大的情況下，伸長10%時的拉伸應力也差，拉伸性低(比較例l)。與它們相對，進行拉伸收縮處理而使面積擴大了的實施例19的複合坯布的平坦度良好，耐磨損性良好，而且伸長10%時的拉伸應力良好，拉伸性優良。特別是實施例3和實施例6由於降低了拉伸*收縮處理的溫度，不易被熱定形，拉伸性進一步得到改善。還有，實施例7和9相反容易被熱定形，拉伸性的改善幅度小。實施例8的拉伸應力在寬度方向和長邊方向都比沿單軸方向大幅拉伸的坯布(實施例2等)低，但拉伸應力在雙軸方向得到改善，因此在身體感覺方面拉伸性良好。還有，在拉伸處理前和拉伸收縮處理時(進行拉伸處理，再進行收縮處理後即刻)都對實施例2的複合坯布的EBP進行了測定。結果示於表3。tableseeoriginaldocumentpage24實施例2中，寬度方向拉伸至1.80倍。假設拉伸前的孔是直徑為r的圓的情況下，通過拉伸，孔形成短徑為r、長徑為1.80r的橢圓，該橢圓的周長達到原來的圓周的1.46倍。此外，假設拉伸前的孔是邊長為r的正方形的情況下，通過拉伸，孔形成短邊為r、長邊為1.80r的橢圓，該長方形的周長達到原來的正方形周長的1.40倍。如果考慮到燒結ePTFE膜的孔通過拉伸處理而變形，EBP理論上與孔的周長成反比，所以EBP在拉伸收縮處理時應該為1/1.46倍("0.68倍)或1/1.40倍("0.71倍)左右。然而，實際上EBP僅減少至O.42/0.50=0.84倍左右，由此推測孔沒有增大至根據拉伸處理的倍數預測的程度。實施例IO在親水性聚氨酯樹脂(陶氏化學(DowChemical)公司制，商品名:HYPOL2000)中加入乙二醇(聚氨酯樹脂的NC0基/乙二醇的0H基4/1(摩爾比))，再加入甲苯充分混合攪拌，製成塗布液(聚氨酯預聚物的濃度=90質量％)。在實施例l的燒結ePTFE膜上塗布所述塗布液，加熱固化，得到聚氨酯樹脂層的厚度為25"m(浸漬部分的厚度15um，表面部分的厚度10"m)的複合膜A。接著，將該複合膜A連續地供給至裝置A，以與實施例l同樣的條件進行拉伸、收縮處理。拉伸'收縮處理前和拉伸，收縮處理後的複合膜A的物性示於下述表4。實施例ll在實施例10中記載的複合膜A(拉伸處理前)的聚氨酯樹脂面使用轉印面積為40X的照相凹版印刷輥以點狀轉印日本NSC株式會社(日本工7工7、>一株式會社)制的粘接劑"BondMaster".，在該轉印面重合實施例2中記載的針織物A進行加壓。將得到的2層結構的層疊物連續地供給至裝置A，以與實施例2同樣的條件進行拉伸、收縮處理，得到伸縮性複合坯布。拉伸*收縮處理前和拉伸，收縮處理後的複合坯布的物性示於下述表4。實施例12除了將針織物A重合粘接於複合膜A的兩面以外，與實施例ll同樣地進行操作。將得到的3層結構的層疊物與實施例11同樣的條件進行拉伸、收縮處理，得到伸縮性複合坯布。拉伸，收縮處理前和拉伸，收縮處理後的複合坯布的物性示於下述表4。tableseeoriginaldocumentpage25在燒結ePTFE膜上層疊彈性體樹脂的情況下(實施例10、11、12)，拉伸性也良好。還有，與不層疊彈性體樹脂的情況下(實施例l、2、4)相比，層疊彈性體樹脂時拉伸性下降。產業上利用的可能性本發明的伸縮性複合坯布的透溼性良好，而且還可以提高防風性和防水性，作為用於纖維製品(例如，戶外製品、衣物、鞋類等)的坯布是有用的。權利要求1.伸縮性複合坯布，其特徵在於，經燒結的拉伸多孔質聚四氟乙烯膜和伸縮性布帛維持平坦狀態的情況下層疊，伸長10％時的拉伸應力至少在一個方向上達到1.8N/15mm以下。2.如權利要求l所述的伸縮性複合坯布，其特徵在於，拉伸多孔質聚四氟乙烯膜的真實長度LT和所述膜的表觀長度U的比例(LT/U)在1.2以下。3.如權利要求l所述的伸縮性複合坯布，其特徵在於，將以5cm的寬度切取的試驗片通過300g的負荷沿長度方向拉伸後，將除去應力後的伸長的恢復率R以下式表示時，所述恢復率在70%以上；R=(L2—L3)/(L2—L1)X100式中，R表示恢復率，Ll表示施加負荷前的複合坯布的長度，L2表示施加有負荷時的複合坯布的長度，L3表示除去負荷後的複合坯布的長度。4.如權利要求l所述的伸縮性複合坯布，其特徵在於，從所述伸縮性布帛切取寬5cm的試驗片，通過300g的負荷沿長度方向拉伸後，以下式表示的伸長率E在30X以上；E=(T2/T1—1)X100式中，E表示伸長率，Tl表示施加負荷前的伸縮性布帛的長度，T2表示施加負荷後的伸縮性布帛的長度。5.如權利要求l所述的伸縮性複合坯布，其特徵在於，拉伸多孔質聚四氟乙烯的空孔內表面被覆有拒水性聚合物和/或拒油性聚合物。6.如權利要求l所述的伸縮性複合坯布，其特徵在於，拉伸多孔質聚四氟乙烯膜上形成有彈性體樹脂層。7.如權利要求l所述的伸縮性複合坯布，其特徵在於，伸縮性布帛的外側的露出面經過拒水處理。8.纖維製品，其特徵在於，包含權利要求l所述的伸縮性複合坯布。9.拉伸多孔質聚四氟乙烯膜，其特徵在於，經過燒結，單位面積質量為5100g/m2，且伸長10%時的拉伸應力在0.5N/15mra以下。10.如權利要求9所述的拉伸多孔質聚四氟乙烯膜，其特徵在於，經過雙軸拉伸。11.如權利要求9所述的拉伸多孔質聚四氟乙烯膜，其特徵在於，斷裂伸長率為50700%。12.如權利要求9所述的拉伸多孔質聚四氟乙烯膜，其特徵在於，平均厚度為7300um。13.如權利要求9所述的拉伸多孔質聚四氟乙烯膜，其特徵在於，最大細孔徑為O.0110um。14.如權利要求9所述的拉伸多孔質聚四氟乙烯膜，其特徵在於，空孔率為5098%。15.伸縮性複合坯布的製造方法，其特徵在於，將經燒結的拉伸多孔質聚四氟乙烯膜和伸縮性布帛層疊，將層疊物沿平面方向拉伸而擴大層疊物的面積至l，4倍以上後，除去拉伸力而使層疊物收縮。16.伸縮性複合坯布的製造方法，其特徵在於，將經燒結的拉伸多孔質聚四氟乙烯膜和伸縮性布帛層疊，在防止頸縮的同時將所述層疊物沿單軸方向拉伸，除去拉伸力而使層疊物收縮。17.伸縮性複合坯布的製造方法，其特徵在於，將經燒結的拉伸多孔質聚四氟乙烯膜和伸縮性布帛層疊，將層疊物沿雙軸方向拉伸，除去拉伸力而使層疊物收縮。18.如權利要求15所述的伸縮性複合坯布的製造方法，其特徵在於，所述層疊物的拉伸和收縮在22(TC以下的溫度下進行。19.如權利要求15所述的伸縮性複合坯布的製造方法，其特徵在於，所述層疊物的收縮在5(TC以上的溫度下進行。全文摘要伸縮性複合坯布中，經燒結的拉伸多孔質聚四氟乙烯膜和伸縮性布帛維持平坦狀態的情況下層疊，伸長10％時的拉伸應力至少在一個方向上達到1.8N/15mm以下。所述伸縮性複合坯布在將寬5cm的試驗片通過300g的負荷沿長度方向拉伸後，將除去應力後的伸長的恢復率R以下式表示時，該恢復率在70％以上；R＝(L2-L3)/(L2-L1)×100式中，L1表示施加負荷前的複合坯布的長度，L2表示施加有負荷時的複合坯布的長度，L3表示除去負荷後的複合坯布的長度。文檔編號B32B5/24GK101466537SQ2007800220公開日2009年6月24日申請日期2007年6月14日優先權日2006年6月15日發明者今井隆申請人:日本奧亞特克斯股份有限公司