高收縮性並排型複合纖維及其製造方法

2023-05-31 21:52:06 1

專利名稱：高收縮性並排型複合纖維及其製造方法
技術領域：
本發明是關於一種並排型複合(結合)纖維及其製造方法，即使在纖維狀態下，該複合纖維也具有高彈性(收縮性)。
具體而言，本發明涉及一種並排型複合纖維及其製造方法，因為即使在沒有進行假捻(false-twisting)處理的纖維狀態，該纖維也具有良好收縮性，因而可省略假捻工序，而且可獲得較小旦尼爾的纖維。
背景技術：
雖然人造纖維的使用歷史不長，但由於其重複的技術發展，因此人造纖維在某些特性上達到的程度已不亞於天然纖維。然而，人造纖維不易具有收縮特性，因而無法呈現或視為羊毛等天然纖維的原有特性。
作為現有技術，提供的具有收縮特性人造纖維的方法有(i)一種製造不同收縮性複合假捻紗的方法，它是將二種收縮性具有顯著差異的人造纖維(紗線)進行雙假捻及熱定形；(ii)在製造紡織及編織織物時，一種混合聚氨酯纖維及其它人造纖維的方法，該聚氨酯纖維在縱向上具有極佳收縮性；及(iii)一種製造複合纖維之方法，它是將二種聚合物進行複合紡紗。
在這些方法中，用於製造不同收縮性複合假捻紗的方法是通過將二種收縮性具有顯著差異的人造纖維進行混合、假捻和熱定形，以提供一潛在收縮性差異的方法。也就是說，在解捻後，該方法使得假捻區的張力及剩餘張力之間產生最佳差異性，在該方法中包芯紗的變形大於與之混合的花色線，並且與花色紗(effect yarn)交聯。
由於芯紗及花色紗之間有伸長差異，因此不同收縮性的複合假捻紗呈現良好彈性。但是上述方法的缺點在於由於捲曲外觀不均勻，且由於芯紗及花色紗的結合力取決於噴氣變形絲製造(air texturing)等而相當小，因此一種成份紗通過後處理過程中應用的物理力進行釋放或移除，或者該捲曲特性減小。
此外，上述用於製造不同收縮性複合假捻紗方法產生的問題在於由於二種或更多種紗線必須進行混合，因此難以提供優良細度，且由於預先生產的二種或更多種紗線必須再進行重繞及結合，因此工序變得複雜，且增加製造成本。
另一方面，在製造紡織及編織織物時，用於混合聚氨酯纖維及其它人造纖維的方法缺點在於由於人造纖維的物理及化學性質不同於聚氨酯纖維，因此該方法難以進行處理。例如，當聚氨酯纖維必須染上酸性染料或含金屬染料時，該聚酯纖維使用分散性染料進行染色。
因此，在進行製造紡織或編織織物時，若該聚酯纖維及聚氨酯纖維進行混合，則該方法發生許多問題，例如，其必須使用氯苯或甲基萘載體以進行染色，且該最終產品對於氯漂白劑變弱，且容易經由氫氧化鈉水解。
同時，通過聚對苯二甲酸二丁酯(PBT)樹脂製造的合成纖維的問題在於由於在纖維狀態缺乏收縮性，因此其必須進行假捻工序，以便增加彈性。
因此，本發明目的是提供一種並排型複合纖維，即使在纖維狀態，該並排型複合纖維也具有優良收縮性，因此不需進行假捻工序。

發明內容
本發明提供一種並排型複合纖維，即使在不經過假捻處理的纖維狀態，該並排型複合纖維也具有極佳收縮性。因此，本發明提供一種高彈性並排型複合纖維的製造方法，因為可以省略假捻工序，因此它具有簡單工序，而且可獲得微小旦尼爾的纖維。
為了達成上述目的，本發明提供一種高捲曲(收縮性)並排型複合纖維，其中二種熱塑性聚合物並排排列，且沸水收縮性(Sr2)是20％～75％的沸水收縮性(Sr1)，所述沸水收縮性(Sr2)是經由JIS L 1090第5.10條方法(最初負載＝總旦尼爾×1/10克，靜負載＝總旦尼爾×20/10克)進行測量，所述沸水收縮性(Sr1)則是經由JIS L 1013第7.15條方法(最初負載＝總旦尼爾×1/30克，靜負載＝總旦尼爾×40/30克)進行測量。
因此，本發明提供一種用於製備高收縮性並排型複合纖維的方法，該纖維是由二種並排排列的熱塑性聚合物組成，其中在進行紡織時，使用數均分子量差異(ΔMn)介於5,000至15,000的二種熱塑性聚合物，且該複合纖維進行抽絲並熱處理，以便滿足下列物理性質表現95％最大熱應力(Tmax，95％)的溫度區域120～230℃每旦尼爾的最大熱應力之範圍0.1至0.4克/旦尼爾下面詳細描述本發明。
首先，本發明製造並排型複合纖維，它通過將二種並排類型的熱塑性聚合物複合紡紗，然後將通過連續或非連續工序進行紡紗的複合纖維進行抽絲及熱處理。
特別是，本發明的並排型複合纖維可經由紡紗直接抽絲方法進行製造。如

圖1所示，該紡紗直接抽絲方法在一個工序中完成紡織、抽絲及熱處理。或，本發明製備並排型複合纖維可將二種並排型熱塑性聚合物複合紡紗以製備未抽絲或半抽絲複合纖維，接著經由圖2所示的非連續工序進行抽絲及熱處理該未抽絲或半抽絲複合纖維。
本發明特徵在於當進行複合紡紗時，本發明使用的二種熱塑性聚合物具有介於5,000至15,000之間的數均分子量差異(ΔMn)。該熱塑性聚合物包含聚對苯二甲酸乙二醇酯等。
該聚對苯二甲酸乙二醇酯之製備是通過乙二醇與對苯二甲酸二甲酯之間的酯交換，或通過乙二醇與對苯二甲酸之間進行的聚合反應。此時，若調整該聚合反應時間，則可調整該聚對苯二甲酸乙二醇酯的鏈節數(n)，且可製得具有預定分子量的聚對苯二甲酸乙二醇酯。
該數均分子量之值是利用凝膠滲透色譜法(GPC)進行測量。
若聚合物之間的數均分子量差異(ΔMn)小於5,000時，則聚合物之間的取向程度差異不足，因此該最終產品的收縮性變低。若聚合物之間的數均分子量差異大於15,000時，則收縮比例優良，但由於數均分子量過度差異而導致在紡織時產生嚴重的紗線膨脹現象，並且該紗線強度變弱，因而難以設定穩定紡紗條件。
該並排型複合纖維具有這樣形狀二種熱塑性聚合物相互結合以形成將該纖維分離成一半的界面，並且該並排型複合纖維之橫斷面是圓形、矩形及卵形等。
該橫斷面之形狀可依據噴絲頭孔的橫斷面形狀及聚合物的結合方法而自由改變，且該界面依據聚合物之間熔融粘度差異而具有線形或弓狀弧形等。通常，具有低熔融粘度的聚合物包覆具有高粘度的聚合物以形成弓狀弧形界面。
同時，本發明之特徵在於最終製得的複合纖維進行抽絲及熱處理，以使滿足下列物理性質表現出95％最大熱應力(Tmax，95％)的溫度區域120至230℃每旦尼爾的最大熱應力範圍0.1至0.4克/旦尼爾。
優選地，該複合纖維進行抽絲及熱處理，以便最終製得的複合纖維的最大熱應力溫度分布範圍是140至200℃。若該最大熱應力溫度分布範圍脫離該上述範圍，則加工性下降，而且紡織或編織織物的品質降低。
此外，若每旦尼爾的最大熱應力範圍小於0.1克/旦尼爾，則將降低捲曲外觀；或若每旦尼爾的最大熱應力範圍大於0.4克/旦尼爾，則該收縮性將變得難以控制。
此外，若最大熱應力溫度分布範圍小於140℃時，或表現出95％最大熱應力的溫度區域(Tmax，95％)小於120℃，則收縮性變得過大，因此捲曲外觀劣化。相反地，若最大熱應力溫度分布範圍大於200℃，或表現出95％最大熱應力的溫度區域(Tmax，95％)大於230℃時，將降低抽絲穩定性。
為了使該抽絲及熱處理複合纖維滿足物理性質，在圖1紡紗直接抽絲方法中，調整第二導絲輪(Godet roller)(6)內的熱處理溫度，在圖2所示的非連續工序之抽絲及熱處理方法中，調整熱板(12)的熱處理溫度。
本發明依上述方法製造的並排型複合纖維具有並排排列的二種聚合物，且其沸水收縮性不同於通常複合纖維之沸水收縮性。
通常，由於人造纖維絲及變形人造纖維紗(假捻紗)在捲曲性質上的差異，因此人造纖維絲及變形人造纖維紗具有條件差異，以便彼此區別測量其沸水收縮性。特別是，由於人造纖維絲幾乎不捲曲，因此測量沸水收縮性的條件改變所造成的誤差可能性相當低。相反，由於變形人造纖維紗(假捻紗)相對具有許多捲曲，因此測量條件改變所造成的誤差可能性相對較高。
人造纖維絲的沸水收縮性主要經由JIS L 1013第7.15條方法(最初負載＝總旦尼爾×1/30克，靜負載＝總旦尼爾×40/30克)進行測量，而變形人造纖維紗的沸水收縮性則主要經由JIS L 1090第5.10條方法(最初負載＝總旦尼爾1/10克，靜負載＝總旦尼爾×20/10克)進行測量。
在本發明並排型複合纖維中，經由JIS L 1090第5.10條方法測量的沸水收縮性(Sr2)是經由JIS L 1013第7.15條方法測量的沸水收縮性(Sr1)的20至75％。
亦即，在本發明並排型複合纖維的情況下，沸水收縮性(Sr2)是等於20～75％的沸水收縮性(Sr1)，該沸水收縮性(Sr2)是在變形人造纖維紗(假捻紗)的沸水收縮性測量條件下測定的，而沸水收縮性(Sr1)則是在人造纖維絲的沸水收縮性測量條件下測定的。
相反，在通常人造纖維絲的情況下，沸水收縮性(Sr2)是等於90～99％的沸水收縮性(Sr1)，該沸水收縮性(Sr2)是在變形人造纖維紗(假捻紗)的沸水收縮性測量條件下測量，而沸水收縮性(Sr1)則是在人造纖維絲的沸水收縮性測量條件下測量的，該沸水收縮性(Sr2)等於90～99％的沸水收縮性(Sr1)，是幾乎相同於任一測量方法測量的沸水收縮性。
如上所述，不論該並排型複合纖維形狀，在沸水收縮性質上，本發明並排型複合纖維都相似變形紗(假捻紗)，且相較於變形紗具有極優良的捲曲外觀。
在本發明中，該複合纖維的各種物理性質及紡織或編織織物的各種物理性質評估如下沸水收縮性(Sr1及Sr2)及捲曲回復率(CR)沸水收縮性(Sr1)經由JIS L 1013第7.15條方法進行測量，而沸水收縮性(Sr2)則經由JIS L 1090第5.10條方法進行測量。具體地，絲束是通過將複合纖維在線軸架纏繞10或20次進行製備(在JIS L 1013第7.15條方法中是20次，在JIS L 1090第5.10條方法中則是10次)。最初負載及靜負載作用在所製備絲束上以測量長度(L0)。在JIS L 1013第7.15條方法中，該最初負載相等於總旦尼爾×1/30克，而該靜負載相等於總單尼爾×40/30克。在JIS L 1090第5.10條方法中，該最初負載相等於總旦尼爾×1/10克，而該靜負載相等於總旦尼爾×20/10克。該絲束在100℃±2℃熱水中進行30分鐘熱處理、取出、利用吸水紙脫水並置於室內。然後，對應於各種方法的最初負載及靜負載再次作用於該絲束，以測量長度(L1)。接著，該具有最初負載及靜負載的絲束置入20℃±2℃水中，並接著測量該樣品長度(L2)。再移走該靜負載並放置，然後測量該樣品長度(L3)。該測量值代入下列方程式以計算沸水收縮性及捲曲回復率。
織物彈性織物彈性評價是經由30位成員組成的評判小組進行感官檢驗。若30位成員之25位以上認為織物收縮性極佳時，將該織物收縮性標示為◎；若20至24位成員認為織物收縮性極佳時，將該織物收縮性標示為○；若10至19位成員認為織物收縮性極佳時，將該織物收縮性標示為△；若9位或更少成員認為織物收縮性極佳時，將該織物收縮性標示為×。
呈現最大熱應力的溫度(Tmax)及每旦尼爾的最大熱應力(克/旦尼爾)呈現最大熱應力的溫度(Tmax)及每旦尼爾的最大熱應力(克/旦尼爾)是使用Kanebo Engineering Co.Ltd的熱應力測試機進行測量。具體地說，10cm長的環圈形樣品掛至上、下鉤部，接著將預定張力(複合纖維之總旦尼爾×2/30克)作用在該樣品上。在此狀態下，該溫度以預定速度(300℃/120秒)進行增加。對應於溫度改變的應力改變繪製在如圖3所示曲線圖上，接著，用最大熱應力作為中心以取得具大於95％最大熱應力的溫度區域(Tmax，95％)。每旦尼爾的最大熱應力計算是通過該曲線圖上獲得之最大熱應力進行，然後將其代入下列方程式中。

數均分子量(Mn)及重均分子量(Mw)數均分子量及重均分子量使用該凝膠滲透色譜(GPC)法經由下列方程式進行計算Mn=i=1nHii=1nHi/Mi]]>Mw=i=1nHiMii=1nHi]]>Hi檢驗器在保留體積(Vi)基線上的信號長度Mi聚合物片斷在保留體積(Vi)內的分子量N數據次數其中該保留體積(Vi)是樣品成份分子在交換柱內保留期間消耗溶劑的體積。
該保留期間是樣品成份分子進入交換柱並完全熔化為止的時間紀錄。
由於上述方法測量結果是相對數值，因此為了校正這些數值，本發明使用標準材料。本發明主要使用聚苯乙烯作為標準材料，該聚苯乙烯分子量及分子量分布的寬度都是已知的。在適當基礎上也可以使用其它種類的標準材料。
該分子量分布的寬度是該分子量分布的峰數值寬度，且表示目標聚合物材料的分散度(Mw/Mn)。
附圖簡述圖1是本發明通過紡織直接抽絲方法製造高收縮性並排型複合纖維的工序示意圖；圖2是本發明通過抽絲及烘烤未抽絲紗線或半抽絲紗線製造高收縮性並排型複合纖維之工序示意圖；
圖3是在熱應力測試機臺上繪製的本發明複合纖維熱應力曲線圖。
圖4是示出本發明並排型複合纖維橫斷面狀態的電子顯微鏡照片。
圖5是示出本發明在熱處理前的並排型複合纖維狀態的電子顯微鏡照片。
圖6是本發明在熱水處理(100℃)後並排型複合纖維狀態的電子顯微鏡照片。
*附圖中主要部件標記數字的解釋1擠壓機 2擠壓機3紡織塊 4冷卻槽5第一導絲輪 6第二導絲輪7複合纖維 8抽絲卷線機10未抽絲紗線或半抽絲紗線滾輪11熱滾筒12熱板 13抽絲滾筒14複合纖維Tg最初收縮起始溫度Tmax呈現最大熱應力的溫度Tα呈現95％最大熱應力的溫度區域的下限值Tβ呈現95％最大熱應力的溫度區域的上限值具體實施方式
下面，通過比較本發明實施例和比較實施例更具體地理解本發明。然而，本發明並不是限制於這些實施例。
實施例1數均分子量(Mn)為15,000的聚對苯二甲酸乙二醇酯及數均分子量(Mn)為25,000的聚對苯二甲酸乙二醇酯在速度3,000m/分鐘、285℃溫度下以並排型進行複合紡紗。在圖2所示的抽絲及熱處理工序內，所得材料以650m/分鐘抽絲速度及1.68抽絲率進行抽絲及熱處理，以製備具有100旦尼爾/24纖維的並排型結合(複合)纖維。該抽絲及熱處理溫度(熱板溫度)設定為132℃，以使該複合纖維可滿足下列物理性質每旦尼爾的最大熱應力0.21克/旦尼爾最大熱應力呈現之溫度(Tmax)155℃呈現95％最大熱應力(Tmax，95％)的溫度區域122至228℃接著，具有190紗/英時經紗密度及98紗/英時緯紗密度的五絲緞子在劍杆織機內使用該複合纖維作為經紗及緯紗進行紡織，接著進行洗滌/收縮，然後在125℃快染機內進行染色，再在通常後處理條件下進行後處理，以製備織物。所製備的並排型複合纖維及其製得織物的各種物理性質測量結果列於表1。
實施例2具有12,000數均分子量(Mn)的聚對苯二甲酸乙二醇酯及具有25,000數均分子量(Mn)的聚對苯二甲酸乙二醇酯在3,000m/分鐘速度、285℃溫度下以並排型進行複合紡紗。在如圖2所示的抽絲及熱處理工序內，所得材料以650m/分鐘抽絲速度及1.68抽絲率進行抽絲及熱處理，以製備具有100旦尼爾/24纖維的並排型複合纖維。該抽絲及熱處理溫度(熱板溫度)設定為140℃，以使該複合纖維可滿足下列物理性質每旦尼爾之最大熱應力0.31克/旦尼爾呈現最大熱應力的溫度(Tmax)165℃呈現95％最大熱應力(Tmax，95％)的溫度區域122至228℃接著，具有190紗/英時經紗密度及98紗/英時緯紗密度的五絲緞子在劍杆織機內使用該複合纖維作為經紗及緯紗進行紡織，接著進行洗滌/收縮，然後在125℃快染機內進行染色，再在通常後處理條件下進行後處理，以製備織物。所製備的並排型複合纖維及其製得織物的各種物理性質測量結果列於表1。
實施例3具有16,000數均分子量(Mn)的聚對苯二甲酸乙二醇酯及具有28,000數均分子量(Mn)的聚對苯二甲酸乙二醇酯在290℃溫度下以並排型進行複合紡紗。所得材料在如圖1所示的連續抽絲及烘烤工序內進行抽絲及熱處理，以製備具有100旦尼爾/24纖維的並排型複合纖維。第一導絲輪溫度設定至82℃，且其速度設定至1,800m/分鐘。第二導絲輪速度設定至4,815m/分鐘，收緊滾筒之速度設定至4,800m/分鐘，該第二導絲輪溫度則設定至163℃，以便該複合纖維可符合下列物理性質每旦尼爾的最大熱應力0.16克/旦尼爾呈現最大熱應力的溫度(Tmax)175℃呈現95％最大熱應力(Tmax，95％)的溫度區域122至228℃接著，具有190紗/英時經紗密度及98紗/英時緯紗密度的五絲緞子在劍杆織機內使用該複合纖維作為經紗及緯紗進行紡織，接著進行洗滌/收縮，然後在125℃快染機內進行染色，再在通常後處理條件下進行後處理，以製備織物。所製備的並排型複合纖維及其製得織物的各種物理性質測量結果列於表1。
比較實施例1具有21,000數均分子量(Mn)的聚對苯二甲酸乙二醇酯及具有25,000數均分子量(Mn)的聚對苯二甲酸乙二醇酯在3,000m/分鐘速度、285℃溫度下以並排型進行複合紡紗。在如圖2所示的抽絲及熱處理工序內，所得材料以650m/分鐘抽絲速度及1.68抽絲率進行抽絲及熱處理，以製備具有100旦尼爾/24纖維的並排型複合纖維。該抽絲及熱處理溫度(熱板溫度)設定至118℃，以便該複合纖維可符合下列物理性質每旦尼爾的最大熱應力0.21克/旦尼爾呈現最大熱應力的溫度(Tmax)135℃呈現95％最大熱應力的溫度區域(Tmax，95％)122至228℃接著，具有190紗/英時經紗密度及98紗/英時緯紗密度的五絲緞子在劍杆織機內使用該複合纖維作為經紗及緯紗進行紡織，接著進行洗滌/收縮，然後在125℃快染機內進行染色，再在通常後處理條件下進行後處理，以製備織物。所得並排型複合纖維及其製得織物的各種物理性質測量結果列於表1。
比較實施例2
具有20,000數均分子量(Mn)的聚對苯二甲酸乙二醇酯及具有25,000數均分子量(Mn)得聚對苯二甲酸乙二醇酯在3,000m/分鐘速度、285℃溫度以並排型進行複合紡紗。在如圖2所示的抽絲及熱處理工序內，所得材料以650m/分鐘抽絲速度及1.68抽絲率進行抽絲及熱處理，以製備具有100旦尼爾/24纖維的並排型複合纖維。該抽絲及熱處理溫度(熱板溫度)設定至115℃，以便該複合纖維可符合下列物理性質每旦尼爾的最大熱應力0.18克/旦尼爾呈現最大熱應力的溫度(Tmax)130℃呈現95％最大熱應力(Tmax，95％)的溫度區域122至235℃接著，具有190紗/英時經紗密度及98紗/英時緯紗密度的五絲緞子在劍杆織機內使用該複合纖維作為經紗及緯紗進行紡織，接著進行洗滌/收縮，然後在125℃快染機內進行染色，再在通常後處理條件下進行後處理，以製備織物。所得並排型複合纖維及其製得織物的各種物理性質測量結果列於表1。
比較實施例3具有25,000數均分子量(Mn)的聚對苯二甲酸乙二醇酯及具有25,000數均分子量(Mn)的聚對苯二甲酸乙二醇酯在3,000m/分鐘速度、285℃溫度以並排型進行複合紡紗。在如圖2所示的抽絲及熱處理工序內，所得材料以650m/分鐘抽絲速度及1.68抽絲率進行抽絲及熱處理，以製備具有100旦尼爾/24纖維的並排型複合纖維。熱滾筒之溫度設定至85℃，且該抽絲及熱處理溫度(熱板溫度)設定至130℃，以便該複合纖維可符合下列物理性質每旦尼爾的最大熱應力0.18克/旦尼爾呈現最大熱應力的溫度(Tmax)155℃呈現95％最大熱應力的溫度區域(Tmax，95％)122至235℃接著，具有190紗/英時經紗密度及98紗/英時緯紗密度的五絲緞子在劍杆織機內使用該複合纖維作為經紗及緯紗進行紡織，接著進行洗滌/收縮，然後在125℃快染機內進行染色，再在通常後處理條件下進行後處理，以製備織物。所得並排型複合纖維及其製得織物的各種物理性質測量結果列於表1。
紗線及織物的物理性質評價結果

在上表中，Sr1是通過JIS L 1013第7.15條方法測量的複合纖維沸水收縮性，Sr2是通過JIS L 1090第5.10條方法測量的複合纖維沸水收縮性。
工業應用性本發明並排型複合纖維具有優良收縮性，其呈現出與天然纖維相同的性質，且易於進行染色工序。此外，由於本發明工序簡單，因此製造成本降低，且使得該複合纖維具有較小旦尼爾。
權利要求
1.一種高收縮性並排型複合纖維，其中將兩種熱塑性聚合物並排排列，且沸水收縮性(Sr2)等於沸水收縮性(Sr1)的20％～75％，所述沸水收縮性(Sr2)是經由JIS L 1090第5.10條方法(最初負載＝總旦尼爾×1/10克，靜負載＝總旦尼爾×20/10克)測量的，所述沸水收縮性(Sr1)則是經由JIS L1013第7.15條方法(最初負載＝總旦尼爾×1/30克，靜負載＝總旦尼爾×40/30克)測量的。
2.一種高收縮性並排型複合纖維的製造方法，所述高收縮性並排型複合纖維是由兩種並排排列的熱塑性聚合物組成的，其中在進行紡織時使用具有5,000至15,000的數均分子量差異(ΔMn)的所述兩種熱塑性聚合物，且所述複合纖維進行抽絲及熱處理，以便符合下列物理性質呈現95％最大熱應力的溫度區域(Tmax，95％)120至230℃每旦尼爾的最大熱應力範圍0.1至0.4克/旦尼爾。
3.如權利要求2所述方法，其中該複合纖維進行抽絲及熱處理，以便該複合纖維的最大熱應力的溫度分布範圍(Tmax)是140至200℃。
4.如權利要求2所述方法，其中所述熱塑性聚合物是聚對苯二甲酸乙二醇酯。
5.一種包含如權利要求1所述的並排型複合纖維的紡織或編織織物。
全文摘要
本發明是關於一種高收縮性並排型複合纖維，其中二種熱塑性聚合物並排排列，且沸水收縮性(Sr2)等於20％～75％的另一沸水收縮性(Sr1)，該沸水收縮性(Sr2)是經由JIS L 1090第5.10條方法(最初負載＝總旦尼爾×1/10克，靜負載＝總旦尼爾×20/10克)進行測量，該沸水收縮性(Sr1)則是經由JIS L 1013第7.15條方法〔最初負載＝總旦尼爾×1/30克，靜負載＝總旦尼爾×40/30克〕進行測量。該並排型複合纖維是由數均分子量差異(ΔMn)等於5,000～15,000的二種熱塑性聚合物製成，並且該複合纖維進行抽絲及熱處理，以便符合下列物理性質呈現95％最大熱應力的溫度區域(Tmax，95％)120至230℃每旦尼爾的最大熱應力範圍0.1至0.4克/旦尼爾。
文檔編號D01F8/04GK1717510SQ200380104288
公開日2006年1月4日 申請日期2003年11月21日 優先權日2002年11月26日
發明者尹浚榮, 李庸桓, 李成官 申請人:可隆株式會社