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鋼水增氮方法與流程

2023-06-15 13:50:56

本發明涉及一種鋼水增氮方法,適用於lf高氮鋼冶煉,屬於鋼鐵冶金技術領域。



背景技術:

氮作為耐蝕性元素其使用價值己經得到了人們的重視。目前,氮在不鏽鋼生產領域得到了較好的應用和推廣,其加入量己高達1%以上。由於氮在低合金鋼中具有較低的固溶度,而且氮含量增加會產生時效硬化作用,因此,氮在耐候鋼領域應用並不廣泛。然而,高氮-釩聯合合金化以vn析出物形式改變氮的賦存狀態,不但消除氮的時效硬化不利影響,同時亦能改善釩的高溫析出行為,這對拓展氮在耐候鋼中的應用具有十分重要的意義。

然而高氮鋼液的增氮一直難度較大,尤其是氮在低合金鋼液中的溶解度低,底吹氮氣成本低,但是增氮速率低和氮穩收得率差;氮合金增氮雖然收得率高且穩定,但成本高。因此提高增氮速率、穩定收得率並且降低成本非常重要。

博士論文文獻(採用中空電極噴吹氣體的新型lf爐內冶金行為的基礎研究.東北大學,2010.),主要是針對低氮鋼,通過lf的中空電極噴吹ar-h2、ar-ch4、ar-co2、ar-液化氣和ar-天然氣,生成等離子體,產生複雜物理化學反應,以降低熔池內w[c]、w[n]和w[h]含量,使鋼中氮含量處於合理範圍。然而,該文獻的中空電極是為了降低鋼中的氮含量。

專利文獻「一種rh真空處理過程中的脫氫增氮控制方法」,包括以下步驟:在lf精煉將鋼水合金成分調整至目標值後,在通過底吹n2或者餵入氮化矽絲線的方式將氮含量提高至150ppm~250ppm之間;鋼包到rh工位進行真空脫氣,使用n2作為提升氣體,使真空室的真空度維持在<100pa的條件下;在真空度0.012%,對不同氮含量要求的鋼種進行不同操作,達到均勻成分、增氮、經濟性、穩定性。

該專利在對氮含量較高的鋼種增氮時,採用底吹氬氣並添加固氮合金元素,增氮速率慢並且成本較高。



技術實現要素:

本發明所要解決的技術問題是:提供一種增氮速率快、成本低的鋼水增氮方法,適用於lf高氮鋼冶煉。

為解決上述技術問題本發明所採用的技術方案是:鋼水增氮方法,採用lf精煉,lf電極為貫穿的中空結構,使得氮氣能夠從電極頂端通過電極中心,由電極底部噴入鋼液面;lf電極的中空直徑優選為5mm~30mm;電極的中空結構頂部密封連接地設置有氮氣管道,氮氣管道可採用耐熱橡膠管;精煉時,通過電極頂部的氮氣管道往lf通入氮氣進行增氮。

在通過電極頂部的氮氣管道往lf通入氮氣時,優化工藝參數為:lf採用三相電弧加熱,冶煉初期,每支電極氮氣流量為5l/min~10l/min;冶煉中期,每支電極氮氣流量為15l/min~20l/min;增氮結束,電極內氮氣流量為零。

為進一步提高增氮效率,在通過電極頂部的氮氣管道往lf通入氮氣進行增氮的同時,在lf中採用底吹氮氣。

底吹氮氣的優化工藝為:底吹氮氣流量為50l/min~80l/min;增氮結束後,底吹氮氣切換為底吹氬氣,底吹氬氣流量為50l/min~80l/min。

此外,每分鐘增氮總量控制為10ppm~40ppm,根據每分鐘增氮總量,確定吹氮時間。

本發明的有益效果是:研究表明,在熱力學角度氮在低合金鋼中的溶解度可達400ppm,但是由於氮的化學特性穩定,難以溶解到鋼水中,一般低合金鋼的氮含量100ppm。動力學研究表明,鋼液中氮的溶解分為三步:(1)氣體吸附在液體表面;(2)氣-液界面化學反應,生成氮離子;(3)反應產物向液體內部擴散。由於lf內攪拌效果好,一般認為第二步為氮溶解的限制性環節。

本發明採用lf中空電極吹氮,通過電弧物理作用,直接使氮氣形成等離子體,避免了上述的限制性環節,提高增氮速率、降低生產成本。同時與底吹氮氣相比,從中空電極吹氮,可以加大氮氣與電弧的接觸面積,並且合理控制氮氣的流量,更加有效的利用電弧的能量,產生更多的等離子體,促進氮的溶解。

本發明能顯著降低高氮鋼的冶煉時間和生產成本。

具體實施方式

下面結合實施例對本發明作進一步說明。

實施例1:

本實施例為採用某鋼廠120lf爐,生產耐候鋼q450nqr1,要求終點氮含量為150ppm~180ppm。

實施時,lf電極中空直徑為10mm;lf採用三相電弧加熱,lf冶煉初期,每支電極吹入氮氣流量為5l/min;冶煉中期,每支電極吹入氮氣流量為15l/min;14分鐘後,增氮結束,電極內氮氣流量為零。

在通過電極頂部的氮氣管道往lf通入氮氣進行增氮的同時,在lf中採用底吹氬氣,底吹氬氣流量為50l/min。

最終lf出鋼氮含量為160ppm。

該方法與lf加含氮合金相比,冶煉時間相當,但是噸鋼成本降低1.2元。

實施例2:

本實施例為採用某鋼廠120lf爐,生產耐候鋼q450nqr1,要求終點氮含量為150ppm~180ppm。

實施時,lf電極中空直徑為5mm;lf採用三相電弧加熱,lf冶煉初期,每支電極吹入氮氣流量為5l/min;冶煉中期,每支電極吹入氮氣流量為15l/min;16分鐘後,增氮結束,電極內氮氣流量為零。

在通過電極頂部的氮氣管道往lf通入氮氣進行增氮的同時,在lf中採用底吹氬氣,底吹氬氣流量為50l/min。

最終lf出鋼氮含量為170ppm。

該方法與lf加含氮合金相比,冶煉時間相當,但是噸鋼成本降低1.0元。

實施例3:

本實施例為採用某鋼廠120lf爐,生產耐候鋼q450nqr1,要求終點氮含量為150ppm~180ppm。

實施時,lf電極中空直徑為30mm;lf採用三相電弧加熱,lf冶煉初期,每支電極吹入氮氣流量為10l/min;冶煉中期,每支電極吹入氮氣流量為20l/min;17分鐘後,增氮結束,電極內氮氣流量為零。

在通過電極頂部的氮氣管道往lf通入氮氣進行增氮的同時,在lf中採用底吹氬氣,底吹氬氣流量為80l/min。

最終lf出鋼氮含量為172ppm。

該方法與lf加含氮合金相比,冶煉時間相當,但是噸鋼成本降低0.8元。

實施例4:

本實施例為採用某鋼廠120lf爐,生產耐候鋼q450nqr1,要求終點氮含量為150ppm~180ppm。

實施時,lf電極中空直徑為10mm;lf採用三相電弧加熱,lf冶煉初期,每支電極吹入氮氣流量為5l/min;冶煉中期,每支電極吹入氮氣流量為15l/min;11分鐘後,增氮結束,電極內氮氣流量為零。

在通過電極頂部的氮氣管道往lf通入氮氣進行增氮的同時,在lf中採用底吹氮氣,底吹氮氣流量穩定在60l/min;增氮結束後,底吹氮氣切換為底吹氬氣,底吹氬氣流量為50l/min。

最終lf出鋼氮含量為160ppm。

該方法與lf加含氮合金相比,冶煉時間相當,但是噸鋼成本降低1.5元。

實施例5:

本實施例為採用某鋼廠120lf爐,生產耐候鋼q450nqr1,要求終點氮含量為150ppm~180ppm。

實施時,lf電極中空直徑為5mm;lf採用三相電弧加熱,lf冶煉初期,每支電極吹入氮氣流量為5l/min;冶煉中期,每支電極吹入氮氣流量為15l/min;13分鐘後,增氮結束,電極內氮氣流量為零。

在通過電極頂部的氮氣管道往lf通入氮氣進行增氮的同時,在lf中採用底吹氮氣,底吹氮氣流量穩定在60l/min;增氮結束後,底吹氮氣切換為底吹氬氣,底吹氬氣流量為50l/min。

最終lf出鋼氮含量為155ppm。

該方法與lf加含氮合金相比,冶煉時間相當,但是噸鋼成本降低1.5元。

實施例6:

本實施例為採用某鋼廠120lf爐,生產耐候鋼q450nqr1,要求終點氮含量為150ppm~180ppm。

實施時,lf電極中空直徑為10mm;lf採用三相電弧加熱,lf冶煉初期,每支電極吹入氮氣流量為5l/min;冶煉中期,每支電極吹入氮氣流量為20l/min;10分鐘後,增氮結束,電極內氮氣流量為零。

在通過電極頂部的氮氣管道往lf通入氮氣進行增氮的同時,在lf中採用底吹氮氣,底吹氮氣流量穩定在60l/min;增氮結束後,底吹氮氣切換為底吹氬氣,底吹氬氣流量為50l/min。

最終lf出鋼氮含量為165ppm。

該方法與lf加含氮合金相比,冶煉時間相當,但是噸鋼成本降低1.5元。

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