立體賦形無紡布的製作方法
2023-06-15 12:31:41
專利名稱：立體賦形無紡布的製作方法
技術領域：
本發明涉及一種具有多個凸部的立體賦形無紡布及其製造方法。
背景技術：
以往，提出了這樣的方案將通常為平面的無紡布的表面形成為立體形狀的立體賦形無紡布組合到如吸收性物品中，以減少無紡布與穿用者肌膚的接觸，防止熱悶或起斑疹，或加大厚度方向的變形量，使其柔軟地適合肌膚的等。例如，提出了作為吸收性物品的表面材採用多皺性無紡布(參照，特開平6-128853號公報及特開平9-111631號公報)。此外，還提出了這樣的方案重疊潛在收縮性無紡布薄片和熱收縮性比該無紡布薄片小的薄片狀物，在相互的面上部分結合後，通過經熱處理產生收縮，來得到具有凹凸結構的複合無紡布(參照，特開昭62-141167號公報)。在這些無紡布中，組合高收縮性薄片和不易收縮的薄片，利用它們的熱收縮的差異，形成皺褶或凹凸。
如上所述，至今提出的立體薄片，具有收縮率不同的2層或2層以上結構，是通過進行熱收縮處理得到的。因此，因其結構或製造方法，很難得到目付(日本織物單位面積重量，合每平方米重4.356克)低的無紡布。此外，由於其製造方法複雜，所以無紡布生產率低、成本高。
與這些無紡布不同，提出有這樣一種無紡布(參照，特開平11-286863號公報)，其是通過用由雌雄嚙合型壓花輥構成的壓花加工裝置，對紡粘型無紡布進行凹凸賦形，形成厚度是原來的5～50倍的凹凸。但是，該無紡布，由於因壓花加工而損失柔軟性，所以不能用於與肌膚接觸使用的用途。
發明內容
本發明提供一種立體賦形無紡布，其具有構成纖維被壓接或粘接的多個壓粘接部，且在壓粘接部以外的部分，通過壓粘接以外的方式接合了構成纖維彼此間的交點。立體賦形無紡布至少在一個面上具有所述壓粘接部成為凹部且該凹部之間成為凸部的凹凸形狀。作為所述構成纖維，採用長度經加熱伸長的熱伸長性纖維。
此外，本發明作為所述立體賦形無紡布的優選的製造方法提供這樣一種方法對含有所述熱伸長性纖維的纖維網進行壓花加工來形成所述壓粘接部，接著，進行利用熱風的通氣(エアスル一)加工，使該熱伸長性纖維伸長，並通過熱粘接接合該熱伸長性纖維的交點。
圖1是表示本發明的立體賦形無紡布的一實施方式的立體圖。
圖2是表示圖1所示的無紡布的製造方法的模式圖。
圖3是表示圖1所示的無紡布的製造過程中的狀態的模式圖。
圖4是表示高速熔融紡絲法中使用的裝置的模式圖。
具體實施例方式
以下，參照附圖，基於優選實施方式說明本發明。
圖1是表示本發明的立體賦形無紡布的一實施方式的立體圖。本實施方式的無紡布10採用單層結構。無紡布10的一面10a大致為平坦面，另一面10b為具有多個凸部11及凹部12的凹凸形狀。凹部12包適壓接或粘接無紡布10的構成纖維而形成的壓粘接部。凸部11位於凹部12之間。凸部11內充滿無紡布10的構成纖維。所謂壓粘接部是指通過壓接或粘接無紡布10的構成纖維而形成的結合部。作為壓接纖維的方式，可列舉加熱或不加熱的壓花加工、超聲波壓花加工等。另外，作為粘接纖維的方式，可列舉利用各種粘合劑的結合。
凸部11和凹部12在整個無紡布的一方向(圖1中X方向)上交替配置。另外，也可以在整個無紡布的與該一方向正交的方向(圖1中Y方向)上交替配置。通過如此配置凸部11和凹部12，在將無紡布10用於例如一次性尿布或生理用衛生巾等一次性衛生物品領域的表面薄片的情況下，能夠降低與穿用者肌膚的接觸面積，有效地防止熱悶或起斑疹。
在無紡布10中，在壓粘接部以外的部分，具體來說主要在凸部11上，通過壓粘接以外的方式，接合該無紡布的各構成纖維間的交點。
本實施方式的無紡布10的其特徵在於，作為其構成纖維，採用了經加熱延長其長度的纖維(以下，將該纖維稱為熱伸長性纖維)。作為熱伸長性纖維，可列舉例如經加熱改變樹脂的結晶狀態並進行伸長；或者是實施捲曲加工的纖維，是在解除捲曲後外觀長度伸長的纖維。作為本實施方式的無紡布10中特別優選採用的熱伸長性纖維，可列舉如下的複合纖維(以下，將該纖維稱為熱伸長性複合纖維)，該複合纖維由取向指數為40％或40％以上的第1樹脂成分、和具有比該第1樹脂成分的熔點低的熔點或軟化點且取向指數為25％或25％以下的第2樹脂成分構成，第2樹脂成分在纖維表面的至少一部分沿長度方向連續存在。以下，參照圖2說明採用該熱伸長性複合纖維的無紡布10的優選的製造方法。
首先，用預定的纖維網(ウエブ)形成方法(未圖示)製作纖維網20。纖維網20含有熱伸長性複合纖維，或由熱伸長性複合纖維構成。作為纖維網形成方法，能夠採用例如(a)用梳理機(カ一ド機)，開纖短纖維的梳理法，(b)直接用空氣吸管牽引熔融了紡絲的連續長絲，使其堆積在網格上的方法(紡粘法)，(c)在空氣流中傳送短纖維，使其堆積在網格上的方法(無接觸法)等公知的方法。
纖維網20被送入熱壓花裝置21，在此實施熱壓花加工。熱壓花裝置21具有一對輥22、23。輥22是周面平滑的平滑輥。另外，輥23是在周面上形成有多個凸部的雕刻輥。各輥22、23能夠加熱到預定溫度。
熱壓花加工，是在高於等於纖維網20中的熱伸長性複合纖維中的低熔點成分的熔點、且在低於等於高熔點成分的熔點的溫度下進行。此外，在低於熱伸長性纖維的伸長開始溫度的溫度下進行。通過熱壓花加工，對纖維網20中的熱伸長性複合纖維進行壓粘接。由此，在纖維網20上形成多個壓粘接部，形成熱粘合無紡布24。各個壓粘接部是面積為0.1～3.0mm2左右的圓形、三角形、矩形、其它多角形、或它們的組合，在熱粘合無紡布24的全區域有規則地形成。此外，壓粘接部也可以是寬0.1～3.0mm左右的連續的直線、曲線等，能夠根據目的適當選擇。但是，為產生立體賦形，需要某種程度地存在未壓粘接狀態的熱伸長性複合纖維，從能夠有效形成立體的凹凸形狀的角度考慮，壓花率優選1％～20％，更優選2％～10％。
圖3(a)模式地表示熱粘合無紡布24的剖面狀態。通過熱壓花加工，在該無紡布24上形成了多個壓粘接部25。在該壓粘接部25，利用熱及壓力的作用壓接了熱伸長性複合纖維，或通過熔融固化熔接了熱伸長性複合纖維。另外，在壓粘接部25以外的部分，熱伸長性複合纖維形成不引起壓接·粘接等的自由狀態。
再返回到圖2，熱粘合無紡布24被傳送到熱風吹噴裝置26。熱風吹噴裝置26對熱粘合無紡布24實施通氣加工。即熱風吹噴裝置26構成為使加熱到預定溫度的熱風貫通熱粘合無紡布。
通氣加工是在通過加熱將熱粘合無紡布24中的熱伸長性複合纖維進行伸長的溫度下進行。並且，在對存在於熱粘合無紡布24中的壓粘接部25以外部分的自由狀態的熱伸長性複合纖維彼此間的交點進行熱粘接的溫度下進行。尤其，需要在所述溫度低於熱伸長性複合纖維的高熔點成分的熔點的溫度下進行。
通過上述的通氣加工，存在於壓粘接部25以外部分的熱伸長性複合纖維伸長。由於熱伸長性纖維的一部分被壓粘接部25固定，所以伸長的是壓粘接部25之間的部分。另外，通過用壓粘接部25固定熱伸長性纖維的一部分，伸長的熱伸長性複合纖維的拉伸部分失去向熱粘合無紡布24的平面方向的去處，向該無紡布24的厚度方向移動。由此，在壓粘接部25之間形成凸部11。圖3(b)示出此狀態。進而，利用熱粘接，對通過通氣加工存在於壓粘接部25之間的熱伸長性複合纖維彼此間的交點(參照圖3(b))進行接合。這樣能夠得到作為目標的立體賦形無紡布10。
以上的說明表明，在無紡布10上，在壓粘接部25壓粘接作為無紡布10的構成纖維的熱伸長性複合纖維，並在壓粘接部25以外的部分，具體來說，主要在凸部11，利用壓粘接以外的方法即通氣方式熱粘接接合熱伸長性複合纖維彼此間的交點。結果，無紡布10具有三維的凹凸形狀，成為柔軟的無紡布。進而，凸部11上的纖維之間的接合強度高，不易起毛刺。除此以外，所述的製造方法作為無紡布的製造方法，只是組合了極普通的方法即熱粘合法和通氣法，不包括特殊的工序。因此，製造工序簡便，而且製造效率高。進而，如果採用所述的製造方法，即使無紡布10是低定量(坪量)的，也能夠容易形成三維的凹凸形狀。此外，與以往的凹凸無紡布不同，即使無紡布是單層的，也能夠容易形成立體形狀。
從使無紡布10的凹凸形狀更顯著的觀點出發，優選從與所述熱壓花加工中採用的平滑輥對置的面開始進行所述通氣加工的熱風吹噴。
如上所述，無紡布10是包含熱伸長性複合纖維而形成的，或是由熱伸長性複合纖維構成的。在無紡布10是包含熱伸長性複合纖維而形成的情況下，作為含在無紡布10內的其它纖維，可列舉由熔點比熱伸長性複合纖維產生熱伸長的溫度高的熱塑性樹脂構成的纖維，或原本不具有熱粘接性的纖維(例如棉花或紙漿等天然纖維、人造絲或醋酸鹽纖維等)。這些其它纖維，優選在無紡布10中含有5％～50重量％，更優選含有20％～30重量％。另外，從可有效形成立體的凹凸形狀的角度出發，熱伸長性複合纖維優選在無紡布10中含有50％～95重量％，更優選含有70％～95重量％。從可更有效形成立體的凹凸形狀的角度出發，更優選無紡布10由熱伸長性複合纖維構成。
如果詳細說明熱伸長性複合纖維，該熱伸長性複合纖維優選通過高速熔融紡絲法製造。高速熔融紡絲法如圖4所示，採用由擠壓機1A、2A和齒輪泵1B、2B構成的雙系統擠壓裝置1、2，及具有紡絲噴嘴3的紡絲裝置進行。用擠壓機1A、2A和齒輪泵1B、2B熔融且計量的各樹脂成分，在紡絲噴嘴3內合流，並從噴頭吐出。紡絲噴嘴3的形狀，可根據作為目標的複合纖維的形態適當選擇。在紡絲噴嘴3的正下方設置卷取裝置4，在預定速度下對從噴頭吐出熔融樹脂進行拉絲。高速熔融紡絲法的紡出絲的拉絲速度一般在2000m/分鐘以上。拉絲速度的上限值不特別限定，現在能夠以超過10000m/分鐘的速度拉絲。
熱伸長性複合纖維中的第1樹脂成分是維持該複合纖維的強度的成分，第2樹脂成分是產生熱粘接性的成分。第1樹脂成分的取向指數優選40％或40％以上，更優選50％或50％以上。另外，第2樹脂成分的取向指數優選25％或25％以下，更優選20％或20％以下。取向指數是構成纖維的樹脂的高分子鏈的取向程度的指標。另外，通過第1樹脂成分及第2樹脂成分的取向指數分別是上述數值，熱伸長性複合纖維能夠通過加熱伸長。此外，能夠形成低熱量、高強度的熔接點。熱伸長性複合纖維中的各樹脂成分為達到上述的取向指數，例如只要採用熔點不同的2種樹脂，利用所述高速熔融紡絲法形成纖維就可以。
第1樹脂成分的取向指數的上限值不特別限定，優選越高越好，但如果是70％左右，可得到應足夠的效果。另外，第2樹脂成分的取向指數的下限值不特別限定，優選越低越好，但如果是15％左右，可得到應足夠的效果。
第1樹脂成分及第2樹脂成分的取向指數，在將熱伸長性複合纖維中的樹脂的雙折射值作為A，將樹脂的固有雙折射值作為B時，用下列式(1)表示。
取向指數(％)＝A/B×100 (1)所謂固有雙折射指的是在樹脂的高分子鏈完全取向的狀態下的雙折射，其值例如在用於成型加工(「成型加工的塑料材料」初版、附表)的代表性塑料材料(塑料成型加工學會編，西格馬出版，1998年2月10日發行)中有記載。
在幹涉顯微鏡上安裝偏光板，相對於纖維軸平行的方向及垂直的方向的偏光下，測定熱伸長性複合纖維的雙折射。作為浸漬液使用Cargille公司製造的標準折射液。浸漬液的折射率用阿貝折射儀測定。根據利用幹涉顯微鏡得到的複合纖維的幹涉條紋像，用以下文獻記載的計算方法，求出相對於纖維軸平行及垂直方向的折射率，並作為算出兩者的差的雙折射。
「芯鞘型複合纖維的高速紡絲的纖維結構形成」408頁(纖維學會志，Vol.51，No.9，1995年)從可得到凹凸形狀顯著的無紡布10的角度出發，優選熱伸長性複合纖維在比第2樹脂成分的熔點或軟化點高10℃的溫度下的延長率為0.5％～20％，更優選3％～10％。
為了得到具有如此的熱伸長率的熱伸長性複合纖維，如後述，在熱伸長性複合纖維紡絲後，只要對該複合纖維進行加熱處理或捲曲處理，且不進行拉伸處理就可以。另外，在上述的溫度下測定熱伸長率的理由是因為在通過熱粘接纖維的交點製造無紡布的情況下，通常在高於等於第2樹脂成分的熔點或軟化點且按比它們高10℃左右的溫度範圍內製造。
熱伸長率按以下方法測定。採用熱儀器分析裝置TMA-50(島津製作所製造)，按夾頭(チヤツク)間距離10mm安裝平行排列的纖維，在負載0.025mN/tex的一定負荷的狀態下，以10℃/min的升溫速度升溫。測定此時纖維的伸長率變化，讀取在比第2樹脂成分的熔點或軟化點高10℃的溫度下的伸長率，作為熱伸長率。
紡絲後進行的加熱處理的條件，根據構成本發明的複合纖維的第1及第2樹脂成分的種類，選擇適當的條件。例如，本發明的複合纖維為芯鞘型，在芯成分為聚丙烯、鞘成分為高密度聚乙烯的情況下，加熱溫度優選50～120℃，更優選70～100℃，加熱時間優選10～500秒，更優選20～200秒。作為加熱方法，可列舉吹噴熱風、照射紅外線等。
作為紡絲後進行的捲曲處理，進行機械捲曲比較簡便。機械卷取有二維狀或三維狀的方式，此外，有在偏芯式的芯鞘型複合纖維或並列型複合纖維中出現的三維的顯著捲曲等。在本發明中，也可以進行任何方式的捲曲。在機械捲曲中有時加熱。在此種情況下，能夠同時實施加熱處理和捲曲處理。
在捲曲處理時，有時纖維多少被拉長，但這樣的拉長不包括在本發明中所述的拉伸處理中。所謂本發明中所述的拉伸處理指的是對未拉伸絲通常進行的拉伸倍率為2～6倍左右的拉伸操作。
通過無紡布10含有熱伸長性複合纖維，除凹凸形狀顯著外，無紡布10的強度也提高。其理由如下。熱伸長性複合纖維的第2樹脂成分(熔接成分)的取向指數低。因此，即使用比以往少的熱量也能夠將熔接點的強度維持在高的值。此外，熱處理的溫度造成的影響小，能夠在從低溫到高溫的大的範圍內，將熔接點的強度維持在高的值。而且，該熔接點的強度是比用通常方法得到的同種複合纖維的熔接點的強度高的值。進而，複合纖維中的熔接成分在粘接點均勻地凝集，熔接的形狀大致一定。其結果，減小熔接點的強度偏差。上述結果表明，能夠形成將構成無紡布10的纖維的熔接點的強度維持在高的值且偏差小的狀態。通常，通過吹噴熱風熱粘接各纖維彼之間而得到的無紡布10的強度，在很大程度上取決於熔接點的強度。即，為了得到高強度的無紡布，需要將纖維的熔接點強度維持在高的值。此外，由於當該熔接點的強度偏移時，當然會從弱的熔接點處開始產生無紡布的破壞，因此無紡布的強度達不到高強度。如果採用上述的熱伸長性複合纖維，如前所述，由於熔接點的強度高，偏差也小，因此能夠得到高強度的無紡布。進而，由於熱處理的溫度造成的影響小，所以能夠使所得的無紡布的機械強度均勻。
作為熱伸長性複合纖維，能夠採用芯鞘型或並列型的。作為芯鞘型的熱伸長性複合纖維，能夠採用同芯式或偏芯式的。特別優選是同芯式的芯鞘型。在此種情況下，從提高熱伸長性複合纖維的熱伸長率的角度出發，優選第1樹脂成分構成芯，且第2樹脂成分構成鞘。第1樹脂成分及第2樹脂成分的種類不特別限定，只要是具有形成纖維性能的樹脂就可以。尤其，從易於利用熔接製造無紡布的角度考慮，優選兩樹脂成分的熔點差或第1樹脂成分的熔點和第2樹脂成分的軟化點的差在10℃以上，更優選20℃以上。在熱伸長性複合纖維是芯鞘型的情況下，採用芯成分的熔點比鞘成分的熔點或軟化點高的樹脂。作為第1樹脂成分和第2樹脂成分的優選的組合，作為將第1樹脂成分設定為聚丙烯(PP)時的第2樹脂成分，可列舉高密度聚乙烯(HDPE)、低密度聚乙烯(LDPE)、直鏈狀低密度聚乙烯(LLDPE)、乙烯丙烯共聚物(エチレンプロピレン共重合體)、聚苯乙烯等。此外，作為第1樹脂成分，在採用聚對苯二甲酸乙二醇酯(polyethylene terephthalate，PET)、聚對苯二甲酸丁二醇酯(Polybutylene terephthalate，PBT)等聚酯系樹脂的情況下，作為第2成分，除上述的第2樹脂成分的例外，可列舉聚丙烯(PP)、共聚聚酯(共重合ポリエステル)等。另外，作為第1樹脂成分，還可列舉聚醯胺類聚合物或所述第1樹脂成分的2種或2種以上的共聚物，此外作為第2樹脂成分，還可列舉所述第2樹脂成分的2種或2種以上的共聚物。這些成分可以適當組合。在這些組合中，優選採用聚丙烯(PP)/高密度聚乙烯(HDPE)。其理由是因為，由於兩樹脂成分的熔點差在20～40℃的範圍內，因此易於製造無紡布。此外，由於纖維的比重低，因此能夠得到重量輕且具有成本優勢、能夠用低熱量焚燒處理的無紡布。
第1樹脂成分及第2樹脂成分的熔點，採用示差掃描型熱分析裝置DSC-50(島津公司製造)，按升溫速度10℃/min進行細裁斷的纖維試樣(樣品質量2mg)的熱分析，測定各樹脂的熔融峰值溫度，用該熔融峰值溫度定義。在用該方法不能明確測定第2樹脂成分的熔點的情況下，作為第2樹脂成分的分子開始流動的溫度，在能夠計測纖維的熔接點強度的範圍內，將第2樹脂成分熔接的溫度作為軟化點。
本發明的複合纖維中的第1樹脂成分和第2樹脂成分的比率(重量比)，優選10∶90～90∶10％、更優選30∶70～70∶30％。只要在此範圍內，纖維的力學特性充分，成為能夠耐實用的纖維。此外，熔接成分的量足夠，纖維彼此間的熔接牢固。
熱伸長性複合纖維的粗度可根據複合纖維的具體用途選擇適當值。從纖維的紡絲性或成本、梳理機通過性、生產率、成本等方面考慮，作為一般的範圍優選1.0～10dtex、更優選1.7～8.0dtex。
本實施方式的無紡布10能夠用於有效利用其凹凸形狀、膨鬆高度及高強度的多種領域。例如非常適合用作一次性尿布或生理用衛生巾等一次性衛生物品的領域中的表面薄片、第2薄片(配置在表面薄片和吸收體之間的薄片)、背面薄片、防漏薄片或對人體使用的擦拭薄片、皮膚清潔用薄片、對物體使用的擦拭物等。
在用於上述用途的情況下，本發明的無紡布優選其定量為15～60g/m2，更優選20～40g/m2。此外其厚度，優選1～5mm，更優選2～4mm。但是，由於根據用途其適當厚度不同，所以可結合目的適當調整。
以上，基於優選的實施方式說明了本發明，但本發明並不局限於所述實施方式。例如在所述實施方式中，在壓粘接部25的形成中採用了加熱的壓花加工即熱壓花加工，但也可以取而代之採用不加熱的壓花加工或超聲波壓花加工來形成壓粘接部。或者也能夠利用粘合劑形成壓粘接部。
以下，通過實施例，更詳細地說明本發明。但是，本發明的範圍並不局限於所述實施例。
按表1所示的條件進行紡絲，得到同芯式的芯鞘型粘接性複合纖維。將得到的複合纖維加工成纖維長51mm的短纖維，對該短纖維實施二維的機械捲曲。按所述方法，測定取向指數、熱伸長率及樹脂的熔點。其結果示於表1。
表1
*在比第2樹脂成分的熔點高10的溫度下測定，負號(-)表示收縮。
以得到的複合纖維作為原料，按表2～4所示的條件製作無紡布。此處，所用的其它纖維為通常市售的纖維。這些市售的纖維是可得到膨鬆的無紡布的纖維。
此外，表2～4中的S1、S2、SR1、Ni、NR1的符號表示無紡布的製造方法。符號的意思如下。
S1壓花加工(壓粘接部面積率3％(圓形)、加工溫度130℃)→通氣加工(從平滑輥對面吹噴、加工溫度136℃)S2壓花加工(壓粘接部面積率8％(連續線)、加工溫度130℃)→通氣加工(從平滑輥對面吹噴、加工溫度136℃)SR1壓花加工(壓粘接部面積率3％(圓形)、加工溫度130℃)→通氣加工(從雕刻輥對面吹噴、加工溫度136℃)N1通氣加工(加工溫度136℃)→壓花加工(熱風吹噴側為平滑輥面、壓粘接部面積率3％(圓形)、加工溫度130℃)NR1通氣加工(加工溫度136℃)→壓花加工(熱風吹噴側為雕刻輥面、壓粘接部面積率3％(圓形)、加工溫度130℃)按以下的方法測定得到的無紡布的厚度、定量、比容積，此外按以下的方法評價立體賦形無紡布。其結果示於表2～4。
在測定臺上放置12cm×12cm的平板，將此狀態下的平板上面的位置作為測定的基準點A。接著，取下平板，在測定臺上放置成為測定對象的無紡布試驗片，並在起上放置上述平板。將該狀態下的平板上面的位置作為B。根據A和B的差，求出成為測定對象的無紡布試驗片的厚度。平板的重量可根據測定目的進行多種變更，但此處，採用重54g的平板測定。測定儀器採用了雷射位移計((株)吉恩斯(キ一ェンス)製造，CCD雷射位移傳感器LK-080)。也可以代之採用度盤式厚度計。但是，採用厚度計時需要調整施加給無紡布試驗片的壓力。此外，用上述方法測定的無紡布的厚度，在很大程度上取決於該無紡布的定量。因此，作為膨鬆高度的指標，採用從厚度和定量算出的比容積(cm3/g)。定量的測定方法雖是任意的，但計量要測定厚度的試驗片本身的重量，並根據測定出的試驗片的尺寸來算出。
目視無紡布，並根據以下基準判定。
◎形成明確的立體形狀○形成立體形狀△幾乎不能認為是立體形狀×不是立體形狀表2
PET 2.2dtex用PET的單一纖維實施明顯存在的捲曲。
表3
PET 2.2dtex利用PET的單一纖維實施顯著捲曲。
●板寬1/4處
預計發明推廣應用的可行性及前景我國天然氣的含硫量一般都比較低，在輸氣壓力較低情況下，可以通過脫硫後作為甜氣(PH2S≤300Pa)使用。當輸氣壓力提高時，要使硫化氫的分壓不大於300Pa，則必須降低硫化氫的輸入濃度，這樣給脫硫處理帶來了極大的困難。因此，發展抗硫化氫腐蝕的管線鋼是勢在必行，特別是對含硫量很高的氣田來說更為必要。因此對管線用鋼的要求也越來越嚴格，要求具有高的強度韌性的同時，對抗HIC性能方面也做了嚴格的要求。鋼級的不斷提高，對於提高抗HIC性能來講就越難。根據本發明進行的實施例，可以預計本項發明在設備條件允許的情況下，生產操作較易進行，具有一定的推廣應用的可能性。因此，具有抗HIC性能的高強度高韌性X80管線鋼熱軋板卷有較大的應用前景。
權利要求
1.一種立體賦形無紡布，具有構成纖維被壓接或粘接的多個壓粘接部，且在壓粘接部以外的部分，通過壓粘接以外的方式接合了構成纖維彼此間的交點；至少在一個面上具有所述壓粘接部成為凹部且該凹部之間成為凸部的凹凸形狀，其特徵在於，作為所述構成纖維，採用長度經加熱伸長的熱伸長性纖維。
2.如權利要求1記載的立體賦形無紡布，其特徵在於，作為所述熱伸長性纖維採用如下的熱伸長性複合纖維由取向指數為40％或40％以上的第1樹脂成分、和具有比該第1樹脂成分的熔點低的熔點或軟化點且取向指數為25％或25％以下的第2樹脂成分構成，第2樹脂成分在纖維表面的至少一部分沿長度方向連續存在。
3.如權利要求2記載的立體賦形無紡布，其特徵在於，所述複合纖維在紡絲後實施加熱處理或捲曲處理，且不進行拉伸處理。
4如權利要求2記載的立體賦形無紡布，其特徵在於，所述複合纖維是用紡絲速度大於等於2000m/分鐘的高速熔融紡絲製造的。
5.如權利要求2記載的立體賦形無紡布，其特徵在於，所述複合纖維在比第2樹脂成分的熔點或軟化點高10℃的溫度下的伸長率為0.5％～20％。
6.一種立體賦形無紡布的製造方法，其特徵在於，所述立體賦形無紡布是權利要求1記載的立體賦形無紡布，對含有所述熱伸長性纖維的纖維網進行壓花加工來形成所述壓粘接部，接著，進行利用熱風的通氣加工，使該熱伸長性纖維伸長，並通過熱粘接，接合該熱伸長性纖維的交點。
7.如權利要求6記載的製造方法，其特徵在於，所述熱伸長性纖維是所述熱伸長性複合纖維，所述壓花加工是採用熱壓花的加工，在高於等於該複合纖維中低熔點成分的熔點且低於高熔點成分的熔點的溫度下，進行所述熱壓花加工及所述通氣加工。
8.如權利要求7記載的製造方法，其特徵在於，所述熱壓花加工，採用具有雕刻輥和平滑輥的壓花裝置進行，且從與所述平滑輥相對的一面進行所述通氣加工中的熱風的吹噴。
全文摘要
本發明提供一種立體賦形無紡布(10)，具有壓接或粘接構成纖維的多個壓粘接部(25)，且在壓粘接部(25)以外的部分，通過壓粘接以外的方式接合了構成纖維彼此間的交點，至少在一個面上具有壓粘接部(25)成為凹部(12)且凹部(12)之間成為凸部(11)的凹凸形狀。作為所述構成纖維，採用長度經加熱伸長的熱伸長性纖維。
文檔編號D04H1/4291GK1715477SQ200510077900
公開日2006年1月4日 申請日期2005年6月13日 優先權日2004年6月14日
發明者松井學, 金田學 申請人:花王株式會社