異步電動機的整距變極方法
2023-06-04 04:26:51
專利名稱:異步電動機的整距變極方法
技術領域：
單繞組多速異步電動機參考技術反向法變極;換向法變極;極幅調製理論;對稱軸線法;槽呈形矢量圖分析法;電機學理論。
參考文獻《電機學》華中工學院許實章主編，機械工業出版社1981年4月出版。
目的提高變極繞組的利用率。
一、整距變極的原理整距變極原理是基於採用60°相帶的繞組，或者採用其他形式，但具有數量相等的正相帶槽和負相帶槽的繞組。
不管是單層繞組還是雙層繞組，對整距線組而言，各繞組元件的一條邊必定在正相帶槽中，另一條邊必定在負相帶槽中。在變極過程中，正相帶槽號和負相帶槽號都發生了變化，如果在變後極中，所有繞組元件的二條邊仍然一條邊落在正相帶槽中，另一條邊落在負相帶槽中，那末我們稱這種變極為整距變極，採用這樣的變極方法，變後極的繞組係數不需要再乘一個短距係數，其理由是明顯的。
二、基本方法為了使變前極與變後極中，繞組元件的二條邊始終符合上述規律，本方法在確定繞組節距時，考慮正相帶元件的下層邊在變極中跟隨負相帶槽號的變化;而負相帶元件的下層邊在變極中跟隨正相帶槽號的變化。或者說每個元件的二條圈邊所在的正、負槽號，變變極過程中同時改變狀態。(比如同樣反向正→負，負→正;同樣換相A→B，-A→-B。)因為同一個元件的二條圈邊中的電流應當朝同一方向改變。為了達到上述目的，要考慮變前極與變後極中三相槽號的分配，或者考慮60相帶繞組的極比的正確選擇，同時要考慮元件節距的特殊安排。
三、反向法整距變極的設計方法對反向法變極來講，變前極每一個元件的二條邊所在的正、負相帶槽數應該同時反向或者同時不反向。因為一個元件由二條邊所組成，所以反向部分的正、負相帶槽數應該相等。這是三相槽號分配的一個原則。
要實現整距變極，變前極必須採用有負相帶的，而且負相帶與正相帶數目相等的繞組形式。60°相帶是最普通的一種。採用分數槽繞組時，當q＝ (И)/(d) 的分母為奇數時，因為每相在「單元電機」中所佔的槽數為偶數，可以分為正、負槽數相等的相帶，符合整距變極的前題;但當分母為偶數時，因每相在「單元電機」中的槽數為奇數，正、負相帶的槽數不相等，這時如果「單元電機」是偶數極，則可以用雙層繞組使正、負相帶的元件圈邊數相等。此時把一個槽號定為二條圈邊，用圈邊排列代替槽號排列。
1.如何設計反向法整距變極繞組1選定槽數，變前極極數，變後極極數，並畫出變前極與變後極的槽號相位圖。
2找出所有槽號對，這些槽號對在變前極相位圖上同相位，而在變後極相位圖上反相位。這些槽號對在變前極相位圖上必定是一半正槽號對，另一半是負槽號對。
3在變前極相位圖上，在上述槽號對中選擇適當的槽號對進行三相對稱排列，要求a三相槽號對稱(包括三相相位圖形狀一致，相位圖互移120°;每相所佔的槽數是總槽數的三分之一;三相槽號不重複。)b每相正槽號對數與負槽號對數相等。
4用變前極選中的槽號對(這些槽號對在變後極相位圖上則必定表現出一個正槽號與一個負槽號組成一個槽號對)在變後極相位圖上進行三相對稱排列，排列僅要求三相對稱性，因為這時一個槽號對中包括正、負二個槽號，所以每相的正槽號數與負槽號數肯定是相等的。
5排列完畢後，比較變前極與變後極槽號相位圖，找出改變了符號(正變負或負變正)的槽號(或圈邊)。這些槽號(或圈邊)必定是正、負成對出現的。
6在變前極相位圖上，或變後極相位圖上，把每個槽號看成是圈邊號，然後把每相的改變了符號的正、負圈邊號成對地聯成元件，把沒有改變符號的正、負圈邊號也成對地聯成元件。如果是雙層繞組，應該從一個槽內的二個圈邊號出發，分別向相反二個方向聯接圈邊。這樣形成的元件節距，可能會有長短不同，也可能長短相同，但應以端部聯線最短和排線工藝方便為原則。
2.舉例說明例一
1極比8/6槽數Z＝36
8極槽號相位圖見圖16極槽號相位圖見圖22在8極相位圖上同相位，在6極相位圖上反相位的槽號對為正槽號對1-19，2-20，3-21，4-22，5-23，6-24，7-25，8-26，9-27，10-28，11-29，12-30，13-31，14-32，15-33，16-34，17-35，18-36，負槽號對-1-19，-2-20，-3-21，-4-22，-5-23，-6-24，-7-25，-8-26，-9-27，-10-28，-11-29，-12-30，-14-32，-15-33，-16-34，-17-35，-18-36。
3在8極相位圖上，選擇了如下槽號對(各相的正槽對數等於負槽對數)A相-14-32，-15-33，-6-24，1-19，10-28，11-29。
B相-8-26，-9-27，-18-364-22，5-23，13-31。
C相-2-20，-3-21，-12-307-25，16-34，17-35。
並且已在圖1上排成了三相對稱圖形。
4在6極相位圖上(見圖2)也已將8極所選的槽號對排成了三相對稱圖形。這裡各相的正槽數等於負槽數。
5比較8極與6極相位圖可以看出從8極到6極，A相改變了符號的槽號是-14，-15，-24，10，11，19;B相改變了符號的槽號是-8，-9，-18，13，22，23;C相改變了符號的槽號是-12，-20，-21，7，16，17;把每相改變了符號的正槽號與負槽號配對，同樣也把每相沒有改變符號的正槽號與負槽號配對，可以得到如下各相元件節距A相10
-14，11
-15，19
-24，(反向半繞組，節距為4，4，5)-32
28，-33
29，-6
1，(正向半繞組，節距為4，4，5)B相13
-9，22
-18，23
-8(反向半繞組，節距為4，4，15)-27
31，-36
4，-26
5，(正向半繞組，節距為4，4，15)C相16
-20，17
-21，7
-12(反向半繞組，節距為4，4，5)-2
34，-3
35，-30
25，(正向半繞組，節距為4，4，5)圖3畫出了各相單層形式的節距，共有3種規格元件節距。
此例8極繞組係數等於分布係數，為0.945，6極繞組係數等於分布係數，為0.644。可作為
心動率變速用。與常規方法相比常規法以6極極距為元件節距時，6極繞組係數是0.644，但8極繞組係數則下降為0.945×0.866＝0.818。若以8極與6極極距的中間值(取5槽)為繞組節距，則繞組係數分別為Kw8＝0.945×CoS10°＝0.93 Kw6＝0.644×CoS15°＝0.622可見整距方案使8極與6極的繞組係數都有所增長。此例只是說明一種方法，因極比較小，故整距效果不能充分體現出來，下面一例則能比較明顯地說明整距變極的優越性。
例二極比4/26槽數Z＝3014極槽號相位圖(見圖4)4極時，每極每相槽數q＝5/2，分母為偶數，可以採用雙層形式，把一個槽號定為二個圈邊，以圈邊號來代替槽號排列。圖中已選好三相對稱圈邊號，其中每相的正、負圈邊數是相等的，繞組係數Kw4＝0.951，226極槽號相位圖(見圖5)圖中已把4極時所選定的各相圈邊號(正、負符號可以變)排成三相對稱圈邊號，繞組係數Kw26＝0.9513元件節距安排從以上二個相位圖的比較中看到A相改變了符號的槽號是1、3、9、17、23、25。其中1號、17號各有二個正圈邊，3號有一個正圈邊;9號、25號各有二個負圈邊，23號有一個負圈邊。所以總的來說，改變了符號的圈邊有五個正號，有五個負號，它們之間可以配對成繞組元件。A相沒有改變符號的圈邊情況也相同，B相，O相情況類同A相。元件配對之後發現此例可以製成等節距的雙層繞組，A相元件安排見圖6，各元件節距見圖7。
此例4/26整距方式變極，繞組係數保持不變，且很高，與常規做法相比可見其優點常規做法是以26極極距為元件節距4極時將乘上一個短距係數Kw4＝Kq4·Ky4＝0.951×0.239＝0.228(Kq4為分布係數，Ky4為短距係數)二者相比，整距變極法的4極繞組係數是常規法4極繞組係數的4.17倍 0.951/0.228 ＝4.17。由此可見整距變極法的優越性。
上面所提方法，也可以採用非正規60°相帶來設計整距變極繞組，但是要求每相的正號槽數(或正號圈邊數)等於每相的負號槽數(或負號圈邊數)。若採用計算機編排方案，則應當按上面所提方法和步驟編製程序。
對於60相帶繞組，採用極幅調製方法實現整距變極是很方便的，但必須遵循一定法則，下面論述了60°相帶繞組極幅調製反向法整距變極的基本法則，可以作為設計時的參考。
四.60°相帶繞組極幅調製反向法整距變極的法則60°相帶繞組，由於在變極前中三相槽號已符合要求，只需考慮如何確定反向槽號和安排元件節距，用極幅調製方法則應正確選擇調製極極數。下面根據極幅調製方法來分析使60相帶繞組獲得整距變極方案的二個法則。
1.第一種法則使調製極m對極距正好等於變極前的奇數個極距，用公式寫出來是m· (Z)/(K) ＝(2n-1) (Z)/(2P) ，或K＝ (2m)/(2n-1) ·P，(m，n是任意自然數，p是變前極極對數，K是調製極極對數，Z是定子槽數。)上式中，變前極極對數P應當能被(2n-1)除盡，才能保證調製極極對數K為整數。而且K一定是偶數。
此法則的原理是當m對調製極極距等於奇數個變前極極距(見圖8)各相在此m對調製極範圍內，被調製的狀況一般不會相同，而更主要的問題是在此m對調製極範圍內，每相各自處在同極性調製極下的正、負槽數不一定相等。但因為在此m對調製極範圍內，變前極極距數是奇數，使得在下一個相鄰的m對調製極範圍內，出現了相反的調製狀況即對應於前m對調製極區內的任何槽號，總可以在後m對調製極區內找到調製方向相反的信號。所以，在2m對調製極範圍內，各相處於同調製性質下的正、負槽數一定是相等的。又因為調製極極對數K是2m的整數倍，所以在K對調製極範圍內，各相處在同調製性質下的正、負槽數也一定是相等的，這就符合了反向法整距變極的基本要求。
上面說明了當調製極符合公式K＝ (2m)/(2n-1) ·P，則可以獲得整距變極方案。此時變前極與變後極之比為(P)/(P′) ＝ (P)/(K±P)=P2m2n-1p±P]]>＝ (2n-1)/(2m±(2n-1))
(P′為變後極極對數)上式說明 (P)/(P′) ＝ (奇數)/(奇數) 。
2.第二種法則使變前極m對極距等於調製極的奇數個極距，用公式寫出來是m· (Z)/(P) ＝(2n-1) (Z)/(2K)或K＝ (2n-1)/(2m) ·P
上式中，變前極極對數必須為偶數，且能被2m除盡才能使調製極極對數K為整數。
此法則的原理與前面相似。當奇數個調製極極距等於變前極的m對極距時，各相的調製狀況也各不相同，因為調製極極數是奇數，所以在後m對變前極的區域中，各相對應槽號呈現相反的調製狀況(見圖9)。如果也能夠在2m對變前極極距範圍內，使各相正、負槽號在同性調製極下配對，那末因為變前極極對數是2m倍數，則各相在同性調製極下的正、負槽號全部都能配對。下面在2m對變前極極區內任意取一相(C相)來說明之(見圖10)圖10中四個C相相帶被調製波調製後各分裂為正、反二部分，若C相同性調製極下的正、負槽數相等，則應當成立下面等式正調製極下E+y＝G+J 1
負調製極下F+X＝H+I 2
已知E+F＝G+H＝X+Y＝I+J＝S又因為在R區內，各相的調製狀況與T區內相反，所以有E＝X，F＝Y，G＝I，H＝J。
1式左邊＝E+y＝x+y＝S，1式右邊＝G+J＝I+J＝S，因 左邊＝右邊，故 1成立。
同理可證2式成立。
上面說明了在2m對變前極極距範圍內，各相在同性調製極下的正、負槽數相等。從而說明在P對變前極極距範圍內，各相在同性調製極下的正、負槽數相等。這就符合了反向法整距變極的基本要求。
上面說明了當調製極極對數符合公式K＝ (2n-1)/(2m) ·P，則可以獲得整距變極方案。此時，變前極與變後極之比為(P)/(P′) ＝ (P)/(K±P)=12n-12m±1]]>＝ (2m)/(2n-1±2m)
上式說明 (P)/(P′) ＝ (偶數)/(奇數) 。
上面二個法則，能實現所有60°相帶繞組的整距變極。這是因為變前極極對數與變後極極對數之比的比值只可能有三種情況
1 (奇數)/(奇數) 2 (偶數)/(奇數) 3 (奇數)/(偶數)第1，2種情況已經用上述二個法則實現了整距變極，而第3種情況，只要把變前極與變後極位置互換，就可以使用法則2來實現整距變極方案。
總結上面二個法則，並且為了使用方便，改變上述二種法則的表達形式，可以這樣來描述1.當變前極極對數與變後極極對數之比是下面形式(P)/(P′) ＝ (奇數)/(奇數) ＝ (2n-1)/(2m-1)使調製極極對數為K＝ (2(m-n))/(2n-1) ·P或者K＝ (2(m+n-1))/(2n-1) ·P則可以獲得整距變極方案。
2.當變前極極對數與變後極極對數之比是下面形式(P)/(P′) ＝ (偶數)/(奇數) ＝ (2m)/(2n-1)使調製極極對數符合下式K＝ (2(n-m)-1)/(2m) ·P或者K＝ (2(n+m)-1)/(2m) ·P
則可以獲得整距變極方案。
定出整距調製方案以後，就安排元件節距。安排元件節距遵循下面法則同相屬、同調製方向的正，負槽號作為元件的二條圈邊的位置。
一般來說，整距變極的元件節距都不易相等，但在第一個法則中當n＝1時，K＝2(m-1)P，調製極的(m-1)對極距正好等於變前極的一個極距。此時，所有相隔一個極距的圈邊都具有相同的調製方向，所以這些圈邊(相隔一個極距的)可以互聯接，元件的節距是相等的。這時，繞組可以是單層形式，也可以是雙層形式。
在第二個法則中，當調製極極對數出現如下形式K＝ 3/2 P 或 K＝ (P)/(2m)繞組元件可以成為單層等節距形式，另外在第二個法則中，當是分數槽形式，q的分子是奇數也會出現雙層等節距可能，等等。
當採用極幅調製方法，往往出現不對稱現象，有些場合下可以通過移動部分圈邊(使某些圈邊號反調製)來達到對稱，但根據整距變極原則，移動圈邊後，各相正、負圈邊數仍然應該相等，也就是說，移動部分的正、負圈邊數相等。
五.換相法整距變極法則對於換相法整距變極，變前極中每一個元件的二條圈邊應該同時換相，或者都不換相，這就要求每一組換相圈邊的正圈邊數等於負圈邊數。
當採用60°相帶繞組時，應當符合下面一個法則
(P′)/(P) ＝ (2n-1)/(2m-1) ＝ (奇數)/(奇數) ，因為在這種情況下，劃分換相組時，正、負圈邊能夠成對地歸在一組，而其餘場合下就比較困難。
此法則原理是在變前極中，同相屬的正相帶與負相帶對應圈邊之間的距離，有可能是180°，540°，……180°×奇數，總之是180°×J(J是奇數，為從1到P之間的任何奇數。)從變前極到變後極，上述正、負對應圈邊的距離由180°×J變成180°×J× (2n-1)/(2m-1) ，因為P能被(2m-1)除盡，所以J總可以找到一個值被(2m-1)除盡，而且商值 (J)/(2m-1) 必為奇數(奇數除奇數還是奇數)。此值再乘上(2n-1)也必為奇數，即J· (2n-1)/(2m-1) 為奇數，而距離等於180°×J× (2n-1)/(2m-1) (即180°×奇數)的正、負圈邊，在變後極相位圖上磁勢是同相位的，因此劃分換相組時，該正、負圈邊不會分開，從而形成每組正、負圈邊數相等的情況，這就符合了換相法整距變極的要求。
設計換相法整距變極的步驟是1在變後極槽號相位圖上畫出按變前極相屬的三相相位圖。
2在變後極相位圖上選畫三根互差120的對稱軸線，把每相槽號分成三組，並且使正、負槽號數相等。
3把三相九組重新組合成三相三組。
4把各相分組內的正、負槽號上的圈邊配對成元件。
採用換相法整距變極方案時，元件節距一般較長，當變前極與變後極的極對數之比有公因子消去的時候，元件節距為定子直徑跨度的1/t(t為公因子);當極對數之比沒有公因子的時候元件節距為定子直徑跨度。
下面用對稱軸線法設計換相法整距變極繞組。此例極比為6/10，定子槽數為36槽。圖11是10極槽號相位圖，從圖中可以看出各相正、負圈邊號上下排列，處在同一個相位上，用三相對稱軸線劃分成A、B、C三組時，上下正、負圈邊不會分開，所以是成對地換相的，這二個上下正、負圈邊就正好配成一個元件，這樣的換相是整距性質。圖12是6極相屬及元件節距安排，圖中只畫出了B相元件節距的單層形式。
六.整距變極的優越性1變極前後繞組係數增加，電機出力提高。
在常規法變極中，變前極與變後極雙方(或一雙)的繞組係數都包含一項短距係數，繞組利用率較低。使用整距變極之後，變前極與變後極始終不失為整距性質，繞組係數相應增大，在不增加銅線、體積的情況下使繞組利用率提高，電機出力增加。這是因為根據公式E1＝4.44f1W1Kw1φm在磁通不變前提下，Kw1的提高意味著B1的提高，從而使電機出力提高。
2能實現極比非常遠的整距變極，使其出力提高。
在常規法變極時，當極比很大的時候，短距係數大大削弱了繞組係數，所以電機出力很低。採用整距變極之後同一繞組能適應極比很遠的二種極數電機的整距要求，所以繞組係數不會減少，變極效率因此而提高。
3能實現多級整距變極，使多級變速出力提高。
以某一種極數出發，定出幾種變極比的整距方案，再設計出適當的繞組節距，使幾種方案互不牽聯影響，則就可以實現多級整距變極的願望。這種方案無疑是比常規方案優越得多。
七、60°相帶繞組極幅調製整距變極舉例1.第一種法則舉例極比6/30(1)因極比 (P)/(P′) ＝ 1/5 ＝ (奇數)/(奇數) ，符合第一種法則，調極極對數K＝15+3＝18，槽數取72槽。
(2)調製過程及元件節距。
從圖13可見，3對調製極極距正好等於1個變前極極距，在6對調製極範圍內，各相正、負相帶的圈邊可以配對。比如A相處在正極調製下的1號2號圈邊分別能與13號14號圈邊配對;處在負極調製下的3號4號圈邊分別能與15號16號圈邊配對。元件節距也見圖13所示。
(3)槽號相位圖見圖14。
因6極是對稱60°相帶排列，就不畫出來，圖14畫出30極圈邊相位，以檢驗對稱性及求取相帶分布係數。
(4)繞組係數此例6極繞組係數為0.96，30極繞組係數為0.766。
2.第二種法則舉例此例為船用電機實例，極比16/4
(1)為了符合第二種法則，極比採用16/4，而不是4/16，因而 (P)/(P′) ＝ 4/1 ＝ (偶數)/(奇數) 。調製極極對數K＝8-2＝6。定子槽數72槽。
(2)調製過程及元件節距。
從圖15中可以看出，變前極(16極)2對極距正好等於調製極3個極距。在1-18號槽範圍內，A相有3個正圈邊6個負圈邊處在正極調製下，另有3個正圈邊處在負極調製下，在正極調製下3個正圈邊與3個負圈邊配對後還剩下3個負圈邊未配對。在19-36號槽範圍內，A相出現相反的調製狀況即A相有3個正圈邊和6個負圈邊處在負極調製下，3個正圈邊處在正極調製下，在負極調製下3個正圈邊和3個負圈邊配對後還剩下3個負圈邊未配對。根據前面理論分析，這二個調製區的正、負圈邊一定能夠配對。在這裡，前者剩下的3個負圈邊恰好與後者同性極調製下的3個正圈邊配對;後者剩下的3個負圈邊也恰好與前者同極性調製下的3個正圈邊配對。B相和O相也同樣如此，就不分析了。
元件節距見圖16，這裡選擇了每相有20個長節距(13槽)和4個短節距(5槽)的聯接法，當然還會有別的聯法。
(3)4極圈邊號相位圖見圖17。
此例16極繞組係數為0.945，4極繞組係數為0.647，這樣的比例較適合於低速時轉矩增大的要求。
3.三級變極8/6/12(1)極比 8/6 ＝ 4/3 ＝ (偶數)/(奇數) ，符合第二法則。
極比 8/12 ＝ 2/3 ＝ (偶數)/(奇數) ，也符合第二法則。
(2)用調製極2極去調製8極得變後極6極調製過程見圖18，由於出現不對稱，修改原2極調製如下A相3號，B相-34號圈邊由正極調製改為負極調製;A相39號，B相-70號圈邊由負極調製改為正極調製。
(3)用調製極4極去調製8極得變後極12極調製過程見圖18，由於不對稱，修改原4極調製如下A相1號、2號、37號、38號，C相-4號，-40號圈邊由正極調製改為負極調製;A相19號、20號、55號、56號及C相-22號、-58號圈邊由負極調製改為正極調製。
(4)元件節距確定確定元件節距的原則是同相屬的正、負圈邊，在2極和4極的調製方案(包括已修改的調製)中均具有相同的調製極性，才能配對成元件。比如A相的1號、2號和-28號、-29號圈邊，在2極調製方案中都是正極性調製，而在4極調製方案中都是負極性調製，因此1號與-28號，2號與-29號可以聯結成元件。
(5)槽號相位圖8極是60°相帶對稱繞組故不畫圈邊相位圖，6極的圈邊相位圖見圖19，12極的圈邊相位圖見圖20。經過修正，它們都是對稱的。
(6)繞組係數8極是60°相帶故繞組係數最高為0.96，6極和12極均為180°相帶，繞組係數都是0.64。
權利要求
1.前序本發明是對單繞組反向法變極和換相法變極所進行的一項改革。現在的反向法變極和換相法變極是以下列為特徵的(1)變前極和變後極雙方或一方繞組存在著短距(或長距)的因素。(2)繞組元件的節距是一樣大小規格，不可能有二種以上規格。(3)繞組形式都是雙層，不可能是單層。(4)普通極比之下，繞組節距很少大於或者等於多數極極距的二倍，(對於多級變極是指最多極)(極比應理介為變前極和變後極之中，極數大的比極數小的比值)(5)極比不超過2時，繞組節距介於變前極極距和變後極極距之間，具體選定由負載特性決定恆功率特性，元件節距偏向於多數極極距；鼓風機類特性，元件節距偏向於少數極極距；恆轉距特性，元件節距取多數極和少數極之間適當的值，使雙方繞組係數平衡相等。極比超過2時，繞組節距接近於多數極極距。(6)正相帶元件和負相帶元件之間有互相削弱磁勢的影響。也就是說，正相帶元件的下層邊狀態變化(狀態變化是指反向或換相變化)只跟隨自身上層邊變化，而沒有全部都跟隨負相帶對應元件的上層邊變化。同樣地，負相帶中的元件下層邊狀態變化也沒有全部都跟隨正相帶對應元件的上層邊變化。
2.本發明的特徵是一.變前極繞組和變後極繞組雙方都體現出整距方案。二.繞組元件的節距可以有長、短多種規格之分，也可能只有一種規格大小。三.繞組形式可以是單層形式，也可以是雙層形式。四.為了整距需要，繞組節距可以大於或者等於多數極極距的二倍值，也可以是其他值。五.作為整距變極，繞組選配元件節距的原則，首先是符合整距變極要求，其次才考慮負載特性。六.正相帶圈邊與負相帶圈邊之間沒有互相削弱的影響。也就是說，所有雙層繞組元件的二條圈邊都遵循下面規律正相帶元件的下層邊狀態變化(反向或換相)，除了跟隨自身元件的上層邊變化，還必須跟隨負相帶中對應元件的上層邊變化;負相帶元件的下層邊狀態變化，除了跟隨自身元件的上層邊變化，還必須跟隨正相帶中對應元件的上層邊變化。對單層繞組來說，則是把具有相同變化的正相圈邊和負相圈邊(屬於同一相的)聯成一個元件。
3.多級變極可以分解成多個變後極與變前極之間的關係，因此以上所有發明特徵均適合於多級變極。從屬權利要求
第二條本發明特徵中對於60°相帶繞組，在極幅調製反向法整距變極方案中，出現等節距元件形式(即一種規格大小的節距)的話，等節距元件的節距大小是等於變前極極距的。第四條本發明特徵可以是以下三種情況1.對於極幅調製反向法整距變極方案中極數增加的變極情況，若調製極符合公式k＝2mp，變後極極對數是變前極極對數的奇數倍(此時極比肯定大於2)，繞組形式雖與一般雙層等節距無差別，但此時繞組元件的節距是等於少數極一方的極距，此節距已大於多數極極距的二倍值，與常規法有所區別。2.對於換相法變極，當是極數減少的方案時(P′)/(P) ＝ (tV)/(tU) ＝ (V)/(U) (t是P′，P的最大公約數，V與U為奇數)元件節距 (πD)/(2t) (直徑節距的1/t)是變前極極距的U倍(πD)/(t) ＝U· (πD)/(P) (D為定子內徑)因U＞V，且U，V都須是奇數，所以U至少等於3，從而說明元件節距大於二倍的變前極(多數極)極距，此與常規法有所區別。3.對於換相法變極，當極數是增加的方案時元件節距大於等於變前極極距(少數極極距)(πD)/(t) ≥ (πD)/(P) ，分二種情況說明1t＜P，P＝Ut，U至少等於3，從而說明元件節距大於二倍的變前極極距(少數極)，也必然大於二倍的多數極極距，此與常規法有所區別。2t＝P， (P′)/(P) ＝ (tV)/(P) ＝ (V)/1 ，因V必須是奇數，意味著極比大於等於3，此時元件節距等於變前極極距，此値必定大於二倍的變後極極距(因極比大於等於3)，也就是元件節距大於二倍的多數極極距，也與常規法有所區別。總之，換相法變極，元件節距永遠大於二倍的多數極極距。除了上述三種情況之外，第四條本發明特徵適用於檢驗其他任何情況下的整距變極。第四條本發明特徵並不受上述三種情況說明的約束。
專利摘要
本發明對異步電動機單繞組反向法和換向法變極進行改進。此方法是使變極繞組在變前極與變後極中都保持為整距形式，從而提高了繞組的利用率。為此而提出了反向法和換相法的整距變極的設計方法。根據此方法能設計出普通極比以及極比非常遠的整距變極繞組，也能設計出適應許多極均為整距的變極繞組，此方法特別能提高遠極比的電機出力。
文檔編號H02K17/02GK85103031SQ85103031
公開日1986年12月3日 申請日期1985年6月1日
發明者錢羅奮 申請人:錢羅奮導出引文BiBTeX, EndNote, RefMan