防積塵吸附爬電繞線轉子電機的製作方法

2023-10-28 10:59:02

專利名稱：防積塵吸附爬電繞線轉子電機的製作方法
技術領域：
本實用新型涉及機電領域中一種防積塵吸附爬電繞線轉子電機。
技術背景 繞線轉子電機在電機中應用極其廣泛。其中主要有需有較好起動、力距性能為主
的起重及冶金電機三相電動機；可調速的電動機、發電機；各類電動工具；以及各類使用類
似集電環的繞線轉子同步、異步電機。繞線轉子電機市場需求量及批量性生產相對比鑄鋁
轉子電機少。因此在社會需求變化快、環保節能要求高、產品不斷升級更新、產品應用專用
化的今天，往往產品轉換速度會慢於鑄鋁轉子電機。同時電機的電磁設計已經很成熟，對不
同材料的要求變化都可在原有的結構上派生完成設計，但由於技術普及程度差與理解方式
不同，明明可以合併歸類縮小的技術卻進行分化放大，各方面均另行設計開發，相應也就增
加了基礎化產業技術的複雜性。影響了新材料、新工藝、新產品的發展。 繞線轉子電機主要有導磁材料製成的定轉子，與異步籠型電機不同的是電機定轉
子都嵌入導線繞組，電流經集電環上電刷和滑環流入轉子產生驅動電磁場、有轉子和軸組
合、軸與滾動軸承通過固定件前後端蓋與外殼的組合而成。繞線轉子電機的集電環與電刷
在工作時會產生磨損性粉塵，該粉塵由於顆粒小，電刷磨損性粉塵碳元素又可以以單質存
在，又是電位強的導電體，極易在普通物質的表面形成沉積吸附。繞線式轉子電機其中60%
的故障往往發生在集電環部位，其中有相當部分的故障，原因是集電環絕緣防爬電部位表
面的沉積粉塵，不及時清理乾淨。從而導致集電環裸露電極絕緣防爬電部位，有磨損性粉塵
沉積吸附產生爬電，形成電弧而燒損集電環部件或短路。長期來為防止電刷磨損產生的粉
塵沉降吸附影響電機壽命，將電機繞組與集電環隔離，採用非密閉狀態下的自給式內風扇
或它給式外風扇冷卻吹塵結構，也有採用密閉狀態下的內風扇冷卻下設積塵、排塵盒結構。
但都必須定時清理，若不及時清理就易產生爬放電現象，無法完全克服清理周期短，自潔功
能不強的缺點。 同樣的電機或其它含軸承機電產品，由於品種規格類型不同，決定了使用材料有 些會有所變化，材料膨脹係數不同又會引起公差變化，往往容易導致機電產品中軸承內受 材料膨脹壓縮，形成軸承無油沫幹摩擦升溫而過熱損毀。可電機旋轉部位公差是決定電機 無故障運行時間的關鍵。但目前國際、國內採用的公差配合標準較粗，應用解析不細，經常 造成產品批量性在公差範圍內的運行時間質量差。目前在設計電機軸配合標準時，可參考 "GB5371-xx公差與配合過盈配合的計算和選用"，但選擇軸承外圈與軸承室配合孔的公差 時，只能選擇參考沒有計算方式的"GB1801-xx公差與配合尺寸至500mm孔、軸公差帶配合" 等、"GB/T275-xx滾動軸承與軸和外殼的配合"。關於配合，包括最新的200620047860. 1專 利也可以進行進一步的深化
實用新型內容
本實用新型的目的在於提供一種符合當今產品質量要求，它能防止粉塵沉積吸附、防爬電，並能有效提高電機無故障運行時間的繞線轉子電機。 本實用新型的技術方案是這樣實現的其電磁設計按不同繞線轉子電機的標準設 計；電機定子、轉子驅動部份與集電環隔離吹塵冷卻；其特徵在於集電環區域內電極間絕 緣間距部位，集電環端部電刷連線裸露部份尾部與電源線絕緣端部，電刷架絕緣部位均需 按電源防爬電標準設定絕緣距離的部位，表面採用自潔處理，形成一個具有自潔性能粉塵 不易沉積吸附的絕緣表面低張力區；電機端蓋軸承室孔與軸承的配合，以設計溫升為公差 配合偏差依據，根據需要加裝O型圈調節，始終以保證軸承在有油沫狀態下的運行。 電源聯接部位防爬電極間絕緣、電源線絕緣端部、電刷架絕緣部位表面採用自潔 處理方式為表面全部採用l至200納米與近納米粒子絕緣塗料處理。電機集電環區域內避 開傳導電部位，全部採用1至200納米與近納米粒子絕緣塗料處理。 電機的定子、轉子材料全部淘汰高能耗工藝的熱軋矽鋼片，優選採用各類高性能 節能工藝軋制的矽鋼片；繞組電磁設計按不同繞線轉子電機的標準設計；電機定子、轉子 驅動部份與集電環隔離吹塵冷卻；集電環電極間絕緣間距部位，電刷連線裸露部份尾部與 電源線絕緣端部，電刷架絕緣部位等凡均需按電源防爬電標準設定絕緣距離的部位，表面 全部優選採用1至200納米與近納米粒子絕緣塗料處理，形成一個具有自潔性能粉塵不易 沉積吸附的絕緣表面低張力區。同時也可在電機集電環一端內避開傳導電部位，全部優選 採用1至200納米與近納米粒子絕緣塗料處理。 電機端蓋軸承室孔與軸承外圈的配合，按照不同的配合材料在自然裝配狀態、正 常工作狀態、特殊工作狀態三種不同狀態下，由於膨脹係數產生的間隙變動量差，優選選擇 正常工作狀態為公差配合偏差計算依據，用計算方式取代以往的選擇方式確定設計加工偏 差，始終以保證軸承在有油沫狀態下的運行。當膨脹變動量差較大時，加裝O型圈調節。因 此電機端蓋軸承室公差配合數據以計算、原理分析及再參考GB等標準並細化原標準，應用 從設計到生產便於理解識別術語。將原有標準的"間隙配合"定義細化為間隙就是中間有 空間概念的中文原義，引入軸承公差中"遊隙配合"概念，增加在原間隙配合與過盈配合中 缺乏的"遊盈配合"概念。達到提高無故障運行時間、質量，以適應現代企業生產和概念。 本實用新型的優點在於本實用新型適合繞線轉子電機現有和今後發展產品的通 用性使用，達到普及性的提高現有產品質量。其優點如下 —、其中基本構造1、明確了本實用新型繞線轉子電機可按新標準使用各類矽鋼 片材料及隨矽鋼片節能新產品更新。2、繞組電磁設計均按標準設計，也可按專用性規範設 計。3、電機與集電環的隔離吹塵與冷卻均可按標準設計。明確了為提高產品質量的同時， 適合對原產品可以不必作大的改動即可製造，既縮短新品開發周期，又可達到了節省投入 的目的。 二、將現有繞線電機質量關鍵處一集電環電極間絕緣間距部位，電刷連線裸露部 份尾部與電源線絕緣端部，電刷架絕緣部位等凡均需按電源防爬電標準設定絕緣距離的部 位。表面全部採用l至200納米與近納米粒子絕緣塗料處理，形成一個具有自潔性能粉塵 不易沉積吸附的絕緣表面低張力區，達到粉塵易沉積部位與防爬電絕緣表面不易產生物理 粘合力，使粉塵在電機啟動後受吹塵風力和電機自身離心、震動作用的微動力下即可分離。 減少了電極間有粉塵沉積吸附引起的爬放電損毀慨率，延長了電機使用的清理周期，提高 了產品無故障使用時間。[0013] 三、提高電機無故障運行時間、質量的關鍵公差配合中本實用新型電機端蓋軸承 室孔與軸承外圈的配合，以不同的配合材料在自然裝配狀態、正常工作狀態、特殊工作狀態 三種不同狀態下，由於膨脹係數產生的間隙變動量差，選擇正常工作狀態為公差配合偏差 計算依據，用計算方式取代以往的選擇方式確定設計加工偏差，始終以保證軸承在有油沫 狀態下的運行。當膨脹變動量差較大時，加裝O型圈調節。從而使產品達到提高無故障運 行時間、質量。將現有電機端蓋軸承室公差配合數據以計算、原理分析及再參考GB等標準 並細化原標準，應用從設計到生產便於理解識別術語。將原有標準的間隙配合定義細化為 間隙就是中間有空間慨念的中文原義，本實用新型間隙定義取消原標準零與零接觸屬間隙 的範疇；以零與零接觸遊動擴大至間隙的定義，應用軸承公差中遊隙配合名詞作為概念； 增加在原間隙配合與過盈配合中缺乏的，從零與零接觸遊動擴大至過盈的定義為遊盈配合 概念；同理過盈配合不存在過盈量零的概念。公差配合的細化應用可有效地便於基層加工 識別，達到從設計到生產都能清楚以數據、定義為標準的製造，這是質量控制中必須要熟知 的基礎知識。本實用新型以原理分析及再參考差配合的細化，同時也適合其它機電產品中 滾動軸承與外殼的配合計算和選用。從而可使眾多機電產品普及性地達到提高無故障運行 時間、質量，以適應現代社會企業生產和使用。

圖1 :為本實用新型防積塵吸附爬電繞線轉子電機結構圖。
圖2 :為本實用新型防積塵吸附爬電繞線轉子電機電磁圖。
圖3 :為本實用新型防積塵吸附爬電繞線轉子電機端蓋軸承室公差圖。
圖4 :為本實用新型防積塵吸附爬電繞線轉子電機端蓋軸承室與軸承間添加0圈
或帶壓蓋圖。
具體實施方式

以下結合附圖1至圖4中1至16標號與實施例對本實用新型作進一步詳細說明 防積塵吸附、防爬電繞線轉子電機，它包括 —、電機定子5、轉子4材料全部優選淘汰高能耗工藝的熱軋矽鋼片，可採用各類 高性能節能工藝軋制的矽鋼片；繞組3電磁12設計按不同繞線轉子4電機的標準及專用繞 線轉子4電機特定要求規範性設計。 二、電機定子5、轉子4驅動部份與集電環6按標準隔離吹塵冷卻；集電環6電極 間絕緣間距7部位，集電環6區域內10電刷連線裸露部份尾部與電源線絕緣端部8，電刷架 絕緣部位9等凡均需按電源防爬電標準設定絕緣距離的部位。表面全部優選採用1至200 納米或近納米粒子絕緣塗料處理，形成一個具有自潔性能粉塵不易沉積吸附的絕緣表面低 張力區。同時也可在電機集電環6區域內IO避開傳導電部位，全部優選採用納米絕緣塗料 處理。 三、電機端蓋2、軸承室13公差14配合數據以計算、原理分析及再參考標準細化 選擇確立基礎如下本實用新型計算以理論值為標準，將軸承1直徑假設為零，同時以軸11 在過盈裝配後，軸承1內滾動部位必須保持軸承1轉動必須的遊隙。當軸承室13材質線膨 脹係數低於軸承1鋼時，設電機軸承1正常工作時溫升值溫度為A，軸承1允許最高耐溫值為a，為溫度基本計算數據A、 a，軸承1鋼膨脹係數為b，軸承室13材料膨脹係數為c，軸承 1直徑為d。首先以電機正常工作溫升值與軸承1正常工作溫度A為設計參考加工零線&， 同時又是設計分析選擇關鍵數據；軸承l允許最高耐溫值a為設計參考加工另一零線^，與 &相同X2也是設計分析選擇關鍵數據；達到電機軸承室13在正常工作溫升時與軸承1正 常工作溫度下，該軸承1仍可在低於軸承1材質的壓縮延伸力狀況下含油旋轉運行。求出 加工零線直徑= d *A (b-c)，然後以軸承1允許最高耐溫工作溫度a為另一加工零線 直徑公差14數值應用計算依據DX2 = d a (b-c)，放棄原標準上、下偏差中數值，將該規 格產品軸承室13正常工作時由於溫升造成的膨脹係數差，形成的間隙變化量設為一極限 偏差&。 & = DX「d ;軸承1允許最高耐溫工作時膨脹係數差設為另一極限偏差X2。 X2 = DX2-d。 (DX—表示軸承常溫直徑與該配合計算溫升膨脹係數差的和)當軸承室13材質強 度與膨脹係數大於軸承1時，則在軸承室13與軸承1間添加膨脹調節0形圈15，也可按常 規裝配軸承外圈壓蓋16，達到降低受熱後振動噪聲與避免軸承1外圈旋轉二 實施例1 按180-6機座加工的防積塵吸附、防爬電繞線轉子起重電機。電機定子5、轉子4 材料有熱軋矽鋼片改用冷軋矽鋼片後與原相同功率比較。由於冷軋矽鋼片電磁12感應強 度等優於熱軋片，可節約銅材3%，節約鐵3. 5%，電磁12噪聲也低於熱軋片製作的電機。 實施例2 用相同的180-6機座冶金用繞線轉子電機進行試驗對比。原集電環6未採用納米
與近納米粒子絕緣塗料處理時，為防爬電必須每天打開積塵盒清理粉塵，同時須不定期的
清潔防爬電部位。當採用1至200納米與近納米粒子絕緣塗料處理後，當清理粉塵後檢查
爬電部位7、8、9，凡採用1至200納米與近納米粒子絕緣塗料處理過的部位未發現以往的碳
沉積吸附現象。 實施例3"間隙配合"應用 當軸承室13材料為鑄鐵時，由於膨脹係數小於軸承1鋼，最終在機械旋轉運行產 生溫升後，若軸承1外圈與軸承室13孔的配合在公差14標準零公差14狀態下，軸承室13 勢必會壓縮軸承1外圈，從而造成減小軸承1運行內部遊隙值及應有的潤滑油沫層，當軸承 1運行無遊隙時就會造成幹摩擦加劇溫升，從而形成缺油摩損或壓縮性硬摩損損毀。 按照112機座電機選用306軸承1 ，軸承1外圈①72mm，根據GB/T275-xx標準軸 承室13常用公差14配合可採用H6、H7、J7、K7或M7，目前中國Y2、Y3電機使用H6、H7公差 14，按GB/T275xx選擇公差14，同時參照GB1801-xx選用，按標準應查基孔制配合。但基孔制 下公差14帶基本上都是零或負的標準選擇。按本實用新型先計算電機軸承1與軸承室13 在正常工作溫升值下，由於膨脹係數差產生的間隙變動量差為加工零線&，軸承1允許最高 耐溫值的間隙變動量差為設計參考加工另一零線&。取軸承l鋼線膨脹係數b = 12X10—6， 鑄鐵件線膨脹係數c = 8. 7X 10—6，電機軸承1正常工作溫升A = 5(TC，軸承1允許最高溫 升值a = 80°C。由於軸承1鋼膨脹係數大於鑄鐵件，則鑄鐵軸承室13，D =①72mm在溫升 設計範圍內會產生^ = 0.01188、X2 = 0.019的間隙不同變化量。同批次電機中若採用原 公差14標準中下偏差為零的合格品將會在使用過程中，由於運行溫升軸承室13將會壓縮 軸承1外圈，減小了軸承1運行內部遊隙值及應有的潤滑油沫層，當軸承1運行無遊隙時就
6會造成幹摩擦加劇溫升，從而形成缺油摩損或壓縮性硬摩損損毀，造成同批次產品可靠性
運行質量差。按本實用新型採用&膨脹係數差為公差14下偏差中設為加工零線，X2為上
偏差加工零線並酌情調整，採用有間隙值的"間隙配合"。即。72+。.。1188+°°1914為初始計算標
準，若要考慮加工精度，可以按精度要求調整上偏差，但在加工時向下偏差偏移。 以上由於下偏差存在一定的間隙值，可彌補一些軸承室13的圓度、徑向跳動偏
差，減少裝配衝擊力。同時初始軸承1外圈無壓縮性使用，可提高軸承1內滾動部位表面壓
縮硬化均勻性，彌補了轉動部位在特定狀況下由於最高溫升時的膨脹係數差造成的間隙減 同時為保證質量，當間隙增大時，該材質類型可在軸承室13與軸承1間添加橡膠
0形圈15，達到降低初始間隙過大產生振動噪聲與避免軸承l外圈旋轉，充分應用橡膠O型
圈15受熱後會產生收縮可平衡間隙減小的特點，彌補膨脹係數差。也可按常規裝配軸承l
外圈壓蓋16或壓片。 實施例4"遊隙配合"應用 當軸承室13材料為不鏽鋼時，由於膨脹系大於軸承1鋼，最終在機械旋轉運行產 生溫升後，若軸承1外圈與軸承室13孔的配合在公差14標準間隙狀態下，軸承室13孔勢 必會大於軸承1外圈，從而增大軸承1外圈與軸承室13孔間隙配合值，易引起軸承1外圈 旋轉及軸承室13孔摩損性擴大，形成摩損性升溫、孔擴大變形損毀。 按照112機座電機選用306軸承l，軸承1外圈①72mm，本實用新型則先計算電機 軸承1與軸承室13在正常工作溫升值下，由於膨脹係數差產生的間隙變動量差為加工零線 Xp取軸承1鋼線膨脹係數b = 12X10—e，不鏽鋼線膨脹係數c = 16. 6X10—6，電機軸承1正 常工作溫升A = 50°C。由於軸承1鋼膨脹係數小於不鏽鋼，則不鏽鋼軸承室13，D =①72mm 在溫升設計範圍內會產生^ = 0.01656的間隙增加量。該間隙變動量若在配合中不分析 考慮，按原常規公差14同批次電機中某些靠近上偏差的合格品將會在使用過程中，由於運 行溫升軸承室13將會間隙增大易引造成軸承1外圈旋轉，從而導致軸承l外圈與軸承室13 形成幹摩擦加劇溫升，從而形成硬磨損損毀。造成同批次電機可靠性運行質量差。按本實 用新型採用X膨脹係數差在公差14中設為加工零線並酌情調整，根據不鏽鋼軸承室13總 強度高於軸承1外圈，延伸率高於軸承1鋼，為防軸承1外圈壓縮變形和在電機工作溫升後 將會產生的膨脹間隙，易使軸承室13內配合軸承1外圈旋轉。所以採用以零為標準的"遊 隙配合"，使用GB標準H6、 H7的下偏差0. 00為加工零線，但上偏差的數值按在保證溫升狀 態下運行是矛盾的。因此為避免溫升產生間隙過大，同時平衡軸承室13圓度、跳動公差，壓 縮上偏差取H5為0. 013，以零與零接觸遊動擴大至間隙的定義，應用軸承1公差14中"遊 隙配合"名詞作為概念，即軸承室13為。72。+°°1314為初始計算標準，若要考慮加工精度，則
可根據精度要求調整上偏差，但在加工時向下偏差偏移。"遊隙配合"與"間隙配合"應用選擇 為保證質量，該材質類型可在軸承室13與軸承1間添加熱膨脹0形圈15，達到降 低受熱後振動噪聲與避免軸承1外圈旋轉，公差14可根據0型圈15膨脹係數與強度計算 選擇"遊隙配合"或"間隙配合"，也可按常規裝配軸承1外圈壓蓋16或壓片。"遊盈配合"應用選擇[0040] 按實施例3計算則為。72—。.。265—°°165614，形成在常溫下有過盈量的"過盈配合"，形 成軸承1外圈在初始裝配狀態，就易產生隨軸承室13加工圓度、跳動性的壓縮性變形。為 減少壓縮變形量，考慮到軸承室13加工圓度、跳動性偏差的因素可減少過盈量，以上偏差 0. 01656改為下偏差，以0為上偏差，即軸承室13為。72—。.。1656°14，形成從零與零接觸遊動 擴大至過盈的"遊盈配合"。由於在裝配中同樣存在壓縮的現實，在選擇配合軸承1時必須 將壓縮量加入軸承1遊隙值內，應選擇比實施例3軸承1遊隙大的標準進行配合，可使軸承 1外圈在受壓縮後仍有間隙，保證軸承1始終可在有油沫狀態下的無故障運行。 實施例5 _ "遊盈配合"應用選擇 當軸承室13材料為鋁時，由於膨脹系大於軸承1鋼最終在機械旋轉運行產生溫升 後，若軸承1外圈與軸承室13孔的配合在公差14標準間隙狀態下，軸承室13孔勢必會大 於軸承1外圈，再加一般合金鋁硬度低於軸承l，從而增大軸承1外圈與軸承室13孔間隙 配合值，易引起軸承1外圈旋轉及軸承室13孔磨損性擴大，形成磨損性升溫、孔擴大變形損毀。 按照112機座電機選用306軸承l，軸承1外圈①72mm，按本實用新型先計算電機 軸承1與軸承室13在正常工作溫升值下，由於膨脹係數差產生的間隙變動量差為加工零線 Xp取軸承1鋼線膨脹係數b = 12X 10— 合金鋁線膨脹係數c = 20X 10—6，電機軸承室13正 常工作溫升值與軸承1正常工作溫升A = 50°C。由於軸承1鋼膨脹係數小於合金鋁，則合 金鋁軸承室13 D =①72mm在溫升設計範圍內會產生X = 0. 0288大於軸承1的膨脹係數 差。該係數若在配合中不分析考慮，同批次電機中某些採用上偏差的合格品將會在使用過 程中，由於運行溫升軸承室13將會間隙增大易引造成軸承1外圈旋轉，從而導致軸承1外 圈與軸承室13造成幹摩擦加劇溫升，形成硬磨損損毀，造成同批次可靠性運行質量差。按 本實用新型採用X膨脹係數差產生的間隙變動量差設為一加工零線並酌情調整，另一公差 14偏差線根據合金鋁軸承室13往往強度低於軸承1外圈，延伸率高於軸承1鋼，過盈配合 不易使軸承1外圈壓縮。在軸承室13強度低於軸承1外圈時，同時壓縮回彈性差，可採用 過盈配合。但過盈量不宜取過大，取在電機軸承1正常工作溫升後產生的間隙變動量為最 大過盈量即可，採用以零為標準的由零至過盈的"遊盈配合"。使用公差上14偏差0.00為 一加工零線，但下偏差的數值按在保證溫升狀態下運行，材料壓縮後再升溫的回彈量。即軸 承室13為①72—。.。288°14。"遊隙配合"應用選擇 若採取"遊隙配合"軸承室13為0 72。+°°xx14，為保證質量必須在軸承室13與軸承
1間添加熱膨脹O形圈15，達到降低受熱後振動噪聲與避免軸承1外圈旋轉，公差14可根
據0型圈15膨脹係數與強度計算選擇。也可按常規裝配軸承1外圈壓蓋16或壓片。根據
需求也可在軸承室13嵌入強度、硬度較高的材質，根據材質另行計算公差14。 實施例6 _ "遊隙配合"應用 當軸承室13材料膨脹係數接近軸承1時，由於膨脹係數接近軸承1鋼，所以該公 差14選擇與裝配時，主要避免不能過盈裝配，以免過盈裝配造成軸承室13壓縮軸承1外 圈，形成軸承1運行無遊隙時就會形成幹摩擦加劇溫升，從而形成缺油或壓縮性硬磨損損毀。為保證軸承1運行內部遊隙值及應有的潤滑油沫層可採取"遊隙配合"，對公差14要求 一般的產品可採用"間隙配合"。 按照112機座電機選用306軸承1 ，軸承1外圈①72mm，根據GB/T275-xx標準軸 承室13常用公差14配合可採用H6、 H7、 J7、 K7或M7，目前中國Y2、 Y3電機使用H6、 H7公 差14，按GB/T275-xx選擇公差14，同時參照GB1801xx選用，按標準應查基孔制配合。但基 孔制下偏差是零的標準選擇為主。軸承室13 D=①72mm該係數若在配合中不分析考慮， 軸承室13將會壓縮軸承1外圈，從而減小軸承1運行內部遊隙值及應有的潤滑油沫層，當 軸承1運行無遊隙時就會造成幹摩擦加劇溫升，從而形成缺油磨損或壓縮性硬磨損損毀， 造成同批次電機可靠性運行質量差。按本實用新型採用X膨脹係數差產生的間隙變動量差 設為一加工零線並酌情調整，另一公差14偏差線可根據軸承室13加工中圓度、跳動偏差累 加為上偏差。由於膨脹係數接近，無膨脹係數差，但要避免軸承室13壓縮軸承1外圈，因此 下偏差採用本實用新型"遊隙配合"慨念中以零為零線的公差14值，上偏差累加誤差選擇 0.013。若採用有間隙值的間隙配合，下偏差則可取O.Ol加工件累加公差14，上偏差按GB 標準H6為0. 019。即遊隙配合軸承室13偏差為。72。+°°1314 ;間隙配合軸承室13偏差為 ①72+。.。,0198。根據以上分析說明了在加工中上、下偏差主要可以往上或往下偏移的依據， 為初始計算標準。若要考慮加工精度，則可調整上偏差，在加工時向下偏差偏移。 綜上所述 根據以上實施例分析了本實用新型一種符合當今質量要求，優選使用納米或近納 米絕緣材料處理，達到防止粉塵沉積吸附、防爬電，並能有效提高電機無故障運行時間的繞 線轉子電機。特別是電機端蓋2、軸承室13孔與軸承1外圈的配合中，應用了不同的配合材 料在自然裝配狀態、正常工作狀態、特殊工作狀態三種不同環境狀態下，由於膨脹係數產生 的間隙變動量差，優選選擇正常工作狀態為公差配合偏差計算依據，用計算方式取代以往 的選擇方式確定設計加工偏差。當膨脹變動量差較大時，加裝0型圈15調節。始終優選保 證軸承1在有油沫狀態下的運行特點。從而使產品達到提高無故障運行時間、質量，以適應 現代社會企業生產和使用。
權利要求一種防積塵吸附爬電繞線轉子電機，電磁(12)設計按不同繞線轉子電機的標準設計；電機定子(5)、轉子(4)驅動部份與集電環(6)隔離吹塵冷卻；其特徵在於集電環(6)區域內電極間絕緣(7)間距部位，集電環(6)端部電刷連線裸露部份尾部與電源線絕緣端部(8)，電刷架絕緣部位(9)均需按電源防爬電標準設定絕緣距離的部位，表面採用自潔處理，形成一個具有自潔性能粉塵不易沉積吸附的絕緣表面低張力區；電機端蓋(2)軸承室(13)孔與軸承(1)的配合，以設計溫升為公差(14)配合偏差依據，根據需要加裝O型圈(15)調節，始終以保證軸承在有油沫狀態下的運行。
2. 根據權利l所述的電機，其特徵是電源聯接部位防爬電極間絕緣(7)、電源線絕緣端 部(8)、電刷架絕緣部位(9)表面採用自潔處理方式為表面全部採用1至200納米與近納米粒子絕緣塗料處理。
3. 根據權利l所述的電機，其特徵是電機集電環(6)區域內(10)避開傳導電部位，全部採用1至200納米與近納米粒子絕緣塗料處理。
專利摘要本實用新型公開了一種防積塵吸附爬電繞線轉子電機。其電機定子、轉子材料採用高性能節能工藝軋制的矽鋼片；電磁設計按要求規範性設計；電機驅動與集電環隔離處理；集電環區域內需絕緣有防爬電標準距離的部位，表面全部採用納米類粒子絕緣塗料處理，形成具有自潔性能粉塵不易沉積吸附的絕緣表面低張力區。電機端蓋軸承室孔與軸承外圈的配合，按照不同的配合材料在自然裝配、正常工作、特殊工作三種不同狀態，膨脹係數產生的間隙變動量差，選擇正常工作狀態為配合依據，用計算方式取代以往的選擇方式確定設計加工偏差。當膨脹變動量差較大時，加裝O型圈調節。始終以保證軸承在有油沫狀態下的運行。從達到提高電機的無故障運行時間、質量。
文檔編號H02K5/124GK201523275SQ20092006791
公開日2010年7月7日 申請日期2009年2月20日 優先權日2009年2月20日
發明者葉禮明, 湯學華, 葛良璞, 陳丹 申請人:上海電機學院;浙江光陸振動器有限公司