判斷油層點燃的方法及裝置與流程
2023-09-20 03:33:15 1
本發明涉及火驅採油技術領域，特別涉及一種判斷油層點燃的方法及裝置。
背景技術：
火驅技術是稠油熱採領域的前沿技術，與其他熱採方法相比，火驅具有明顯的技術優勢：熱效率高，適用油藏範圍廣，對環境汙染小，採收效率高等。特別是火驅技術作為稠油油藏注蒸汽後期的接替開發技術，能夠大幅度特高原油採收率。
火驅技術也稱火燒油層，通過將含氧氣體(例如空氣)從注入井注入油層，通過人工點火方式點燃油層，利用原油中10％重質成分作為燃料，連續注入空氣為助燃劑，不斷向油層傳遞熱量和驅動能量來提高產量的一種熱力採油方法。
其中，點火指採用自燃點火或人工加熱的方式在近井地帶形成一個高溫區域，在此區域原油與注入空氣發生劇烈氧化反應即燃燒，從而點燃油層。其中，自燃點火對原油的氧化性要求高，使其適用性較差。因此，現有技術中，火驅一般採用人工點火。
在人工點火時，例如採用電點火的方式進行點火的過程中，加熱段主要是近井地帶，著火時間較短，目前利用監測數據還無法實現判斷油層是否點燃，即是否成功點火。
因此，有必要提出一種判斷油層是否點燃的方法，以克服現有技術中的缺陷。
技術實現要素：
本發明的目的是提供一種判斷油層點燃的方法及裝置，能夠判斷出油層是否成功點火，從而為火驅開發提供可靠的依據。
本發明的上述目的可採用下列技術方案來實現：
一種判斷油層點燃的方法，包括：
在忽略地層氧化放熱的前提下，建立注氣井的溫度場模型，基於所述溫度場模型和注氣井出口深度，計算獲取注氣井出口空氣理論溫度數據；
獲取所述注氣井出口空氣溫度變化的實測溫度數據；
基於所述注氣井出口空氣理論溫度數據和實測溫度數據形成誤差分析曲線；
基於所述誤差分析曲線，判斷該曲線是否出現駝峰段；當所述誤差分析曲線中出現駝峰段時，則確定油層點燃。
在一個優選的實施方式中，當所述誤差分析曲線中沒有出現駝峰段時，則確定油藏沒有點燃。
在一個優選的實施方式中，所述建立注氣井的溫度場模型包括：根據注入空氣吸收的熱量等於電加熱的熱量與空氣向儲層傳遞的熱量之差建立熱平衡方程，根據所述熱平衡方程獲得溫度剖面。
在一個優選的實施方式中，所述熱平衡方程為：
MgCgp(T02-Th)＝ND/LD-Kλkl(T0-Th)
根據所述熱平衡方程獲得溫度剖面T02計算公式為：
所述計算公式中：
ND表示電加熱功率，單位為W；
LD表示電加熱長度，單位為m；
T0表示井筒內空氣任一點的溫度，單位為℃；
Kλh表示井筒內到水泥環外壁的總傳熱係數；
l表示井筒傳熱長度，單位為m；
Th表示水泥環外壁溫度，單位為℃；
Mg表示注入空氣的質量流量，單位為kg/s；
Cgp表示空氣比熱，單位為J/kg·℃，相應的，根據所述熱平衡方程獲得溫度剖面為：將所述注氣井出口的位置信息代入所述熱平衡方程，確定所述注氣井出口空氣溫度。
在一個優選的實施方式中，所述誤差曲線中的誤差對應的誤差值根據下式確定：
誤差值＝(實測值-理論值)/理論值；
其中，所述理論值是不考慮地層燃燒放熱的計算值；所述實測值除了考慮電點火器加熱的因素外，還考慮地層燃燒放熱的影響。
一種判斷油層點燃的裝置，包括：
注氣井出口空氣理論溫度數據獲取模塊，用於在忽略地層氧化放熱的前提下，建立注氣井的溫度場模型，基於所述溫度場模型和注氣井出口深度，計算獲取注氣井出口空氣理論溫度數據；
注氣井出口空氣溫度實測模塊，用於獲取所述注氣井出口空氣溫度變化的實測溫度數據；
誤差分析曲線形成模塊，用於基於所述注氣井出口空氣理論溫度數據和實測溫度數據形成誤差分析曲線；
判斷模塊，用於基於所述誤差分析曲線，判斷該曲線是否出現駝峰段；當所述誤差分析曲線中出現駝峰段時，則判斷油層點燃。
在一個優選的實施方式中，所述判斷模塊在當所述誤差分析曲線中沒有出現駝峰段時，則確定油藏沒有點燃。
在一個優選的實施方式中，所述注氣井出口空氣理論溫度數據獲取模塊包括：
熱平衡方程建立單元，用於根據注入空氣吸收的熱量等於電加熱的熱量與空氣向儲層傳遞的熱量之差建立熱平衡方程，
溫度剖面獲取單元，用於根據所述熱平衡方程獲得溫度剖面。
在一個優選的實施方式中，所述熱平衡方程為：
MgCgp(T02-Th)＝ND/LD-Kλkl(T0-Th)
根據所述熱平衡方程獲得溫度剖面T02計算公式為：
所述計算公式中：
ND表示電加熱功率，單位為W；
LD表示電加熱長度，單位為m；
T0表示井筒內空氣任一點的溫度，單位為℃；
Kλh表示井筒內到水泥環外壁的總傳熱係數；
l表示井筒傳熱長度，單位為m；
Th表示水泥環外壁溫度，單位為℃；
Mg表示注入空氣的質量流量，單位為kg/s；
Cgp表示空氣比熱，單位為J/kg·℃，相應的，根據所述熱平衡方程獲得溫度剖面為：將所述注氣井出口的位置信息代入所述熱平衡方程，確定所述注氣井出口空氣溫度。
在一個優選的實施方式中，所述誤差曲線中的誤差對應的誤差值根據下式確定：
誤差值＝(實測值-理論值)/理論值；
其中，所述理論值是不考慮地層燃燒放熱的計算值；所述實測值除了考慮電點火器加熱的因素外，還考慮地層燃燒放熱的影響。
本發明的特點和優點是：通過在忽略地層氧化放熱的前提下，建立注氣井的溫度場模型，基於所述溫度場模型和注氣井出口深度，計算獲取注氣井出口空氣理論溫度數據；獲取所述注氣井出口空氣溫度變化的實測溫度數據；基於所述注氣井出口空氣理論溫度數據和實測溫度數據形成誤差分析曲線；；基於所述誤差分析曲線，判斷該曲線是否出現駝峰段；當所述誤差分析曲線中出現駝峰段時，則確定油層點燃，即能夠利用誤差分析曲線中出現的駝峰段信息準確地確定油層是否點燃，以及被點燃油層的個數等，從而為火驅開發提供可靠的依據，可以避免因油層是否點燃出現判斷錯誤而導致的重複點火作業等，大大提高了火驅開發作業的經濟性。
參照後文的說明和附圖，詳細公開了本申請的特定實施方式，指明了本申請的原理可以被採用的方式。應該理解，本申請的實施方式在範圍上並不因而受到限制。在所附權利要求的精神和條款的範圍內，本申請的實施方式包括許多改變、修改和等同。
針對一種實施方式描述和/或示出的特徵可以以相同或類似的方式在一個或更多個其它實施方式中使用，與其它實施方式中的特徵相組合，或替代其它實施方式中的特徵。
應該強調，術語「包括/包含」在本文使用時指特徵、整件、步驟或組件的存在，但並不排除一個或更多個其它特徵、整件、步驟或組件的存在或附加。
附圖說明
圖1是本申請實施方式中一種判斷油層點燃的方法的步驟流程圖；
圖2是一種出口空氣溫度對應時間的誤差分析曲線圖；
圖3是一種稠油氧化過程中氧氣氧化反應速率-溫度的曲線圖；
圖4是本申請實施方式中一種判斷油層點燃的裝置模塊示意圖。
具體實施方式
下面將結合附圖和具體實施方式，對本發明的技術方案作詳細說明，應理解這些實施方式僅用於說明本發明而不用於限制本發明的範圍，在閱讀了本發明之後，本領域技術人員對本發明的各種等價形式的修改均落入本申請所附權利要求所限定的範圍內。
下面結合附圖對本申請所述的判斷油層點燃的方法、裝置進行詳細的說明。圖1是本申請一個實施方式提供的判斷油層點燃的方法的流程圖。雖然本申請提供了如下述實施方式或附圖所示的方法操作步驟或裝置結構，但基於常規或者無需創造性的勞動在所述方法或裝置中可以包括更多或者更少的操作步驟或模塊結構。在邏輯性上不存在必要因果關係的步驟或結構中，這些步驟的執行順序或裝置的模塊結構不限於本申請實施方式提供的執行順序或模塊結構。所述的方法或模塊結構的在實際中的裝置或終端產品執行時，可以按照實施方式或者附圖所示的方法或模塊結構連接進行順序執行或者並行執行(例如並行處理器或者多線程處理的環境)。
除非另有定義，本文所使用的所有的技術和科學術語與屬於本申請的技術領域的技術人員通常理解的含義相同。本文中在本申請的說明書中所使用的術語只是為了描述具體的實施方式的目的，不是旨在於限制本申請。
需要說明的是，當元件被稱為「設置於」另一個元件，它可以直接在另一個元件上或者也可以存在居中的元件。當一個元件被認為是「連接」另一個元件，它可以是直接連接到另一個元件或者可能同時存在居中元件。本文所使用的術語「垂直的」、「水平的」、「上」、「下」、「左」、「右」以及類似的表述只是為了說明的目的，並不表示是唯一的實施方式。
本發明提供一種判斷油層點燃的方法及裝置，能夠判斷出油層是否成功點火，從而為火驅開發提供可靠的依據。
請參閱圖1，本申請實施方式中提供一種判斷油層點燃的方法，該方法可以包括如下步驟：
步驟S10：在忽略地層氧化放熱的前提下，建立注氣井的溫度場模型，基於所述溫度場模型和注氣井出口深度，計算獲取注氣井出口空氣理論溫度數據；
步驟S12：獲取所述注氣井出口空氣溫度變化的實測溫度數據；
步驟S14：基於所述注氣井出口空氣理論溫度數據和實測溫度數據形成誤差分析曲線；
步驟S16：基於所述誤差分析曲線，判斷該曲線是否出現駝峰段；當所述誤差分析曲線中出現駝峰段時，則確定油層點燃。
在本申請所述的判斷油層點燃的方法中，一般的，在判斷油層是否點燃的前提是要進行人工點火操作。而人工點火時，常見的是以電點火的方式進行。當然，本申請中並不限於該點火方式，所屬領域技術人員在本申請的技術精髓啟示下，還可能做出其他的變更，但只要其實現的功能和效果與本申請相同或相似，均應涵蓋於本申請保護範圍內。
當利用電點火器進行點火時，直接點燃高溫空氣，使原油達到自燃點以上，即為高溫點火方式，在忽略地層氧化放熱的前提下，可以建立注氣井的溫度場模型。具體的，針對電點火井筒溫度場進行如下分析：
具體的：電點火器在井筒加熱空氣，加熱的空氣向下運動，到管柱出口，然後進入地層，在管柱出口之前，由於電點火器加熱段長度較長(50m)，產生一部分沿程熱損失，根據能量守恆定律，可以得到熱平衡方程，即注入空氣吸收的熱量等於電加熱的熱量與空氣向儲層傳遞的熱量之差。
考慮流體在井筒流動傳熱的複雜性，對井筒流體流動和傳熱作部分簡化，假設如下：
1)空氣在井筒內的流動為一維流動，同一截面上各點的溫度、壓力相等；
2)井筒中的傳熱為徑向穩態傳熱，井筒周圍地層傳熱為非穩態傳熱；
3)井筒和周圍地層的熱損失是徑向的，不考慮井深方向的縱向傳熱；
4)在熱量傳遞過程中，忽略套管和油管熱阻。
(1)空氣吸收的熱量
空氣在井筒中的流量為Mg，溫度從T01被加熱到T02，空氣吸收的熱量為：
Q0＝MgCgp(T02-T01) (1-1)
式中：
Q0—空氣吸收熱量，W；
Mg—注入空氣的質量流量，kg/s；
Cgp—空氣比熱，J/kg·℃
T01、T02—空氣初始、被加熱後溫度，℃。
(2)電加熱的熱量
電加熱的熱量計算公式為：
QD＝ND/LD (1-2)
式中：
QD–電加熱熱量，W/m；
ND–電加熱功率，W；
LD–電加熱長度，m。
(3)空氣向地層散失的熱量
空氣向地層散失的熱量與井筒內空氣到水泥環外壁的傳熱量和水泥環外壁到地層的傳熱量相等。
①井筒內空氣到水泥環外壁的傳熱
根據傳熱學原理有：
Qs＝Kλhl(T0-Th) (1-3)
式中：
Qs–井筒內到水泥環外壁熱流量，W；
l–井筒傳熱長度，m；
T0–井筒內空氣任一點的溫度，℃；
Th–水泥環外壁溫度，℃。
Kλh–井筒內到水泥環外壁的總傳熱係數，W/m2·℃；
式中：
RO–油管內壁液膜和汙垢層對流換熱熱阻，K/W；
ROλ–油管的導熱熱阻，K/W；
Rtλ–套管的導熱熱阻，K/W；
Rsλ–水泥環的導熱熱阻，K/W；
Rhσ–環空的自然對流和輻射換熱熱阻，K/W。
目前，國內外在計算井筒內到水泥環外壁的總傳熱係數時，當井筒中僅有光油管，下端有封隔器，油管環空為液體或氣體時：
式中：
Ktub–油管的導熱係數，W/m·K；
rti–油管內半徑，m；
rto–油管外半徑，m；
Kcas–套管的導熱係數，W/m·K；
rco–套管外半徑，m；
rci–套管內半徑，m；
Kcem——水泥環導熱係數，W/m·K；
rh——井眼半徑，m；
hc——環空內空氣的熱傳導及自然對流的傳熱係數，W/m2·K；
hr——輻射熱傳導係數，W/m2·K。
當井筒中油管柱是隔熱管，下端有封隔器，環空是液體或氣體時：
括號內第三項是隔熱管的熱阻，這一項對總傳熱係數的影響很大。
式中：
hc'—環空內空氣熱傳導及自然對流的傳熱係數，W/m2·K；
hr'—輻射熱傳導係數，W/m2·K。
式中：
T*—絕對溫度，K；
δ—Stefan—Boltzmann常數，2.189×10-8W/(m2·K)；
Ftci—油管外壁表面Ato向套管內壁表面Aci輻射有效係數；
εto、εci—油管外壁及套管內壁的發射係數。
根據Dropkin等人試驗數據處理，在井筒條件下：
式中：
Khc—環空內空氣的等效導熱速度，即在環空平均溫度及壓力下，
包括自然對流影響的空氣的綜合導熱係數，W/m·K；
Kha—環空內空氣的導熱係數，W/m·K。
式中：Grashof數Gr及Prandtl數Pr分別為：
式中：
g—重力加速度，m/s2；
ρg、μtc—分別為環空內空氣在平均溫度Tan及壓力p下的密度，kg/m3及黏度，Pa·s；
β—環空內空氣體積膨脹係數，K-1；
Cgp—環空內空氣在平均溫度下的定壓比熱容，J/(kg·℃)。
②水泥環外壁到地層的傳熱
根據Ramey的近似解，地層到水泥環外壁的徑向熱流量為：
式中：
Th—水泥環外壁溫度，℃；
f(t)—隨時間變化的導熱傳熱係數；
a—地層平均散熱速度，m2/s；
t—注氣時間，s；
λw——地層導熱係數，W/m·℃。
由於井筒內到水泥環外壁的傳熱與水泥環外壁到地層的傳熱相等，因此根據(1-3)式、(1-13)式得到傳熱方程，即：
套管溫度計算公式：
通過公式(1-6)和公式(1-13)可得出水泥環外壁面溫度計算公式：
綜合傳熱係數的計算方法如下：
1)根據試驗結果或其他資料估計一個具體井筒結構方式的Kλh值；
2)按公式(1-14)計算出f(t)；
3)按公式(1-16)計算出Tci值；
4)按公式(1-17)計算出Th值；
5)按公式(1-17)和(1-19)估算hr，及按公式(1-20)、(1-11)和(1-12)估算hc；
6)按公式(1-5)或式(1-6)計算出新Kλh值；
7)比較計算出的Kλh值與估計的Kλh值。二者會有差別，再重新確定一個Kλh後，重複上述2)～5)步驟，迭代3次以上，求出較為精確的Kλh值。
根據(3-1)、(3-2)、(3-3)式，可建立熱平衡方程，即：
MgCgp(T02-Th)＝ND/LD-Kλkl(T0-Th) (1-18)
上式中，
ND—電加熱功率，W；
LD—電加熱長度，m；
T0—井筒內空氣任一點的溫度，℃；
Kλh—井筒內到水泥環外壁的總傳熱係數；
l—井筒傳熱長度，m；
Th—水泥環外壁溫度，℃；
Mg—注入空氣的質量流量，kg/s；
Cgp—空氣比熱，J/kg·℃。
由此，可解出空氣溫度T02，從而得溫度剖面，即整個點火半徑上任意位置的溫度，即建立了注氣井的溫度場模型。然後，基於所述溫度場模型，根據具體的位置信息可以計算獲取每個位置的理論溫度數據。相對應的，由於所述注氣井的出口位置是已知的，則所述注氣井的出口位置處的空氣溫度也可通過上式計算得出。也就是說，根據所述熱平衡方程獲得溫度剖面為：將所述注氣井出口的位置信息代入所述熱平衡方程，確定所述注氣井出口空氣溫度。
另一方面，可以通過實測的方式，例如通過錄取井筒溫度場，獲取所述注氣井出口空氣溫度變化的實測溫度數據。其中，獲取注氣井溫度變化的實測溫度數據可以通過熱式質量流量計獲取。當然，所述獲取所述注氣井溫度變化的實測溫度數據的方式並不限於上述描述，所屬領域技術人員在本申請的技術精髓啟示下，還可能做出其他的變更，但只要其實現的功能和效果與本申請相同或相似，均應涵蓋於本申請保護範圍內。
具體的，當熱式質量流量計進行獲取注氣井出口空氣溫度的方式可以為固定式，也可以為移動式。當通過移動式獲取時，獲取的設備可以包括電纜和與電纜連接的探測儀器，該儀器上設置有熱電偶。使用時，儀器從井口向下移動至空氣出口位置，熱電偶接觸空氣，獲取溫度信號，信號傳遞給電纜，即獲取了注氣井的出口空氣溫度。儀器下入測完後可以取出來，因此可以重複利用。
此外，為了長期連續監測，一般採用固定式的方式獲取。此時，熱電偶捆綁在管外，位於空氣出口位置，監測出口空氣溫度，信號通過電纜傳輸到井口，直接顯示出來。
在一個具體的實施方式中，當利用所述熱式質量流量計錄取井筒溫度場，獲取井口空氣溫度時，由於該熱式質量流量計是基於加熱體在流場中的熱損失與流體流速相關的原理研製的，其能夠實現對空氣流量的精確測量，且能夠同時可以監測溫度、壓力、吸氣剖面。
具體的，可以根據注氣井的出口深度，下入探測儀器至該出口位置，獲取該深度位置的出口空氣溫度。一般的，出口空氣溫度>400℃時，表示達到了高溫點火的要求。
當獲取了理論溫度數據和實測溫度數據後，可以基於所述理論溫度數據和實測溫度數據形成誤差分析曲線。其中，誤差分析曲線的形成原理是基於誤差計算公式獲得：
誤差＝(實測值-理論值)/理論值
其中，理論值是不考慮地層燃燒放熱的，只考慮井筒電點火器加熱形成的高溫；而實際錄取的實測值除了電點火器加熱的因素，還受到地層燃燒放熱的影響，所以實測值要高於理論值，其高出的幅度用誤差計算。如圖3所示，圖3是稠油在油層點燃後不同溫度下對應的氧氣氧化速率曲線，橫坐標是溫度，單位為攝氏度，縱坐標是稠油氧化放熱速率，單位為千焦/摩爾(kJ/mol)。從圖3可以看出，計算出的誤差分析曲線恰為駝峰曲線。駝峰曲線就是原油隨溫度變化他的放熱曲線。對於稠油，前面的駝峰值小，代表氧化放熱量小，後面的駝峰值高，代表氧化放熱量大。
從圖2可以看出，隨著時間增長，出口空氣溫度也發生了變化。具體的，圖2中表示出口空氣溫度的預測值(理論值)是420攝氏度，隨著時間增長，油層被點燃，油層燃燒放熱影響著井筒溫度場，所以實際值(實測值)高於420攝氏度，但剛剛開始，還未燃燒起來時，處於駝峰值的低谷，地層燃燒放熱影響較小，升溫幅度也小；誤差也較小。當油層溫度繼續提高，達到了高溫氧化燃燒，也就是後面的駝峰，理論值與實測值的距離增大，當出現至少一個駝峰段後，表示油層被點燃。
進一步的，從圖2中利用出口空氣溫度對應不同時間的誤差曲線中出現的駝峰值可以判斷出整體上該誤差分析曲線出現了三個駝峰段，這就表明，有三個油層被點燃。也就是說，所述駝峰段的個數與被點燃的層數相匹配。
在不同溫度下氧氣的反應速率可知，當重油的氧化反應速率發生突變時，同樣可以表明此時發生了高溫氧化還原反應。因此，通過圖2和圖3的結合，可以進一步精確地確認出油層是否被點燃以及被點燃油層的個數。
在本實施方式中，對於同一注氣井，可能存在多個空氣的出口，此時，可以分別計算對應深度的出口空氣理論值和實測值，從而確定出每個出口對應的油層是否被點燃，具體的執行步驟可以參照上述描述，本申請在此並不作具體的限定。
在本實施方式中，當所述誤差分析曲線中沒有出現駝峰段時，則確定油藏沒有點燃。
本申請所述的判斷油層點燃的方法，通過在忽略地層氧化放熱的前提下，建立注氣井的溫度場模型，基於所述溫度場模型和注氣井出口深度，計算獲取注氣井出口空氣理論溫度數據；獲取所述注氣井出口空氣溫度變化的實測溫度數據；基於所述注氣井出口空氣理論溫度數據和實測溫度數據形成誤差分析曲線；；基於所述誤差分析曲線，判斷該曲線是否出現駝峰段；當所述誤差分析曲線中出現駝峰段時，則確定油層點燃，即能夠利用誤差分析曲線中出現的駝峰段信息準確地確定油層是否點燃，以及被點燃油層的個數等，從而為火驅開發提供可靠的依據，可以避免因油層是否點燃出現判斷錯誤而導致的重複點火作業等，大大提高了火驅開發作業的經濟性。
請參閱圖4，本申請實施方式中，針對所述一種判斷油層點燃的方法還相應地提出一種判斷油層點燃的裝置，該裝置可以包括：
注氣井出口空氣理論溫度數據獲取模塊20，用於在忽略地層氧化放熱的前提下，建立注氣井的溫度場模型，基於所述溫度場模型和注氣井出口深度，計算獲取注氣井出口空氣理論溫度數據；
注氣井出口空氣溫度實測模塊22，用於獲取所述注氣井出口空氣溫度變化的實測溫度數據；
誤差分析曲線形成模塊24，用於基於所述注氣井出口空氣理論溫度數據和實測溫度數據形成誤差分析曲線；
判斷模塊26，用於基於所述誤差分析曲線，判斷該曲線是否出現駝峰段；當所述誤差分析曲線中出現駝峰段時，則判斷油層點燃。
所述判斷油層點燃的裝置的另一種實施方式中，所述判斷模塊在當所述誤差分析曲線中沒有出現駝峰段時，則確定油藏沒有點燃。
在一個具體的實施方式中，所述注氣井出口空氣溫度實測模塊22可以包括：
熱平衡方程建立單元，用於根據注入空氣吸收的熱量等於電加熱的熱量與空氣向儲層傳遞的熱量之差建立熱平衡方程，
溫度剖面獲取單元，用於根據所述熱平衡方程獲得溫度剖面。
在一個優選的實施方式中，所述熱平衡方程為：
MgCgp(T02-Th)＝ND/LD-Kλkl(T0-Th)
根據所述熱平衡方程獲得溫度剖面T02計算公式為：
所述計算公式中：
ND表示電加熱功率，單位為W；
LD表示電加熱長度，單位為m；
T0表示井筒內空氣任一點的溫度，單位為℃；
Kλh表示井筒內到水泥環外壁的總傳熱係數；
l表示井筒傳熱長度，單位為m；
Th表示水泥環外壁溫度，單位為℃；
Mg表示注入空氣的質量流量，單位為kg/s；
Cgp表示空氣比熱，單位為J/kg·℃。
在一個優選的實施方式中，所述注氣井出口空氣溫度實測模塊22可以包括：熱式質量流量計。
上述實施方式公開的判斷油層點燃的裝置與本申請判斷油層點燃的方法實施方式相對應，可以實現本申請的判斷油層點燃的方法實施方式並達到方法實施方式的技術效果，具體的本申請在此不再贅述。
本文引用的任何數字值都包括從下限值到上限值之間以一個單位遞增的下值和上值的所有值，在任何下值和任何更高值之間存在至少兩個單位的間隔即可。舉例來說，如果闡述了一個部件的數量或過程變量(例如溫度、壓力、時間等)的值是從1到90，優選從20到80，更優選從30到70，則目的是為了說明該說明書中也明確地列舉了諸如15到85、22到68、43到51、30到32等值。對於小於1的值，適當地認為一個單位是0.0001、0.001、0.01、0.1。這些僅僅是想要明確表達的示例，可以認為在最低值和最高值之間列舉的數值的所有可能組合都是以類似方式在該說明書明確地闡述了的。
除非另有說明，所有範圍都包括端點以及端點之間的所有數字。與範圍一起使用的「大約」或「近似」適合於該範圍的兩個端點。因而，「大約20到30」旨在覆蓋「大約20到大約30」，至少包括指明的端點。
披露的所有文章和參考資料，包括專利申請和出版物，出於各種目的通過援引結合於此。描述組合的術語「基本由…構成」應該包括所確定的元件、成分、部件或步驟以及實質上沒有影響該組合的基本新穎特徵的其他元件、成分、部件或步驟。使用術語「包含」或「包括」來描述這裡的元件、成分、部件或步驟的組合也想到了基本由這些元件、成分、部件或步驟構成的實施方式。這裡通過使用術語「可以」，旨在說明「可以」包括的所描述的任何屬性都是可選的。
本說明書中的上述各個實施方式均採用遞進的方式描述，各個實施方式之間相同相似部分相互參照即可，每個實施方式重點說明的都是與其他實施方式不同之處。
以上所述僅為本發明的幾個實施方式，雖然本發明所揭露的實施方式如上，但所述內容只是為了便於理解本發明而採用的實施方式，並非用於限定本發明。任何本發明所屬技術領域的技術人員，在不脫離本發明所揭露的精神和範圍的前提下，可以在實施方式的形式上及細節上作任何的修改與變化，但本發明的專利保護範圍，仍須以所附權利要求書所界定的範圍為準。