水泥迴轉窯幹法脫硝工藝及其設備的製作方法

2023-12-04 21:57:36

水泥迴轉窯幹法脫硝工藝及其設備的製作方法
【專利摘要】水泥迴轉窯幹法脫硝工藝及其設備，屬於水泥脫硝【技術領域】。其特徵在於，工藝步驟為：在水泥窯爐迴轉窯（20）窯尾平行煙道至五級旋風預熱器的第五級預熱器（18）下部的一段窯爐上開口並風送吹入尿素顆粒；第五級預熱器的開口位置溫度在850℃~950℃，尿素的加入量與第五級預熱器的煙氣中NOx的摩爾比為1~2.5:3。脫硝工藝的設備特徵在於：在第五級預熱器（18）下部開口插入吹送管（10），吹送管（10）連接尿素吹送裝置。本發明技術裝置改動投資小，一次脫硝完成，本技術為幹法脫硝，不會對窯內增加大量水分，不影響窯內氣氛，不會造成熱量流失。反應徹底不會造成?氨逃逸。
【專利說明】水泥迴轉窯幹法脫硝工藝及其設備

【技術領域】
[0001] 水泥迴轉窯幹法脫硝工藝及其設備，屬於水泥脫硝【技術領域】。

【背景技術】
[0002] 水泥窯爐的生產過程伴隨產生大量的氮氧化合物，這類氮氧化物是主要的大氣汙 染物之一。傳統的煙氣脫硝技術是SCR技術和SNCR技術，SCR技術脫硝效率高，但是系統 複雜，催化劑壽命短，運行成本高。而SNCR技術運行成本少，系統簡單，但其脫硝效率低，不 能達到現在排放的標準。
[0003] 中國專利CN 102512925 B《一種水泥窯爐煙氣脫硝工藝及脫硝裝置》公開了一種 溼法脫硝後再結合SCR技術二次脫硝的水泥窯爐脫硝技術。該技術在水泥分解窯的尾部煙 氣管道的二分之一處噴入還原劑，還原劑的噴入速度優選lOm/slOm/s。還原劑噴入量為還 原劑中的NH 3與煙氣中的NOx的摩爾比為1. 1 : 1?2. 5 : 1。然後煙氣再進入SCR反應 器利用催化劑進行二次脫硝。其中所用的還原劑為液氨、氨水或者尿素中的一種或幾種。該 脫硝工藝適合水泥窯爐煙氣脫硝，脫硝效率高。但是對水泥窯爐改動較大，工藝明顯模仿燃 煤鍋爐的脫硝，需要二次脫硝才能達到預期的效果。且其還原劑的噴入方式沒有擺脫溼法 脫硝的限制，需要將還原劑製備為溶液或液態才能實現按流速噴入。這種溼法脫硝使用的 還原劑溶液存在易燃、易爆、易腐蝕、不易運輸，儲存困難的缺點，運行費用高。再者噴射 脫硝劑內含有大量水分，影響水泥煅燒質量和窯內氣氛，最主要是造成水泥窯爐熱量流失， 增加煤耗。運行時操作要求嚴格，其過量加入的氨氣容易造成氨逃逸，形成二次汙染；否則 則需要增加氨氣的尾氣處理系統。由於其裝置特性在使用唯一運輸方便的尿素還原劑時也 需要先製備成尿素溶液，尿素溶液中的大量水分造成水泥窯爐熱量流失的問題。尿素在水 溶液中對熱不穩定，加熱到80°C就可以分解為氨氣和二氧化碳。實際效果與氨水幾乎沒有 差別。


【發明內容】

[0004] 本發明要解決的技術問題是：克服現有技術的不足，提供一種工藝流程短、運行費 用抵、水泥窯內熱量流失小的水泥迴轉窯幹法脫硝工藝及其設備。
[0005] 本發明解決其技術問題所採用的技術方案是：該水泥迴轉窯幹法脫硝工藝，其特 徵在於，工藝步驟為：在水泥窯爐迴轉窯窯尾平行煙道至五級旋風預熱器的第五級預熱器 下部的一段窯爐上開口並風送吹入尿素顆粒；所述開口位置溫度在850°C ~950°C，尿素在 此高溫下熱分解為氨氣和氰酸，尿素的熱分解產物在五級旋風預熱器內隨煙氣循環流動， 在依次經過五級旋風預熱器的過程中與煙氣中N0 X發生非催化還原反應，達到脫硝的效果； 其中尿素的加入量與第五級預熱器的煙氣中N0X的摩爾比為1~2. 5:3。
[0006] 所述的尿素顆粒的粒徑為0. 5mnT2mm。
[0007] 幹法脫硝技術以高反應活性的尿素為原料，尿素作為一種固體氨基還原劑（nr3) 在850°C ~950°C吹入溫度範圍內，迅速與N0X&生還原反應而達到脫硝目的。它具有運輸、 儲存方便，耗能少等諸多優點。利用尿素進行幹法脫硝技術是利用氨基還原劑（nr3)在中 等反應溫度、無需催化劑條件下與N0X發生反應而達到脫硝目的。幹法脫硝技術在脫硝過 程中不引入水分，不會因為降低溫度增加煤耗，也不會破壞窯內氣氛。
[0008] 乾燥條件下的尿素在高溫下分解產生氨氣和氰酸，處於還原態的氮元素以氨氣和 氰酸兩種形式存在，高溫分解過程中不會產生水和二氧化碳而影響窯內氣氛和水泥煅燒質 量。氨氣和氰酸在高溫下對N0 X進行脫硝反應，實現低摩爾比的高效脫除。氰酸在高溫下 作為N0X的一種快速分解劑，能夠發生8HNC0+6N0 2=7N2+8C02+4H20的反應。由於氨氣與氰酸 和^，反應時的需求溫度不同，所以本發明中還原態的氮元素適應的溫度範圍更寬，在五級 旋風預熱器內能夠對N0 X進行更徹底脫硝。N0X -次脫除徹底，無需二次脫硝，簡化工藝流 程，簡化水泥設備改動。消除了溼法脫硝因脫硝效率低，過量氨投入不能與N0X充分反映造 成氨逃逸的問題，或需要後續進行氨尾氣處理的問題。
[0009] 同時因為本發明尿素的吹入點選擇在迴轉窯窯尾平行煙道至五級旋風預熱器的 第五級預熱器下部的一段窯爐上，該段窯爐內的煙塵流向處於旋風形成點使得尿素的熱分 解產物在五級旋風預熱器內循環流動，增加了接觸時間，充分的與N0 X發生反應。在其他位 置加入尿素因為不是處於旋風形成點，還原態的氮元素全部不能或不能全部參與五級旋風 預熱器內循環流動，脫硝效率降低。
[0010] 一種上述水泥迴轉窯幹法脫硝工藝的設備，包括五級旋風預熱器，五級旋風預熱 器的第五級預熱器通過平行煙道連接分解窯，第五級預熱器底部連接迴轉窯，其特徵在於： 在水泥窯爐迴轉窯窯尾平行煙道至五級旋風預熱器的第五級預熱器下部的一段窯爐上開 口插入吹送管，吹送管連接尿素吹送裝置。
[0011] 所述的尿素吹送裝置包括尿素提升組件、尿素儲存稱重組件、氣流吹送組件，尿 素提升組件為底部設有料鬥的鬥式提升機，尿素儲存稱重組件包括料倉和螺旋輸送機，鬥 式提升機頂部通過輸送管線連接至料倉頂部，料倉上貫穿設置有鬆動器，料倉底部開口下 接螺旋輸送機，螺旋輸送機的出料口連接氣流吹送組件並通過吹送管將尿素吹送至第五級 預熱器。本設備釆用機械送料和氣力送料聯合方式，原料入倉釆用提升機輸送，進入原料 倉，脫硝劑入窯釆用氣力輸送，釆用空氣壓縮機為風動力，利用風壓將脫硝劑送入風道內。
[0012] 所述的鬆動器包括變頻減速電機、攪動杆、攪動葉輪，攪動杆貫穿並凸出於料倉， 攪動杆頂部與變頻減速電機相連，攪動杆底部連接至料倉下開口，攪動葉輪螺旋纏繞在攪 動杆下端。能夠通過調節攪動葉輪轉速初步調節尿素的加入量。
[0013] 所述的螺旋輸送機連接變頻電機。能夠通過調節變頻電機轉速實時改變轉速調節 尿素輸送量。
[0014] 所述的氣流吹送組件包括空氣壓縮機和文丘裡噴射器，空氣壓縮機的出氣口通過 壓縮器管線連接文丘裡噴射器的進氣口，文丘裡噴射器的進料口連接螺旋輸送機的出料 口，文丘裡噴射器的吹送出口連接吹送管。
[0015] 所述的空氣壓縮機進氣口管路連接有氣源罐。
[0016] 所述的料倉側面設有觀察窗。可以隨時觀察料倉內尿素的剩餘量。
[0017] 所述的第五級預熱器內設有N0X含量實時檢測裝置，實時對應調整尿素吹入量。在 幹法煙氣脫硝設備設計上採用實時調節的方式，通過窯爐的煙氣量、風量及煤粉的含氮量， 用表比的方法，隨時調整尿素的吹入量，達到所需的脫硝處理效果。
[0018] 本裝置可釆用pic自動控制系統，連接環保在線檢測設備埠，可設定N0X控制濃 度，自動給料，由中控室控制。
[0019] 由於幹法煙氣脫硝設備採用氣氣混合，只要煙氣溫度> 850°C，即可達到預期的處 理效果。在水泥窯爐的不同負荷條件下，氣氣混合的適應性、穩定性、脫硝效率在有效溫度 區間內比氣液混合更好，對爐內工況影響更小。
[0020] 幹法煙氣脫硝劑(尿素)在煙氣溫度> 850°C時已全部氣化，與煙氣中的N0X發生還 原反應，產物為氮氣、二氧化碳和水，不會對窯爐本體造成損壞。
[0021] 因幹法煙氣脫硝原料(尿素）是袋裝，所以使用人工方法將尿素投入料鬥內，通過 鬥式提升機輸送到料倉內；從料倉內計量並下料直至風送至煙道內，全程實施定量控制，根 據煙塵排放濃度和控制排放濃度調節送料量，並環保在線檢測儀顯示脫硝是否達到國家排 放標準。
[0022] 尿素做為脫硝劑最主要的工藝選擇是吹入位置的溫度。也就是選擇水泥窯爐煙 塵流向的最佳溫度點，因為尿素在200°C ~250°C (我查的是160°C)時即可氣化熱分解，在 850°C~950°C時達到還原最佳效果，在此溫度下，分解產物與N0X產生化學反應，再加上水泥 窯爐預熱器的特殊旋風結構，分解產物中還原態的氮與N0 X在預熱器內循環流動，依次經過 五級旋風預熱器後，將會達到預期的脫硝效果，不會產生逃逸和二次汙染。
[0023] 吹送管插入第五級預熱器的噴頭為耐熱鋼管。
[0024] 水泥廠不用增加和改造工藝、設備，只需在窯尾預熱器旁增加一套尿素吹送裝置 即可。
[0025] 不用安排專業生產崗位，因本工藝原料入倉要求是人工投料，可根據每天的脫硝 劑使用量安排工人一次性投料入倉，裝置安排巡檢工定期巡檢即可。
[0026] 料倉釆用電子秤重；料倉下料釆用變頻螺旋下料，根據電腦控制確定下料數量，同 時解決下料口易堵問題；倉下輸送釆用電子秤，隨時根據NOx濃度自動調整脫硝劑用量。
[0027] 與現有技術相比，本發明的水泥迴轉窯幹法脫硝工藝及其設備所具有的有益效果 是：本發明技術釆用脫硝原料為顆粒狀尿素，無毒、無味、無任何影響安全生產的因素，運輸 儲存方便。
[0028] 本發明技術在實際應用時設備、裝置改動投資小，一次脫硝完成，無需增加二次脫 硝設備，工藝流程短。無需增加尿素熔融設備，設備運行費用低。本技術為幹法脫硝，不會 對窯內增加大量水分，不影響窯內氣氛，不會造成熱量流失，水泥窯內熱量流失小。
[0029] 本發明反應徹底不會造成氨逃逸。因釆用尿素為脫硝原料，而輸送方式為機械和 氣力混合方式，料倉、管道、附屬裝置均不必使用防腐材料，節約了設備製造成本和維修成 本。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0030] 圖1是本發明水泥迴轉窯幹法脫硝工藝的一種尿素吹送裝置結構示意圖。
[0031] 圖2是本發明水泥迴轉窯幹法脫硝工藝的尿素吹入口位置示意圖。
[0032] 其中：1、料鬥2、鬥式提升機3、鬆動器4、料倉5、螺旋輸送機6、文丘裡噴 射器7、空氣壓縮機8、氣源罐9、壓縮器管線10、吹送管11、變頻減速電機12、攪 動杆13、攪動葉輪 14、第一級預熱器15、第二級預熱器16、第三級預熱器17、第 四級預熱器18、第五級預熱器19、分解窯20、迴轉窯。

【具體實施方式】
[0033] 圖1~2是本發明的最佳實施例，下面結合附圖1~2對本發明做進一步說明。
[0034] 參照附圖1、2 :本發明的一種水泥迴轉窯幹法脫硝工藝的設備，包括五級旋風預 熱器，五級旋風預熱器的第五級預熱器18通過煙道連接分解窯19,第五級預熱器18底部 通過平行煙道連接迴轉窯20,第五級預熱器18內設有N0 X含量實時檢測裝置，實時對應調 整尿素吹入量。在迴轉窯20窯尾平行煙道至第五級預熱器18下部的一段窯爐上開口插入 吹送管10,吹送管10連接尿素吹送裝置，尿素被吹入第五級預熱器18後熱分解，熱分解產 物隨煙氣依次經過、第四級預熱器17、第三級預熱器16、第二級預熱器15、第一級預熱器14 循環並與N0 X反應；尿素吹送裝置包括底部設有料鬥1的鬥式提升機2、料倉4、螺旋輸送機 5和氣流吹送組件，鬥式提升機2頂部通過輸送管線連接至料倉4頂部，料倉4上貫穿設置 鬆動器3,鬆動器3包括變頻減速電機11、攪動杆12、攪動葉輪13,攪動杆12貫穿並凸出於 料倉4,攪動杆12頂部與變頻減速電機11相連，攪動杆12底部連接至料倉4下開口，攪動 葉輪13螺旋纏繞在攪動杆12下端；通過調節變頻減速電機11轉速能夠初步調節尿素加入 量；料倉4底部開口下接螺旋輸送機5,螺旋輸送機5通過變頻電機帶動，能夠實時改變轉 速調節尿素輸送量。螺旋輸送機5的出料口連接氣流吹送組件並通過吹送管10將尿素吹 送至第五級預熱器18。氣流吹送組件包括空氣壓縮機7和文丘裡噴射器6,空氣壓縮機7 進氣口管路連接有氣源罐8。空氣壓縮機7的出氣口通過壓縮器管線9連接文丘裡噴射器 6的進氣口，文丘裡噴射器6的進料口連接螺旋輸送機5的出料口，文丘裡噴射器6的吹送 出口連接吹送管10。其中，料鬥1將脫硝劑送入鬥式提升機2 ;鬥式提升機2將脫硝劑提升 到料倉4 ;鬆動器3將脫硝劑均勻送入螺旋輸送機5利用變頻減速電機11實現初級計量功 能，鬆動器3底部有攪拌裝置增加脫硝劑流動性；料倉4主要作為脫硝劑容器也設有稱重功 能，螺旋輸送機5稱重並將脫硝劑均勻送入文丘裡噴射器6 ;文丘裡噴射器6利用文丘裡效 應將脫硝劑尿素增壓後噴入第五級預熱器18。
[0035] 實施例1 第五級預熱器內的N0X含量實時檢測裝置檢測到煙氣內N0X濃度為800mg/m3。顆粒的粒 徑為0. 5mnTl. 5mm的尿素經尿素吹送裝置吹送至水泥窯爐五級旋風預熱器的第五級預熱 器的下部吹入口；以尿素的加入量與第五級預熱器的煙氣中N0 X的摩爾比為2:3吹入尿素。 實時監測第五級預熱器的開口位置尿素吹入前溫度在900°C，尿素吹入後溫度在899°C，尿 素吹入前後沒有出現明顯溫差；尿素在第五級預熱器內的高溫下熱分解為氨氣和氰酸，尿 素的熱分解產物在五級旋風預熱器內隨煙氣循環流動，在依次經過五級旋風預熱器的過程 中與煙氣中N0 X發生非催化還原反應，第一級預熱器出口的N0X含量實時檢測裝置檢測到煙 氣內呢濃度為40mg/m 3，氨氣的濃度為L lppm。
[0036] 實施例2 第五級預熱器內的N0X含量實時檢測裝置檢測到煙氣內N0X濃度為800mg/m3。顆粒的粒 徑為1. 0mnT2mm的尿素經尿素吹送裝置吹送至水泥窯爐五級旋風預熱器的第五級預熱器 的下部吹入口；以尿素的加入量與第五級預熱器的煙氣中N0 X的摩爾比為1. 8:3吹入尿素。 實時監測第五級預熱器的開口位置尿素吹入前溫度在890°C，尿素吹入後溫度在889°C，尿 素吹入前後沒有出現明顯溫差；尿素在第五級預熱器內的高溫下熱分解為氨氣和氰酸，尿 素的熱分解產物在五級旋風預熱器內隨煙氣循環流動，在依次經過五級旋風預熱器的過程 中與煙氣中N0X發生非催化還原反應，第一級預熱器出口的N0 X含量實時檢測裝置檢測到煙 氣內N0X濃度為42mg/m3,氨氣的濃度為L 2ppm。
[0037] 實施例3 第五級預熱器內的N0X含量實時檢測裝置檢測到煙氣內N0X濃度為800mg/m3。顆粒的粒 徑為0. 5mnT2mm的尿素經尿素吹送裝置吹送至水泥窯爐五級旋風預熱器的第五級預熱器 的下部吹入口；以尿素的加入量與第五級預熱器的煙氣中N0 X的摩爾比為2. 5:3吹入尿素。 實時監測第五級預熱器的開口位置尿素吹入前溫度在850°C，尿素吹入後溫度在850°C，尿 素吹入前後沒有出現明顯溫差；尿素在第五級預熱器內的高溫下熱分解為氨氣和氰酸，尿 素的熱分解產物在五級旋風預熱器內隨煙氣循環流動，在依次經過五級旋風預熱器的過程 中與煙氣中N0 X發生非催化還原反應，第一級預熱器出口的N0X含量實時檢測裝置檢測到煙 氣內N0X濃度為39mg/m 3,氨氣的濃度為1. Oppm。
[0038] 實施例4 第五級預熱器內的N0X含量實時檢測裝置檢測到煙氣內N0X濃度為800mg/m3。顆粒的 粒徑為0. 5mnT2mm的尿素經尿素吹送裝置吹送至水泥窯爐迴轉窯窯尾平行煙道上的吹入 口；以尿素的加入量與第五級預熱器的煙氣中N0 X的摩爾比為1:3吹入尿素。實時監測第 五級預熱器的開口位置尿素吹入前溫度在950°C,尿素吹入後溫度在949°C,尿素吹入前後 沒有出現明顯溫差；尿素在第五級預熱器內的高溫下熱分解為氨氣和氰酸，尿素的熱分解 產物在五級旋風預熱器內隨煙氣循環流動，在依次經過五級旋風預熱器的過程中與煙氣中 N0X發生非催化還原反應，第一級預熱器出口的N0X含量實時檢測裝置檢測到煙氣內N0 X濃 度為47mg/m3,氨氣的濃度為0· 8ppm。
[0039] 對比例1位置 第五級預熱器內的N0X含量實時檢測裝置檢測到煙氣內N0X濃度為800mg/m3。顆粒的 粒徑為0. 5mnTl. 5mm的尿素經尿素吹送裝置吹送至第五級預熱器與分解窯之間的煙道中 間位置；以尿素的加入量與第五級預熱器的煙氣中N0X的摩爾比為2. 0:3吹入尿素。實時 監測第五級預熱器的開口位置尿素吹入前溫度在900°C,尿素吹入後溫度在900°C,沒有出 現明顯溫差；尿素在平行煙道中分解為氨氣和氰酸，部分尿素的熱分解產物在五級旋風預 熱器內隨煙氣循環流動，與煙氣中N0 X發生非催化還原反應，第一級預熱器出口的N0X含量 實時檢測裝置檢測到煙氣內N0X濃度為91mg/m 3,氨氣的濃度為8ppm。
[0040] 對比例2位置 第五級預熱器內的N0X含量實時檢測裝置檢測到煙氣內N0X濃度為800mg/m3。顆粒 的粒徑為0. 5mnTl. 5_的尿素經尿素吹送裝置吹送至水泥窯爐五級旋風預熱器的第四級 預熱器的下部吹入口；以尿素的加入量與第五級預熱器的煙氣中N0 X的摩爾比為2. 0:3吹 入尿素。實時監測第四級預熱器的開口位置尿素吹入前溫度在860°C，尿素吹入後溫度在 860°C，沒有出現明顯溫差；尿素在第四級預熱器內的高溫下熱分解為氨氣和氰酸，尿素的 熱分解產物在五級旋風預熱器內隨煙氣循環流動，與煙氣中N0 X發生非催化還原反應，第一 級預熱器出口的N0X含量實時檢測裝置檢測到煙氣內N0X濃度為163mg/m 3,氨氣的濃度為 17ppm〇
[0041] 對比例3溫度 第五級預熱器內的N0X含量實時檢測裝置檢測到煙氣內N0X濃度為800mg/m3。顆粒的 粒徑為0. 5mnTl. 5mm的尿素經尿素吹送裝置吹送至水泥窯爐五級旋風預熱器的第五級預 熱器的下部吹入口；以尿素的加入量與第五級預熱器的煙氣中N0 X的摩爾比為2. 0:3吹入 尿素。控制第五級預熱器的開口位置尿素吹入前溫度在750°C,尿素吹入後溫度在749°C, 沒有出現明顯溫差；由於尿素在第五級預熱器內的高溫下沒有第一時間熱分解為氨氣和氰 酸，部分尿素的熱分解產物在非旋風形成點分解，無法全部隨煙氣循環流動，與煙氣中N0 X 發生非催化還原反應，第一級預熱器內的N0X含量實時檢測裝置檢測到煙氣內N0X濃度為 96mg/m 3,氨氣的濃度為9ppm。
[0042] 對比例4溫度 第五級預熱器內的N0X含量實時檢測裝置檢測到煙氣內N0X濃度為800mg/m3。顆粒的粒 徑為0. 5mnTl. 5mm的尿素經尿素吹送裝置吹送至水泥窯爐五級旋風預熱器的第五級預熱 器的下部吹入口；以尿素的加入量與第五級預熱器的煙氣中N0 X的摩爾比為2. 0:3吹入尿 素。控制第五級預熱器的開口位置尿素吹入前溫度在ll〇(TC,尿素吹入後溫度在1100°C, 沒有出現明顯溫差；尿素在第五級預熱器內的高溫下熱分解為氨氣和氰酸，尿素的熱分解 產物在五級旋風預熱器內隨煙氣循環流動，在依次經過五級旋風預熱器的過程中與煙氣中 N0X發生非催化還原反應，第一級預熱器內的N0X含量實時檢測裝置檢測到煙氣內N0X濃度 為47mg/m 3,氨氣的濃度為1. 2ppm。溫度進一步提升沒有取得更好的脫硝效果，白白增加能 耗，甚至因為溫度過高，氣流較快沒能達到最佳的脫硝效果。
[0043] 對比例5溶液 第五級預熱器內的N0X含量實時檢測裝置檢測到煙氣內N0X濃度為800mg/m3。濃度為 10%的尿素溶液以15m/s的速度噴入水泥窯爐五級旋風預熱器的第五級預熱器的下部吹入 口；以尿素的加入量與第五級預熱器的煙氣中N0 X的摩爾比為2. 0:3噴入尿素。實時監測 第五級預熱器的開口位置尿素噴入前溫度在900°C，尿素噴入後溫度在800°C，尿素噴入前 後產生較大溫差，並產生大量水蒸氣；增加燃煤量使第五級預熱器的開口位置溫度恢復至 900°C。尿素在第五級預熱器內的高溫下和水蒸氣反應生成氨氣和二氧化碳，單一還原成分 的氨氣與煙氣中N0 X發生非催化還原反應，第一級預熱器內的N0X含量實時檢測裝置檢測到 煙氣內N0X濃度為189mg/m 3,氨氣的濃度為41ppm。噴射脫硝劑內含有大量水分，影響水泥 煅燒質量和窯內氣氛，最主要是造成水泥窯爐熱量流失，增加煤耗。單一還原成分的氨氣最 佳還原活性的適應溫度範圍窄，無法在循環過程中充分與N0 X反應。
[0044] 以上所述，僅是本發明的較佳實施例而已，並非是對本發明作其它形式的限制，任 何熟悉本專業的技術人員可能利用上述揭示的技術內容加以變更或改型為等同變化的等 效實施例。但是凡是未脫離本發明技術方案內容，依據本發明的技術實質對以上實施例所 作的任何簡單修改、等同變化與改型，仍屬於本發明技術方案的保護範圍。
【權利要求】
1. 一種水泥迴轉窯幹法脫硝工藝，其特徵在於，工藝步驟為：在水泥窯爐迴轉窯（20) 窯尾平行煙道至五級旋風預熱器的第五級預熱器（18)下部的一段窯爐上開口並風送吹入 尿素顆粒；所述開口位置溫度在850°C ~950°C，尿素在此高溫下熱分解為氨氣和氰酸，尿素 的熱分解產物在五級旋風預熱器內隨煙氣循環流動，在依次經過五級旋風預熱器的過程中 與煙氣中NO x發生非催化還原反應，達到脫硝的效果；其中尿素的加入量與第五級預熱器 (18)的煙氣中NOx的摩爾比為1~2. 5:3。
2. 根據權利要求1所述的水泥迴轉窯幹法脫硝工藝，其特徵在於：所述的尿素顆粒的 粒徑為 0. 5mm~2mm。
3. -種權利要求1所述水泥迴轉窯幹法脫硝工藝的設備，包括五級旋風預熱器，五級 旋風預熱器的第五級預熱器（18)通過平行煙道連接分解窯（19)，第五級預熱器（18)底部 連接迴轉窯（20)，其特徵在於：在水泥窯爐迴轉窯（20)窯尾平行煙道至五級旋風預熱器的 第五級預熱器（18)下部的一段窯爐上開口插入吹送管（10)，吹送管（10)連接尿素吹送裝 置。
4. 根據權利要求3所述的一種水泥迴轉窯幹法脫硝工藝的設備，其特徵在於：所述的 尿素吹送裝置包括尿素提升組件、尿素儲存稱重組件、氣流吹送組件，尿素提升組件為底 部設有料鬥（1)的鬥式提升機（2)，尿素儲存稱重組件包括料倉（4)和螺旋輸送機（5)，鬥式 提升機（2)頂部通過輸送管線連接至料倉（4)頂部，料倉（4)上貫穿設置有鬆動器（3)，料倉 (4 )底部開口下接螺旋輸送機（5 )，螺旋輸送機（5 )的出料口連接氣流吹送組件並通過吹送 管（10)將尿素吹送至第五級預熱器（18)。
5. 根據權利要求4所述的一種水泥迴轉窯幹法脫硝工藝的設備，其特徵在於：所述的 鬆動器（3)包括變頻減速電機（11)、攪動杆（12)、攪動葉輪（13)，攪動杆（12)貫穿並凸出於 料倉（4)，攪動杆（12)頂部與變頻減速電機（11)相連，攪動杆（12)底部連接至料倉（4)下 開口，攪動葉輪（13 )螺旋纏繞在攪動杆（12 )下端。
6. 根據權利要求4所述的一種水泥迴轉窯幹法脫硝工藝的設備，其特徵在於：所述的 螺旋輸送機（5 )連接變頻電機。
7. 根據權利要求4所述的一種水泥迴轉窯幹法脫硝工藝的設備，其特徵在於：所述的 氣流吹送組件包括空氣壓縮機（7 )和文丘裡噴射器（6 )，空氣壓縮機（7 )的出氣口通過壓縮 器管線（9)連接文丘裡噴射器（6)的進氣口，文丘裡噴射器（6)的進料口連接螺旋輸送機 (5)的出料口，文丘裡噴射器（6)的吹送出口連接吹送管（10)。
8. 根據權利要求7所述的一種水泥迴轉窯幹法脫硝工藝的設備，其特徵在於：所述的 空氣壓縮機（7 )進氣口管路連接有氣源罐。
9. 根據權利要求4所述的一種水泥迴轉窯幹法脫硝工藝的設備，其特徵在於：所述的 料倉（4)側面設有觀察窗。
10. 根據權利要求3所述的一種水泥迴轉窯幹法脫硝工藝的設備，其特徵在於：所述的 第五級預熱器（18)內設有NOx含量實時檢測裝置，實時對應調整尿素吹入量。
【文檔編號】B01D53/56GK104084035SQ201410366962
【公開日】2014年10月8日 申請日期:2014年7月30日 優先權日:2014年7月30日
【發明者】金山, 宋軍華 申請人:淄博聯創環保科技有限公司