具有改進的機械性能的球墨鑄件的製造和成形方法
2023-11-03 19:01:32 4
專利名稱：具有改進的機械性能的球墨鑄件的製造和成形方法
技術領域：
本發明涉及一種具有高級機械性能的球墨鑄鐵鑄件的製備和成形方法，還涉及實施該方法獲得的鑄鐵。
更確切地，本發明涉及具有高韌性，即高機械強度的球墨鑄鐵鑄件的製備和成形方法。術語「高韌性」通常用來指表現出1000兆帕(MPa)至1700Mpa的牽引強度、在牽引強度下的彈性極限比Rp0.2/Rm≥0.68，而且致斷伸長為大約4％至大約14％的鑄鐵。
某些技術的進步要求必須得到具有高級性能、能夠承受越來越高的機械應力的鑄鐵或更普通地說，得到具有上述特徵的材料。由於機動車發動機性能的提高，這本身使得施加於各種機械構件和組件上的應力強度提高，因此，上述情況特別適用於汽車工業。
目前，可以得到用於這些機械應用領域的多種等級的模製鑄鐵。它們代表了非常多種類的適合各種應力的性能級別，而且對於製造承受非常高應力的構件而言，它們通常構成優於其它材料，特別是優於高性能鍛鋼的材料。
然而，在某些應用中，出於競爭需要，經濟上的限制越來越苛刻，因此，對於能夠滿足非常嚴酷的使用條件並實現製造商製造各種部件的期望的結構材料，擴充其範圍是特別有利的。
為了實現這個目的，本發明提供了具有高級機械性能的球墨鑄鐵部件的製備和成形方法，該方法的特徵在於它包括下列步驟a)製備具有下列重量組成的液態混合物3％至4％C；1.7％至3％Si；0.1％至0.7％Mn；0至4％Ni；0至1.5％Cu；0至0.5％Mo，Mg的殘餘含量根據部件的厚度處於0.025％至0.080％之間，剩餘的是鐵和製備過程中產生的雜質；所述雜質主要是含量低於0.015％的S和含量低於0.10％的P；b)在1350℃至1550℃之間的溫度下將所述液態混合物澆鑄到一個能夠得到與加工件相近形狀的模具中，這是指部件坯；c)在固相線和AR3之間的溫度Ts下，將所述部件坯從模具中取出，固相線和AR3代表了劃定所述組合物的奧氏體區的溫度；d)在澆鑄後趁熱立即直接通過熱塑性形變使部件坯成形，以獲得具有最終形狀和尺寸的部件，成形是在位於1050℃和AR3之間的溫度Tf下進行的；e)在成形後趁熱立即直接採用位於貝氏體範圍內的溫度Tb將所述部件淬火，並使其在所述溫度Tb下保持一段時間tb；和f)將所述部件冷卻至室溫。
此處和全文中都是廣義地使用術語「淬火」或「貝氏體分段淬火」，即它涉及足夠快的冷卻以獲得幾乎不含鐵素體-珠光體或幾乎不含馬氏體的結構。
淬火或貝氏體分段淬火是為了使加工件具有主要為貝氏體的結構，即由多於50％的貝氏體構成。
對於使用所述組合物獲得的鑄鐵等級，與貝氏體分段淬火對應的冷卻速率是15℃/秒至150℃/秒。
在本發明方法的第一種實施方式中，以及在下文的Ts高於Tf的實施方式中，從澆鑄步驟至將加工件冷卻至室溫的步驟，製造鑄鐵加工件所需的所有連續步驟都是在澆鑄後趁熱立即進行的，即在所述步驟之間沒有中間的再加熱。與傳統的熱處理和成形方法相比，本發明方法的這兩種在製造鑄鐵加工件所需的連續步驟之間不含中間再加熱的實施方式特別提供了在能量消耗方面的高性能。因此，對於製備具有高級機械性能的球墨鑄鐵，這兩種實施方式是特別便宜的。
在本發明方法的另一種實施方式中，在步驟c)和步驟d)之間，即在將坯件從模具中取出和在趁熱通過塑性形變使該坯件成形的步驟之間，再進行一個步驟，在該步驟中，當坯件從模具中取出時的溫度Ts高於鍛造所需的溫度Tf時，將該坯件在比鍛造溫度Tf高20℃至50℃的溫度Tm下保持10分鐘至60分鐘，以確保坯件內的溫度均勻；或者當坯件從模具中取出時的溫度Ts低於鍛造所需的溫度Tf時，將坯件加熱並在比鍛造溫度Tf高20℃至50℃的溫度Tm下保持10分鐘至60分鐘。
在本發明方法的另一種實施方式中，進行直接的貝氏體分段淬火的步驟e)被下列兩種處理方式中的一種取代1)熱塑性形變後，將加工件冷卻至溫度Tir位於AR1+20℃至AR3之間的臨界區，並將其在該溫度Tir下保持15分鐘至60分鐘，以使其結構均化，在位於貝氏體區的溫度Tb下進行貝氏體分段淬火，並將加工件在溫度Tb下保持一段時間tb；2)熱塑性形變後，將加工件冷卻至溫度AR1以下，然後將加工件重新加熱並在位於AC1+20℃至AC3之間的溫度Tic下，即在該鑄鐵組合物的臨界區內，保持30分鐘至180分鐘的一段時間，以使其結構均化，在位於貝氏體區的溫度Tb下進行貝氏體分段淬火，並將加工件在溫度Tb下保持一段時間tb。
AR1、AR3、AC1和AC3代表了所述組合物分別在冷卻(指數R)和加熱(指數C)過程中測得的臨界範圍(也稱作臨界區)的極值；在臨界區或臨界範圍內的溫度Tic或Tir位於740℃至850℃之間，這取決於所述鑄鐵的組成。
處理2)在能量方面比處理1)昂貴，但仍然是優選的，因為它更易於在貝氏體分段淬火之前在鐵素體含量和奧氏體含量方面調節鑄鐵的結構。
在貝氏體分段淬火之前在臨界區進行處理的本發明的實施方式可以降低所得加工件的硬度，並由此使它們隨後更易於進行適當的機械加工；由於在貝氏體分段淬火後獲得的鑄鐵結構中含有更大比例的鐵素體，該實施方式還可以促使材料產生非常高的韌性。實際上，其結構在這些情況下由兩種鐵素體變體與奧氏體一起構成，由在臨界區的處理產生的鐵素體I，和由在貝氏體區的處理產生的鐵素體II；鐵素體II和奧氏體代表了貝氏體。
在本發明方法的另一種實施方式中，進行貝氏體分段淬火的步驟e)之前，先將溫度在950℃至900℃的範圍內保持15分鐘至60分鐘，從而在進行隨後的貝氏體分段淬火處理之前，使加工件各個部分的溫度更加均一併由此使其化學組成更加均一。
最後，在本發明方法的另一種實施方式中，在將加工件冷卻至室溫的步驟f)之後再加入一個對加工件進行冷校準的步驟，該校準是在至少兩個具有最終部件形狀的形腔之間進行的，從而提高其尺寸精度並通過對其表面進行加工硬化來提高加工件材料的機械性能和疲勞強度；在進行冷校準之前，先進行噴丸處理，其作用是清除氧化層並產生表面壓縮應力，以進一步增強由校準得到的加工硬化效果。
本發明的球墨鑄鐵部件的製備和成形方法的各種實施方式能夠獲得其結構主要為貝氏體的鑄鐵或其結構由以下兩種鐵素體構成的鑄鐵鐵素體I和含奧氏體的鐵素體II，鐵素體I是由於停留在溫度為Tir或Tic的臨界範圍內產生的，鐵素體II是由在溫度為Tb的貝氏體區內進行處理產生的，而且該鑄鐵在20℃下的機械特性通常為具有1000MPa至1700的牽引強度Rm、在牽引強度下的彈性極限比Rp0.2/Rm大於0.68，而且致斷伸長係數為大約4％至大約14％。在臨界區或臨界範圍內的溫度Tic或Tir位於740℃至850℃之間，其取決於所述鑄鐵的組成。
上下文所用的術語「熱塑性形變」是指比率大體為2％至60％的形變。
對於良好的強度-韌性折衷效果，根據所用的在1050℃至鑄鐵的AR3之間的鍛造溫度，在20％至50％的熱塑性形變比率下能夠獲得最好的效果，因為高於50％時，觀察到石墨球具有對機械性能有害的大形變。此處給出的形變比率是指加工件中通過壓平進行鍛造的區段的原始厚度和鍛造後的最終厚度之間的差數，與加工件所述區段的原始厚度的比值乘以100％，從而用百分比表示其結果。
術語「熱塑性形變」或術語「鍛造」在上下文中主要是指在高於所述鑄鐵組合物的AC3或AR3的溫度中進行的衝壓操作，也指在高於所述鑄鐵組合物的AC3或AR3的溫度中進行的其它形式的熱塑性形變，例如自由鍛造、衝壓、軋制、液壓成形等等。
為了在本發明中進行這種熱塑性形變，必須使得形狀上接近部件的模製加工件坯件在長、寬、高上至少有一項尺寸大於該部件，這樣才可能進行所述熱塑性形變。
優選地，用於澆鑄加工件坯件的模具是由至少兩半塗有脫模劑的金屬部分構成的永久鑄模，另外，該模具也可以是由至少兩個殼型砂模部分置於一個金屬模具中構成的半永久砂模，或者它可以是化學砂或矽石-粘土綠砂的非永久鑄模。
如果使用砂模，在進行鍛造加工之前，該加工件坯件必須進行熱拋光(hot-brushed)或熱噴沙(hot-sanded)，以去除粘附在其上的砂粒。
貝氏體分段淬火溫度Tb位於260℃至420℃之間。當需要具有高的Rp0.2/Rm比率和高牽引強度Rm時，該溫度Tb優選位於260℃至300℃之間；相反，當需要具有接近1000MPa或1100MPa的牽引強度時，Tb應該選擇高於300℃。
為了獲得適當成形的結構，即含有由碳飽和的鐵素體和奧氏體構成的貝氏體，貝氏體分段淬火溫度Tb的保持時間優選為60分鐘至180分鐘。
本發明還提供了使用本發明的方法製備和成形的具有高級機械性能而且結構主要為貝氏體的球墨鑄鐵，其在20℃下具有下列機械性能·牽引強度Rm1000MPa≤Rm≤1700MPa；·在牽引強度Rm下的彈性極限比Rp0.2/Rm≥0.68；和·致斷伸長A4％≤A≤14％。
最後，本發明提供了一種通過實施本發明的方法製備和成形的具有高級機械性能而且其結構由下述兩種鐵素體變體和奧氏體一起構成的球墨鑄鐵鐵素體I和鐵素體II，鐵素體I是由於在溫度為Tir或Tic的臨界範圍內停留一定時間產生的，鐵素體II是在溫度為Tb的貝氏體區內進行處理產生的，該鑄鐵在20℃下具有下列機械性能·牽引強度Rm1000MPa≤Rm≤1700MPa；·在牽引強度Rm下的彈性極限比Rp0.2/Rm≥0.68；和·致斷伸長A4％≤A≤14％。
本發明特別適合，但並不限於，製造汽車發動機部件，例如連杆或發動機的其它活動件。由於重量更輕而且具有與目前用於發動機的鍛鋼連杆相同或更好的機械性能，由按照本發明的方法製備和成形的具有高級機械性能的球墨鑄鐵製成的連杆能夠提高發動機的能效率並由此節省其燃料消耗。
閱讀下面以非限制性實施例的方式給出的對本發明的兩種實施方式的描述，可以更好地看出本發明的其它特性和優點。
使用具有下列組成的各種球墨鑄鐵試樣進行試驗
按照本發明，在電感爐中製備這些標為1至4號的鑄鐵，將它們用矽鐵鎂合金處理，並以1460℃至1500℃之間的溫度澆鑄入溫度調節為280℃並塗有保護性脫模劑的金屬鑄模中。
使用每種鑄鐵組合物鑄造出五個試樣坯件，這些試樣是尺寸如下的矩形條
對於每次模鑄，都做一整組試樣坯件。每種組合物進行四次澆鑄。
在本發明的實施過程中，在經發現在整個試驗過程中都位於1000℃至980℃之間的溫度下，將試樣坯件從模具中取出，立即將它們放到溫度調節為980℃的含矽砂流化床的浴中，從而確保每個坯件都具有相同的鍛造溫度。
在調節溫度為980℃的流化床浴中放置10分鐘後，以大約10秒(sec)為間隔，一個接一個地取出坯件，並在兩個形腔之間衝壓以便通過熱塑性形變使它們成形，這兩個形腔具有使試樣陷在其中的挖空形狀。這樣，通過在960℃至940℃之間進行衝壓來使每個坯件產生塑性形變，從而使每個試樣的最終截面積為20mm×10mm。
在這些條件下，每個試樣坯件承受的形變比率如下
衝壓之後，立即將每個試樣在壓力下進行修邊操作，並立即放入鋯砂流化床浴中，該流化床浴的溫度調節為300℃並具有足夠大的容積以確保以大約10秒的間隔浸入各種試樣時，流化床中的溫差小於5℃。這樣，在300℃對每個試樣進行貝氏體分段淬火，並使流化床中的所述溫度保持110分鐘，此後將每個試樣從流化床浴中取出並按照本發明在空氣中冷卻至室溫。
圖1的表表示所得結果。該表表明，確實獲得了所期望的機械性能，即·牽引強度Rm1000MPa≤Rm≤1700MPa；·在牽引強度Rm下的彈性極限比Rp0.2/Rm≥0.68；和·致斷伸長A4％≤A≤14％。
同時主要具有由鐵素體和奧氏體構成的貝氏體結構。
使用標號為2的鑄鐵組合物按照本發明的另一種實施方式進行另一系列的試驗在這些試驗中，製備試樣坯件的條件和試樣坯件本身都和上述試驗相同，只是在衝壓步驟與修邊操作及貝氏體分段淬火操作之間再進行一個步驟，即將試樣保持在臨界區內的溫度下。以與上述試驗相同的方式鍛造和修邊後，立即將試樣放入調節後的溫度Tic為810℃的流化床中，該溫度位於臨界區內，同時還位於AC1+20℃至AC3之間，在該溫度下放置60分鐘，然後如上述試驗所示並在完全相同的條件下，將試樣在流化床的調節後的溫度Tb為300℃的貝氏體區內淬火，並使它們在該溫度下保持110分鐘。在貝氏體分段淬火處理的最後，按照本發明，從流化床浴中取出試樣並在空氣中冷卻至室溫。
圖2的表表示所得結果。該表表明，確實獲得了所期望的機械性能，即·牽引強度Rm1000MPa≤Rm≤1700MPa；·在牽引強度Rm下的彈性極限比Rp0.2/Rm≥0.68；和·致斷伸長A4％≤A≤14％。
同時其結構由兩種鐵素體變體組成由於保存在溫度為Tic或Tir的臨界區內產生的鐵素體I，和含有奧氏體的鐵素體II，該鐵素體II是由在溫度為Tb的貝氏體區進行處理產生的。
權利要求
1.具有高級機械性能的球墨鑄鐵部件的製備和成形方法，該方法的特徵在於它包括下列步驟a)製備具有下列重量組成的液態混合物3％至4％C；1.7％至3％Si；0.1％至0.7％Mn；0至4％Ni；0至1.5％Cu；0至0.5％Mo，Mg的殘餘含量根據部件的厚度處於0.025％至0.080％之間，剩餘的是鐵和製備過程中產生的雜質；所述雜質主要是含量低於0.015％的S，和含量低於0.10％的P；b)在1350℃至1550℃之間將所述液態混合物澆鑄到一個能夠得到與加工件相近形狀的模具中，該形狀是指部件坯；c)在固相線和AR3之間的溫度Ts下，將所述部件坯從模具中取出，固相線和AR3代表了劃定所述組合物的奧氏體區的溫度；d)澆鑄後趁熱立即直接通過熱塑性形變使部件坯成形，以獲得具有最終形狀和尺寸的部件，成形是在位於1050℃和AR3之間的溫度Tf下進行的；e)成形後趁熱立即直接以位於貝氏體範圍內的溫度Tb將所述部件淬火，並使其在所述溫度Tb下保持一段時間tb；和f)將所述部件冷卻至室溫。
2.具有高級機械性能的球墨鑄鐵部件的製備和成形方法，該方法的特徵在於它包括下列步驟a)製備具有下列重量組成的液態混合物3％至4％C；1.7％至3％Si；0.1％至0.7％Mn；0至4％Ni；0至1.5％Cu；0至0.5％Mo，Mg的殘餘含量根據部件的厚度位於0.025％至0.080％之間，剩餘的是鐵和製備過程中產生的雜質；所述雜質主要是含量低於0.015％的S，和含量低於0.10％的P；b)在1350℃至1550℃之間將所述液態混合物澆鑄到一個能夠得到與加工件相近形狀的模具中，該形狀是指部件坯；c)在固相線和AR3之間的溫度Ts下，將所述部件坯從模具中取出，固相線和AR3代表了劃定所述組合物的奧氏體區的溫度；c』)將該坯件在比鍛造溫度Tf高20℃至50℃的溫度Tm下保持10分鐘至60分鐘，以確保坯件內部的溫度均勻；d)通過熱塑性形變使部件坯成形，以獲得具有最終形狀和尺寸的部件，成形是在位於1050℃和AR3之間的溫度Tf下進行的；e)成形後趁熱立即直接以位於貝氏體範圍內的溫度Tb將所述部件淬火，並使其在所述溫度Tb下保持一段時間tb；和f)將所述部件冷卻至室溫。
3.如權利要求2所述的方法，其特徵在於在步驟c』)中，當坯件從模具中取出時的溫度Ts低於鍛造所需的溫度Tf時，將坯件加熱並在比鍛造溫度Tf高20℃至50℃的溫度Tm下保持10分鐘至60分鐘。
4.具有高級機械性能的球墨鑄鐵部件的製備和成形方法，該方法的特徵在於它包括下列步驟a)製備具有下列重量組成的液態混合物3％至4％C；1.7％至3％Si；0.1％至0.7％Mn；0至4％Ni；0至1.5％Cu；0至0.5％Mo，Mg的殘餘含量根據部件的厚度位於0.025％至0.080％之間，剩餘的是鐵和製備過程中產生的雜質；所述雜質主要是含量低於0.015％的S，和含量低於0.10％的P；b)在1350℃至1550℃之間將所述液態混合物澆鑄到一個能夠得到與加工件相近形狀的模具中，該形狀是指部件坯；c)在固相線和AR3之間的溫度Ts下，將所述部件坯從模具中取出，固相線和AR3代表了劃定所述組合物的奧氏體區的溫度；d)澆鑄後趁熱立即直接通過熱塑性形變使部件坯成形，以獲得具有最終形狀和尺寸的部件，成形是在位於1050℃和AR3之間的溫度Tf下進行的；e)將部件冷卻至位於AR1+20℃至AR3之間的臨界區內的溫度Tir，並將其在該溫度Tir下保持15分鐘至60分鐘，以使其結構均化，並在位於貝氏體區的溫度Tb下進行貝氏體分段淬火，並將該部件在溫度Tb下保持一段時間tb，AR1、AR3、AC1和AC3代表了所述組合物分別在冷卻(指數R)和加熱(指數C)過程中測得的臨界範圍或臨界區的極值；和f)將所述部件冷卻至室溫。
5.如權利要求4所述的方法，其特徵在於在步驟d)中通過熱塑性形變使部件成形後，將所述部件冷卻至溫度AR1以下，然後將該部件加熱並在位於AC1+20℃至AC3之間的溫度Tic下，即在該鑄鐵組合物的臨界區內，保持30分鐘至180分鐘範圍內的一段時間，以使其結構均化，並在位於貝氏體區的溫度Tb下進行貝氏體分段淬火，並將該部件在溫度Tb下保持一段時間tb，AR1、AR3、AC1和AC3代表了所述組合物分別在冷卻(指數R)和加熱(指數C)過程中測得的臨界範圍的極值；和將所述部件冷卻至室溫。
6.如權利要求1至5任何一項所述的方法，其特徵在於在溫度Tb下對該部件進行貝氏體分段淬火的步驟之前，先將該部件在位於950℃至900℃的溫度下保持15分鐘至60分鐘，從而在進行隨後的貝氏體分段淬火處理之前，使部件各個部分的溫度均一併由此使其化學組成均一。
7.如權利要求1至6任何一項所述的方法，其特徵在於在將部件冷卻至室溫的步驟之後再加入一個對該部件進行冷校準的步驟，該附加的步驟是在至少兩個具有最終部件形狀的形腔之間進行的，從而提高其尺寸精度並通過對其表面進行加工硬化來提高該部件材料的機械性能和疲勞強度。
8.如權利要求7所述的方法，其特徵在於在進行冷校準之前，先進行噴丸處理，以清除氧化層並對其表面施加抗壓應力，以增強由校準得到的加工硬化效果。
9.如權利要求1至8任何一項所述的方法，其特徵在於用於澆鑄部件坯的模具優選為由至少兩半塗有脫模劑的金屬構成的永久鑄模。
10.如權利要求1至9任何一項所述的方法，其特徵在於與貝氏體分段淬火相對應的冷卻速率為15℃/秒至150℃/秒。
11.如權利要求1至10任何一項所述的方法，其特徵在於該部件保持在臨界區或臨界範圍內的溫度Tic或Tir位於740℃至850℃之間。
12.如權利要求1至11任何一項所述的方法，其特徵在於在高於所述鑄鐵組合物的AC3或AR3的溫度中進行的熱塑性形變主要是衝壓操作，但也可包括鍛造、軋制、液壓成形等等。
13.如權利要求1至12任何一項所述的方法，其特徵在於熱塑性形變是比率大體為2％至60％的形變。
14.如權利要求1至13任何一項所述的方法，其特徵在於部件鑄坯具有與該部件相近的形狀，而且其在長、寬、高上至少有一項尺寸大於該部件，這樣才可能進行所述熱塑性形變。
15.如權利要求1至14任何一項所述的方法，其特徵在於貝氏體分段淬火溫度Tb位於260℃至420℃之間。
16.如權利要求1至15任何一項所述的方法，其特徵在於貝氏體分段淬火溫度Tb的保持時間tb優選為60分鐘至180分鐘。
17.按照權利要求1至16任何一項所述的方法製備並成形的具有高級機械性能的球墨鑄鐵，其具有下列重量組成3％至4％C；1.7％至3％Si；0.1％至0.7％Mn；0至4％Ni；0至1.5％Cu；0至0.5％Mo，Mg的殘餘含量根據部件的厚度位於0.025％至0.080％之間，剩餘的是鐵和製備過程中產生的雜質；所述雜質主要是含量低於0.015％的S和含量低於0.10％的P，而且該鑄鐵的特徵在於其結構主要是貝氏體。
18.按照權利要求1至16任何一項所述的方法製備並成形的具有高級機械性能的球墨鑄鐵，其具有下列重量組成3％至4％C；1.7％至3％Si；0.1％至0.7％Mn；0至4％Ni；0至1.5％Cu；0至0.5％Mo，Mg的殘餘含量根據部件的厚度位於0.025％至0.080％之間，剩餘的是鐵和製備過程中產生的雜質；所述雜質主要是含量低於0.015％的S和含量低於0.10％的P，而且該鑄鐵的特徵在於其結構是由兩種鐵素體變體和奧氏體構成的。
19.一種鑄鐵部件，其特徵在於它是由權利要求17或權利要求18所述的球墨鑄鐵製成的。
20.如權利要求1或權利要求2所述的方法，其特徵在於從澆鑄步驟至將該部件冷卻至室溫的步驟，製造鑄鐵部件所需的所有連續步驟都是在澆鑄後趁熱立即進行的，即在所述步驟之間沒有中間加熱。
全文摘要
本發明涉及具有改進的機械性能的球墨鑄件的製備和成形方法，包括下列步驟a)製備具有下列重量組成的液態混合物3％至4％C；1.7％至3％Si；0.1％至0.7％Mn；0至4％Ni；0至1.5％Cu；0至0.5％Mo，Mg的殘餘含量根據部件的厚度處於0.025％至0.080％之間(包括0.025％和0.080％)，剩餘的是鐵和製備過程中產生的雜質，所述雜質主要是含量低於0.015％的S和含量低於0.10％的P；b)在1350℃至1550℃之間的溫度下將所述液態混合物澆鑄到模具中，以得到坯件；c)在固相線和AR3之間的溫度Ts下，將所述坯件從模具中取出。固相線和AR3代表了所述組合物的奧氏體區的限定溫度；d)在位於1050℃和AR3之間的溫度Tf下直接在熱模中通過熱塑性形變使坯件成形，以獲得具有最終尺寸和形狀的部件；e)直接將所述部件從成形溫度淬火冷卻至貝氏體區內的溫度Tb，並使其在所述溫度Tb下保持一段時間tb；和f)將所述部件再冷卻至室溫。本發明還涉及按照本發明製造的具有改進的機械性能的球墨鑄件。
文檔編號C22C33/08GK1653201SQ03811060
公開日2005年8月10日 申請日期2003年5月9日 優先權日2002年5月14日
發明者D·拉貝 申請人:科技有限公司, 阿特利耶德斯讓維斯有限公司