利用高收縮纖維紗織造的具有緯向彈力的經向排列亂管布的生產方法與流程

2023-05-29 01:23:51

本發明屬於管布製造領域，具體涉及一種利用高收縮纖維紗織造的具有緯向彈力的經向排列亂管布的生產方法，具體為利用高收縮纖維緯紗和織物組織結構生產的具有緯向彈力的，經向大循環隨機排列亂管布。

背景技術：

傳統的管狀織物都是由表、裡層織物交替織造，由同一根緯紗，在織機的兩側，交替引緯織制而成的，標緻性產品就是水龍帶，一般都要用有梭織機織造。現代無梭織機都是單側引緯，織成的管狀織物，已經不是傳統意義上的管狀織物，而是在織物表面、局部地區，形成類似於管狀的織物，其餘部分還是普通織物。

經向亂管狀織物的特點是在織物的表面看似無規律地隨機分布著局部經向管子，並具有緯向拉伸彈性效應，外觀風格新穎獨特、穿著舒適有彈性，適宜做女裝裙料和夏季緊身外衣面料。附加值高。可根據裝飾需要，改變經管的長度、寬度、個數、分布位置、管子間距等。

技術實現要素：

發明目的：為了解決現有技術的不足，本發明提供了一種利用高收縮纖維紗織造的具有緯向彈力的經向排列亂管布的生產方法。

技術方案：一種利用高收縮纖維紗織造的具有緯向彈力的經向排列亂管布的生產方法，包括如下步驟：織物規格設計——紋樣意匠設計——工藝設計——生產工藝；所述工藝設計中，主要工藝參數如下：上機筘幅為160.8cm,上機經密388根/10cm,公制筘號97，地組織、邊組織每筘穿4根，其中邊組織採用為重平組織；

穿綜設計如下：交織點較多的平紋地和布邊穿在第1、2頁綜，原因是前面綜頁開口動程較小，經紗拉伸變形小，有利於降低織造斷頭率，布身採用分區穿法，根據上述亂管排列次序，結合平紋間隔，穿綜如下：布邊：(1,1；2,2)×12×2；布身：(3,4)×4，(1,2)×8；(5,6)×4，(1,2)×8；(7,8)×4，(1,2)×8；(3,4)×4，(1,2)×8；(5,6)×4，(1,2)×8；(9,10)×4，(1,2)×8；(3,4)×4，(1,2)×8；(11,12)×4，(1,2)×8；(13,14)×4，(1,2)×8。

作為優選方案：所述織物規格設計中，

a.原紗條件：根據舒適性和細膩輕薄、「柔、滑、彈」的風格及舒適性的服用要求設計要求，確定經緯紗組合；

彈力紗：普通紗一般在1:1-1:3之間；

經紗組合：經紗採用普通紗；

緯紗組合：緯紗甲：普通緯紗；

緯紗乙：高收縮纖維緯紗；

排列比：緯紗甲：緯紗乙＝2:1；

b.經緯向緊度確定：織物的緊度是影響織物結構的關鍵，也決定了織物的質地和織造難度，根據亂管布的服用彈力要求、起管需要，在機縮率、下機幅率、整理縮率三者合計為20％，經向緊度確定為50-60％，緯向緊度30-35％。

作為優選方案：所述紋樣意匠設計中，

a.經管組織：經管組織依靠背面的緯浮長線起到使布面正面凸起呈管狀立體效果和賦予織物緯向拉伸彈力的作用；

b.平紋組織：經管之間的平紋組織由於交織點多，緯紗受到束縛不易收縮，從而起到穩定布面，防止收縮，增加布面平整的作用；

c.管子寬度、管間距及相應根數：管子寬度過窄或管子在緯向排列過於稀疏則管子的凸起效應不明顯，彈力也弱，反之，管子寬度過寬、緯向分布的經管過於密集則管間平紋區域變窄，布面緯向收縮大且布面不易平整；

由於織物染整中的溼熱加工，汽蒸處理後，高收縮緯紗收縮，在收縮力的作用下，管子會收縮凸起，並變窄，不易測量，則須以管子的展開寬度為基準計算起管經紗根數；本設計坯布管子寬度為2mm,根據織物坯布經密Pj＝400(根/10cm)則起管經紗根數＝2×4＝8根；各個管子間距設計均為4mm,則管間平紋的經紗根數＝4×4＝16根；

由於本設計彈力織物的綜合幅縮率為20％，成品的管寬和管子間距為坯布的80％，即預測成品管寬和管間距分別小於1.6mm和3.2mm；

d.管子重疊：相鄰管子重疊，不是指管子真正彼此覆蓋，而是側向投影重疊，重疊處管子較為密集，因而重疊的投影長度所佔比例小，不超過單管長度1/4，從而保證布面整體受力的均衡性；

e.經管排列：由於不同管子的排列規律取決於最大綜頁數，而多臂織機的綜頁數最大為16頁，根據組織圖，每個管子所佔綜頁數為2頁，不起管的平紋地需要2頁綜，同時也要考慮布邊組織和降低織造難度；由於紋樣較為複雜紋版較長、穿綜多變，最好藉助CAD輔助設計，CAD紋樣設計圖由長短不一、數量不同，位置錯落的六種管子組成，即A,B,C,D,E,F，加上平紋地，共需14頁綜；亂管排列為A,B,C,A,B,A,D,E,F，即3根A管、2根B管，C、D、E、F管各1根錯落排列；

f.起管緯紗根數：坯布經管A、B、D、F長度設計均約為20mm,坯布緯密Pw＝240(根/10cm),則起管緯紗根數＝2.4×20＝48根；C、E管單根長度均約為6.7mm,則起管緯紗根數＝2.4×6.7＝16；

g.每花根數：

1每循環(花)經紗數：

每循環(花)根數＝各個管子的經紗總和+管間平紋經紗根數之和；

2每花緯紗數：根據各管緯數計算結果，考慮管子在空間經向錯落排列的需要，每花緯數至少為兩管緯數之和，再另加與下一花的若干間隔緯數以避免下一花與上一花相接；

作為優選方案：所述生產工藝中，整經工藝：經向排列亂管布經向無彈力，緯向經織物後整理才產生收縮彈力，作為普通緯紗和氨綸包覆紗與之交織的骨架，結合經密大於緯密，形成經面效應為主的結構相，為保證起管處布面勻整，不起管處布面平整，整經時要片紗張力均勻，整經採用多頭少軸工藝，將張力較小的前排和上層經紗穿入曲折角較大的伸縮筘齒，以賦予其更高的附加張力，有利於整經片紗張力均勻；適當增加邊紗張力，保證布邊平直。

作為優選方案：所述生產工藝中，漿紗工藝：採用雙漿槽、全烘筒、高壓上漿漿紗機，該產品屬於細特高密織物，由於亂管組織採用14頁綜頁，綜頁多，後頁綜開口不易清晰，經紗強力低，上漿以被覆毛羽，增加耐磨性為主，浸透增強為輔；選擇成膜性好、被覆性優良、漿膜柔韌的主漿料，配方：PVA1799：50kg,PVA205MB：20kg，含固率12％。

作為優選方案：所述生產工藝中，織造採用噴氣織機，主噴嘴配備夾紗器，降低停車時靜止氣流對緯紗的損害；

噴氣引緯採用延長噴氣時間、降低噴氣壓力，延長最後一組輔助噴嘴的噴射時間的方法，保證緯紗在梭口內飛行穩定，減少氣耗和能源消耗；

輔助噴嘴在90度開始噴氣，最後一組輔助噴嘴在240—270度結束噴氣；主噴嘴壓力0.28-0.32MPa，輔助噴嘴壓力設定為0.35-0.42MPa，即輔助噴嘴的壓力大於主噴嘴壓力，避免引緯時，因噴氣壓力不足，形成的前擁後擠小毛圈；開口時間310度，開口時間屬於較早時刻，有利於開清梭口，減少「緯縮」和「三跳」織疵；

採用較大的上機張力，上機張力設定為320kg，保證開口清晰，不至於因梭口不清晰，經紗毛羽粘連造成緯紗阻斷；但上機張力不宜過大，否則會造成經紗斷頭增加，織造效率下降。

作為優選方案：所述生產工藝中，坯布後整理時，經退漿，煮練過程的高溫作用，熱收縮紗預熱開始收縮，形成經向排列的亂管效果；時間不宜短於20分鐘，最後拉幅熱定型工序得到成品，在熱定型工序中，織物不再發生收縮。

有益效果：本發明的織物特徵是相比於普通彈力紗，高收縮緯紗織造的織物，由於織造坯布時，高收縮緯紗縮率與普通緯紗相同，因而織造難度小，效率高，加工成本低。只是在染整加工的溼熱處理時高收縮緯紗才收縮起管形成經向管子織物。

附圖說明

圖1是本發明中的經管組織示意圖；

圖2是本發明中的經管結構示意圖；

圖3是本發明中的CAD紋樣設計圖；

圖4是本發明中的紋版示意圖。

具體實施方式

下面結合具體實施例對本發明作進一步說明。

具體實施例

緯彈經管織物構成原理如下：經紗為普通紗線，緯紗由普通緯紗和在後整理時遇熱處理能夠收縮的高收縮纖維(如高收縮滌綸、腈綸膨體紗、聚丙烯纖維等)緯紗間隔排列，如圖1，起管緯紗系統由普通緯紗和高收縮緯紗按一定比例相間排列，普通緯紗形成管子經向管子主體，而沉在織物背面的高收縮纖維緯浮長線，在坯布織造時和下機後和普通緯紗縮率相同，布面平整，但在織物經過染整加工的溼熱處理後會因為高收縮性而長度縮短，其收縮拉力作用帶動普通緯紗織造的織物正面凸起形成具有彈力管狀織物如圖2所示。

1.織物風格和服用性設計

亂管布屬於夏季女裙裝和上衣時裝面料，要求質地輕薄細膩緻密、色彩淡雅、穿著舒適透氣、富有彈性、外觀新穎，具有斷續的經向起伏的管狀裝飾效應，體現織物細膩中略帶粗獷，並具有柔、滑、彈的獨特風格，形成獨特的彈力泡皺效果。

2.織物規格設計

2.1原紗條件

根據舒適性和細膩輕薄、「柔、滑、彈」的風格及舒適性的服用要求設計要求，確定經緯紗組合。

普通緯紗與高收縮緯紗的比例，高收縮緯紗比例越高，織物緯向縮率大，布面變窄；反之織物拉伸彈性小，但布面寬度易於控制。

彈力紗：普通紗一般在1:1-1:3之間。

經紗組合：經紗採用普通紗，如純棉紗JC19.4tex；

緯紗組合：緯紗甲：普通緯紗，例如精梳純棉JC19.4tex；

緯紗乙：高收縮纖維緯紗，例如遇熱高收縮的滌綸纖維紗、腈綸纖維膨體紗、聚丙烯纖維紗18tex；

排列比：緯紗甲：緯紗乙＝2:1

2.2經緯向緊度確定

織物的緊度是影響織物結構的關鍵，也決定了織物的質地和織造難度，根據亂管布的服用彈力要求、起管需要，在機縮率、下機幅率、整理縮率三者合計為20％，經向緊度確定為50-60％，緯向緊度30-35％。

3.組織設計

3.1經管組織

經管組織依靠背面的緯浮長線起到使布面正面凸起呈管狀立體效果和賦予織物緯向拉伸彈力的作用。

3.2平紋組織

經管之間的平紋組織由於交織點多，緯紗受到束縛不易收縮，從而起到穩定布面，防止收縮，增加布面平整的作用。

3.3管子寬度、管間距及相應根數

管子寬度過窄或管子在緯向排列過於稀疏則管子的凸起效應不明顯，彈力也弱，反之，管子寬度過寬、緯向分布的經管過於密集則管間平紋區域變窄，布面緯向收縮大且布面不易平整。

由於織物染整中的溼熱加工，如汽蒸處理後，高收縮緯紗收縮，在收縮力的作用下，管子會收縮凸起，並變窄，不易測量，則須以管子的展開寬度為基準計算起管經紗根數。本設計坯布管子寬度為2mm,根據織物坯布經密Pj＝400(根/10cm)則起管經紗根數＝2×4＝8根。各個管子間距設計均為4mm,則管間平紋的經紗根數＝4×4＝16根。

由於本設計彈力織物的綜合幅縮率為20％，成品的管寬和管子間距為坯布的80％，即預測成品管寬和管間距分別小於1.6mm和3.2mm。

3.4管子重疊

相鄰管子重疊，不是指管子真正彼此覆蓋，而是側向投影重疊，如同一行高低不一的樹木的投影相疊。不重疊則紋樣過於呆板，隨機效果不明顯，但重疊處會造成管子在此處較為密集，因而重疊的投影長度所佔比例要小，一般不超過單管長度1/4，從而保證布面整體受力的均衡性。

3.5經管排列

由於不同管子的排列規律取決於最大綜頁數，而多臂織機的綜頁數最大為16頁，根據組織圖，每個管子所佔綜頁數為2頁，不起管的平紋地需要2頁綜，同時也要考慮布邊組織和降低織造難度。由於紋樣較為複雜紋版較長、穿綜多變，最好藉助CAD輔助設計，圖3為CAD紋樣設計圖，由長短不一、數量不同，位置錯落的六種管子組成，即A,B,C,D,E,F，加上平紋地，共需14頁綜。

亂管排列為A,B,C,A,B,A,D,E,F，即3根A管、2根B管，C、D、E、F管各1根錯落排列。

3.6起管緯紗根數

起管緯紗根數由經管長度和織物緯密而定，也是紋版設計的依據之一。坯布經管A、B、D、F長度設計均約為20mm,坯布緯密Pw＝240(根/10cm),則起管緯紗根數＝2.4×20＝48根；C、E管單根長度均約為6.7mm,則起管緯紗根數＝2.4×6.7＝16

3.7每花根數

3.7.1每循環(花)經紗數:由上述3.3計算可知每管經紗根數為8根，管間平紋經紗根數為16根(共9條)，結合3.5和圖3，計算如下：

每循環(花)根數＝各個管子的經紗總和+管間平紋經紗根數之和

＝3A+2B+C+D+E+F+8×16＝3×8+2×8+8+8+8+8+9×16＝216根

3.7.2每花緯紗數

根據圖3和3.6各管緯數計算結果，考慮管子在空間經向錯落排列的需要，每花總緯數設為48×2+40＝136，即每花緯數至少為兩管緯數之和，再另加與下一花的若干間隔緯數(本設計為40緯)以避免下一花與上一花相接。

4.工藝設計

4.1主要工藝參數

上機筘幅為160.8cm,上機經密388根/10cm,公制筘號97，地組織、邊組織每筘穿4根。

其中邊組織採用為重平組織。

4.2穿綜設計

交織點較多的平紋地和布邊穿在第1、2頁綜，原因是前面綜頁開口動程較小，經紗拉伸變形小，有利於降低織造斷頭率，布身採用分區穿法，根據上述亂管排列次序，結合平紋間隔，穿綜如下：

布邊：(1,1；2,2)×12×2；布身：(3,4)×4，(1,2)×8；(5,6)×4，(1,2)×8；(7,8)×4，(1,2)×8；(3,4)×4，(1,2)×8；(5,6)×4，(1,2)×8；(9,10)×4，(1,2)×8；(3,4)×4，(1,2)×8；(11,12)×4，(1,2)×8；(13,14)×4，(1,2)×8。

4.3紋版圖(見圖4)

5生產技術關鍵

5.1整經工藝

經向排列亂管布經向無彈力，緯向經織物後整理才產生收縮彈力，作為普通緯紗和氨綸包覆紗與之交織的骨架，結合經密大於緯密，形成經面效應為主的結構相，為保證起管處布面勻整，不起管處布面平整，整經時要片紗張力均勻，為此採取如下措施：

整經採用多頭少軸工藝，將張力較小的前排和上層經紗穿入曲折角較大的伸縮筘齒，以賦予其更高的附加張力，有利於整經片紗張力均勻。

適當增加邊紗張力，保證布邊平直。

5.2漿紗工藝

採用,該機採用雙漿槽、全烘筒、高壓上漿漿紗機，該產品屬於細特高密織物，由於亂管組織採用14頁綜頁，綜頁多，後頁綜開口不易清晰，經紗強力低，上漿的目的應該是以被覆毛羽，增加耐磨性為主，浸透增強為輔。

選擇成膜性好、被覆性優良、漿膜柔韌的主漿料，配方:PVA1799:50kg,PVA205MB:20kg.含固率12％。PVA1799具有成膜性好、漿膜強力高、耐磨性好的特點，可以被覆漿紗毛羽，增加耐磨性，但分紗阻力大，因而混用一部分PVA205MB以降低分紗阻力，減少再生毛羽；

5.3織造

採用噴氣織機。主噴嘴配備夾紗器，可降低停車時靜止氣流對緯紗的損害.5.3.1噴氣引緯採用延長噴氣時間、降低噴氣壓力，延長最後一組輔助噴嘴的噴射時間的方法，保證緯紗在梭口內飛行穩定，減少氣耗和能源消耗。

一般輔助噴嘴在90度開始噴氣，最後一組輔助噴嘴在240—270度結束噴氣。主噴嘴壓力0.28-0.32MPa,輔助噴嘴壓力設定為0.35-0.42MPa,即輔助噴嘴的壓力大於主噴嘴壓力，避免引緯時，因噴氣壓力不足，形成的前擁後擠小毛圈。開口時間310度，開口時間屬於較早時刻，有利於開清梭口，減少「緯縮」和「三跳」織疵。

採用較大的上機張力，上機張力設定為320kg,保證開口清晰，不至於因梭口不清晰，經紗毛羽粘連造成緯紗阻斷。但上機張力不宜過大，否則會造成經紗斷頭增加，織造效率下降。

5.4後整理

坯布後整理時，經退漿，煮練過程的高溫作用，熱收縮紗預熱開始收縮，形成經向排列的亂管效果。時間不宜短於20分鐘，最後拉幅熱定型工序得到成品，在熱定型工序中，織物不再發生收縮。

本發明不局限於上述最佳實施方式，任何人在本發明的啟示下都可得出其他各種形式的產品，但不論在其形狀或結構上作任何變化，凡是具有與本申請相同或相近似的技術方案，均落在本發明的保護範圍之內。