耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭以及焊接結構體的製作方法

2023-05-15 03:26:56

專利名稱：：耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭以及焊接結構體的製作方法
技術領域：
：本發明涉及抑制或停止在焊接接頭內部產生的脆性裂紋的擴展的特性的、即耐脆性裂紋擴展特性優異的多道對接焊接頭(對接多道焊接頭；multipassbutt-weldedjoint)和具有該焊接接頭的焊接結構體。
背景技術：
：在對鋼板進行焊接來建造焊接結構體時，為了降低建造成本、提高焊接施工效率，通常採用大線能量焊接方法，但在採用大線能量焊接方法形成的焊接接頭中，焊接熱影響區(以下有時稱為「HAZ區J)的韌性降低，另外，HAZ區的寬度增大，斷裂韌性值Kc(與脆性斷裂有關的指標)也降低。焊接接頭的斷裂，是在焊接時形成的缺陷處應力集中，以該缺陷為起點產生裂紋，該裂紋在接頭內部擴展從而引起的。當焊接接頭的斷裂韌性值Kc低時，容易產生裂紋，並且，由於裂紋的擴展快，因此會突發性地引起焊接接頭的斷裂。即，焊接接頭產生脆性斷裂。為了防止焊接接頭脆性斷裂，(i)抑制裂紋產生、以及(ii)抑制或阻止所產生的裂紋的擴展是必要的。為此，迄今曾提出了很多的在焊接區確保韌性的焊接方法。例如，曾提出一種焊接方法，它是厚的大徑的焊接鋼管的焊接方法，其中，在X型坡口中，通過MIG焊接來焊接出初始層，然後，通過埋弧焊接來焊接出表層和背層，從而將板厚整體進行焊接(參照特開昭53-130242號公報)。上述焊接方法，是在MIG焊接時，相比於在埋弧焊接中使用的焊絲，使用Ni含量多的焊絲，在容易產生焊接裂紋、難以確保韌性的初始層焊接區中，確保與埋弧焊接區同等的韌性，使焊接區的板厚方向的韌性分布平坦的焊接方法，但存在為此不得不將大量含有Ni的高價格的焊絲用於MIG焊接區的難點。因此，本申請人立足於上述(i)的觀點，發現了充分提高斷裂韌性值Kc的方法，提出了耐脆性斷裂發生特性優異的大線能量對接焊接接頭(參照特開2005-144552號公報和特開2006-088184號公報)，另外，提出了基於斷裂韌性值Kc，準確地驗證大線能量對接焊接接頭的耐脆性斷裂產生特性的驗證方法(參照特開2006-088184號公報)。本申請人提出的上述焊接接頭，在難以發生脆性斷裂，能夠提高焊接結構物的安全性方面是有用的，另外，上述驗證方法，在設計難以發生脆性斷裂的焊接接頭方面是有用的。可是，在為了在通常的應力負荷環境下不產生裂紋而設計的焊接接頭中，有時受到突發的或沖擊的應力、不規則且複雜的應力而產生裂紋。以往，在板厚25mm左右的TMCP鋼板的對接焊接接頭中，脆性裂紋由於焊接接頭內部的殘餘應力的作用，而轉向母材側，因此認為如果提高母材的耐脆性裂紋擴展特性，則可將在焊接接頭內部產生的脆性裂紋誘導至母材而使其停止。例如，為了降低焊接區整體中的殘餘應力，曾提出了局部地使用含有大量(例如11%)的Ni的相變溫度低的焊接材料，利用由奧氏體進行馬氏體相變的焊道的焊接方法(參照特開2000-033480號公報)。可是，由該焊接方法形成的焊接區，組織為馬氏體組織，因此強度極高，結果，即使是含有大量的Ni的焊接區，韌性也比不含Ni的周邊焊接區低的情況較多。另外，近年來，伴隨著焊接結構物的大型化、結構的簡化，由於可將設計應力設定得高因此開始被使用的高強度厚鋼板的情況下，在對接焊接接頭中產生的脆性裂紋，根據焊接接頭的抗斷裂值的程度，不轉向母材側而沿著HAZ區擴展，這根據本發明者的斷裂試驗的結果業已判明(參照焊7接結構研討會演講概要集2006、p.l95~202)。另外，本發明者判明，在板厚例如為70mm以上的鋼板的情況下，在焊接接頭中，在板厚方向形成大的韌性分布，即使與焊接接頭交叉地角焊接增強板，脆性裂紋也不被該增強板捕捉，而沿著焊縫金屬區或HAZ區擴展，以至於焊接接頭斷裂。因此，本發明者根據上述判明事實，提出了將垂直構件的對接焊接接頭和水平構件的角焊接頭交叉的區域的一部分或全部除去，通過補焊而形成具有壓縮殘餘應力的Ni含量為2.5質量。/。以上的韌性優異的焊縫金屬(參照特開2005-111520號公報)、或者止裂性能(Kca值)為2000N/mm13以上的斷裂韌性優異的焊縫金屬(參照特開2006-075874號公報)，即使是脆性裂紋沿垂直構件的對接焊接區的縱向擴展的情況下，也使該裂紋擴展方向轉向高韌性或高止裂性能的焊縫金屬周圍，從而可使裂紋的擴展在水平構件的母材部停止的脆性裂紋擴展停止性能優異的焊接接頭以及焊接方法。這些方法，主要是通過在單道大線能量對接焊接接頭中，使沿FL(焊縫金屬與母材熱影響區的邊界)擴展的裂紋轉向止裂性能高的鋼板側，使其在母材內停止，從而提高對接焊接接頭的安全性的方法。可是，本發明者由多層焊對接焊接接頭的大型斷裂試驗的結果確認了在多層焊對接焊接接頭中，由於裂紋在焊縫金屬內部擴展，因此即使應用以往的在單道大線能量對接焊接接頭中有效的方法，在多層焊對接焊接接頭中也不能得到充分的效果。因此，需要切實地停止板厚50mm以上的鋼板的多層對接焊接接頭中產生的脆性開裂，避免對接焊接接頭的大規模損傷的技術。
發明內容本發明的課題是，在對鋼板特別是板厚50mm以上的鋼板進行多道對接焊接時，形成即使萬一在焊接接頭中產生脆性裂紋，脆性裂紋也難以在焊接接頭的縱向擴展，並且即使擴展也在某處停止的特性的、即耐脆性裂紋擴展特性優異的焊接接頭。並且，本發明的目的是，解決上述課題，提供耐脆性裂紋擴展特性優異的焊接接頭、以及具有該焊接接頭的焊接結構體。本發明者根據上述判明事實，對於解決上述課題的方法進行了刻苦研究。其結果發現，(W)當在多道焊接接頭的表面焊層與背面焊層之間，相互離間(間隔)地配置一個或二個以上的與周圍的材質特性不同的特性的焊層或焊道部，從而將焊接接頭的板厚方向的韌性分布截斷或部分地截斷時，即使在焊接接頭內部產生脆性裂紋，也能夠將其在焊接接頭的縱向的擴展抑制、阻止。具體地講，如下所述。(X)在對接多道焊接頭中，如果在表面焊層與背面焊層之間，相互離間地配置一個以上的韌性比其他的焊層優異的焊層，從而將焊接接頭的板厚方向的韌性分布截斷，則上述焊層起到抗斷裂層的功能，即使在焊接接頭內部產生脆性裂紋，其在焊接接頭的縱向的擴展也被抑制從而停止。(y)在對接多道焊接頭中，如果在表面焊層和背面焊層之間，相互離間地配置二個以上的抗斷裂特性比周圍的焊縫金屬的抗斷裂性低的焊縫金屬的焊道部，從而將焊接接頭的板厚方向的韌性分布部分性地截斷，則即使在焊接接頭內部產生脆性裂紋，其在焊接接頭的縱向的擴展也被抑制從而停止。(z)在對接多道焊接頭中，如果在表面焊層與背面焊層之間相互離間地配置二個以上的在凝固時和/或相變時膨脹的焊道部，從而將焊接接頭的板厚方向的韌性分布部分性地截斷，將焊接接頭內部的殘餘應力分布局部地複雜化，則即使在焊接接頭內部產生脆性裂紋，其在焊接接頭的縱向的擴展也被抑制從而停止。本發明是基於上述見解(w)~(z)而完成的，其要旨如下。(1)一種耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，在鋼板的對接多道焊接頭中，在表面焊層與背面焊層之間，相互離間地存在一個或兩個以上的材質特性與周圍的材質特性不同、且具有抑制脆性裂紋的擴展而使其停止的功能的焊層和焊道部中的任一方,其特徵在於，上述鋼板是板厚為50mm以上的鋼板，並且，上述焊層具有比其他焊層的韌性優異的韌性。其特徵在於，上述焊層是採用多次(多個)的焊道在焊接接頭的橫曰向連、續性地形成了焊縫金屬區的焊層。(4)根據上述(2)或(3)所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述焊層是在焊接接頭的厚度方向層疊了多個焊層的焊層。(5)根據上述(2)~(4)的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述焊層是採用Ni含量比形成其他焊層的焊接材料的Ni含量多1%以上的焊接材料形成的焊層。其特徵在於，上述焊層是採用與形成其他焊層的焊接方法相同的焊接方法形成的焊層。(7)根據上述(5)或(6)所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述焊層的組織是不發生馬氏體相變的組織。(8)根據上述(2)~(7)的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述焊層在焊接接頭的縱向連續地存在。(9)根據上述(2)~(8)的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述焊層在焊接接頭的縱向斷續地存在。(10)根據上述(9)所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述焊層的在焊接接頭的縱向上的長度為200mm以上。(11)根據上述(7)或(8)所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述焊層的在焊接接頭的縱向上的斷續間隔為400mm以下。(12)根據上述(1)所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述鋼板是板厚為50mm以上的鋼板，並且，上述焊道部具有比周圍的焊道部的抗斷裂特性差的抗斷裂特性。頭，其特徵在於，上述抗斷裂特性差的焊道部，以形成焊接接頭所需的總焊道數的1/3以下的數量存在。(14)根據上述(12)或(13)所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述抗斷裂特性差的焊道部，在焊接接頭的板厚方向相互離間地存在。(15)根據上述(12)~(14)的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述抗斷裂特性差的焊道部，在焊接接頭的縱向連續地存在。(16)根據上述(12)~(14)的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述抗斷裂特性差的焊道部，在焊接接頭的縱向斷續地存在。頭，其特徵在於，上述抗斷裂特性差的焊道部的在焊接接頭的縱向上的長度為100mm~400mm。(18)根據上述(16)或(17)所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述抗斷裂特性差的焊道部，在焊接接頭的縱向以200mm~400mm的間隔斷續地存在。(19)根據上述(12)~(18)的任一項所述的耐脆性裂欲擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述抗斷裂特性差的焊道部是採用一次或多次(一個或多個)的焊道形成的。(20)根據上述(12)~(19)的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述抗斷裂特性差的焊道部，是採用Ni含量比形成其他的焊道部的焊接材料的Ni含量少1%以上的焊接材料形成的焊道部。(21頭，其特徵在於，上述抗斷裂特性差的焊道部，是採用與形成其他的焊道部的焊接方法相同的焊接方法形成的焊層。(22)根據上述(20)或(21)所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述其他的焊道部的組織是不發生馬氏體相變的組織。(23)根據上述(12)~(22)的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述抗斷裂特性差的焊道部，不因後續的焊道部的熱量而回火。(24)根據上述(1)所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述焊道部是在凝固時和/或相變時膨脹了的焊道部，焊接接頭內部的殘餘應力分布已局部地複雜化。頭，其特徵在於，上述膨脹了的焊道部是採用在低溫下相變的焊接材料形成的。頭，其特徵在於，上述相變的溫度為400。C以下。(27)根據上述(25)或(26)所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述相變是馬氏體相變。(28)根據上述(25)~(27)的任一項所述的耐脆性裂故擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述焊接材料的Ni含量，比形成其他的焊道部的焊接材料的Ni含量多1質量％以上。(29)根據上述(24)~(28)的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述膨脹了的焊道部，以形成焊接接頭所需的總焊道數的l/2以下的數量存在。(30)根據上述(24)~(29)的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述膨脹了的焊道部，在焊接接頭的板厚方向相互離間地存在。(31)根據上述(24)~(30)的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述膨脹了的焊道部，是採用一次或多次(一個或多個)的焊道形成的。(32)根據上述(24)~(31)的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述膨脹了的焊道部在焊接接頭的縱向連續地存在。(33)根據上述(24)~(31)的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述膨脹了的焊道部在焊接接頭的縱向斷續地存在。(34)根據上述(33)的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述膨脹了的焊道部的在焊接接頭的縱向上的長度為100mm以上。(35)根據上述(33)或(34)所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述膨脹了的焊道部，以400mm以下的間隔在焊接接頭的縱向斷續地存在。(36)根據上述(24)~(35)的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，上述膨脹了的焊道部，不因後續的焊道部的熱量而回火。(37)—種焊接結構體，其特徵在於，具有上述(1)~(36)的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭。根據本發明，在鋼板特別是板厚50mm以上的鋼板的多道對接焊接中，可形成耐脆性裂紋擴展特性優異的焊接接頭，其結果，能夠使用鋼板特別是板厚50mm以上的鋼板來建造耐脆性裂紋擴展特性優異的焊接結構體。圖l是表示構成本發明的J^出的CCA試驗的結果的圖。圖2是表示本發明的對接多道焊接頭的一個方式的圖。圖3是表示本發明的對接多道焊接頭的另一方式的圖。圖4是表示k型坡口的情況下的本發明焊接接頭的圖。圖5是表示在本發明的焊接接頭中，在板厚表面側和板厚背面側分別生成了脆性裂紋的形態的圖。圖6是表示在兩條脆性裂紋間的區域產生塑性變形，從而延性斷裂了的形態的圖。圖7是表示脆性裂紋的擴展、停止的圖。(a)是表示在兩條脆性裂紋間的區域產生塑性變形並延性斷裂了的形態的圖，(b)是表示在板厚表面側和板厚背面側，脆性裂紋某種程度地擴展並停止的形態的圖。圖8是表示即使在不存在高韌性焊層的接頭部分中產生脆性裂玟，也在板厚表面側和板厚背面側分支，進行某種程度擴展並停止的形態的圖。圖9是表示本發明的對接多道焊接頭的一個方式的圖。圖10是表示在本發明的焊接接頭中生成了兩條脆性裂紋的形態的圖。圖1l是表示在兩條脆性裂紋之間的區域產生塑性變形，並延性斷裂了的形態的圖。圖12是表示脆性裂紋的擴展、停止的圖。U)是表示在兩條脆性裂紋之間的區域產生塑性變形，並延性斷裂了的形態的圖，(b)是表示在焊接接頭內部，脆性裂紋某種程度地擴展後停止的形態的圖。圖13是表示本發明的對接多道焊接頭的一個方式的圖。圖14是表示在本發明的焊接接頭中生成了脆性裂紋的形態的圖。圖15是表示脆性裂紋擴展，脆性裂紋分支，並且，在兩條脆性裂紋之間的區域產生塑性變形，並延性斷裂了的形態的圖。圖16是表示脆性裂紋的擴展、停止的圖。(a)是表示在兩條脆性裂紋之間的區域產生塑性變形，並延性斷裂了的形態的圖，(b)是表示在焊接接頭內部，脆性裂紋某種程度地擴展後停止的形態的圖。具體實施例方式對於本發明，基於附圖進行說明。l)首先，對於本發明的技術思想，基於下面的實驗結果進行說明。只使用一種焊接材料製作焊接接頭，為了評價焊縫金屬區的脆性裂紋擴展停止性能(Ka)，製作了CCA試件。將CCA試件整體冷卻至-10。C,求出只使用一種焊接材料製作的焊縫金屬區的Ka。其結果示於圖l(參照圖中的，標記)。接著，使用兩種焊接材料製作了焊接接頭。此時，以利用兩種焊接材評價焊縫2屬區的脆性裂紋擴展停止性能(Ka),，製作了"cCA"件。、將CCA試件整體冷卻至-1(TC，釆用CCA試驗法求出Ka。其結果一併示於圖1。使用的焊接材料的Ni含量是不同的，將使用的兩種焊材的Ni含量之差為1%以上的情況在圖中用O表示，將Ni含量之差小於l。/。的情況在圖中用口表示。由圖1可知，(i)使用不同的Ni含量的焊接材料製作的焊接接頭的Ka，比只使用含有高Ni含量的焊接材料製作的焊接接頭的Ka優異，另外可知，(ii)通過配置Ka值不同的焊道，呈現出焊道具有的Ka值以上的性能。本發明是以基於上述見解的技術思想為基礎的發明。另外，CCA試驗法(Compact-Crack-Arrest試驗法)是定量性地評價由ASTM等標準化的脆性裂紋擴展停止性能的試驗方法，如下地進行。以試件中央即切口部與焊縫金屬部分的中央部一致的方式加工試件，將試件整體放入冷卻槽中，冷卻至規定的溫度，在此冷卻至-10。C，通過楔對試件施加載荷。利用安裝於試件端部的位移計，算出在試件的切口尖端負荷的K值。當在切口尖端產生脆性裂紋，裂紋擴展時，相應於裂紋擴展距離，裂紋尖端的K值降低。即，在試件的裂紋尖端的K值降低到作為脆性裂紋擴展停止特性的Ka值的時刻，脆性裂紋停止，因此由裂紋停止的時刻的裂紋長度和此時的試件位移量計算K值，作為Ka值來評價。2)接著對上述(2)~(ll)的發明進行說明。圖2以及圖3表示出對下稱為r本發明焊接接頭J)'的方式。''''.曰"、'在圖2所示的本發明焊接接頭2中，在表面焊層2a和背面焊層2b之間的多個焊層中，具備比焊層2a、2b以及2c的韌性優異的韌性的高韌性焊層2x,遍及焊接接頭的橫向連續地形成。在圖3所示的本發明焊接接頭2中，在表面焊層2a和背面焊層2b之間的多個焊道部中，具有比焊層2a、2b和2c的韌性優異的韌性的高韌性焊層2x和2y在其間夾著焊層2c而形成。這樣地形成兩層以上的高韌性焊層的場合，在高韌性焊層之間夾著其他的焊層而形成。上述的各焊層，是通過單道焊接而形成的焊道部2i在焊接接頭的橫向多個連接而成的。高韌性焊層，是使用韌性比形成其他的焊層的焊接材料優異的焊接材料，依次在焊接接頭的橫向連續地形成焊道部2i而成的。通常，作為形成其他焊層的焊接材料，使用含有規定量的Ni的焊接材料，但作為形成高韌性焊層的焊接材料，優選含有比上述焊接材料的M含量多l質量。/。以上的Ni的焊接材料。可在與形成其他焊層時相同的焊接條件下形成高韌性焊層。高韌性焊層，可以是單層，也可以是2個以上的高韌性焊層重疊而形成的重疊層。此時，2個以上的高韌性層可以採用相同的焊接材料形成，還可以採用改變了M含量的焊接材料形成。另外，可以採用與形成其他焊層的焊接方法相同的焊接方法形成高韌性焊層。在特開昭53-130242號公報中，如前所述，公開了下述技術在焊接厚的大徑焊接鋼管的X型坡口部時，通過MIG焊接來焊接出初始層，然後，通過埋弧焊接來焊接出表層和背層，從而將板厚整體焊接的焊接方法中，用於MIG焊接的焊絲的Ni含量比在埋弧焊接中使用的焊絲的Ni含量多。這是因為在初始層中容易產生焊接裂紋，難以確保韌性，因此通過使用Ni含量多的焊絲，來確保與埋弧焊接區同等的韌性，使焊接區的在板厚方向的韌性分布平坦的技術，是與本發明的技術思想基本上不同的。另外，本發明焊接接頭，通過在通常的焊接條件下調整焊接材料的Ni含量，能夠在本發明所規定的規定區域形成高韌性焊層。高韌性焊層的組織，優選是不發生馬氏體相變的組織。在特開2000-033480號公報中，如前所述，提出了為了減低焊接區整體的殘餘應力，部分地使用含有大量(例如11%)的Ni的相變溫度低的焊接材料，利用由奧氏體進行馬氏體相變的焊道的焊接方法。可是，該焊接方法形成的焊接區，組織為馬氏體組織，因此強度極高，結果，即使是含有大量Ni的焊接區，韌性比不含Ni的周邊焊接區低的情況較多。因此在本發明中，優選是即使是含有大量Ni的情況下也不進行馬氏體相變的組織。本發明焊接接頭，其特徵是，在表面焊層與背面焊層之間的多個焊層中，具有比其他焊層的韌性優異的韌性的高韌性焊層，在其間夾著其他焊層而存在一層或兩層以上，作為抑制、停止在焊接接頭內部產生的脆性裂紋的沿焊接接頭縱向的擴展的抗斷裂層而發揮功能。本發明的高韌性烊層，可以是單層，也可以如前所述，是2個以上的高韌性焊層重疊而形成的重疊層。另外，關於本發明的高韌性焊層抑制、停止在焊接接頭內部產生的脆性裂紋的擴展的機理在後面敘述。本發明焊接接頭，是對板厚50mm以上的鋼板進行對接焊接而成的。如果焊接接頭的從坡口底部起的板厚方向的高度為50mm以上，則在多個焊層之中，多個高韌性焊層在其間夾著其他焊層而形成，能夠充分發揮高韌性焊層的上述功能。本發明焊接接頭，只要是多道焊接接頭即可，無論是大線能量焊接還是小線能量焊接都能應用。另外，在鋼板的板厚為70mm以上時，可更充分發揮本發明的高韌性焊層的功能。鋼板的坡口形狀，不限於V型、X型、K型、k型等。可是，在形成高韌性焊層時，由於使用含有的M比一般的焊接材料多的高價格的焊接材料，因此X型、K型等坡口寬度小在焊接成本方面有利。圖4表示出k型坡口的情況下的本發明焊接接頭。如圖4所示，對於將17鋼板la與鋼板l垂直地對接而形成的k型坡口，也能夠應用本發明焊接接頭，另外，對於將板厚不同的鋼板對接而形成的k型坡口，也能夠應用本發明焊接接頭。高韌性焊層，優選在焊接接頭的縱向連續地存在，但也可以斷續性地存在。如果在焊接接頭的縱向確保200mm以上的長度，則高韌性焊層發揮對在焊接接頭內部產生的脆性裂紋的擴展進行抑制而使其停止的功能。但是，在焊接接頭的縱向斷續性地形成高韌性焊層的場合，若斷續間隔超過400mm，則在初期生成的裂紋擴展，存在最終形成的一條裂紋的長度達到400mm以上的可能性。若裂紋的長度達到400mm以上，則裂紋具有的能量過大，高韌性焊層不能充分發揮功能，因此將在焊接接頭的縱向的斷續間隔限定在400mm以下。在此，本發明的高韌性焊層對在焊接接頭內部產生的脆性裂紋的擴展進行抑制使其停止的機理，基於圖5~8進行說明。[1]高韌性焊層連續的情況如圖2所示，通過在構成焊接接頭的焊層2c之中，配置高韌性焊層2x，焊接接頭的板厚方向的韌性分布，在高韌性焊層2x處急劇地變化，成為上下截斷的形態。即，圖2所示的本發明焊接接頭中，夾著高韌性焊層2x，在上下存在低韌性的焊層2c。當例如衝擊的應力作用於焊接接頭時，由於高韌性焊層2x難以脆性斷裂，因此脆性裂紋如圖5所示，分支地生成為板厚表面側的脆性裂紋X和板厚背面側的脆性裂紋Y，在各側的焊層2c中擴展。在圖5中，脆性裂紋X的兩端達到接頭表面和高韌性焊層2x，脆性裂紋Y還存在於焊層2c中，但兩條脆性裂紋X、Y均為在板厚方向寬度窄的裂紋。其結果，裂紋尖端的應力擴大係數降低，使裂紋擴展的驅動力變小，因此裂紋的擴展容易停止。脆性裂紋Y慢慢地在板厚方向擴展，如圖6所示，當在焊層2c的脆性斷裂區域中擴展，到達高韌性焊層2x時，在高韌性焊層2x的脆性裂紋X、Y間的區域Z產生塑性變形，一邊延性斷裂一邊吸收脆性裂紋X、Y的擴展能量。其結果，脆性裂紋X、Y，如圖7(b)所示，在板厚表面側和板厚背面側，分別進行了某種程度的擴展後停止。[2]高韌性焊層斷續的情況脆性裂紋停止的機理，與上述[l]的情況相同。即如圖8所示，即使在不存在高韌性焊層的接頭部分中產生脆性裂紋，並在焊接接頭的縱向擴展，當遇到高韌性焊道部時，向板厚表面側和板厚背面側分支，在各側中擴展，進行某種程度的擴展後停止。前面已述，如果在焊接接頭的縱向，確保200mm以上的高韌性焊層的長度，則高韌性焊層使脆性裂紋向板厚表面側和板厚背面側分支，能夠抑制擴展或使擴展停止。但是，當高韌性焊層的斷續間隔超過400mm時，一條裂紋的長度達到400mm以上，裂紋具有的能量過大，難以利用高韌性焊層佳應性裂紋分支。因此，高韌性焊層的斷續間隔如前所述那樣限定在400mm以下。3)接著，對上述(12)~(23)的本發明進行說明。在圖9中，示出對鋼板l的對接V坡口進行多道焊接而形成的本發明的對接多道焊接頭(以下稱為「本發明焊接接頭」)的方式。在圖9所示的本發明焊接接頭2中，在表面焊層2a與背面焊層2b之間，分隔地存在抗斷裂特性比周圍的焊道部的抗斷裂特性差的焊道部2xr和焊道部2yr。在本發明中，焊道部2i的存在、與斷裂韌性特性比焊道部2i的斷裂韌性特性差的焊道部2xr、2yr的存在相輔相成，即使在焊接接頭內部產生脆性裂紋，也呈現對其擴展進行抑制且使其停止的作用效果。在此，對於呈現該作用效果的機理進行說明。當突發的或沖擊的應力作用於焊接接頭時，在分歉地存在於焊接接頭內部的焊道部2xr、2yr(抗斷裂特性比周圍的焊接區差)，優先地引起斷裂，脆性裂紋向周圍的焊道部2i擴展。該情況下，焊道部2i的抗斷裂特性，比焊道部2xr、2yr的抗斷裂特性良好，因此脆性裂紋先行地在焊道部2xr、2yr中擴展，向焊道部2i的擴展延遲。結果，多條脆性裂紋從焊道部2xr、2yr向周圍的焊道部2i擴展，但由於脆性裂紋在焊接接頭的板厚方向為寬度窄的裂紋，因此裂紋尖端的應力擴大係數降低，使裂紋擴展的驅動力變小，容易停止。另夕卜，如圖10所示，脆性裂紋X和Y從焊道部2xr以及2yr分別擴展的情況下，兩條脆性裂紋X、Y之間的區域Z難以脆性斷裂，容易剪切斷裂，因此如圖ll所示，在該區域Z發生塑性變形，一邊延性斷裂一邊吸收脆性裂紋的擴展能量。其結果，焊接接頭的縱向的脆性裂紋停止。圖12示出脆性裂紋在焊接接頭的縱向擴展、停止的形態。圖12(a)與圖11相同，圖12(b)示出脆性裂統X、Y的在焊接接頭縱向上的擴展、停止形態。在脆性裂紋X和脆性裂紋Y之間形成延性斷裂區域Z，脆性裂紋的擴展能量被吸收，因此脆性裂紋X、Y不能在焊接接頭中沿縱向繼續擴展而停止。其結果，能夠防止焊接接頭的脆性斷裂，防止焊接結構的斷裂。如以上已說明的那樣，本發明的特徵在於，在多道焊接接頭的內部，離間地配置當突發的或衝擊的應力作用時優先地斷裂的焊道部(抗斷裂特性比周圍的焊道部差)。本發明焊接接頭，是對板厚50mm以上的鋼板進行對接焊接而成的。如果焊接接頭的高度為50mm以上，則在表面焊層與背面焊層之間，以適當的間隔*配置兩個以上的抗斷裂特性比周圍的焊道部的抗斷裂特性差的焊道部，能夠充分引起基於斷裂韌性特性不同的焊道部的相互作用的效果。另外，本發明的效果，在鋼板的板厚為70mm以上時可更充分地發揮。為了在焊接接頭內部使脆性裂紋複雜地分支，需要兩個以上的抗斷裂特性比周圍的焊道部的抗斷裂特性差的焊道部。可是，當上述焊道部的數量超過形成焊道部的總焊道數的l/3時，在焊接接頭中，抗斷裂特性低的焊道部成為支配性的，脆性裂紋反倒容易擴展，因此不優選。抗斷裂特性差的焊道部的數量優選為總焊道數的1/3。另外，上述焊道部，可以採用一個焊道形成，也可以採用多個焊道形20成。本發明焊接接頭，只要是多道焊接接頭即可，無論是大線能量焊接還是小線能量焊接都能應用。鋼板的坡口形狀，不限於V型、X型、K型、k型等。可是，為了在焊接接頭的內部使脆性裂紋擴展得複雜，焊接接頭需要在橫向的某種程度的擴展。另外，如果考慮將鋼板的機械特性也用於抑制、停止脆性裂紋的擴展，則優選X型坡口。抗斷裂特性低的焊道部，通常在焊接接頭的縱向連續地形成，但也可以斷續地形成。由於如下理由，優選斷續地形成。抗斷裂特性差的焊道部，與周圍的焊道部相比，當然地，抗斷裂特性差，因此成為斷裂產生區域的可能性高。成為斷裂產生區域的可能性高的焊道部，在焊接接頭內部沿縱向連續地存在時，脆性裂紋在該烀道部中擴展，作為結果，在焊接接頭中沿縱向貫穿，有可能生長成為長而大的脆性裂紋。當在焊接接頭的縱向斷續地形成抗斷裂特性差的焊道部時，該焊道部的在焊接接頭的縱向的長度優選為100mm以上。如果上述焊道部的在焊接接頭的縱向的長度為100mm以上，則可容易地使脆性裂紋分支。另一方面，當上述焊道部的在焊接接頭的縱向的長度超過400mm時，脆性裂紋先行地擴展的長度過長，因此不優選。抗斷裂特性低的焊道部的在焊接接頭的縱向的長度優選為100mm~400mm。如果抗斷裂特性差的焊道部的在焊接接頭的縱向的間隔為200mm以上，則利用其他的焊道部使脆性裂紋停止的可能性增高，若超過400mm，則在其他的焊道部中產生的脆性裂紋擴展，存在生長成為長度400mm以上的一條脆性裂紋的可能性。一條脆性裂紋的在焊接接頭的縱向的長度超過400mm時，脆性裂紋具有的能量過大，即使將該脆性裂紋引導到抗斷裂特性差的焊道部，也難以在該焊道部中使其分支。抗斷裂特性差的焊道部的在焊接接頭的縱向的間隔優選為200mm~400mm。作為形成脆性斷裂特性比周圍的焊道部差的焊道部的方法，使用Ni含量比用於形成周圍的焊道部的焊接材料的Ni含量低l。/o以上的焊接材料，在相同的焊接條件下進行焊接的方法，由於簡便因而優選。可是，上述方法，在形成周圍的焊道部的焊接材料不含Ni時不能夠採用，因此在該情況下，只要使用C含量高的焊接材料、沒有添加Ti、B等的組織微細化元素的焊接材料(均為抗斷裂特性低的焊接材料)即可。另外，通過改變焊接條件，也能夠使焊道部的抗斷裂特性降低。例如，在形成抗斷裂特性的差的焊道部時，若使線能量為形成周圍的焊道部時的線能量的130%以上，則可形成焊縫厚度大的焊道部。另外，接下來，在焊縫厚度大的焊道部上，接著在通常的線能量條件、或比通常的線能量條件低的線能量條件下形成焊道部。若這樣地進行焊接，則焊縫厚度大的焊道部沒有受到由後續的焊道部的熱量引起的回火，成為抗斷裂特性差的焊道部。另外，可以採用與形成其他的焊道部的焊接方法相同的焊接方法形成抗斷裂特性差的焊道部。焊道部的組織，優選是不發生馬氏體相變的組織。在本發明中，在焊接接頭的內部能夠形成抗斷裂特性差的焊道部即可，其形成方法並不限於特定的方法。例如，也可以使用乾燥不充分的焊接材料，只形成抗斷裂特性差的焊道部。如以上所述，本發明焊接接頭是耐脆性裂紋擴展特性優異的焊接接頭，具有本發明焊接接頭的焊接結構體，是難以引起脆性斷裂的焊接結構體。4)進而對上述(24)~(36)的本發明進行說明。圖13示出對鋼板1的對接V型坡口進行多道焊接而形成的本發明的對接多道焊接頭(以下稱為r本發明焊接接頭J)的方式。在圖13所示的本發明焊接接頭2中，在表面焊層2a和背面焊層2b之間，分隔地存在在凝固時和/或相變時膨脹了的焊道部2xs和焊道部2ys。在本發明焊接接頭中，其他的焊道部2i的存在和膨脹了的焊道部2xs、2ys的存在相輔相成，呈現即使在焊接接頭內部產生脆性裂紋，也對其擴展進行抑制且使其停止的作用效果。在此，對於呈現該作用效果的機理，基於圖14以及圖15進行說明。當突發的或衝擊的應力作用於焊接接頭而產生脆性裂紋X、Y時，脆性裂紋X、Y在周圍的焊道部2i中擴展。可是，脆性裂紋X、Y的擴展路徑，如圖14所示，由於焊道部2xs和焊道部2ys的存在而並不MJ'J地確定，變得複雜。理由如下。當在其他的焊道部2i中存在膨脹了的焊道部2xs和焊道部2ys時，焊道部2xs和焊道部2ys，對於周圍的殘餘應力在壓縮的方向作用，將焊接接頭內部的殘餘應力分布局部地攪亂。通常，在焊接接頭內部產生的脆性裂紋，垂直於主應力而擴展，因此脆性裂紋的擴展路徑，與焊接接頭的板厚方向平行，但在本發明焊接接頭中，由於焊接接頭內部的殘餘應力分布被局部性地攪亂，因此在該部分中，主應力不作用於脆性裂紋，脆性裂紋受到紊亂的殘餘應力分布的影響，沒有沿著板厚方向擴展。不能預想脆性裂紋在紊亂的殘餘應力分布中以怎樣的路徑擴展，但脆性裂紋的擴展路徑，局部地從與主應力垂直的方向(板厚方向)扭轉偏向，因此脆性裂紋的擴展路徑複雜化。這樣，脆性裂紋以從板厚方向扭轉而生成的複雜的擴展路徑擴展，因此如圖15所示，在脆性裂紋的擴展中，脆性裂紋發生分支(圖中的X，、Y，)、或在脆性裂紋X與脆性裂紋Y之間，部分地形成延性斷裂區域。其結果，脆性裂紋X、Y的擴展能量被吸收，在焊接接頭的縱向的脆性裂紋的擴展被抑制從而停止。分支了的脆性裂紋X，、Y，，也從焊接接頭的板厚方向扭轉而產生，而且成為寬度窄的埋沒狀的裂紋，因此裂紋尖端的應力擴大係數小，使脆性裂紋擴展的驅動力變小，容易停止。即，本發明焊接接頭，其特徵在於，通過在接頭內部形成紊亂的殘餘應力分布，將脆性裂紋的擴展路徑複雜化，由此容易吸收脆性裂紋的擴展能量，結果，對在焊接接頭的縱向的脆性裂紋的擴展進行抑制、使其停止。圖16示出脆性裂紋在焊接接頭的縱向擴展、停止的形態。圖16(a)是省略了在圖15所示的焊接接頭中分支了的脆性裂玟X，、Y，的圖。圖16(b)示出脆性裂紋X、Y的在焊接接頭的縱向的擴展、停止形態。在脆性裂紋X和脆性裂紋Y之間形成延性斷裂區域Z，吸收脆性裂紋的擴展能量。其結果，脆性裂紋X、Y不能在焊接接頭中繼續擴展從而停止。本發明焊接接頭，使對鋼板進行對接焊接而成的。另外，如果有可形成多層堆焊的程度的焊接接頭的厚度，則在表面焊層與背面焊層之間，以適當的間隔分散配置兩個以上的在凝固時和/或相變時膨脹且對周圍的焊道部負荷壓縮應力，局部地將殘餘應力攪亂的焊道部(以下有時稱為r膨脹焊道部」。)，可充分獲得基於紊亂的殘餘應力分布的對脆性裂紋擴展的抑制、停止效果。為了攪亂焊接接頭內部的殘餘應力分布，需要兩個以上的膨脹焊道部。可是，當膨脹焊道部的數量超過形成焊道部的總焊道數的l/2時，由該膨脹焊道部引起的殘餘應力成為支配性的，焊接接頭內部的殘餘應力分布的紊亂程度反倒變小，難以得到對脆性裂紋擴展的抑制、停止效果。膨脹焊道部的數量優選為總焊道數的1/3左右。另外，上述焊道部，可以採用一個焊道形成，也可以採用多個焊道形成。本發明焊接接頭，只要是多道焊接接頭即可，無論是大線能量焊接還是小線能量焊接都能夠應用。鋼板的坡口形狀不限於V型、X型、K型、k型等。可是，為了在焊接接頭的內部，使脆性裂紋的擴展路徑複雜化地擴展，焊接接頭需要在橫向的某種程度的擴展。另外，如果考慮鋼板的機械特性也用於對脆性裂紋的擴展的抑制和停止，則優選X型坡口、K型坡口。膨脹焊道部，通常可以在焊接接頭的縱向連續地形成，也可以斷續地形成。斷續地形成，可更顯著地獲得由殘餘應力分布的紊亂帶來的對脆性裂紋擴展的抑制、停止效果，因此優選。在焊接接頭的縱向斷續地形成膨脹焊道部的情況下，該焊道部的在焊接接頭的縱向的長度優選為100mm以上。如果上述焊道部的在焊接接頭的24縱向的長度為100mm以上，則將殘餘應力分布局部地攪亂，可確保對脆性裂紋擴展的抑制和停止效果。另外，在斷續地形成膨脹焊道部的情況下，若該焊道部的在焊接接頭的縱向的間隔超過400mm，則脆性裂紋先行地擴展的長度過長，因此不優選。當一條脆性裂紋的在焊接接頭的縱向的長度達到400mm以上時，脆性裂紋具有的能量過大，即使脆性裂紋突入殘餘應力分布紊亂的區域，脆性裂紋也難以在該區域中分支，裂紋尖端的擴展能量沒有減少。因此，上述膨脹焊道部的在焊接接頭的縱向的間隔優選為400mm以下。對周圍的壓縮殘餘應力作用的膨脹焊道部，使用相變溫度處於低溫側的焊接材料形成。焊接材料的相變溫度並不特別限定，但為了顯著地呈現對脆性裂紋擴展的抑制、停止效果，優選將焊縫金屬用於Formaster試驗，在其冷卻過程中顯示出400。C以下的相變溫度的焊接材料。一般地，Ni含量多的焊接材料，相變溫度處於低溫側，在該點上，優選作為形成膨脹焊道部的焊接材料。但是，即使是Ni含量多的焊接材料，根據其化學組成，相變溫度較大地變化，因此必須在測定相變溫度的基礎上，選擇適當的焊接材料。另外，Ni含量多的焊接材料，也是容易產生高溫裂紋的焊接材料，因此在使用該焊接材料時，必須選擇適當的焊接條件。另外，在周圍的焊道部負荷壓縮殘餘應力，形成局部的殘餘應力分布的紊亂的方法，不只限於釆用在凝固時和/或相變時膨脹的焊接材料形成焊道部的情況。只要是最終在周圍的焊道部負荷壓縮殘餘應力，能夠形成局部的殘餘應力分布的紊亂的方法即可。例如，即使在焊接中，對特定的焊道部實施錘擊、超聲波處理，局部地形成壓縮殘餘應力，也能夠與形成了膨脹焊道部時同樣地得到抑制、停止脆性裂紋擴展的效果。如以上所述，本發明焊接接頭是耐脆性裂紋擴展特性優異的焊接接頭，具有本發明焊接接頭的焊接結構體，是難以引起脆性斷裂的焊接結構體。實施例接著對本發明的實施例進行說明，但實施例的條件是為了確認本發明的實施可能性和效果而採用的一個條件例，本發明並不限於這個條件例。在不脫離本發明的要旨並達到本發明目的的限度下，本發明可採用種種的條件。(實施例l)是上述(l)、(2)~(11)以及(37)的本發明所涉及的實施例。在表l所示的鋼板條件和焊道條件下形成焊接接頭，通過脆性裂紋擴展試驗測定耐脆性裂紋擴展特性。其結果示於表2。另外，使用的鋼板鋼種的成分組成示於表3。26tableseeoriginaldocumentpage27*注1:縱向長度特定焊道的焊接縱向的長度MAG:金屬極活性氣體保護焊、MIG:金屬極惰性氣體保護焊縱向間隔特定焊道的焊接縱向的間隔SMAW:埋弧焊表2焊接接頭的脆性裂紋擴展試驗No.負荷應力試驗溫度擴展的脆性停止裂紋長度結果備註(MPa)(。C)裂紋的數量(mm)1240-102420止裂發明例240-102650止裂發明例3320-10750止裂發明例4200-102350止裂發明例5200-102320止裂發明例6240-10830止裂發明例7280-10240止裂發明例8240-102315止裂發明例9240-1012500擴展比較例10240-1012500擴展比較例11320-1012500擴展比較例12200-1012500擴展比較例13200-1012500擴展比較例14240-1012500擴展比較例15200-1012500擴展比較例16240-1012500擴展比較例17280-1012500擴展比較例18240-1012500擴展比較例表3(質量％)鋼種CSiMnPsNiTiYP320.130.191.280.010.0030.01YP360.120.211.270.0070.0040.01YP400.110.211.30.0060.0030.01YP470.080.241.220.0070.0021.020.01在表l中，特定焊道是形成高韌性焊層的焊道。可知在No.l8的發明例中，脆性裂紋即使在焊接接頭的縱向擴展，其長度也短，立即停止。28(實施例2)是上述(l)、(12)~(23)以及(37)的本發明所涉及的實施例。在表4所示的鋼板條件和焊道條件下形成焊接接頭，通過脆性裂紋擴展試驗測定耐脆性裂紋擴展特性。其結果示於表5。另外，使用的鋼板鋼種的成分組成示於表6。表4tableseeoriginaldocumentpage30*注1:縱向長度特定焊道的焊接縱向的長度縱向間隔特定焊道的焊接縱向的間隔表5No.焊接接頭的脆性裂紋擴展試驗結果備註負荷應力(MPa)試驗溫度('C)脆性裂紋的分支數停止裂紋長度(mm)1240-10420止裂發明例2240-10650止裂發明例3320-10750止裂發明例4200-10340止裂發明例5200-102580止裂發明例6240-103550止裂發明例7280-102650止裂發明例8240-104315止裂發明例9240-10-2500擴展比較例10240-10-2500擴展比較例11320-10-2500擴展比較例12200-10-2500擴展比較例13200-10-2500擴展比較例14240-10-2500擴展比較例15200-10-2500擴展比較例16240-10-2500擴展比較例17280-10-2500擴展比較例18240-10-2500擴展比較例表6(質量％)鋼種CSiMnPsNiTiYP320.130.191.280.01o扁0.01YP360.120.211.270.0070.0040.01YP400.110.211.30.0060.0030.01YP470.080.241.220.0070.0021.020.01表4中，特定焊道是形成抗斷裂特性差的焊道部的焊道。由表5可知，在No.l8的發明例中，脆性裂紋即使在焊接接頭的縱向擴展，其長度也短，立即停止。(實施例3)31是上述(1)、(24)~(36)以及(37)的本發明所涉及的實施例。在表7所示的鋼板條件和焊道條件下形成焊接接頭，通過脆性裂紋擴展試驗測定耐脆性裂紋擴展特性。其結果示於表8。另外，使用的鋼板鋼種的成分組成示於表9。tableseeoriginaldocumentpage33表8tableseeoriginaldocumentpage34表7中，特定焊道是使殘餘應力變化了的焊道。由表8可知，在No.l8的發明例中，脆性裂紋即使擴展，其長度也短，立即停止。產業上的利用可能性如前所述，根據本發明，使用鋼板特別是板厚50mm以上的鋼板，能夠建造具有耐脆性裂紋擴展特性優異的焊接接頭的焊接結構體。因此本發明在焊接結構體的建造領域中的利用可能性很大。本發明中表示數值範圍的"以上，，和"以下"均包括本數。權利要求1、一種耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，在鋼板的對接多道焊接頭中，在表面焊層與背面焊層之間，相互離間地存在一個或兩個以上的材質特性與周圍的材質特性不同、且具有抑制脆性裂紋的擴展而使其停止的功能的焊層和焊道部中的任一方。2、根據權利要求1所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述鋼板是板厚為50mm以上的鋼板，並且，所述焊層具有比其他焊層的韌性優異的韌性。3.其特徵在於，所述焊層是利用多次的焊道在焊接接頭的橫向連續性地形成了焊縫金屬區的焊層。4.頭，其特徵在於，;斤J焊層是在焊接接頭"厚度方向層疊了多個焊層:焊層。5、根據權利要求2~4的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述焊層是採用Ni含量比形成其他焊層的焊接材料的Ni含量多1%以上的焊接材料形成的焊層。6.其特徵在於，所述焊層是採用與形成其他焊層的焊接方法相同的焊接方法形成的焊層。7、根據權利要求5或6所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述焊層的組織是不發生馬氏體相變的組織。8、根據權利要求2~7的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述焊層在焊接接頭的縱向連續地存在。9、根據權利要求2~8的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述焊層在焊接接頭的縱向斷續地存在。10、頭，其特徵在於，所述焊層的在焊接接頭的縱向上的長度為200mm以上,11、接頭，其特徵在於，所述焊層的在焊接接頭的縱向上的斷續間隔為400mm以下。12、根據權利要求l所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述鋼板是板厚為50mm以上的鋼板，並且，所述焊道部具有比周圍的焊道部的抗斷裂特性差的抗斷裂特性。13.頭，其特徵在於，所述抗斷裂特性差的焊道部，以形成焊接接頭所需的總焊道數的l/3以下的數量存在。14.焊接頭，其特徵在於:'所i抗斷裂特性差的焊i部，在焊接接頭的板厚方向相互離間地存在。15、根據權利要求12~14的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述抗斷裂特性差的焊道部，在焊接接頭的縱向連續地存在。16、根據權利要求12~14的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述抗斷裂特性差的焊道部，在焊接接頭的縱向斷續地存在。17.頭，其特徵在於，所^抗斷裂特性差的焊i部的在悍接接頭的縱向上的長度為100mm400mm。18.焊接頭，其特徵在於:、所i抗斷裂特性差的焊i部，在焊接接頭的縱向以200mm~400mm的間隔斷續地存在。19、根據權利要求12~18的任一項所述的耐脆性裂欲擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述抗斷裂特性差的焊道部是釆用一次或多次的焊道形成的。20、根據權利要求12~19的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述抗斷裂特性差的焊道部，是採用Ni含量比形成其他的焊道部的焊接材料的Ni含量少1%以上的焊接材料形成的焊道部。21.頭，其特徵在於，所述抗斷裂特性差的焊道部，是採用與形成其他的焊道部的焊接方法相同的焊接方法形成的焊層。22.焊接頭，其特徵在於，所述其他的焊道部的組織是不發生馬氏體相變的組織。23、根據權利要求12~22的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述抗斷裂特性差的焊道部，不因後續的焊道部的熱量而回火。24、根據權利要求l所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述焊道部是在凝固時和/或相變時膨脹了的焊道部，焊接接頭內部的殘餘應力分布已局部地複雜化。25.頭，其特徵在於，所^膨脹了的焊道部是^用在低溫下相變的焊接材料形成的。26、i"""'mi"/^AA^B條,w^頭，其特徵在於，所述相變的溫度為400。C以下，27、焊接頭，其特徵在於，所述相變是馬氏體相變。28、根據權利要求25~27的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述焊接材料的Ni含量，比形成其他的焊道部的焊接材料的Ni含量多1質量％以上。29、根據權利要求24~28的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述膨脹了的焊道部，以形成焊接接頭所需的總焊道數的1/2以下的數量存在。30、根據權利要求24~29的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述膨脹了的焊道部，在焊接接頭的板厚方向相互離間地存在。31、根據權利要求24~30的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述膨脹了的焊道部，是採用一次或多次的焊道形成的。32、根據權利要求24~31的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述膨脹了的焊道部在焊接接頭的縱向連續地存在。33、根據權利要求24~31的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述膨脹了的焊道部在焊接接頭的縱向斷續地存在。34、根據權利要求33的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述膨脹了的焊道部的在焊接接頭的縱向上的長度為100mm以上。35焊接頭，其特徵在於，所述膨脹了的焊道部，以400mm以下的間隔在焊接接頭的縱向斷續地存在。36、根據權利要求24~35的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，所述膨脹了的焊道部，不因後續的焊道部的熱量而回火。37、一種焊接結構體，其特徵在於，具有權利要求136的任一項所述的耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭。全文摘要一種耐脆性裂紋擴展特性優異的對接多道焊接頭，其特徵在於，在鋼板的對接多道焊接頭中，在表面焊層與背面焊層之間，相互離間地存在一個或兩個以上的材質特性與周圍的材質特性不同、且具有抑制脆性裂紋的擴展從而使其停止的功能的焊層和焊道部中的任一方。文檔編號B23K31/00GK101578154SQ20088000174公開日2009年11月11日申請日期2008年1月4日優先權日2007年1月5日發明者井上健裕,橋場裕治,石川忠申請人:新日本制鐵株式會社