刀具用刀尖結構及具備該刀尖結構的刀具的製作方法
2023-05-18 01:37:16
專利名稱：刀具用刀尖結構及具備該刀尖結構的刀具的製作方法
技術領域：
本發明涉及在刀尖部形成了覆膜的刀具用刀尖結構及具備該刀尖結構的刀具。
背景技術：
日本特開2008— 264116號公報公開了通過放電錶面處理在刀尖部形成了覆膜的菜刀。
發明內容
發明所要解決的課題在上述現有技術中，雖然談到了在刀尖部磨損了的情況下通過對刀尖部重新研磨而使菜刀的銳利程度返回到良好的狀態，但對於刀尖部的磨損達到某種程度的狀態(例如，開始使用後初期經過了初始磨損期間之後的狀態)的菜刀的銳利程度並未考慮。因此，在上述現有技術中，在刀尖部的磨損達到某種程度後，難以使菜刀的銳利程度維持良好的狀態。本發明就是鑑於上述問題而提出的，其目的在於提供一種即使在刀尖部的磨損達到某種程度後也能維持良好的銳利程度的刀具用刀尖結構及具有該刀尖結構的刀具。用於解決課題的方法本發明的第一方案是刀具用刀尖結構，其具有基體材料和被該基體材料支撐的、硬度比該基體材料高的刀尖構件，其特徵是，上述基體材料具有第一面和與該第一面交叉的第二面，上述刀尖構件由覆膜構成，該覆膜通過在上述第二面與由金屬的粉末、金屬化合物的粉末、陶瓷粉末、或者它們的混合粉末成形的放電電極之間產生放電，藉助於該放電能量使上述放電電極的構成材料或該構成材料的反應物質熔敷在上述第二面上而形成，上述基體材料及刀尖構件形成為，上述覆膜的前端比上述第一面和上述第二面的交叉稜線向刀尖前端側突出，而且，刀尖角度形成為10°以上20°以下。另外，本發明的第二方案是具備上述刀尖結構的刀具。
圖I是表示本發明的第一實施方式的具備刀尖結構的雙刃式的菜刀的整體結構的圖。圖2是沿圖I的II —II線的放大剖視圖。圖3是說明通過放電錶面處理在圖I的菜刀上形成覆膜的方法的圖。圖4是說明刀尖角度對基體材料的前端的後退量與刀尖構件的突出量的關係帶來的影響的圖，圖4 Ca)表示的是刀尖角度比較小時的基體材料的前端的後退量與刀尖構件的突出量的關係，圖4 (b)表示的是刀尖角度比較大時的基體材料的前端的後退量與刀尖構件的突出量的關係。圖5是表示伴隨著磨損的進行的刀尖部剖面形狀的變化的狀況的圖。圖6是表示使用具有本發明的第一實施方式的刀尖結構的菜刀進行的銳利程度試驗的結果的曲線圖。圖7是表示使用刀尖部的基體材料的硬度不同的菜刀進行的銳利程度試驗的結果的曲線圖。圖8是表示使用具有本發明的第一實施方式的刀尖結構的菜刀進行冷凍食品的切斷試驗時的切斷面的圖，圖8 (a)是冷凍燻鹹肉的切斷面的照片，圖8 (b)是冷凍豬肉的裡脊肉塊的切斷面的照片，圖8 (c)是冷凍金槍魚的切斷面的照片。圖9是表示具有本發明的第二實施方式的刀尖結構的單刃式的菜刀的整體結構的圖。圖10是沿圖9的X-X線的放大剖視圖。
具體實施例方式下面，參照附圖對本發明的優選實施方式進行說明。本發明的保護範圍應基於權利要求書的範圍來決定，而不只限於以下的實施方式。另外，在附圖的說明中對相同的要素標上相同的標號而省略重複的說明。並且，附圖的尺寸比例為便於說明而有所誇張，有時與實際的比例不同。另外，在本說明書中，所謂刀具是以刀之類的結構切割對象物的用於切斷或切削的工具的總稱。刀具包括菜刀、餐刀、小刀、剃刀、雕刻刀、鐮刀、鑿子、刨子等。菜刀包括小型厚背寬刃菜刀、薄刃菜刀、切菜刀、生魚片刀、三德刀、切塊刀(身卸庖丁)、和式片刀(舟行庖丁)等的日式菜刀，以及牛刀、削皮刀、切麵包刀、筋肉分離刀、大餐刀、切片刀(Slicerknife)、劈刀(Cleaver)、剃骨刀、切片刀(Fillet knife)等西洋菜刀。(第一實施方式)下面，參照圖I至圖5對具備本發明的第一實施方式的刀尖結構的刀具進行說明。本實施方式的刀具是雙刃式的菜刀I。菜刀I如圖I所示，具有刀身2及安裝在刀身2基部的柄3。在刀身2的兩面設有刀刃4。刀身2由耐蝕性優良的不鏽鋼構成。作為不鏽鋼，可列舉不鏽鋼刀具鋼、鑰釩鋼、鈷合金鋼、VGlO鋼(武生特殊鋼材株式會社制)等。另外，刀身2不限於不鏽鋼，也可以由青紙鋼(青紙鋼)(日立金屬株式會社制)、白紙鋼(白紙鋼)(日立金屬株式會社制)、工具鋼(由日本工業標準規定的SK鋼)、鉻鑰鋼等鋼，以及在軟鐵的基體上貼合有這些鋼的產品、粉末鋼、複合材料、鈦等構成。柄3由塑料、木材或膠合板構成，用鉚釘或粘合劑固定在刀身2上。另外，柄3也可以與刀身2 —體成形，並且，也可以相對於刀身2以能更換的方式進行固定。圖2是表示與刀身2的刀尖附近部位即刀尖部5的刀尖邊緣5a垂直的斷面的圖。如圖2所示，刀尖部5具備具有表面6a (第一面)和背面6b (與第一面交叉的第二面)的基體材料6，以及被基體材料6支撐的刀尖構件7。在本實施方式中，基體材料6由與刀身2相同的不鏽鋼構成。另外，刀尖部5的基體材料6也可以由與刀身2的主體部不同的材料構成。刀尖構件7由通過放電錶面處理在基體材料6的背面6b上的刀尖邊緣5a附近的帶狀區域形成的、硬度比基體材料6高的覆膜7構成。所謂放電錶面處理是通過在具有電絕緣性的油等的加工液中或氣體中，在放電電極與工件(母材)之間產生放電並利用其放電能量而在工件的被處理表面形成由電極材料或電極材料由於放電能量而反應的物質構成的、具有耐磨性的覆膜的表面處理。如圖3所示，在本實施方式中，使用前端的寬度與基體材料6的背面6b上的覆膜形成部位的寬度大致對應的棒狀的放電電極8，通過在具有電絕緣性的油等的加工液L中使刀尖部5相對於放電電極8移動的同時,在放電電極8與基體材料6的背面6b之間產生脈衝狀的放電並利用其放電能量，使放電電極8的構成材料或該構成材料的反應物質熔敷在基體材料6的背面6b而形成在表面具有凹凸的覆膜7。另外，在代替棒狀的放電電極8使用沿刀身2的刀尖部5的形狀形成的放電電極(圖示省略)時，則不必使刀身2相對放電電極移動。在此，放電電極8是將金屬粉末、金屬的化合物粉末、陶瓷粉末或這些粉末中的多種混合粉末經壓製成形或注射成形而成的壓粉體電極(包含加熱處理後的壓粉體電極)。此夕卜，放電電極8也可以是由通過泥漿澆鑄、噴射成形等成形的成形體構成的電極。
作為上述金屬、金屬的化合物或陶瓷，可以列舉例如鈦(Ti )、矽(Si )、立方晶體氮化硼(cBN)、碳化鈦(TiC)、氮化鈦(TiN)、氮化鋁鈦(TiAlN)、硼化鈦(TiB)、二硼化鈦(TiB2)、碳化鎢(WC)、碳化鉻(Cr3C2)、碳化矽(SiC)、碳化鋯(ZrC)、碳化釩(VC)、碳化硼(B4C),氮化矽(Si3N4)、穩定性氧化鋯(ZrO2-Y)、氧化鋁(Al2O3)等。另外，在將混合粉末經壓製成形等而成的放電電極中，通過適當調整導電性材料的粉末的添加量可以對放電電極賦予適當的電導率。另外，在將陶瓷粉末經壓製成形等而成的放電電極中，通過將用導電性材料塗覆了表面的陶瓷粉末作為材料使用，可以對放電電極賦予電導率。再有，放電電極8既可以是將容易製作的Si、Ti等的碳化物的材料的粉末經壓製成形等而成的電極，而且也可以用金屬狀的Si (Si晶體)形成。這種情況下，若在包含煤油等碳氫化合物的加工用油中產生放電，則電極材料通過放電能量發生反應而生成的物質(例如SiC、TiC等)就熔敷在基體材料6的表面上而形成覆膜7。放電錶面處理的脈衝狀放電的放電條件能夠根據放電電極8的材料、基體材料6的材質、覆膜7的厚度、覆膜7的表面粗糙度等適當設定，通常，設定在峰值電流為IA以上30A以下、脈衝寬度為Iy s以上200 ii s以下的範圍。此外，為了抑制對基體材料6的損傷同時提高覆膜7的密合強度，放電條件優選峰值電流為5A以上20A以下、脈衝寬度為2 ii s以上20US以下。另外，用於對覆膜7賦予作為目標的表面粗糙度的放電條件，例如，可以按照日本特開2008264116號公報記載的方法適當設定。在本實施方式中，覆膜7的表面粗糙度Ra為0.8 iim以上，優選l.Oiim以上。此夕卜，若覆膜7的表面粗糙度小於0. 8 ii m，則難以在菜刀I的刀尖邊緣5a形成鋸齒狀的凹凸。所謂表面粗糙度Ra是日本工業標準(JIS-B-0601 :2001)規定的算術平均粗糙度。本實施方式的刀尖部5在通過上述放電錶面處理而在基體材料6的背面6b形成將放電電極8的構成材料或該構成材料的反應物質進行熔敷而成的具有凹凸的覆膜7之後，通過用金剛石砂輪等對刀尖部5的表面(基體材料的表面6a和覆膜7的表側(圖2的右偵U、圖3的下側)的面)進行研磨來形成。由此，覆膜7的前端形成為比基體材料6的前端(表面6a與背面6b的交叉稜線)向刀尖部5的前端側(刀尖前端側)突出，覆膜7具有作為刀尖構件的功能。
在本實施方式中，覆膜7的寬度w在Imm以上IOmm以下，優選為3mm以上5mm以下。另外，若覆膜7的寬度w小於1mm，則能夠重磨刀尖部5的次數減少。再有，在本實施方式中，刀尖角度0形成為10°以上20°以下。若刀尖角度0小於10°，則刀尖部的剛性降低，由於刀尖部易於彎曲，則有使用變得困難的可能性，若刀尖角度e超過20°，則難以將菜刀I的銳利程度維持在良好狀態。刀尖角度0更優選10°以上15°以下，進一步優選10°以上12°以下。若刀尖角度e在15°以下，則能以小的力發揮更大的楔子效果。若刀尖角度0在12°以下，則能發揮更大的楔子效果。如後文所述，在對冷凍食品沒有半解凍而對其進行切斷時，能夠更減輕切斷所需要的力。此外，在將菜刀I進一步限定為能以很小的力切斷的被切斷物而使用的情況下，刀尖角度e也可以小於 10°。在本說明書中，所謂刀尖角度0是指在刀尖部5基體材料6的表面6a與基體材料6的背面6b (或覆膜7的最表面)構成的角度。像蛤刀、I 'J刃)那樣基體材料6的 表面6a與基體材料6的背面6b (或覆膜7的最表面)由曲面構成的情況下，則刀尖角度0是指基體材料6的表面6a的前端邊緣的表面6a的切平面與基體材料6的背面6b (或覆膜7的最表面)的前端邊緣的背面6b (或覆膜7的最表面)的切平面構成的角度。此外，在刀尖部5前端也可以設小刃，這種情況下，則刀尖角度0是指基體材料6的表面6a與小刃的表側刃面的交叉稜線的基體材料6的表面6a的切平面和基體材料6的背面6b (或覆膜7的最表面)與小刃的背側刃面的交叉稜線的基體材料6的背面6b (或覆膜7的最表面)的切平面構成的角度。再有，在本實施方式的菜刀I中，使基體材料6的洛氏硬度為HRC27以上HRC60以下。接著，說明本實施方式的作用及效果。一般，刀尖角度0與刀尖邊緣5a的凹凸形狀及其硬度一起是左右刀具的銳利程度的重要因素。尤其是，刀尖角度e的大小左右用刀具切斷被切斷物時的使裂縫進行的楔子效果。但是，就將覆膜7作為刀尖構件的刀尖部5或具有該刀尖部5的刀具而言，刀尖角度e並不僅僅是左右楔子效果的主要因素。即，刀尖角度0成為決定伴隨著刀尖部5的磨損的進行的刀尖部斷面形狀的變化的狀況的主要因素。也就是說，如圖4所示，隨著刀尖部5的磨損的進行，基體材料6的表面6a的位置移動到在圖中以6a'、6a"所示的位置，表面6a的前端邊緣6c的位置後退到在圖中以6c'、6c"所示的位置，但在刀尖角度0比較小的情況下，則如圖4 Ca)所示,前端邊緣6c的後退量Dl相對於基體材料6的表面6a的磨損量T比較大。因此，刀尖構件7的突出量5變得過大，有時因刀尖構件7的強度不足而引起刀刃損壞。這增加了刀尖部5的研磨頻度，進而縮短菜刀I的壽命。另一方面，在刀尖角度0比較大的情況下，則如圖4(b)所示，前端邊緣6c的後退量D2相對於基體材料6的表面6a的磨損量T比較小，因此，由於有刀尖構件7的突出量8變得過小的傾向，因而刀具的銳利程度下降。在本實施方式的菜刀I中，刀尖部5的刀尖角度0形成為10°以上20°以下。因此，使用開始後的初期(初期磨損期間)，雖然在由刀尖構件7的磨損引起的刀尖構件7前端的後退速度與由基體材料6的磨損引起的基體材料6前端的後退速度之間有偏差,但在磨損進行到某種程度，刀尖構件7的突出量5成為最佳量時(經過初期磨損期間後)，則由刀尖構件7的磨損引起的刀尖構件7前端的後退速度與由基體材料6的磨損引起的基體材料6前端的後退速度達到均衡。因此，即使其後磨損進行，但如圖5所示，刀尖構件7的突出量S維持最佳量，菜刀I的銳利程度維持良好的狀態。另外，這樣，因為刀尖構件7的突出量S維持最佳量，所以能夠確保刀尖構件7前端部的強度及剛性並抑制刀刃損壞等的發生。由此，能抑制刀尖部5的研磨頻度而延長菜刀I的壽命。另外，在本說明書中，所謂突出量8是指從基體材料6的表面6a與背面6b的交叉稜線到刀尖構件7的前端的長度。經過初期磨損期間後，在刀尖部5達到某種程度磨損的狀態下，突出量S是指從基體材料6與覆膜7的界面的前端到刀尖構件7的前端的長度。為了評價本實施方式的菜刀I的銳利程度，使用將本實施方式的刀尖角度0形成為10°的菜刀I (實施例I)和將刀尖角度0形成為20°的菜刀I (實施例2)，以及將刀尖 角度9形成為40°的菜刀(比較例I)和雖將刀尖角度0形成為20°但未設刀尖構件(覆膜)7的菜刀(比較例2)，按照國際標準(IS08442. 5)規定的方法進行了銳利程度試驗。試驗裝置使用CATRA公司制的銳利程度試驗裝置，試驗條件為試驗負荷取50N，行程取40mm，移動速度取50mm/sec，作為被切斷物，使用了含有5% 二氧化矽的紙。得到的結果示於圖6中。另外，圖6的橫軸表示試驗循環數，縱軸表示每次循環的切斷個數。另外，圖6中，粗實線表示實施例I，細實線表示實施例2,虛線表示比較例I,單點劃線表示比較例2。在圖6中，就比較例I而言，試驗循環數每達到約5次循環後每次循環的切斷個數的降低率雖變小(銳利程度的降低被抑制)，但在約100次循環時，每次循環的切斷個數低到2個的程度。相對於此，就實施例I和實施例2而言，試驗循環數每達到約10次循環後每次循環的切斷個數的降低率變小(銳利程度的降低被抑制)，其後，直到約150次循環時都能將每次循環的切斷個數維持得比較高(比較例I的約3 4倍左右)。即，可以確認，本實施方式的實施例I和實施例2與比較例I相比較，在經過初期磨損期間後也能將更高的銳利程度維持得更長。另外，比較例2儘管刀尖角度0也為20°，但在試驗循環數每達到約20次循環時，每次循環的切斷個數仍低到2個的程度。相對於此，就實施例2而言，在全部循環數的範圍內都將每次循環的切斷個數維持為比較例2的約10倍左右，可以確認，本實施方式的菜刀I通過在刀尖部5的基體材料6的單面設置覆膜(刀尖構件)7，大幅度地改善菜刀的銳利程度。另外，在現有的菜刀中，在將刀尖角度0做成20°以下的情況下，存在的問題是，刀尖部的剛性不足，刀刃損壞或者刀尖部前端的磨損變得劇烈，必須對刀尖部頻繁地進行研磨等。在上述試驗中，可以認為，比較例2的銳利程度在試驗開始後早期劣化的原因也就是這些。根據上述銳利程度試驗的結果還可以確認，若採用本實施方式的刀尖部5的結構，刀尖部5能夠確保足夠的剛性及強度。另外，就將覆膜7作為刀尖構件的刀尖部5或具有該刀尖部5的刀具而言，基體材料6的硬度並不僅僅是左右刀具的銳利程度、研磨頻度、引起刀刃損壞的容易度等的主要因素。即，基體材料6的硬度成為次於上述的刀尖角度0而決定伴隨著刀尖部5的磨損的進行的刀尖部斷面形狀的變化的狀況的主要因素。也就是說，若基體材料6過硬，則基體材料6的前端相對於刀尖構件7難以後退，由於刀尖構件7的突出量8變得過小，刀具的銳利程度降低。另一方面，若基體材料6過軟，則基體材料6的前端相對於刀尖構件7容易後退，由於刀尖構件7的突出量8變得過大，因而有時會因刀尖構件7的強度不足而引起刀刃損壞等。這使刀尖部5的研磨頻度增加，進而使菜刀I的壽命縮短。在本實施方式的菜刀I中，將基體材料6的硬度取為HRC27以上HRC60以下。因此，經過初期磨損期間後，基體材料6的磨損速度相對於刀尖構件7的磨損速度維持適當的值，由於在磨損進行期間刀尖構件7的突出量8總是維持最佳量，因而菜刀I的銳利程度能維持良好的狀態。由此，能抑制刀尖部5的研磨頻度而延長菜刀I的壽命。此外，基體材料6的硬度更優選為HRC40以上HRC50以下。
為了評價菜刀I的銳利程度與基體材料6的硬度的關係，使用將淬火的不鏽鋼(硬度為HRC60)作為基體材料6的刀尖角度0為20°的菜刀(實施例3)和將未淬火的不鏽鋼(硬度為HRC27)作為基體材料6的刀尖角度0為20°的菜刀(實施例4)，按照國際標準(IS08442. 5)規定的方法進行了銳利程度試驗。所使用的試驗裝置和試驗條件與對上述的實施例I和實施例2進行的銳利程度試驗相同。得到的結果示於圖7中。另外，圖7的橫軸表示試驗循環數，縱軸表示每次循環的切斷個數。另外，圖7中，粗實線表示實施例3，細實線表示實施例4。根據圖7可以確認，開始試驗後初期的初期磨損期間，雖然硬度更高的實施例3比實施例4每次循環的切斷個數多(銳利程度優良)，但每當試驗循環數達到約100次循環後，兩個實施例的每次循環的切斷個數為均衡，這以後實施例3、實施例4幾乎都維持相同程度高的銳利程度。即，可以確認，只要基體材料6的硬度在HRC27以上HRC60以下的範圍，在經過初期磨損期間後也能維持良好的銳利程度。另外，每當試驗循環數達到約100次循環後，實施例4的每次循環的切斷個數比實施例3的每次循環的切斷個數大一些的原因可以認為是，由於實施例4的基體材料6的硬度與實施例3的基體材料6的硬度比較低，就刀尖構件7的突出量8而言實施例4比實施例3更大，刀尖邊緣變得更銳利的結果。再有，在本實施方式中，在基體材料6的背面6b上的從刀尖部5的前端(刀尖邊緣5a)起具有Imm以上寬度的帶狀區域(在從刀尖邊緣5a起Imm以上的範圍內)設有覆膜7。因此，由於刀尖部5的基體材料6的背面6b的磨損得到充分抑制，因而即使在基體材料6的表面6a進行磨損，也能充分地確保刀尖部5的剛性及強度。此外，覆膜7的膜厚約為
15u m0另外，在本實施方式中，刀尖構件7由通過放電錶面處理形成的覆膜7構成。並且，覆膜7隨著從最表面靠近與基體材料的界面而成為基體材料的含有率增高的梯度合金層，其硬度按照在最表面最高(覆膜7的最表面的硬度通常為顯微威氏硬度1500 2500左右)，在與基體材料6的界面最低的方式傾斜地分布。即，在覆膜7的前端部，最表面附近部位的磨損速度最小，與基體材料6的界面附近部位的磨損速度最大。因此，當經過初期磨損期間，刀尖部5的磨損進行到某種程度時，覆膜7的前端部成為梯度合金層中的最表面側向刀尖最前端側突出的狀態，該覆膜7的最表面側的層構成刀尖部5的銳利的刀尖邊緣。另外，在覆膜7上形成微細的凹凸，其表面粗糙度Ra為0.8 iim以上。因此，刀尖邊緣5a的凹凸形狀由於覆膜7的前端部磨損，覆膜7的最表面側的層向最前端側突出，因而總是能再生成具有與該表面粗糙度相應大小的凹凸的鋸齒狀。由此，能長時間地維持菜刀I的良好的銳利程度。
再有，本實施方式的菜刀I對於水產冷凍食品或者畜產冷凍食品等的冷凍食品，能夠得到沒有進行半解凍就能在短時間內很容易地切割這樣的意想不到的效果。冷凍食品雖然能列舉包含纖維的冰，但本實施方式的菜刀I利用因磨損而再生為刀尖邊緣5a的鋸齒狀的凹凸形狀有效地切斷纖維的同時，由於能利用10°以上20°以下這樣比較小的刀尖角度9所發揮的強的楔子效果而有效地切割冰，因而能切斷冷凍食品。因此，可以認為，通過利用該刀尖邊緣5a的鋸齒狀的凹凸形狀進行的纖維的切斷，以及利用小的刀尖角度9所發揮的強的楔子效果的複合效果，能夠得到的上述意想不到的效果。為了評價菜刀I對冷凍食品的銳利程度，使用刀尖角度0為20°的雙刃式菜刀(實施例5)和刀尖角度0為15°的雙刃式菜刀(實施例6)，以及刀尖角度0為10°的雙刃式菜刀(實施例7)，進行了銳利程度試驗(切斷試驗)。實施例5 7的菜刀的基體材料6的材質為刀具用的鉻鑰鋼(Crl3Mov)，其硬度為HRC50，覆膜7的材質為TiC。作為被切斷物的冷凍食品使用冷凍燻鹹肉(畜產冷凍食品的一種)，冷凍豬肉裡脊肉塊(畜產冷凍食品的一種)，以及冷凍金槍魚(水產冷凍食品的一種)，並求得由七個一般的家庭主婦將它們切斷時的切斷所需要的時間的平均值。得到的結果示於表I中。表I
權利要求
1.一種刀具用刀尖結構，其具有基體材料和被該基體材料支撐的、硬度比該基體材料高的刀尖構件，其特徵在於， 上述基體材料具有第一面和與該第一面交叉的第二面， 上述刀尖構件由覆膜構成，該覆膜通過在上述第二面與由金屬的粉末、金屬化合物的粉末、陶瓷粉末、或者它們的混合粉末成形的放電電極之間產生放電，藉助於該放電能量使上述放電電極的構成材料或該構成材料的反應物質熔敷在上述第二面上而形成， 上述基體材料和刀尖構件形成為，上述覆膜的前端比上述第一面和上述第二面的交叉稜線向刀尖前端側突出，而且，刀尖角度形成為10°以上20°以下。
2.根據權利要求I所述的刀具用刀尖結構，其特徵在於， 使上述基體材料的硬度為HRC27以上HRC60以下。
3.根據權利要求I或2所述的刀具用刀尖結構，其特徵在於， 上述基體材料由不鏽鋼、鋼、粉末鋼、複合材料、鈦中任何一種構成。
4.根據權利要求I 3中任何一項所述的刀具用刀尖結構，其特徵在於， 上述金屬、金屬的化合物或陶瓷是鈦(Ti)、娃(Si)、立方晶體氮化硼(cBN)、碳化鈦(TiC)、氮化鈦(TiN)、氮化鋁鈦(TiAIN)、硼化鈦(TiB)、二硼化鈦(TiB2)、碳化鎢(WC)、碳化鉻(Cr3C2)、碳化矽(SiC)、碳化鋯(ZrC)、碳化釩(VC)、碳化硼(B4C)、氮化矽(Si3N4)、穩定性氧化鋯(ZrO2-Y )、氧化鋁(Al2O3X
5.根據權利要求I 4中任何一項所述的刀具用刀尖結構，其特徵在於， 上述覆膜的表面粗糙度Ra為0. 8 ii m以上。
6.根據權利要求I 5中任何一項所述的刀具用刀尖結構，其特徵在於， 上述覆膜覆蓋上述基體材料的第二面的從刀尖邊緣起具有Imm以上的寬度的帶狀區域。
7.一種刀具，其特徵在於， 具備權利要求I 6中任何一項所述的刀具用刀尖結構。
全文摘要
本發明涉及刀具用刀尖結構及具有該刀尖結構的刀具。在具有基體材料(6)和被該基體材料(6)支撐的、硬度比該基體材料高的刀尖構件(7)的刀具用刀尖結構中，上述基體材料(6)具有第一面(6a)和與該第一面(6a)交叉的第二面(6b)，上述刀尖構件(7)由覆膜(7)構成，該覆膜(7)通過在上述第二面(6b)與由金屬的粉末、金屬化合物的粉末、陶瓷粉末、或者它們的混合粉末成形的放電電極(8)之間產生放電，藉助於該放電能量使上述放電電極(8)的構成材料或該構成材料的反應物質熔敷在上述第二面(6b)上而形成，上述基體材料(6)及刀尖構件(7)形成為，上述覆膜(7)的前端比上述第一面(6a)和上述第二面(6b)的交叉稜線向刀尖前端側突出，而且，刀尖角度(θ)形成為10°以上20°以下。
文檔編號C23C26/00GK102713005SQ201180006318
公開日2012年10月3日 申請日期2011年1月19日 優先權日2010年1月20日
發明者下田幸浩, 渡邊光敏, 落合宏行 申請人:株式會社Ihi