軸流式風扇的製作方法

2023-05-22 05:16:21 1

專利名稱：軸流式風扇的製作方法
技術領域：
本發明涉及一種用於冷卻電器元件等的軸流式風扇。
技術背景日本專利公幵公報No. 05 — 164089 (以下稱為專利文件l)公開一種 軸流式風扇，其包括風扇殼、具有多個葉片的葉輪、轉子、定子、和電機 殼。轉子包括轉軸和多個轉子磁極，多個轉子磁極由永磁鐵形成並在轉軸 的圓周方向上設置，而且固定到葉輪上。定子包括定子鐵心和勵磁繞組。 定子鐵心包括多個定子磁極，多個定子磁極在轉軸的徑向上面向轉子磁 極。勵磁繞組分別繞定子磁極纏繞。電機殼包括軸承支撐圓柱部分。在軸 承支撐圓柱部分內部，支撐轉子的轉軸的軸承被設置。定子鐵心形成有通 孔，軸承支撐圓柱部分裝配到該通孔中。在軸承支撐圓柱部分裝配到該通 孔中時，定子固定到軸承支撐圓柱部分。對於專利文件1公開的這種軸流式風扇，當轉子旋轉時產生的振動被 傳送到或到達風扇殼。由於該原因，振動增加導致噪聲。在該傳統的軸流 式風扇中，當轉子的轉數小時，或轉子以低速旋轉時，到達風扇殼的振動發明內容因此，本發明的目的是提供一種在轉子的整個速度範圍內能夠限制振 動被傳送到風扇殼的軸流式風扇。一種本發明所改進的軸流式風扇，包括風扇殼、葉輪、轉子、定子、 電機殼和軸承。所述風扇殼包括具有一個開口和另一個開口的空氣通道。 所述葉輪設置在空氣通道內並包括多個葉片。所述轉子包括轉軸和由永磁 鐵構成的多個轉子磁極，所述轉子磁極在轉軸的圓周方向上設置。所述葉輪固定到轉子上。所述定子包括具有多個定子磁極的定子鐵心和分別纏繞 定子磁極的勵磁繞組，所述定子磁極在轉軸的徑向方向上面向轉子磁極。 所述電機殼包括位於一個開口側上的底壁部分，與底壁部分連續地形成 並延伸向另一個開口的周壁部分，和設置在底壁部分處並延伸向另一個開 口的軸承支撐圓柱部分。所述軸承支撐轉軸並設置在軸承支撐圓柱部分的 內部。所述定子鐵心形成有通孔，軸承支撐圓柱部分裝配到該通孔中。通 過軸承支撐圓柱部分裝配到通孔中，定子被固定到軸承支撐圓柱部分。在本發明中，轉子、定子、葉輪、風扇殼和電機殼被構成為使得，在 當轉子旋轉時傳送到風扇殼的振動所包括的多個頻率分量中，齒槽轉矩造 成的多個頻率分量(以下稱為齒槽轉矩頻率分量)的全值(O.A.)小於轉 子不平衡造成的頻率分量(以下稱為不平衡頻率分量)的全值(O.A.)。"齒槽轉矩頻率分量的全值(O.A[f(m*n)])"下面被定義成通過振動頻率分析 獲得的頻率分量中的齒槽轉矩頻率分量的頻率譜的合成值。"不平衡頻率 分量的全值(O.A[f(n)])"下面被定義成通過振動頻率分析獲得的頻率分 量中的不平衡頻率分量的頻率譜的合成值。"整個全值"是齒槽轉矩頻率 分量的全值和不平衡頻率分量的全值之和。發明人研究了當轉子旋轉時傳送或到達風扇殼的振動，己注意到當 風扇殼具有8cm側邊的小型軸流式風扇以等於或高於2500rpm的高速旋 轉時，齒槽轉矩頻率分量的全值小於不平衡頻率分量的全值。當小型軸流 式風扇以小於2500rpm的低速旋轉時，齒槽轉矩頻率分量的全值大於不平 衡頻率分量的全值。然後，發明人已發現，低速旋轉時的齒槽轉矩頻率分 量的全值越大，傳送到風扇殼的振動就增加越多。因此，在本發明中，轉 子、定子、葉輪、風扇殼和電機殼被構成為使得，在當轉子旋轉時傳送到 風扇殼的振動所包括的多個頻率分量中，齒槽轉矩頻率分量的全值小於不 平衡頻率分量的全值。結果，在包括低速和高速旋轉區的整個速度範圍內， 電機的振動被有效地限制。實現了一些使齒槽轉矩頻率分量的全值小於不平衡頻率分量的全值 的方法。假設風扇殼在平行於轉軸的軸向的方向上測量的厚度被定義成 TFr、並且定子鐵心在平行於軸向的方向上測量的厚度被定義為TSt時， TSt/TFr的比率為8%—25%。當TSt/TFr的比率超過25%時，在軸流式風扇低速旋轉時，齒槽轉矩頻率分量的全值將大於不平衡頻率分量的全值。當TSt/TFr的比率小於8X時，電機的輸出降低，這會導致能量消耗增加， 振動增加，和使電機開始喪失功能。在這些情況下，必須考慮轉子和定子之間的平衡。當轉子的轉子磁極 在平行於軸向的方向上測量的厚度被定義成TMg時，優選的是TSt/TMg 的比率為40%—70%。進一步地，應當考慮通過空氣通道的空氣量。當空氣通道的最小內直 徑被定義為Rmin、電機殼的外直徑被定義為Rm時，優選的是風扇殼和 周壁部分通過四個薄板連接，並且Rm/Rmin的比率為35 % — 55 % 。當軸承由設置在軸承支撐圓柱部分內的一對球軸承構成，並且所述一 對球軸承在軸向上間隔布置時，優選的是定子鐵心和該對球軸承被布置成 使得定子鐵心在軸承支撐圓柱部分上的安裝位置位於設置在軸承支撐圓 柱部分內部的一對球軸承的位置之間。由於具有該布置，定子產生的振動 被分布並傳送到該對軸承。進一步地，轉子產生的振動不容易與定子產生 的振動合成。因此，可降低振動，並且球軸承的服務壽命延長。根據本發明，轉子、定子、葉輪、風扇殼和電機殼被構成為使得，在 當轉子旋轉時傳送到風扇殼的振動所包括的多個頻率分量中，齒槽轉矩造 成的多個頻率分量的全值小於轉子不平衡造成的頻率分量的全值。因此， 在包括低速和高速旋轉區的整個轉子速度範圍內，電機的振動被有效地限 制。


通過參考附圖的以下詳細說明，將能夠容易地和更好地理解本發明的 這些和其它目的以及相應的優點。圖1 A是本發明的實施例的軸流式風扇的前視圖； 圖1B是本發明的實施例的軸流式風扇的側視圖； 圖1C是本發明的實施例的軸流式風扇的後視圖； 圖2是本發明的實施例的軸流式風扇的剖視圖；圖3A是顯示當本實施例的軸流式風扇以1900rpm的低速旋轉時本實 施例的軸流式風扇的振動頻率和振動加速度之間的關係的圖表；圖3B是顯示當對比實例的軸流式風扇以1900rpm的低速旋轉時對比 實例的軸流式風扇的振動頻率和振動加速度之間的關係的圖表；圖4A是顯示當本實施例的軸流式風扇以3800rpm的高速旋轉時本實 施例的軸流式風扇的振動頻率和振動加速度之間的關係的圖表；圖4B是顯示當對比實例的軸流式風扇以3800rpm的高速旋轉時對比 實例的軸流式風扇的振動頻率和振動加速度之間的關係的圖表；圖5是顯示當定子鐵心在平行於轉軸的軸向的方向上測量的厚度被定 義為TSt、風扇殼在平行於軸向的方向上測量的厚度被定義成TFr、並且 TSt/TFr的比率變化時，研究以下關係的測量結果的圖表，所研究的這些關 係為當本實施例的軸流式風扇以1900rpm的低速旋轉時，TSt/TFr的比率 禾口齒槽轉矩頻率分量(cogging torque frequency components)與整個全值 (total over-all value)的比率之間的關係，TSt/TFr的比率和不平衡頻率分 量的全值(over-all value)與整個全值的比率之間的關係；以及當本實施 例的軸流式風扇以3800rpm的高速旋轉時，TSt/TFr的比率和齒槽轉矩頻率 分量的全值與整個全值(total over-all value)的比率之間的關係，TSt/TFr 的比率和不平衡頻率分量的全值(over-all value)與整個全值的比率之間的關係；圖6是顯示當定子鐵心在平行於轉軸的軸向的方向上測量的厚度被定 義為TSt、轉子的轉子磁極在平行於軸向的方向上測量的厚度被定義成 TMg、並且TSt/TMg的比率變化時，研究以下關係的測量結果的圖表，所 研究的這些關係為當軸流式風扇以1900rpm的低速旋轉時，TSt/TMg的 比率禾口齒槽轉矢巨頻率分量(cogging torque frequency components)的全值 與整個全值(total over-all value)的比率之間的關係，TSt/TMg的比率和 不平衡頻率分量的全值(over-all value)與整個全值的比率之間的關係； 以及當軸流式風扇以3800rpm的高速旋轉時，TSt/TMg的比率和齒槽轉矩 頻率分量的全值與整個全值(total over-all value)的比率之間的關係， TSt/TMg的比率和不平衡頻率分量的全值(over-all value)與整個全值的比 率之間的關係；圖7是顯示當電機殼的外直徑被定義為Rm、空氣通道的最小內直徑被 定義為Rmin、並且Rm/Rmin的比率變化時，研究以下關係的測量結果的圖表，所研究的這些關係為當軸流式風扇以l卯Orpm的低速旋轉時， Rm/Rmin的比率和齒槽轉矩頻率分量(cogging torque fr叫uency components)的全值與整個全值(total over-all value)的比率之間的關係， Rm/Rmin的比率和不平衡頻率分量的全值(over-all value)與整個全值的 比率之間的關係；以及當軸流式風扇以3800rpm的高速旋轉時，Rm/Rmin 的比率和齒槽轉矩頻率分量的全值與整個全值(total over-all value)的比 率之間的關係，Rm/Rmin的比率和不平衡頻率分量的全值(over-all value) 與整個全值的比率之間的關係；
圖8A、 8B和8C是分別顯示研究TSt/TFr、 TSt/TMg、 Rm/Rmin比率與 風扇殼的振動加速之間的關係的測量結果的圖表。
具體實施例方式
下面將參考附圖詳細說明本發明的實施例的軸流式風扇。圖1A-1C分 別為本發明的實施例的軸流式風扇的前視圖、側視圖和後視圖。圖2是本 發明的實施例的軸流式風扇的剖視圖。參考圖1和2，軸流式風扇1包括 風扇殼3、電機殼5、葉輪7、轉子9和定子11。風扇殼3包括環形吸氣 側凸緣13和環形排氣側凸緣15，環形吸氣側凸緣13在稍後要說明的轉 軸37的軸向的一側上，環形排氣側凸緣15在該軸向的另一側上。在本實 施例中，風扇殼的一側長8cm。風扇殼3包括位於凸緣13和15之間的圓 柱部分17。吸氣側凸緣13、排氣側凸緣15和圓柱部分17的相應內部空 間形成空氣通道21。空氣通道21具有分別位於它的任一側上的開口 19a 和19b。空氣通道21的內部表面由圓柱部分的內周表面23和錐形表面25、 26形成，前述錐形表面25和26與內周表面23連續並徑向地朝軸流式風 扇的外部方向延伸。靜葉片28與形成在排氣側凸緣15內側的錐形表面26 整體地形成。
電機殼5包括底壁部分27、周壁部分29和軸承支撐圓柱部分31。底 壁部分27位於一個開口 19a的一側上。周壁部分29與底壁部分27連續 地形成，並朝另一個開口 19b延伸。軸承支撐圓柱部分31設置在底壁部 分27，並朝另一個開口 19b延伸。在軸承支撐圓柱部分31內，設置支撐 轉軸37的兩個軸承32。風扇殼3、電機殼5和周壁部分29被四個薄板33連接。風扇殼3、電機殼5和四個薄板33由合成樹脂材料整體地形成。 四個薄板33的每個外端部分在比排氣側凸緣15的相應側的中心位置更靠 近排氣側凸緣15的角落的位置處整體地連接到排氣側凸緣15。然後，薄 板33的內端部分連接到電機殼的位置被限定成使得通過每個薄板33的外 端和內端部分的虛擬直線可不通過電機殼的中心，並且相鄰的薄板的相應 的虛擬直線形成的角度可以是90度。
在該實施例中，當電機殼5的外直徑被定義為Rm、空氣通道21的最 小內直徑被定義為Rmin時，電機殼5和風扇殼3的形狀和尺寸被限定成 使得Rm/Rmin的比率可取35% — 55%的數值。
葉輪7包括杯形葉片固定構件35和安裝到葉片固定構件35上的七個 葉片36。葉輪7設置在風扇殼3的空氣通道21中。葉片固定構件35經 黃銅形成的環形構件34被固定到轉軸37的一端。
在葉片固定構件35內，固定有磁導材料製成的環形磁鐵固定環構件 38。然後，由多個永磁鐵構成的多個轉子磁極39固定到磁鐵固定環構件 38，從而使得轉子磁極39布置在轉軸37的圓周方向上。在本發明中，轉 子9包括轉軸37、葉片固定構件35、磁鐵固定環構件38和轉子磁極39。 因此，葉輪7固定在轉子9的外部。
定子11包括定子鐵心41和多個勵磁繞組43。定子鐵心41由在轉軸 37的軸向方向上層壓的多個電磁鐵板形成。定子鐵心41包括多個定子磁 極41a，該多個定子磁極41a在轉軸37的徑向方向上面對轉子磁極39。 勵磁繞組43分別纏繞定子磁極41a。定子鐵心41形成有通孔41b，軸承 支撐圓柱部分31裝配到通孔41b中。通過軸承支撐圓柱部分31裝配到通 孔41b中，定子11被固定到軸承支撐圓柱部分31。勵磁繞組43連接到電 路襯底45,電路襯底45固定在電機殼5內。向勵磁繞組43供應勵磁電 流的電路安裝在電路襯底45上。
在該實施例中，當定子鐵心41在平行於轉軸37的軸向的方向上測量的 厚度被定義為TSt，並且風扇殼3在平行於軸向的方向上測量的厚度被定義 成TFr時，定子ll和風扇殼3的形狀和尺寸被限定成使得TSt/TFr的比率可 取8% — 25%的數值。進一步地，當轉子9的轉子磁極39在平行於軸向的方 向上測量的厚度被定義成TMg時，轉子9和定子11的形狀和尺寸被限定成使得TSt/TMg的比率可取40% — 70%的數值。在本實施例的軸流式風扇中， 在當轉子9旋轉時傳送振動到風扇殼3的多個頻率分量中，在包括低速和高 速旋轉區的整個速度範圍(預定轉數或轉速的整個範圍)內，齒槽轉矩引 起的多個頻率分量(齒槽轉矩頻率分量)的全值變得小於轉子的不平衡引 起的多個頻率分量(不平衡頻率分量)的全值。
接下來，本實施例的軸流式風扇和對比實例的軸流式風扇被旋轉，研 究關於兩個軸流式風扇的頻率和振動加速度之間的關係。圖3A和3B顯示當 本實施例的軸流式風扇和對比實例的軸流式風扇以1900rpm的低速旋轉時 的測量結果。在用於測試的本實施例的軸流式風扇中，TSt/TFr的比率是 20°%， TSt/TMg的比率是67X， Rm/Rmin的比率是45X 。在用於測試的對比 施例的軸流式風扇中，TSt/TFr的比率是28X， TSt/TMg的比率是72X ， Rm/Rmin的比率是56X。關於除了比率的方面，對比實例的軸流式風扇與 本實施例的軸流式風扇的結構相同。
參考圖3A和3B， fn (n是整數，例如f》表示不平衡頻率分量的頻率譜， f, (n是整數，例如L)表示齒槽轉矩頻率分量的頻率譜。根據圖3A可以 發現，在本實施例的軸流式風扇中，在當轉子低速旋轉時傳送振動到風扇 殼的多個頻率分量中，通過下式獲得的齒槽轉矩分量的全值(根據Harming window (漢寧窗口) (HP2/3)獲得的均方和)與整個全值(齒槽轉矩頻 率分量的全值和不平衡頻率分量的全值之和)的比率是13%。在下面的公 式中，齒槽轉矩頻率分量的頻率譜(振動加速度)的合成值被獲取作為全 值。因此，下式中的fn表示頻率譜fn中頻率分量的振動加速度值。下式獲 得振動加速度值的均方和。在下面的公式中，(2/3)是漢寧窗口 (Hanning window)的係數。
公式lformula see original document page 10
通過下面公式獲得的不平衡頻率分量的全值(根據Hanning window (漢寧窗口) (Hf二2/3)獲得的均方和)與整個全值的比率是87%。formula see original document page 10公式2
formula see original document page 11
根據對比實例的軸流式風扇發現，齒槽轉矩頻率分量的全值與整個全
值的比率是66%，不平衡頻率分量的全值與整個全值的比率是34%。
根據這些測量結果，可以看出，當對比實例的軸流式風扇以低速旋轉 時，齒槽轉矩頻率分量的全值變得大於不平衡頻率分量的全值。同樣還可 以看出，當本實施例的軸流式風扇以低速旋轉時，齒槽轉矩頻率分量的全 值變得小於不平衡頻率分量的全值。當對比圖3A和圖3B時，可以看出，在 本實施例的軸流式風扇中，齒槽轉矩頻率分量的全值變得小於不平衡頻率 分量的全值，結果軸流式風扇通常可比對比實例的軸流式風扇更能限制振 動。
圖4A和圖4B顯示當本實施例的軸流式風扇和對比實例的軸流式風扇 分別以3800rpm的高速旋轉時的測量結果。根據圖4A可以看出，在本實施 例的軸流式風扇中，在當轉子高速旋轉時傳送振動到風扇殼的多個頻率分 量中，通過上式獲得的齒槽轉矩頻率分量的全值與整個全值的比率是6%。 通過上式獲得的不平衡頻率分量的全值與整個全值的比率是94%。根據圖 4B可以看出，在對比實例的軸流式風扇中，在當轉子高速旋轉時傳送振動 到風扇殼的多個頻率分量中，通過上式獲得的齒槽轉矩頻率分量的全值與 整個全值的比率是35%。通過上式獲得的不平衡頻率分量的全值與整個全 值的比率是65%。
接下來，TSt/TFr的比率被變化，即，定子鐵心41在平行於轉軸37的 軸向的方向上測量的厚度與風扇殼3在平行於軸向的方向上測量的厚度被 變化。然後，研究下面的關係當軸流式風扇以1900rpm的低速旋轉時， TSt/TFr的比率和齒槽轉矩頻率分量與整個全值的比率之間的關係；和 TSt/TFr的比率和不平衡頻率分量的全值與整個全值的比率之間的關係。 另外，還研究了以下關係當軸流式風扇以3800rpm的高速旋轉時，TSt/TFr 的比率和齒槽轉矩頻率分量的全值與整個全值的比率之間的關係， TSt/TFr的比率和不平衡頻率分量的全值與整個全值的比率之間的關係。 圖5顯示這些關係的測量結果。根據圖5可以看出，當軸流式風扇低速旋轉時，TSt/TFr的比率是8X—25X,齒槽轉矩頻率分量的全值變得小於不平 衡頻率分量的全值，即，齒槽轉矩頻率分量的全值與整個全值的比率變得 小於不平衡頻率分量的全值與整個全值的比率。因此，可以確定，當 TSt/TFr的比率小於8X時，電機的輸出降低，這會導致能量消耗增加，振 動增加，和使電機開始喪失功能。因此，下限值是8%。還可以看出，當 軸流式風扇高速旋轉時，TSt/TFr的比率等於或小於35X，齒槽轉矩頻率 分量的全值變得小於不平衡頻率分量的全值，即，齒槽轉矩頻率分量的全 值與整個全值的比率變得小於不平衡頻率分量的全值與整個全值的比率。 接下來，TSt/TMg的比率被變化，即定子鐵心在平行於轉軸的軸向的 方向上測量的厚度TSt與轉子9的轉子磁極39在平行於軸向的方向上測量 的厚度TMg的比率被變化。然後，研究下面的關係當軸流式風扇以1900rpm 的低速旋轉時，TSt/TMg的比率和齒槽轉矩頻率分量(cogging torque frequency components)的全值與整個全值(total over-all value)的 比率之間的關係，TSt/TMg的比率和不平衡頻率分量的全值(over-all value)與整個全值的比率之間的關係。另外，還研究下面的關係當軸 流式風扇以3800rpm的高速旋轉時，TSt/TMg的比率和齒槽轉矩頻率分量的 全值與整個全值的比率之間的關係，TSt/TMg的比率和不平衡頻率分量的 全值(over-all value)與整個全值的比率之間的關係。圖6顯示了這些 關係的測量結果。根據圖6可以看出，當軸流式風扇低速旋轉，並且TSt/TMg 的比率是40% — 70%時，齒槽轉矩頻率分量的全值變得小於不平衡頻率分 量的全值，即，齒槽轉矩頻率分量的全值與整個全值的比率變得小於不平
衡頻率分量的全值與整個全值的比率。
接下來，Rm/Rmin的比率被變化，即電機殼的外直徑Rm與空氣通道的
最小內直徑Rmin的比率被變化。然後，研究下面的關係當軸流式風扇以 1900rpm的低速旋轉時，Rm/Rmin的比率和齒槽轉矩頻率分量的全值與整個 全值的比率之間的關係；Rm/Rmin的比率和不平衡頻率分量的全值與整個 全值的比率之間的關係。另外，還研究下面的關係當軸流式風扇以 3800rpm的高速旋轉時，Rm/Rmin的比率和齒槽轉矩頻率分量的全值與整個 全值的比率之間的關係；Rm/Rmin的比率和不平衡頻率分量的全值與整個 全值的比率之間的關係。圖7顯示了這些關係的測量結果。根據圖7可以看出，當軸流式風扇低速旋轉，並且Rm/Rmin的比率是32X—55X時，齒槽 轉矩頻率分量的全值變得小於不平衡頻率分量的全值，即，齒槽轉矩頻率 分量的全值與整個全值的比率變得小於不平衡頻率分量的全值與整個全 值的比率。考慮圖8C (稍後說明)所示的振動加速度，Rm/Rmin的優選範 圍為35%—55%。圖8A、 8B和8C分別顯示研究TSt/TFr、 TSt/TMg、 Rm/Rmin比率與風扇 殼的振動加速之間的關係的測量結果。根據這些圖可以看出，在TSt/TFr、 TSt/TMg、 Rm/Rmin的優選數值範圍內，風扇殼的振動加速度小於100%， 這說明傳送到風扇殼的振動被限制。在圖8A、 8B和8C中，假設對比實例的 軸流式風扇的振動加速度是100%，來測量縱坐標表示的振動加速度。儘管已經參考附圖，特定地說明了本發明的優選實施例，但是在本發 明的教導下，可能的修改和變化是顯然的。因此，可以理解的是，在本發 明的保護範圍內，除了上述說明書中說明的之外，本發明還可以有其它實 施方式。
權利要求
1.一種軸流式風扇，包括風扇殼，所述風扇殼包括具有一個開口和另一個開口的空氣通道；葉輪，所述葉輪設置在空氣通道內並包括多個葉片；轉子，所述轉子包括轉軸和由永磁鐵構成的多個轉子磁極，所述轉子磁極在轉軸的圓周方向上設置；定子，所述定子包括具有多個定子磁極的定子鐵心和分別纏繞定子磁極的勵磁繞組，所述定子磁極在轉軸的徑向方向上面向轉子磁極；電機殼，所述電機殼包括位於一個開口側上的底壁部分，與底壁部分連續地形成並延伸向另一個開口的周壁部分，和設置在底壁部分處並延伸向另一個開口的軸承支撐圓柱部分；和軸承，所述軸承支撐轉軸並設置在軸承支撐圓柱部分的內部，所述葉輪固定到轉子；所述定子鐵心形成有通孔，軸承支撐圓柱部分裝配到該通孔中，通過軸承支撐圓柱部分裝配到通孔中，定子被固定到軸承支撐圓柱部分，其中轉子、定子、葉輪、風扇殼和電機殼被構成為使得，在當轉子旋轉時傳送到風扇殼的振動所包括的多個頻率分量中，在軸流式風扇的整個速度範圍內，齒槽轉矩造成的多個頻率分量的全值小於轉子不平衡造成的頻率分量的全值。
2. 根據權利要求l的軸流式風扇，其中當風扇殼在平行於轉軸的軸向的方向上測量的厚度被定義成TFr、並 且定子鐵心在平行於軸向的方向上測量的厚度被定義為TSt時，TSt/TFr 的比率為8% — 25%。
3. 根據權利要求2的軸流式風扇，其中當轉子的轉子磁極在平行於軸向的方向上測量的厚度被定義成TMg時，TSt/TMg的比率為40X — 70X。
4. 根據權利要求3的軸流式風扇，其中 風扇殼和周壁部分通過四個薄板連接；並且當空氣通道的最小內直徑被定義為Rmin、電機殼的外直徑被定義為Rm 時，Rm/Rmin的比率為35^—55%。
5. 根據權利要求l的軸流式風扇，其中所述軸承由設置在軸承支撐圓柱部分內的一對球軸承構成，所述一對 球軸承在軸向上間隔布置；並且定子鐵心和該對球軸承被布置成使得定子鐵心在軸承支撐圓柱部分 上的安裝位置位於設置在軸承支撐圓柱部分內部的一對球軸承的位置之 間。
全文摘要
本發明公開一種軸流式風扇，其中，當假設定子鐵芯在平行於轉軸的軸向的方向上測量的厚度被定義為TSt、風扇殼在平行於軸向的方向上測量的厚度被定義成TFr時，TSt/TFr的比率被限定為8％-25％。由於具有該布置，在當轉子旋轉時傳送到風扇殼的振動所包括的多個頻率分量中，齒槽轉矩造成的多個頻率分量的全值小於轉子不平衡造成的頻率分量的全值。結果，當轉子旋轉時，特別是轉子低速旋轉時，傳送到風扇殼的振動被限制。
文檔編號F04D29/54GK101225835SQ20081000404
公開日2008年7月23日 申請日期2008年1月16日 優先權日2007年1月16日
發明者中村俊之, 御供重一, 柳澤篤史 申請人:山洋電氣株式會社