熱軋鋼帶的冷卻方法

2023-04-22 20:59:41

專利名稱：：熱軋鋼帶的冷卻方法
技術領域：
：本發明涉及使熱軋後的熱軋鋼帶與冷卻水接觸來進行冷卻的方法，特別涉及能夠高精度地控制冷卻至50(TC以下時的冷卻終止溫度的熱軋鋼帶的冷卻方法。
背景技術：
：在用於製造熱軋鋼帶的熱軋工序中，將高溫加熱後的鋼坯軋製成目標尺寸、材質後，在出料輥道上進行水冷卻。這裡進行的水冷卻的目的在於，主要通過控制鋼帶的析出物、相變組織來調節目標強度、延展性等材質。特別來說，高精度控制冷卻終止溫度在確保不出現目標材質參差不齊方面非常重要。在熱軋後的冷卻工序中，作為冷卻介質多使用成本低的水，但在這種水冷卻中，冷卻終止溫度降低時存在出現溫度不均、變得不能高精度地止於目標溫度的問題。產生這種問題的原因為如下幾方面。首先，作為首要原因，可以列舉水的沸騰形態。即，冷卻水在覆蓋到鋼帶上時沸騰，以某一溫度為界沸騰形態改變，從而發生導熱能力的變化，當冷卻至低於該溫度的溫度時，有時不能高精度地控制冷卻終止溫度。這裡，對水冷卻鋼帶時的沸騰形態進行說明，覆蓋水的鋼帶的表面溫度在高溫度範圍的情況下為膜態沸騰，在低溫範圍的情況下為核態沸騰，在高溫範圍與低溫範圍之間的中間溫度範圍的情況下為過渡沸騰。在高溫範圍出現的膜態沸騰中，鋼帶表面與冷卻水之間產生蒸汽膜，通過該蒸汽膜內的熱傳導進行導熱，因此冷卻能力低。另一方面，在低溫範圍出現的核態沸騰中，出現鋼帶表面與冷卻水直接接觸，並且產生冷卻水的一部分從鋼帶表面蒸發而形成的蒸汽泡，並立即被周圍的冷卻水凝縮而消失的複雜現象，伴隨蒸汽泡的生成和消失，發生冷卻水的攪拌，因此具有極高的冷卻能力。並且，在中間溫度範圍成為膜態沸騰與核態沸騰混合存在的狀態，即過渡沸騰狀態。在該過渡沸騰中，與核態沸騰和膜態沸騰不同，出現隨著鋼帶溫度降低熱通量變大的現象。從材質控制的觀點出發，根據溫度不同冷卻速度發生變化並不優選，並且在從膜態沸騰狀態向過渡沸騰狀態過渡的溫度範圍終止(停止)冷卻時，過渡沸騰範圍中加速冷卻速度變高，因此存在僅稍稍延長冷卻控制時間鋼帶溫度與目標相比就大幅降低的問題。而且，在冷卻前的鋼帶由於熱軋等的影響存在局部溫度低的區域的情況下，冷卻時，由於該溫度低的區域在早期轉變為過渡沸騰，因此溫度偏差增大。在普通的出料輥道中進行的冷卻工序中，這種過渡沸騰開始溫度大約為50(TC左右。接著，作為第二原因，可以列舉冷卻水在鋼帶上滯留。即，在通常的出料輥道中對鋼帶上表面側進行冷卻時，進行使用圓管噴嘴或狹縫噴嘴的層流冷卻，但撞擊到鋼帶上表面的冷卻水以在鋼帶上的狀態沿鋼帶前進方向流出。通常，鋼帶上表面的冷卻水能夠通過除水吹掃等排除，但由於現有的除水吹掃在遠離向鋼帶澆注冷卻水的地點實施，因此在到達那裡期間，鋼帶表面上僅冷卻水滯留的部分被過度冷卻。特別是在50(TC以下的低溫範圍的情況下，該滯留水從膜態沸騰狀態變化為過渡沸騰狀態，因此冷卻能力變高，在存在滯留水的部位和不存在滯留水的部位產生大的溫度偏差。由於以上的原因，在作為過渡沸騰開始溫度的50(TC以下終止熱軋鋼帶的冷卻時，巻材內的溫度不均變大。因此，以往開始為了應對如上所述的現象進行了各種研究。例如，專利文獻1中公開了在引起冷卻水膜態沸騰的高溫範圍內向熱軋鋼帶的上下兩表面澆注冷卻水，在過渡沸騰溫度範圍僅對鋼帶下表面澆注冷卻水的方法。該冷卻方法通過在過渡沸騰溫度範圍內進行下表面冷卻，排除在鋼帶上表面形成的水膜和伴隨其的冷卻能力的不穩定性，實現穩定冷卻。專利文獻2中公開了首先以低溫冷卻水進行冷卻，再用過渡沸騰溫度範圍到8(TC以上的高溫冷卻水進行冷卻的方法。該冷卻方法通過使用溫水作為冷卻水，使過渡沸騰開始溫度向低溫側移動，由此延長膜態沸騰持續時間，從而實現了穩定冷卻。專利文獻3中公開了同時設置水冷卻裝置和氣體冷卻裝置作為冷卻裝置，在高溫範圍進行使用水冷卻裝置的水冷卻，在過渡沸騰開始溫度以下的溫度範圍進行使用氣體冷卻裝置的氣體冷卻的方法。該冷卻方法通過使用在低溫範圍無沸騰現象、能夠進行穩定冷卻的氣體冷卻，實現了低溫範圍中的溫度穩定性。專利文獻4中公開了在出料輥道前半段以8010(TC的溫水冷卻至約40CTC，然後以比出料輥道前半段的冷卻水溫低的冷卻水進行冷卻的方法。該冷卻方法通過將出料輥道前半段的冷卻水設為溫水，使過渡沸騰開始溫度向低溫側移動，並且以能夠在核態沸騰下冷卻低溫側的水溫的冷卻水進行冷卻，從而實現了低溫範圍中的溫度穩定性。專利文獻5中公開了一種冷卻設備將連續澆注冷卻熱終軋後的鋼帶的冷卻區域劃分為前半區域和後半區域，在前半區域設置高冷卻能力(水流量密度1.05.0m"ir^min)的冷卻設備，同時在後半區域設置低冷卻能力(水流量密度0.05m3/m2'min小於0.3m3/m2'min)的冷卻設備，進而在冷卻區域的全長中設置中冷卻能力(水流量密度0.3mVm^min小於1.0mVm、Tiin)的冷卻設備。在利用這種冷卻設備的熱軋鋼帶的冷卻中，在低溫度範圍內使冷卻水量減少並且使過渡沸騰開始溫度向低溫側移動，由此延長了膜態沸騰持續時間，從而實現了穩定冷卻。專利文獻1:日本特公平6-248號公報專利文獻2:日本特開平6-71339號公報專利文獻3:日本特開2000-313920號公報專利文獻4:日本特開昭58-71339號公報專利文獻5:日本特開2003-25009號公報
發明內容但是，上述現有技術中存在如下的實際應用上的問題。在專利文獻1的方法中，雖然能夠減少由鋼帶上表面的滯留水引起的溫度不均，但是僅向鋼帶下表面澆注冷卻水並不能避免經過出現冷卻不穩定的過渡沸騰溫度範圍，因此與此相伴，不能避免冷卻終止溫度的精度降低。在專利文獻2的方法中，雖然能夠通過使用溫水得到使過渡沸騰開始溫度向低溫側移動的效果，但是該效果有限，在為了控制在更低的冷卻終止溫度的情況下，並不能避免經過出現冷卻不穩定的過渡沸騰溫度範圍，因此與此相伴，不能避免冷卻終止溫度的精度降低。而且，由於沒有考慮鋼帶上的滯留水的影響，因而不能避免溫度偏差的出現。在專利文獻3的方法中，由於實施氣體冷卻，沒有沸騰現象因而沒有出現冷卻不穩定，因此能夠提高冷卻終止溫度的精度。但是，由於氣體冷卻與水冷卻相比冷卻能力小12個數量級，因而冷卻速度極慢，因此存在不能得到所期望的材質的問題。而且，由於氣體冷卻的冷卻速度低，因而在熱軋鋼帶的出料冷卻中需要非常大型的冷卻設備，很難實現。在專利文獻4的方法中，將冷卻前半段(出料輥道前半段)的冷卻水的水溫設定為8(TC以上的高溫的同時，降低冷卻後半段的冷卻水溫，即，冷卻前半段以膜沸騰進行冷卻，冷卻後半段以核態沸騰進行冷卻。該方法作為避免引起冷卻不穩定的過渡沸騰的方法非常有效。但是另一方面，冷卻前半段中需要非常大量的溫水。即，一般而言，多數情況下出料輥道中使用的每單位面積的冷卻水流量為約0.7m"mhvm^約1.2mVmirvm2，噴射到鋼帶上的水量為約100m3/min，量非常大。因此，在專利文獻4的方法中，需要用於加熱大量的水使之溫水化的極大規模的設備，而且用於加熱的能量也非常大，因此難以說是現實的方法。而且，雖然為了在低溫側引起核態沸騰而降低了冷卻水溫，然而僅通過調節水溫來引起穩定的核態沸騰非常困難，實際上難以以該方法穩定地進行冷卻。而且，由於沒有考慮到鋼帶上的滯留水的影響，因而並不能避免溫度偏差的出現。專利文獻5中進行的冷卻在鋼帶溫度降低的範圍內減少冷卻水的水量，由此物理學上能夠得到的效果是使過渡沸騰開始溫度向低溫側移動的效果。但是，雖然通過降低冷卻水的水量使過渡沸騰開始溫度向低溫側移動，但是該效果有限，在為了控制在更低的冷卻終止溫度的情況下，不能避免經過出現冷卻不穩定的過渡沸騰溫度範圍，因此與此相伴，不能避免冷卻終止溫度的精度降低。而且，由於沒有考慮到鋼帶上的滯留水的影響，因而不能避免溫度偏差的出現。因此，本發明的目的在於，提供解決如上現有技術的問題並且能夠以較少的設備和處理成本實施的冷卻方法，該方法中，冷卻後的鋼帶的溫度不均少並且能夠高精度地控制冷卻終止溫度，特別是能夠高精度地控制50(TC以下的溫度範圍內的冷卻終止溫度。本發明人著眼於向熱軋鋼帶進行澆注的冷卻水的水流量密度越高則過渡沸騰開始溫度及核態沸騰開始溫度越向高溫側移動的事實，發現通過在高溫側的冷卻工序(冷卻前期)中，在比過渡沸騰開始溫度高的鋼帶溫度下停止冷卻，在隨後低溫側的冷卻工序(冷卻後期)中，以引起核態沸騰的冷卻水流量密度進行冷卻，能夠完全避免經過過渡沸騰溫度範圍，從而確實地避免由過渡沸騰引起的冷卻不穩定。本發明基於這種見解而完成，以以下作為要點。一種熱軋鋼帶的冷卻方法，通過使熱軋後的熱軋鋼帶與冷卻水接觸而進行冷卻，其特徵在於，具有第一冷卻工序和隨後的第二冷卻工序，在所述第一冷卻工序中，在比過渡沸騰開始溫度高的鋼帶溫度下停止冷卻，在隨後的第二冷卻工序中，通過引起核態沸騰的水流量密度的冷卻水進行冷卻。如上述[l]所述的熱軋鋼板的冷卻方法，其中，在第一冷卻工序中，通過3501200L/mirrn^的水流量密度的冷卻水進行冷卻，並且在比50(TC高的鋼帶溫度下停止冷卻，在隨後的第二冷卻工序中，至少對鋼帶上表面澆注2000L/mhvm2以上的水流量密度的冷卻水，冷卻至50(TC以下的鋼帶溫度。如上述[l]所述的熱軋鋼板的冷卻方法，其中，在第一冷卻工序的前段，通過超過1200L/mirrm2的水流量密度的冷卻水進行冷卻，在隨後的第一冷卻工序的後段，通過350~1200L/mirrm2的水流量密度的冷卻水進行冷卻，並且在比50(TC高的鋼帶溫度下停止冷卻，在隨後的第二冷卻工序中，至少對鋼帶上表面澆注2000L/mirvm2以上的水流量密度的冷卻水，冷卻至50(TC以下的鋼帶溫度。如上述[2]或[3]所述的熱軋鋼帶的冷卻方法，其中，在第一冷卻工序中，在55060(TC的鋼帶溫度下停止冷卻，在隨後的第二冷卻工序中，至少對鋼帶上表面澆注2500L/mhvm2以上的水流量密度的冷卻水。如上述[2][4]中任一項所述的熱軋鋼帶的冷卻方法，其中，在第二冷卻工序中，至少通過層流冷卻或射流冷卻對鋼帶上表面進行冷卻，並且使所述層流冷卻或射流冷卻中來自冷卻水供給噴嘴的冷卻水的噴射速度為7m/秒以上。如上述[1][5]中任一項所述的熱軋鋼帶的冷卻方法，其中，在第二冷卻工序中，通過除水裝置將澆注到鋼帶上表面的冷卻水排出到鋼帶兩側的外部。如上述[6]所述的熱軋鋼帶的冷卻方法，其中，除水裝置是設置在鋼帶上表面的寬度方向上的輥。如上述[6]所述的熱軋鋼帶的冷卻方法，其中，除水裝置是噴射到鋼帶上表面的冷卻水上的高壓流體。如上述[1][5]中任一項所述的熱軋鋼帶的冷卻方法，其中，從2個冷卻水供給噴嘴或2個冷卻水供給噴嘴組噴射的冷卻水，以在鋼板通板線方向上傾斜相對的狀態下分別從斜上方撞擊鋼帶上表面後、兩冷卻水流在鋼帶表面上相撞的方式，從冷卻水供給噴嘴向鋼帶上表面進行澆注。根據本發明的冷卻方法，由於能夠避免經過過渡沸騰溫度範圍，因而能夠確實地避免由過渡沸騰引起的冷卻不穩定，因此，冷卻後的鋼帶的溫度不均少，並且能夠高精度地控制冷卻終止溫度。特別是能夠高精度地控制以現有技術難以進行的50CTC以下的溫度範圍內的冷卻終止。因此，對於現有技術中強度、延展性等材質參差不齊較大的、在50(TC以下進行巻取的熱軋鋼板來說，能夠降低材質的參差不齊，並且能夠進行較小變動的材質控制。圖IA、圖1B是示意地表示在利用冷卻水的熱軋鋼帶的冷卻中鋼帶表面溫度與熱通量的關係的說明圖。圖2是表示在利用冷卻水的熱軋鋼帶的冷卻中冷卻水流量密度與過渡沸騰開始溫度及核態沸騰開始溫度的關係的圖。圖3是表示供於本發明實施的熱軋鋼帶生產線的一例和該生產線中的本發明的實施情況的說明圖。圖4是表示在利用冷卻水的熱軋鋼帶的冷卻中冷卻水流量密度與鋼帶上表面上產生的液膜厚度的關係的圖。圖5是表示本發明中的冷卻水的澆注方式的一個實施方式的說明圖。圖6是表示本發明中的冷卻水的除水裝置的一個實施方式的說明圖。圖7是表示本發明中的冷卻水的除水裝置的其他實施方式的說明圖。圖8是表示本發明中的冷卻水的除水裝置的其他實施方式的說明圖。圖9是實施例的發明例1中的後段出料輥道輸出側的鋼帶長度方向的溫度圖。圖IO是實施例的比較例1中的後段出料輥道輸出側的鋼帶長度方向的溫度圖。圖中標號的含義如下所述。1終軋機組2出料輥道3巻取機4a、4b冷卻水供給裝置5、5a5c冷卻水供給噴嘴6噴射水流7、7a、7b除水用輥8a、8b噴射噴嘴9高壓流體10放射溫度計20前段出料輥道21後段出料輥道A1A5噴嘴組s鋼帶具體實施例方式本發明的冷卻方法是通過使熱軋後的熱軋鋼帶與冷卻水接觸而進行冷卻的方法，具有第一冷卻工序和隨後的第二冷卻工序，在上述第一冷卻工序中，在比過渡沸騰開始溫度高的鋼帶溫度下停止冷卻，在隨後的第二冷卻工序中，通過引起核態沸騰的水流量密度的冷卻水進行冷卻。另外，在本發明中，鋼帶溫度是指鋼帶表面的溫度。圖1A、圖1B是示意地表示在通過澆注冷卻水對鋼帶進行冷卻時鋼帶表面溫度與熱通量(從鋼帶獲得的熱量)的關係的說明圖，圖1A示出了出料冷卻中通常的冷卻水流量密度下的熱通量與沸騰形態，圖1B示出了對於這種通常的出料冷卻條件提高冷卻水流量密度時的熱通量和沸騰形態的變化。由此，在鋼帶表面溫度高的範圍出現膜態沸騰，熱通量低。而且，作為導熱特性，冷卻水流量密度越大過渡沸騰開始溫度及核態沸騰開始溫度越向高溫側移動。因此，出料冷卻工序分為高溫側的冷卻工序(第一冷卻工序)和隨後的低溫側冷卻工序(第二冷卻工序)，在高溫側的冷卻工序中，在比過渡沸騰開始溫度高的鋼帶溫度下停止冷卻，在隨後的低溫側的冷卻工序中，若提高冷卻水流密度並在引起核態沸騰的冷卻水流量密度下進行冷卻，能夠完全避免經過過渡沸騰溫度範圍。如圖1A、圖1B所示，在通常的出料冷卻中，以約50(TC為界限開始過渡沸騰，鋼帶溫度降低的同時熱通量變大。由此，將高溫側的冷卻工序(第一冷卻工序)設為約50(TC為止，實施通常的出料冷卻直至所述約50(TC，在其之後的低溫側冷卻工序中，若增大冷卻水流量密度而全部在核態沸騰溫度範圍內進行冷卻，則在出料冷卻中不會發生過渡沸騰，因此能夠高精度地控制冷卻終止溫度。這裡，對實驗室研究具體的冷卻水流量密度與過渡沸騰開始溫度以及核態沸騰開始溫度的關係的結果進行說明。在實驗室中，對鋼帶寬度方向及長度方向進行使用多個排列的圓管噴嘴的射流冷卻，此時通過改變冷卻水流量密度(每單位面積澆注的冷卻水量)，由該冷卻溫度歷史來研究過渡沸騰開始溫度及核態沸騰開始溫度。其結果示出於圖2。由此可知，冷卻水流量密度變得越大則過渡沸騰開始溫度及核態沸騰開始溫度變得越高，而且，為了使核態沸騰開始溫度為50(TC以上，只要使冷卻水流量密度為2000L/min，m2以上即可。另外，可知在作為一般的出料冷卻的冷卻水流量密度1200L/min，m2以下(3501200L/min，m"的範圍內，過渡沸騰開始溫度在約50(TC以下。由以上的結果可知，通過使第一冷卻工序(高溫側的冷卻工序)以作為一般的出料冷卻條件的3501200L/mhvm2的冷卻水流量密度進行冷卻，並且在比50(TC高的鋼帶溫度下停止冷卻，在隨後的第二冷卻工序(低溫側的冷卻工序)中，通過以大約確實地引起核態沸騰的2000L/mhvm2以上的冷卻水流量密度冷卻至500°C以下的鋼帶溫度，使避免過渡沸騰溫度範圍的冷卻成為可能，並且使不發生冷卻不均以及冷卻終止溫度的穩定化和高精度的控制成為可能。而且，在熱軋鋼帶的一般的出料冷卻條件中，50(TC左右開始過渡沸騰，根據鋼帶表面的性狀不同過渡沸騰開始溫度會有些許偏差，因此為了更確實地避免過渡沸騰溫度範圍，優選在第一冷卻工序中，在比50(TC高一定程度的鋼帶溫度下停止冷卻，在隨後的第二冷卻工序中，以比2000L/mirvn^大的冷卻水流量密度進行冷卻。具體而言，特別優選在第一冷卻工序中，在55060(TC的鋼帶溫度下停止冷卻，在隨後的第二冷卻工序中，以2500L/miivm2以上的冷卻水流量密度進行冷卻。其中，優選至少對鋼帶上表面供給上述第二冷卻工序中的2000L/mirrm2以上、優選為2500L/mirvm2以上的水流量密度的冷卻水。與此相對，對於鋼帶下表面，由於不會發生如鋼帶上表面那樣滯留水為原因的溫度不均，可以不必與鋼帶上表面同樣地使用2000L/min'm2以上的冷卻水流量密度。但是，在鋼帶局部存在溫度低的區域時很有可能使溫度不均增大，因此優選使澆注到鋼帶下表面的冷卻水也與鋼帶上表面同樣地為2000L/mirrm2以上、優選為2500L/min'm2以上的水流量密度。在本發明中，第一冷卻工序中要求的條件為在比過渡沸騰開始溫度高的鋼帶溫度下停止冷卻，因此，在該冷卻工序內能夠使冷卻水流密度的大小適當地變化。例如，出於調節材質、縮短冷卻時間等目的，可以使冷卻水流密度的大小為工序前段>工序後段。具體而言，可以在第一冷卻工序的前段，以高於普通的出料冷卻條件的大於1200L/miivm2的冷卻水流量密度進行冷卻，在隨後的該工序的後段，以普通的出料冷卻條件350~1200L/miivm2的冷卻水流量密度進行冷卻，在比50(TC高的鋼帶溫度(優選55060(TC)下停止冷卻，然後在如上所述的條件下進行第二冷卻工序。另外，根據圖2，如專利文獻5中所述的方法，在後段出料輥道中，以水流量密度0.05~0.3m3/miivm2(50300L/mirvm2)的冷卻水進行冷卻時，過渡沸騰開始溫度能夠下降至40(TC，因此能夠穩定冷卻至400。C，但在其以下的溫度時，仍然會在過渡沸騰開始溫度範圍內進行冷卻，因此不能避免冷卻後的溫度不均和冷卻終止溫度的精度降低。與此相對，在本發明的優選實施方式中，由於低溫側能夠完全在核態沸騰溫度範圍內進行冷卻，因此不管冷卻終止溫度降到多低，都不會發生冷卻後的溫度不均和冷卻終止溫度的精度降低。圖3示出了供於本發明實施的熱軋鋼帶生產線的一例和該生產線中的本發明的實施狀況。在該熱軋鋼帶生產線中，通過終軋機組1軋制為最終產品板厚的鋼帶S(熱軋鋼帶)在出料輥道2被冷卻至規定溫度後，在巻取機3被巻取。從設置於出料輥道2的上方的冷卻水供給裝置4a和設置於輥道輥之間的冷卻水供給裝置4b向在出料輥道2上輸送的鋼帶S的上下表面分別澆注冷卻水。作為該冷卻水供給裝置4a、4b，可以使用通常的冷卻水供給噴嘴(例如層流冷卻或射流冷卻用的圓管噴嘴和狹縫噴嘴、噴霧冷卻用的噴霧噴嘴等)，但並不限於這些。上述出料輥道2由上遊側的出料輥道部分20(以下為了方便稱為"前段出料輥道20")和下遊側的出料輥道部分21(以下為了方便稱為"後段出料輥道21")組成，在前段出料輥道20中進行第一冷卻工序(高溫側的冷卻工序)，隨後在後段出料輥道21中進行第二冷卻工序(低溫側的冷卻工序)。另外，在圖3中，IO是分別設置於終軋機組1與前段出料輥道20之間、前段出料輥道20與後段出料輥道21之間、以及出料輥道2與巻取機3之間的用於測定鋼帶溫度的放射溫度計。使鋼帶與冷卻水接觸而進行冷卻的方式包括層流冷卻、噴霧冷卻、射流冷卻、氣霧冷卻等。其中，層流冷卻是指從圓管或狹縫狀的噴嘴噴射具有連續性的層流狀態的液體的冷卻方式。噴霧冷卻是指通過加壓液體而進行噴射使液體作為液滴群噴射的冷卻方式。射流冷卻是指從圓管或狹縫狀的噴嘴噴射具有連續性的擾流狀態的液體的冷卻方式。氣霧冷卻是指使加壓後的氣體與液體混合形成液滴群來噴霧液體的冷卻方式。在本發明中，使用的冷卻方式沒有特別的限制，但作為鋼帶上表面的冷卻方式，優選冷卻水的直進性優良且具有連續性的層流冷卻或射流冷卻。在如上所述本發明的優選實施方式中，第二冷卻工序中必須使澆注到鋼帶上的冷卻水流量密度為2000L/miivm2以上，優選為2500L/miivm2以上。將這種程度的水量噴射到鋼帶時，在鋼帶上表面冷卻水僅向鋼帶兩側方向排水，因此鋼帶上形成了厚的液膜。因此，若不以貫穿該液膜並在鋼帶上產生直接撞擊力的方式澆注冷卻水，則即使大流量澆注也可能存在發生膜態沸騰的危險性。圖4示出了在板寬2m的鋼帶上表面澆注冷卻水的實驗中，研究冷卻水的水流量密度與鋼帶上表面的液膜厚度之間的關係的結果，可知在2000L/mirrr^以上的水流量密度的情況下，形成接近50mm的液膜厚度。而且，為了貫穿這種液膜，優選設為冷卻水的直進性高、具有連續性的層流冷卻或射流冷卻。在噴霧冷卻或氣霧冷卻中，從噴嘴噴射的冷卻水分裂為液滴狀，這種液滴狀態的澆注空氣阻力變大從而容易減速，因此不適用於貫穿液膜。作為層流冷卻和射流冷卻中使用的冷卻水供給噴嘴，包括普通的圓管噴嘴和狹縫噴嘴等，採用任何一種均沒有問題。根據層流冷卻或射流冷卻，以2000L/min'm2以上、優選2500L/min.m2以上的水流量密度的冷卻水對鋼帶上表面進行冷卻時，優選使來自圓管噴嘴或狹縫噴嘴的冷卻水的噴射速度(噴嘴噴射口的冷卻水流速)為7米/秒以上。如上所述，為了得到用於通過層流冷卻或射流冷卻穩定地穿透鋼帶上表面的液膜的動量，需要7米/秒以上的流速。另一方面，對於鋼帶下表面，澆注的冷卻水由於重力立即脫離鋼帶表面，從而不能在鋼帶表面上形成液膜，因此可以使用噴霧冷卻等冷卻方式，在使用層流冷卻或射流冷卻的情況下，也可以使冷卻水的噴射速度小於7米/秒。另外，由於圓管噴嘴的大小較小，每個的水量小，可以在鋼帶寬度方向及長度方向設置多個噴嘴，以使得到規定的水流量密度。而且，圓管噴嘴的孔徑或狹縫噴嘴的縫隙優選為約3mm約25mm。當噴嘴的孔徑或縫隙小於3mm時，容易發生由異物引起的堵塞，另一方面，當大於25mm時，為了確保如上所述的噴射速度(7米/秒以上)，流量過多而不經濟。另外，鋼帶上表面存在冷卻水的滯留時，會發生由該滯留水引起的局部過冷卻，成為冷卻不均的原因，因此優選迅速除去澆注到鋼帶上表面的冷卻水。因此，優選進行下述中的至少一個方法(i)採用冷卻水不在鋼帶上表面滯留的澆注方式；(ii)通過除水裝置將澆注到鋼帶上表面的冷卻水強制排出到鋼帶兩側的外部。首先，在上述(i)的方法中，在層流冷卻、射流冷卻等中，從2個冷卻水供給噴嘴或2個冷卻水供給噴嘴組噴射的冷卻水，以在鋼板通板線方向上傾斜相對的狀態下分別從斜上方撞擊鋼帶上表面後、兩冷卻水流在鋼帶表面上相撞的方式，從冷卻水供給噴嘴向鋼帶上表面進行澆注。在這種澆注方式中，由於兩冷卻水流在鋼帶表面上相撞，水被推向鋼帶寬度方向，並被迅速排出到鋼帶兩側的外部。因此，澆注到鋼帶上表面的冷卻水從鋼帶上表面被迅速除去而並不滯留。圖5示出了如上所述的一個實施方式，沿鋼帶通板線方向設置2個層流冷卻或射流冷卻用的噴嘴組Al、A2，各噴嘴組A1、A2由沿鋼帶通板線方向相間設置的3個冷卻水供給噴嘴5a5c、冷卻水供給噴嘴5d5f(例如，圓管噴嘴、狹縫噴嘴等)構成。而且，這些來自2個噴嘴組A1、A2的冷卻水的噴射水流6以在鋼板通板線方向上傾斜相對的狀態分別從斜上方撞擊到鋼帶S的上表面後，兩冷卻水流在鋼帶表面上相撞，結果冷卻水被推向鋼帶寬度方向，並被迅速排出到鋼帶兩側的外部。另外，圖5的實施方式中，可以以從2個噴嘴組Al、A2噴射的冷卻水流在鋼帶表面上相撞的方式進行澆注，也可以以從2個冷卻水供給噴嘴5噴射的冷卻水流在鋼帶表面上相撞的方式進行澆注。這裡，相對於鋼帶S的上表面從斜上方撞擊的噴射水流6與鋼帶表面所成角度e越小，除水性越良好，能夠減少鋼帶上的滯留水。當角度e大於60°時，雖然到達鋼帶後的冷卻水(滯留水)沿鋼帶表面流動，但其流動方向的速度分量變小，發生反方向的流動。結果例如從鋼帶前進方向的上遊側向下遊側噴射的冷卻水供給噴嘴5的情況下，在噴射水流6的到達位置(撞擊位置)的上遊側一部分滯留水流出，存在冷卻範圍變得不穩定的危險性。例如，使用如圖5所示的噴嘴組Al、A2的情況下，在噴嘴組Al的最上遊側的冷卻水供給噴嘴5a的噴射水流6的到達位置(撞擊位置)的上遊側，一部分滯留水可能流出。因此，為了各自撞擊到鋼帶上表面的2個(或2組)水流確實沿相對方向流動、從而使兩水流在鋼帶表面上相撞，使角度e為60。以下，優選使其為50°以下。但是，在使角度e小於45。、特別是小於30。的情況下，為了確保相對於鋼帶S的冷卻水供給噴嘴5的高度位置，冷卻水供給噴嘴5與鋼帶S的距離變得過長，從而噴射水流6分散，冷卻特性可能降低，因此優選使角度e為30。以上，更加優選為45。以上。其次，在上述(ii)的方法中，優選使用能夠迅速地將澆注到鋼帶上表面的冷卻水(即儘量靠近澆注位置)強制排出到鋼帶兩側的外部的除水裝置，作為這種除水裝置，例如能夠使用沿鋼帶上表面的寬度方向配置的除水用輥。即，通過連接到鋼帶上表面的輥攔截澆注到鋼帶上表面的冷卻水，通過使冷卻水流向鋼帶寬度方向，從鋼帶兩側被強制排出到外部。圖6是示出使用輥作為除水裝置的情況下的一個實施方式的圖，相對於由層流冷卻或射流冷卻用的多個冷卻水供給噴嘴5構成的噴嘴組A3的澆注位置，在該鋼帶通板線上遊側和下遊側分別設置除水用輥7a、7b。從噴嘴組A3澆注的冷卻水(在該例中，垂直澆注的冷卻水)在除水用輥7a、7b之間被攔截，流向鋼帶S的寬度方向，從鋼帶兩側被強制排出到外部。圖7是示出使用輥作為除水裝置時的其他實施方式的圖，相對於由層流冷卻或射流冷卻用的多個冷卻水供給噴嘴5組成的噴嘴組A4的澆注位置，在其鋼帶通板線下遊側設置除水用輥7，以使從噴嘴組A4向鋼帶通板線下遊側傾斜地澆注冷卻水。從噴嘴組A4澆注的冷卻水由於被除水用輥7攔截而流向鋼帶S的寬度方向，從鋼帶兩側被強制地排出到外部。而且，作為除水裝置，可以使用吹掃用的高壓流體(高壓氣體、高壓水等)。即，對於澆注到鋼帶上表面並沿鋼帶表面流動的冷卻水，通過從鋼帶通板線方向的斜上方吹入高壓流體來攔截冷卻水，使冷卻水流向鋼帶寬度方向，從而從鋼帶兩側被強制地排出到外部。作為高壓流體，通常可以使用空氣等氣體或高壓水等。圖8是示出所述的一個實施方式的圖，相對於由層流冷卻或射流冷卻用的多個冷卻水供給噴嘴5組成的噴嘴組A5的澆注位置，在其鋼帶通板線上遊側與下遊側分別設置高壓流體的噴射噴嘴8a、8b，對於自噴嘴組A5噴射而到達鋼帶S的上表面的冷卻水，通過噴嘴8a、8b從鋼帶通板線方向的斜上方吹入高壓流體9。由此，冷卻水被髙壓流體9攔截從而流向鋼帶寬度方向，並從鋼帶兩側被強制地排出到外部。另外，作為除水裝置，可以並用上述除水用輥和高壓流體。實施例在圖3所示的熱軋鋼帶生產線中，以如下條件製造熱軋鋼帶。將厚240mm的鋼坯在加熱爐中加熱至120(TC後，通過粗軋機軋制至厚35mm，然後通過終軋機組1軋制至板厚3.2mm。將軋制後的鋼帶在前段出料輥道20及後段出料輥道21上從86(TC冷卻至30(TC(目標冷卻終止溫度)後，利用巻取機3進行巻取。這裡，從材料的觀點出發，將冷卻終止溫度的目標容許偏差設為鋼帶全長在6(TC以內，優選為4(TC以內。設置於前段出料輥道20上的冷卻水供給噴嘴5在鋼帶上表面側為圓管層流噴嘴、在鋼帶下表面側為噴霧噴嘴，除發明例12以外各自以1000L/mirriT^的水流量密度澆注冷卻水，而且，將鋼帶上表面側的冷卻水的噴射速度設為4m/秒。而且，為了能夠實施專利文獻4，設有能夠將冷卻水溫從常溫調節到90。C的機構。另一方面，後段出料輥道21除了能夠設有與前段出料輥道20相同形式的噴嘴之外，還可以設有各種形式的噴嘴，而且能夠調節冷卻水的流量，並且具備能夠實施現有技術(專利文獻1、2、4、5)的方法的結構和功能。另外，在後段出料輥道21上，調節噴嘴直徑，使採用如圖5、圖7所示使噴嘴傾斜從而傾斜地噴射冷卻水的形式時為射流，使釆用如圖6、圖8所示使噴嘴垂直從而垂直狀地噴射冷卻水的形式時為層流。其原因如下。一般來說，在圓管噴嘴的情況下，當噴嘴直徑X液體流速大時成為擾流、即射流，當小時則成為層流。因此，即使是相同的流速，通過改變噴嘴直徑也能夠任意選擇射流和層流。另一方面，在使噴嘴傾斜而噴射冷卻水的情況下，必須傾斜地貫穿鋼帶上表面的液膜，即使鋼帶上表面的液膜為相同厚度，與從垂直方向噴射的情況相比，撞擊液膜表面而到達鋼帶的距離變長。因此，在使噴嘴傾斜而噴射冷卻水的情況下，為了具有貫穿力，使噴嘴直徑大從而成為射流，在使來自垂直方向的冷卻水進行撞擊時，使噴嘴直徑小從而成為層流。在出料輥道2的長度方向上設置多個冷卻水供給噴嘴5，並且使其各自能夠分別進行開-關控制。而且，在終軋機組1與前段出料輥道20之間、前段出料輥道20與後段出料輥道21之間、出料輥道2與巻取機3之間分別設置放射溫度計10，從而通過這些放射溫度計10能夠測定鋼帶長度方向的溫度。而且，為了對前段出料輥道20及後段出料輥道21的各輸出側的鋼帶溫度進行調節，計算放射溫度計10的輸出溫度與目標溫度之差，調節一個鋼帶內出料輥道2上設置的冷卻水供給噴嘴5的使用個數。另外，通過事先調節確認了在前段出料輥道20中以3(TC的冷卻水冷卻鋼帶時，水流量密度1000L/miivn^時在約50(TC下開始過渡沸騰，水流量密度2000L/miivn^時在約600°C下開始過渡沸騰。在本實施例中，研究以冷卻終止後的鋼帶長度方向平均溫度及一個鋼帶(巻材)內的溫度的(最大值-最小值)定義的溫度偏差。將該結果與冷卻條件一同示出於表1及表2。在前段出料輥道20中通過30。C的冷卻水將軋制後的熱軋鋼帶冷卻至550。C，然後，在後段出料輥道21中，如圖5所示以在鋼帶通板線方向上傾斜相對的狀態從2個圓管射流噴嘴組A1、A2澆注冷卻水從而對鋼帶上表面側進行射流冷卻，對鋼帶下表面側進行噴霧冷卻。使後段出料輥道21中使用的冷卻水的水溫為30°C、水流量密度在上表面側和下表面側均為3000L/mirvm、鋼帶上表面側的噴射速度為4米/秒。在本發明例中，冷卻終止後的鋼帶長度方向的平均溫度為303°C，大致達到目標。而且，鋼帶長度方向溫度偏差為40°C，也在目標值以內且為優選溫度範圍。與發明例1相比鋼帶長度方向溫度偏差變小，認為這是由於與發明例1相比增大了後段出料輥道21上的冷卻水流量密度的緣故。在前段出料輥道20中通過3(TC的冷卻水將軋制後的熱軋鋼帶冷卻至55(TC，然後，在後段出料輥道21中，如圖5所示以在鋼帶通板線方向上傾斜相對的狀態從2個圓管射流噴嘴組A1、A2澆注冷卻水從而對鋼帶上表面側進行射流冷卻，對鋼帶下表面側進行噴霧冷卻。使後段出料輥道21中使用的冷卻水的水溫為30°C、水流量密度在上表面側和下表面側均為2500L/mirvm、鋼帶上表面側的噴射速度為7米/秒。在本發明例中，冷卻終止後的鋼帶長度方向的平均溫度為297°C，大致達到目標。而且，鋼帶長度方向溫度偏差為38°C，也在目標值以內且為優選溫度範圍。與發明例1相比鋼帶長度方向溫度偏差變小，認為這是由於，與發明例1相比通過增大後段出料輥道21上的冷卻水的噴射速度，貫穿鋼帶上表面的冷卻水液膜的作用增大，能夠進行穩定的核態沸騰。在前段出料輥道20中通過3(TC的冷卻水將軋制後的熱軋鋼帶冷卻至55(TC，然後，在後段出料輥道21中，如圖5所示以在鋼帶通板線方向上傾斜相對的狀態從2個圓管射流噴嘴組A1、A2澆注冷卻水從而對鋼帶上表面側進行射流冷卻，對鋼帶下表面側進行噴霧冷卻。使後段出料輥道21中使用的冷卻水的水溫為3(TC、水流量密度在上表面側和下表面側均為2000L/miivi^、鋼帶上表面側的噴射速度為7米/秒。在本發明例中，冷卻終止後的鋼帶長度方向的平均溫度為298°C，大致達到目標。而且，鋼帶長度方向溫度偏差為40°C，也在目標值以內且為優選溫度範圍。在前段出料輥道20中通過3(TC的冷卻水將軋制後的熱軋鋼帶冷卻至60(TC，然後，在後段出料輥道21中，如圖5所示以在鋼帶通板線方向上傾斜相對的狀態從2個圓管射流噴嘴組A1、A2澆注冷卻水從而對鋼帶上表面側進行射流冷卻，對鋼帶下表面側進行噴霧冷卻。使後段出料輥道21中使用的冷卻水的水溫為30°C、水流量密度在上表面側和下表面側均為2800L/mhvm2、鋼帶上表面側的噴射速度為7米/秒。在本發明例中，冷卻終止後的鋼帶長度方向的平均溫度為3orc，大致達到目標。而且，鋼帶長度方向溫度偏差為36°C，也在目標值以內且為優選溫度範圍。在前段出料輥道20中通過3(TC的冷卻水將軋制後的熱軋鋼帶冷卻至55(TC，然後，在後段出料輥道21中，如圖5所示以在鋼帶通板線方向上傾斜相對的狀態從2個圓管射流噴嘴組A1、A2澆注冷卻水從而對鋼帶上表面側進行射流冷卻，對鋼帶下表面側進行噴霧冷卻。使後段出料輥道21中使用的冷卻水的水溫為30°C、水流量密度在上表面側和下表面側均為3000L/miirm、鋼帶上表面側的噴射速度為7米/秒。在本發明例中，冷卻終止後的鋼帶長度方向的平均溫度為297°C，大致達到目標。而且，鋼帶長度方向溫度偏差為25°C，也在目標值以內且為優選溫度範圍。與發明例1相比鋼帶長度方向溫度偏差變小，認為這是由於，與發明例1相比通過增大後段出料輥道21上的冷卻水流量密度並且增大冷卻水的噴射速度，由於如上所述的原因從而能夠進行穩定的核態沸騰。[發明例7]在前段出料輥道20中通過3(TC的冷卻水將軋制後的熱軋鋼帶冷卻至55(TC，然後，在後段出料輥道21中，如圖8所示在進行利用從噴射噴嘴8a、8b噴射的高壓流體9的除水吹掃的同時，從圓管層流噴嘴組5A澆注冷卻水從而對鋼帶上表面側進行層流冷卻，對鋼帶下表面側進行噴霧冷卻。使後段出料輥道21中使用的冷卻水的水溫為3(TC、水流量密度在上表面側和下表面側均為2500L/min，m2、鋼帶上表面側的噴射速度為4米/秒。在本發明例中，冷卻終止後的鋼帶長度方向的平均溫度為294°C，大致達到目標。而且，鋼帶長度方向溫度偏差為47°C，也在目標值以內。在前段出料輥道20中通過3(TC的冷卻水將軋制後的熱軋鋼帶冷卻至55(TC，然後，在後段出料輥道21中，如圖8所示在進行利用從噴射噴嘴8a、8b噴射的高壓流體9的除水吹掃的同時，從圓管層流噴嘴組5A垂直澆注冷卻水從而對鋼帶上表面側進行層流冷卻，對鋼帶下表面側進行噴霧冷卻。使後段出料輥道21中使用的冷卻水的水溫為30°C、水流量密度在上表面側和下表面側均為2500L/mitvm2、鋼帶上表面側的噴射速度為7米/秒。在本發明例中，冷卻終止後的鋼帶長度方向的平均溫度為308°C，大致達到目標。而且，鋼帶長度方向溫度偏差為38°C，也在目標值以內並且為優選範圍。與發明例7相比鋼帶長度方向溫度偏差變小，認為這是由於，與發明例1相比通過增大後段出料輥道21上的冷卻水的噴射速度，貫穿鋼帶上表面的冷卻水液膜的作用增大，從而能夠進行穩定的核態沸騰。[發明例9]在前段出料輥道20中通過3(TC的冷卻水將軋制後的熱軋鋼帶冷卻至55(TC，然後，在後段出料輥道21中，如圖6所示在澆注位置的鋼帶通板線上遊側和下遊側設置除水用輥7a、7b二進行除水的同時，從圓管層流噴嘴組A3垂直澆注冷卻水從而對鋼帶上表面側進行層流冷卻，對鋼帶下表面側進行噴霧冷卻。使後段出料輥道21中使用的冷卻水的水溫為30°C、水流量密度在上表面側和下表面側均為2500L/min，m2、鋼帶上表面側的噴射速度為7米/秒。在本發明例中，冷卻終止後的鋼帶長度方向的平均溫度為306°C，大致達到目標。而且，鋼帶長度方向溫度偏差為36°C，也在目標值以內並且為優選範圍。在前段出料輥道20中通過3(TC的冷卻水將軋制後的熱軋鋼帶冷卻至55(TC，然後，在後段出料輥道21中，如圖7所示在澆注位置的鋼帶通板線下遊側設置除水用輥7而進行除水的同時，從圓管射流噴嘴組A4向鋼帶通板線下遊側傾斜(與鋼帶表面所成角度a:45°)地澆注冷卻水從而對鋼帶上表面側進行射流冷卻，對鋼帶下表面側進行噴霧冷卻。使後段出料輥道21中使用的冷卻水的水溫為3(TC、水流量密度在上表面側和下表面側均為2500L/min.m2、鋼帶上表面側的噴射速度為7米/秒。在本發明例中，冷卻終止後的鋼帶長度方向的平均溫度為302°C，大致達到目標。而且，鋼帶長度方向溫度偏差為37°C,也在目標值以內並且為優選範圍。在前段出料輥道20中通過3(TC的冷卻水將軋制後的熱軋鋼帶冷卻至55(TC，然後，在後段出料輥道2]中，如圖5所示以在鋼帶通板線方向上傾斜相對的狀態從2個狹縫射流噴嘴組A1、A2澆注冷卻水從而對鋼帶上表面側進行射流冷卻，對鋼帶下表面側進行噴霧冷卻。使後段出料輥道21中使用的冷卻水的水溫為3(TC、水流量密度在上表面側和下表面側均為2500L/min，m、鋼帶上表面側的噴射速度為4米/秒。在本發明例中，冷卻終止後的鋼帶長度方向的平均溫度為307°C，大致達到目標。而且，鋼帶長度方向溫度偏差為43°C，也在目標值以內。在前段出料輥道20中使用3(TC的冷卻水將軋制後的熱軋鋼帶冷卻至55(TC，然後，在後段出料輥道21中進行冷卻。在整個出料輥道中，使鋼帶上表面側為層流冷卻、鋼帶下表面側為噴霧冷卻、鋼帶上表面側的冷卻水水流量密度為1000L/mirrm2、噴射速度為4米/秒、鋼帶下表面側的冷卻水水流量密度為1000L/mirvm2。在本比較例中，冷卻終止後的鋼帶長度方向的平均溫度為280°C，比目標溫度低2(TC。另外，鋼帶長度方向溫度偏差為80°C，也比目標大。另外，將後段出料輥道21輸出側中的鋼帶長度方向的溫度表示出於圖10。根據專利文獻1的方法進行熱軋鋼帶的冷卻。在前段出料輥道20中使用3(TC的冷卻水將軋制後的熱軋鋼帶冷卻至550°C，然後，在後段出料輥道21中僅對鋼帶下表面澆注冷卻水進行冷卻。在後段出料輥道21中為噴霧冷卻，從噴霧噴嘴向鋼帶下表面噴射水流量密度1000L/miivm2的冷卻水。在本比較例中，冷卻終止後的鋼帶長度方向的平均溫度為29(TC，是比目標溫度稍低的程度，而鋼帶長度方向溫度偏差為12(TC，變得比目標大。即使僅在鋼帶下表面冷卻到冷卻變得不穩定的50(TC以下的溫度範圍，也不能避免通過過渡沸騰範圍，因此認為根據鋼帶長度位置的不同，溫度急劇降低。根據專利文獻2的方法進行熱軋鋼帶的冷卻。在前段出料輥道20中通過3(TC的冷卻水冷卻至55(TC，然後，在後段出料輥道21中通過90'C的冷卻水進行冷卻。在整個出料輥道中，使鋼帶上表面側為層流冷卻、鋼帶下表面側為噴霧冷卻，在後段出料輥道21中，使冷卻水水流量密度為1000L/mhvm2、鋼帶上表面側的噴射速度為4米/秒。在本比較例中，冷卻終止後的鋼帶長度方向的平均溫度為290°C，比目標溫度稍低，而鋼帶長度方向溫度偏差為70°C，變得比目標大。認為通過在後段出料輥道21中使用溫水使過渡沸騰開始溫度降低，但仍然不能避免從膜態沸騰到過渡沸騰的改變，因此鋼帶長度方向溫度不均。[比較例4]根據專利文獻4的方法進行熱軋鋼帶的冷卻。在前段出料輥道20中通過8(TC的冷卻水將軋制後的熱軋鋼帶冷卻至400°C，然後，在後段出料輥道21中通過3(TC的冷卻水進行冷卻。在整個出料輥道中，使鋼帶上表面側為層流冷卻、鋼帶下表面側為噴霧冷卻，在後段出料輥道21中，使冷卻水水流量密度為1000L/mirrm2、鋼帶上表面側的噴射速度為4米/秒。在本比較例中，前段出料輥道輸出側溫度以40(TC作為目標，但鋼帶長度方向溫度波動，因此此時鋼帶長度方向溫度偏差為80°C。這樣，前段出料輥道20輸出側溫度不均的結果導致在後段出料輥道21的輸出側連鎖地出現鋼帶長度方向溫度不均，結果儘管後段出料輥道輸出側溫度的平均溫度為295°C，大致達到目標，但鋼帶長度方向溫度偏差為95"C，比目標大。認為在前段出料輥道20中通過使用溫水降低過渡沸騰開始溫度，但在前段出料輥道20中冷卻至40(TC時，過渡沸騰開始溫度不怎麼降低，在前段出料輥道20內跨過了過渡沸騰範圍，溫度不均變大。根據專利文獻5的方法進行熱軋鋼帶的冷卻。在前段出料輥道20中通過3(TC的冷卻水冷卻至55(TC，然後，在後段出料輥道21中通過30°C、水流量密度200L/mirrm2的冷卻水對鋼帶上表面側和下表面側--同進行噴霧冷卻。在本比較例中，冷卻終止後的鋼帶長度方向的平均溫度為309°C，大致為目標溫度，但鋼帶長度方向溫度偏差為7(TC，比目標大。在前段出料輥道20中，認為通過減少冷卻水流量密度使過渡沸騰開始溫度降低，但不能避免從膜態沸騰到過渡沸騰的冷卻方式的改變，因此冷卻終止後的溫度不均。[比較例6]在前段出料輥道20中通過3(TC的冷卻水將軋制後的熱軋鋼帶冷卻至55(TC，然後，在後段出料輥道21中，如圖5所示以在鋼帶通板線方向上傾斜相對的狀態從2個圓管射流噴嘴組A1、A2澆注冷卻水從而對鋼帶上表面側進行射流冷卻，對鋼帶下表面側進行噴霧冷卻。使後段出料輥道21中使用的冷卻水的水溫為30°C、水流量密度在上表面側為1500L/min.m2、在鋼帶下表面側為1800L/mhvm2、鋼帶上表面側的噴射速度為4米/秒。在本比較例中，冷卻終止後的鋼帶長度方向的平均溫度為308°C，大致達到目標，但鋼帶長度方向溫度偏差為65°C，比目標溫度大。這是因為，由於在後段出料輥道21中的冷卻水流量密度小，因而不能進行穩定的核態沸騰。在前段出料輥道20中通過3(TC的冷卻水將軋制後的熱軋鋼帶冷卻至45(TC，然後，在後段出料輥道21中，如圖5所示以在鋼帶通板線方向上傾斜相對的狀態從2個圓管射流噴嘴組A1、A2澆注冷卻水從而對鋼帶上表面側進行射流冷卻，對鋼帶下表面側進行噴霧冷卻。使後段出料輥道21中使用的冷卻水的水溫為3(TC、水流量密度在上表面側和下表面側均為2500L/mhvn^、鋼帶上表面側的噴射速度為4米/秒。在本比較例中，冷卻終止後的鋼帶長度方向的平均溫度為280°C，大致達到目標，但鋼帶長度方向溫度偏差為70°C，比目標溫度大。前段出料輥道20中的鋼帶長度方向溫度偏差為6(TC，此時已經產生了溫度偏差。這是因為，由於在前段出料輥道20中冷卻至50(TC以下，因而在前段出料輥道20中產生了從膜態沸騰到過渡沸騰的冷卻方式的變化。因此，認為即使在後段出料輥道21中以穩定的核態沸騰進行冷卻，由於原本產生了溫度偏差，因而不能達到目標溫度偏差。tableseeoriginaldocumentpage30*1上鋼帶上表面側的冷卻條件*3流速冷卻水的噴射速度上鋼帶下表面側的冷卻條件*4長度平均鋼帶長度方向的平均溫度*2圓管層流使用圓管噴嘴的層流冷卻長度偏差鋼帶長度方向的溫度偏差噴霧使用噴霧噴嘴的噴霧冷卻圓管射流使用圓管噴嘴的射流冷去「狹縫射流使用狹縫噴嘴的射流冷卻表2tableseeoriginaldocumentpage31*1上鋼帶上表面側的冷卻條件*3流速冷卻水的噴射速度上鋼帶下表面側的冷卻條件*4長度平均鋼帶長度方向的平均溫度*2圓管層流使用圓管噴嘴的層流冷卻長度偏差鋼帶長度方向的溫度偏差噴霧使用噴霧噴嘴的噴霧冷卻圓管射流使用圓管噴嘴的射流冷卻狹縫射流使用狹縫噴嘴的射流冷卻權利要求1.一種熱軋鋼帶的冷卻方法，通過使熱軋後的熱軋鋼帶與冷卻水接觸而進行冷卻，其特徵在於，具有第一冷卻工序和隨後的第二冷卻工序，在所述第一冷卻工序中，在比過渡沸騰開始溫度高的鋼帶溫度下停止冷卻，在隨後的第二冷卻工序中，通過引起核態沸騰的水流量密度的冷卻水進行冷卻。2.如權利要求1所述的熱軋鋼板的冷卻方法，其中，在第一冷卻工序中，通過3501200L/miirn^的水流量密度的冷卻水進行冷卻，並且在比50(TC高的鋼帶溫度下停止冷卻，在隨後的第二冷卻工序中，至少對鋼帶上表面澆注2000L/mirrm2以上的水流量密度的冷卻水，冷卻至50(TC以下的鋼帶溫度。3.如權利要求1所述的熱軋鋼板的冷卻方法，其中，在第一冷卻工序的前段，通過超過1200L/mhvn^的水流量密度的冷卻水進行冷卻，在隨後的第一冷卻工序的後段，通過3501200L/miivn^的水流量密度的冷卻水進行冷卻，並且在比50(TC高的鋼帶溫度下停止冷卻，在隨後的第二冷卻工序中，至少對鋼帶上表面澆注2000L/mirvm2以上的水流量密度的冷卻水，冷卻至50(TC以下的鋼帶溫度。4.如權利要求2或3所述的熱軋鋼帶的冷卻方法，其中，在第一冷卻工序中，在55060(TC的鋼帶溫度下停止冷卻，在隨後的第二冷卻工序中，至少對鋼帶上表面澆注2500L/mhvm2以上的水流量密度的冷卻水。5.如權利要求24中任一項所述的熱軋鋼帶的冷卻方法，其中，在第二冷卻工序中，至少通過層流冷卻或射流冷卻對鋼帶上表面進行冷卻，並且使所述層流冷卻或射流冷卻中來自冷卻水供給噴嘴的冷卻水的噴射速度為7m/秒以上。6.如權利要求1~5中任一項所述的熱軋鋼帶的冷卻方法，其中，在第二冷卻工序中，通過除水裝置將澆注到鋼帶上表面的冷卻水排出到鋼帶兩側的外部。7.如權利要求6所述的熱軋鋼帶的冷卻方法，其中，除水裝置是設置在鋼帶上表面的寬度方向上的輥。8.如權利要求6所述的熱軋鋼帶的冷卻方法，其中，除水裝置是噴射到鋼帶上表面的冷卻水上的高壓流體。9.如權利要求1~5中任一項所述的熱軋鋼帶的冷卻方法，其中，從2個冷卻水供給噴嘴或2個冷卻水供給噴嘴組噴射的冷卻水，以在鋼板通板線方向上傾斜相對的狀態下分別從斜上方撞擊鋼帶上表面後、兩冷卻水流在鋼帶表面上相撞的方式，從冷卻水供給噴嘴向鋼帶上表面進行澆注。全文摘要提供能夠以較少設備和處理成本實施、冷卻後的鋼帶的溫度不均少、特別是能夠高精度地控制500℃以下的溫度範圍內的冷卻終止溫度的熱軋鋼帶的冷卻方法。在通過使熱軋後的熱軋鋼帶與冷卻水接觸來進行冷卻的方法中，具有第一冷卻工序和隨後的第二冷卻工序，在上述第一冷卻工序中，在比過渡沸騰開始溫度高的鋼帶溫度下停止冷卻，在隨後的第二冷卻工序中，通過引起核態沸騰的水流量密度的冷卻水進行冷卻。由於能夠避免經過過渡沸騰溫度範圍，因而能夠確實地避免由過渡沸騰引起的冷卻不穩定，冷卻後的鋼帶的溫度不均少，並且能夠高精度地控制冷卻終止溫度。文檔編號B21B45/02GK101534971SQ20078004085公開日2009年9月16日申請日期2007年10月25日優先權日2006年10月30日發明者上岡悟史,西浦伸夫,黑木高志申請人:傑富意鋼鐵株式會社