一種碳酸鹽巖稠油油藏的熱採方法及其應用的製作方法
2023-06-21 14:51:36 4
一種碳酸鹽巖稠油油藏的熱採方法及其應用的製作方法
【專利摘要】本發明涉及一種碳酸鹽巖稠油油藏的熱採方法。該方法採用水平井和直井相結合的技術，將注汽技術中的蒸汽注入地下改為將熱量帶入地下；同時，將水平段、造斜段舉升改為直井段舉升；將水平段一端動用改為兩端動用，提高水平段動用程度；此外，還將單井注汽改為雙U型連通井循環注汽或者多U型連通井循環注汽，這樣可以使得壓裂改造的滲流面積與相同長度水平段的普通裸眼水平井相比明顯增大，進而井筒的翅片效應散熱能力增加，從而提高蒸汽的利用率。通過本發明技術方案的實施，可以在降低生產成本的同時，將採收率提高15%。將本發明方法應用於石油開發工程領域的碳酸鹽巖稠油油藏深井的水平井開發工藝，具有廣泛的應用前景。
【專利說明】一種碳酸鹽巖稠油油藏的熱採方法及其應用
【技術領域】
[0001]本發明屬於稠油油藏開採【技術領域】，涉及一種碳酸鹽巖稠油油藏的熱採方法及其在稠油油藏熱採中的應用。
【背景技術】
[0002]稠油亦稱重質原油或高粘度原油，在油田的石油開採中，稠油具有特殊的高粘度和高凝固點特性，尤其是對碳酸鹽巖稠油油藏的開採，在開發和應用的各個方面都遇到一些技術難題。
[0003]例如，熱量傳輸的問題。在油田熱採開發過程中，主要要完成是將熱量帶入油層，根據稠油的溫度的敏感性，提高原油的流動性，降低原油粘度，之所以碳酸鹽巖稠油油藏的開發效果差，主要因為注汽速度太低熱量無法帶入地層，在超過1400m的油井注汽量低意味著在蒸汽沿途的停留時間長，熱損失大，蒸汽到達井底的幹度低，無法滿足熱採生產的需要。
[0004]再如，舉升問題。目前的舉升設備主要是針對直井開發，在造斜點以下存在抽油杆斷脫，凡爾球關閉不嚴，柱塞和凡爾偏磨等技術問題，雖然針對水平段和造斜段的工藝技術進行了許多改進，但是主要的技術難題依然存在。
[0005]此外，還有長水平段動用不均的問題。一般來講水平井的產液貢獻主要在水平段的前半段或者高滲段，長時間是不利於油藏的整體動用，最終採收率降低。
[0006]而且，目前低滲稠油的開發主要依賴水平井工藝技術，但是由於低滲，注汽質量較差，熱量難以到達地層，一般採取壓裂、酸化等工藝措施，由於地層本身的特性決定了在同樣的吸汽面積的情況下，吸汽能力較弱，現場施工多採用多井同注的辦法，或者採取亞臨界或超臨界鍋爐的辦法，不僅未解決上述難題，還造成使用成本上升，安全係數下降。
[0007]因此，目前存在的問題是需要研究開發一種針對碳酸鹽巖稠油油藏的熱採方法，該方法可以解決上述碳酸鹽巖稠油油藏的開採過程中遇到技術難題，例如熱量傳輸、舉升以及長水平段動用不均等問題，降低生產成本的同時，提高採收率。
【發明內容】
[0008]本發明所要解決的技術問題是針對上述現有技術的不足，提供一種碳酸鹽巖稠油油藏的熱採方法。該方法採用水平井和直井相結合的技術，將注汽技術中的蒸汽注入地下改為將熱量帶入地下；同時，將水平段、造斜段舉升改為直井段舉升；將水平段一端動用改為兩端動用，提高水平段動用程度；此外，還將單井注汽改為雙U型連通井循環注汽或者多U型連通井循環注汽，提高蒸汽的利用率。通過上述技術方案的實施，在降低生產成本的同時，提高採收率。
[0009]為此，本發明提供了一種碳酸鹽巖稠油油藏的熱採方法，其包括:
[0010]步驟A，布井:使相鄰的水平井的水平段相互平行，且方向相同或相反，每口水平井的水平段末端都與一口直井交匯構成U型連通井，並且相鄰的U型連通井之間通過汽液分離器連通構成熱採連通井組；
[0011]步驟B，壓裂:採用對水平井的水平段分段酸化壓裂的方式來擴大水平井的水平段滲流面積，對相鄰的水平井同時進行體積壓裂，擴大裂縫幹擾；
[0012]步驟C，生產:向U型連通井中的Tl段注汽進行熱採生產。
[0013]根據本發明方法，還可以根據現場油藏及施工情況在步驟C中的熱採生產之前先進行冷採，例如可以在步驟C中，先對U型連通井中的Tl段進行冷採生產，當所述U型連通井的冷採產量低於預定產量時，再向所述U型連通井中Tl段注汽進行熱採生產。
[0014]本發明中所述「相鄰的水平井的水平段相互平行」，是指各水平井的水平段在空間上相互平行，其最終結果是熱採連通井組中的各水平井的水平段皆平行。
[0015]在本發明的一個優選實施方式中，為了分段壓裂改造所產生的壓裂段數最多，可壓裂面積最大，各水平井的水平段方向與最小主應力的方向垂直。
[0016]本發明中，為了降低注汽壓力，增加注汽速度，減少長水平段動用不均的難題，提高井間的驅油效果，減少水平井舉升的偏磨問題，熱採聯通井組中的相鄰U型連通井中的水平井的水平段之間的存在一定水平間距和垂直間距，並且，水平間距和垂直間距是根據油藏的構造特徵、油層厚度、滲透率等來確定的。
[0017]具體說來，相鄰U型連通井中的水平井的水平段之間的存在一定水平間距可以提高水平面井距之間的油藏動用程度，提高水平井距間的採收率；相鄰U型連通井中的水平井的水平段之間的存在一定垂直間距提高兩個水平面垂直間距之間的油藏動用程度，提高垂直間距的採收率；相鄰U型連通井中的水平井的水平段之間同時存在水平間距和垂直間距可以提高油藏整體動用程度和採收率。
[0018]在本發明的一個實施方式中，在所述步驟A中，相鄰兩個水平井的水平段之間的水平間距的範圍為200-400米。
[0019]在本發明的另一個實施方式中，在所述步驟A中，相鄰兩個水平井的水平段之間的垂直間距的範圍為50-150米。
[0020]在本發明的又一實施方式中，在所述步驟A中，各U型連通井的井身結構相同，各水平井採用封隔器加隔熱管完井，水平段採用裸眼完井，並對水平井之間連通的裂縫採用適度的封堵措施。另外，本發明方法可以採用叢式井。
[0021 ] 本發明中，布井方式採用立體水平井網，在步驟A中，所述熱採聯通井組包括2-10個U型連通井。優選所述熱採聯通井組包括2-4個U型連通井。
[0022]在本發明的一個優選實施方式中，在步驟A之前，還包括選定實施區塊的步驟，其包括選定區塊的地質條件；同時要求油藏控制程度要高，裸眼完井，水平段長度大於等於400m;此外還要求，油藏沒有大的聯通裂縫，周圍水源充足。優選選定區塊的地質條件為:油藏深度平均1420m，滲透率小於lOOmd，儲層具有良好的含油性，原油粘度平均2000mps(50°C),即油層厚度大於65m，隔層不發育，含油飽和度大於60%，油層鑽遇率大於90%，地層的回壓達到超過地面注汽鍋爐的額定壓力，注汽速度低於預定最低注汽速度。
[0023]根據本發明，在所述步驟C中，所述熱採生產包括:
[0024]步驟一，通過第一級U型連通井中的Tl段向所述第一級U型連通井注入蒸汽；
[0025]步驟二，在所述第一級U型連通井未達到預定注氣量時，開第N級U型連通井，當第N-1級U型連通井中Tl段的注汽壓力達到預定壓力時，通過所述第N-1級U型連通井中的T2段控壓開井，並使蒸汽和油水混合液進入第N-1級油水分離器，所分離出的蒸汽注入與所述第N-1級U型連通井相鄰的第N級U型連通井，同時第N級U型連通井開始伴熱生產，這裡N等於2，3,4-；
[0026]步驟三，當第一級U型連通井達到預定注氣量，停止注汽，準備生產。
[0027]在本發明的一個具體的實施方式中，在步驟三中，當第一級U型連通井達到預定注氣量，停止注汽，開始燜井，並在燜井結束後開井生產。
[0028]在本發明的另一個具體的實施方式中，在步驟三中，在燜井結束後開井採取直井或水平井的垂直段舉升的工藝進行生產。
[0029]本發明中，根據油藏條件確定燜井時間。在步驟三中，所述燜井的時間為5-10天。優選所述燜井的時間為5-7天。
[0030]根據本發明，所述Tl段為U型連通井中的水平井的垂直段或直井，所述Τ2段相應的為同一 U型連通井中的直井或水平井的垂直段。
[0031]在本發明的一個實施方式中，所述第一級U型連通井為熱採連通井組中任意一個U型連通井。
[0032]在本發明的另一個實施方式中，所述第N級U型連通井設置在第一級U型連通井的一側或二側。所述第N級U型連通井包括1-2個U型連通井。
[0033]根據本發明，所述第N-1級U型連通井和所述第Ν+1級U型連通井分別與所述第N級U型連通井相鄰並設置在所述第N級U型連通井的兩側，且分別通過汽液分離器與第N級U型連通井連通。
[0034]在本發明的一個實施方式中，所述第一級U型連通井的預定壓力為預定最高注汽壓力。所述第N級U型連通井的預定壓力為所述第N-1級U型連通井的預定壓力的0.8倍。
[0035]本發明中，所述預定最高注汽壓力小於鍋爐額定注汽壓力，例如，當鍋爐額定注汽壓力為17MPa時，預定最高注汽壓力可是為16.5MPa、16MPa或15MPa等等。
[0036]在本發明的另一個實施方式中，所述第一級U型連通井的預定注汽量為3000-6000m3。優選所述第一級U型連通井的預定注汽量為4000-6000m3。
[0037]本發明還提供了一種根據上文中所述的熱採方法在稠油油藏熱採中的應用。
[0038]在本發明的一個【具體實施方式】中，在同一試驗區鑽三口水平井，並在每口水平井的水平段末端依據磁定位技術鑽三口直井，使每口水平井的水平段末端都與一口直井交匯構成U型連通井；使各水平井的水平段相互平行，且與最小主應力的方向垂直；將相鄰的U型連通井通過汽液分離器連通構成熱採連通井組。
[0039]在對上述熱採連通井組進行熱採的過程中，例如，可以確定位於熱採連通井組一端的一口 U型聯通井為第一級U型聯通井，確定第一級U型聯通井一側兩口 U型聯通井分別為第二級和第三級U型聯通井，亦即各級U型聯通井均為一口 U型聯通井；當第一級U型聯通井注汽時，蒸汽經過第一級U型聯通井中的直井井口注入水平井的水平段，蒸汽在水平段散失熱量，加熱地層，隨著壓力的提高，第一級U型聯通井的水平井的垂直段開始出液(汽液混合物)，所出液體經地面第一級汽液分離器的分離，所分離出的液體(油水)進入集輸系統，所分離出的蒸汽注入第二級U型聯通井組的直井，第二級U型聯通井開始伴熱生產，隨壓力的提高，開始對第二級U型聯通井注汽，第二級U型聯通井緩慢加熱，隨著壓力的升高，第二級U型聯通井的水平井的垂直段的開始出液(汽液混合物)，所出液體經地面第二級汽液分離器分離，所分離出的油水進入集輸系統，所分離出的蒸汽注入第三級U型聯通井的直井。各級U型聯通井組相距較近，U型聯通井組之間的壓差形成汽驅效應，其中的水平段的裂縫產生熱管的翅片效應，提高了注汽效果。
[0040]本發明中，由於滲流面積增大，井筒的翅片效應散熱能力增加，井筒的翅片效應散熱量按照式I計算:
[0041]Q=M.F.(t「t2) I
[0042]Q:散熱量；
[0043]M:巖石的傳熱係數；
[0044]F:傳熱面積；
[0045]:熱載體的溫度；
[0046]t2:受熱體的溫度。
[0047]在在本發明的另一個【具體實施方式】中，在對上述熱採連通井組進行熱採的過程中，例如，可以確定熱採連通井組中間的一口 U型聯通井為第一級U型聯通井，第二級U型聯通井分別位於第一級U型聯通井的兩側並包括兩口 U型聯通井；當第一級U型聯通井組注汽時，蒸汽經過第一級U型聯通井中的直井井口注入水平井的水平段，蒸汽在水平段散失熱量，加熱地層，隨著壓力的提高，第一 U級型聯通井的水平井的水平段開始出液(汽液混合物)，所述液體經地面第一級汽液分離器的分離，所分離出的液體(油水)進入集輸系統，所分離出的蒸汽注入第二級U型聯通井組的直井，第二級U型聯通井開始伴熱生產。各級U型聯通井組相距較近，U型聯通井組之間的壓差形成汽驅效應，其中的水平段的裂縫產生熱管的翅片效應，提高了注汽效果。
[0048]根據本發明方法該方法採用水平井和直井相結合的技術，將注汽技術中的蒸汽注入地下改為將熱量帶入地下；同時，將水平段、造斜段舉升改為直井段舉升；將水平段一端動用改為兩端動用，提高水平段動用程度；此外，還將單井注汽改為雙U型連通井循環注汽或者多U型連通井循環注汽，這樣可以使得壓裂改造的滲流面積與相同長度水平段的普通裸眼水平井相比明顯增大，進而井筒的翅片效應散熱能力增加，從而提高蒸汽的利用率。通過本發明技術方案的實施，可以在降低生產成本的同時，將採收率提高15%。
[0049]可以看出，本發明方法解決了油田熱採開發過程中所存在的熱量傳輸的問題、舉升問題以及長水平段動用不均等問題。由於油田逐步轉為稠油、非常規、頁巖氣開發，目前水平井開發可以提高單井控制儲量和經濟效益，水平井施工工藝是未來的石油開發技術方向，因此，將本發明方法應用於石油開發工程領域的碳酸鹽巖稠油油藏深井的水平井開發工藝，具有廣泛的應用前景。
【專利附圖】
【附圖說明】
[0050]在下文中將基於實施例並參考附圖來對本發明進行進一步詳細說明:
[0051]圖1是本發明的一個【具體實施方式】的布井方式及施工方案示意圖。
[0052]圖中附圖標記的含義如下W1H1第一 U型連通井；V2H2第二 U型連通井；V3H3第三U型連通井A第一直井；v2第二直井；v3第三直井訊第一水平井；h2第二水平井；h3第三水平井；H1V第一水平井的垂直段；H2V第二水平井的垂直段；H3V第三水平井的垂直段出砠第一水平井的水平段；Η2Η第二水平井的水平段；Η3Η第三水平井的水平段&第一聯通井注入蒸汽；s2第二聯通井注入蒸汽；S3第三聯通井注入蒸汽；Fi第一汽液分離器；F2第二汽液分離器；F3第三汽液分離器！L1第一產出液；L2第二產出液；L3第三產出液！O1第一分離油；02第二分離油；03第三分離油W1地面；M2第二聯通井水平段位置；M3第一、第三聯通井水平段位置；M2—M3水平段垂直間距；M4油藏底部噸第一水平井壓裂裂縫間距；d2第二水平井壓裂裂縫間距；d3第三水平井壓裂裂縫間距；(1相鄰兩個水平井相鄰裂縫間的間距。
[0053]在圖中，相同類型的井及應力由相同的附圖標記標示。附圖並未按照實際的比例繪製。
【具體實施方式】
[0054]下面將結合實施例和附圖來詳細說明本發明，這些實施例和附圖僅起說明性作用，並不局限於本發明的應用範圍。
[0055]圖1是本發明的一個【具體實施方式】的布井方式及施工方案示意圖。如圖所示，本發明方法的技術方案包括以下步驟:
[0056](I)布井:布井方式採用立體水平井網，使相鄰的水平井的水平段相互平行，且方向相同或相反，各水平井的水平段方向與最小主應力的方向垂直；每口水平井的水平段末端都與一口直井交匯構成U型連通井，並且相鄰的U型連通井之間通過汽液分離器連通構成熱採連通井組。
[0057]在本發明的一個實施例中，熱採連通井組包括三級U型連通井，第一級U型連通井為熱採連通井組一端的一個U型連通井，即第一 U型連通井V1H1，在第一 U型連通井V1H1的一側依次設置有第二級和第三級U型連通井，每級U型連通井均含一個U型連通井，即第二U型連通井V2H2和第三U型連通井V3H3 ;在該熱採連通井組中，相鄰兩個水平井，例如第一水平井H1與第二水平井H2或第二水平井H2與第三水平井H3的水平段之間的水平間距在200?400米的範圍內。相鄰兩個水平井，例如第一水平井H1與第二水平井H2或第二水平井H2與第三水平井H3的水平段之間的垂直間距在50?150米的範圍內。
[0058]在本發明的另一實施例中，各U型連通井的井身結構相同，各水平井採用封隔器加隔熱管完井，水平段採用裸眼，並對水平井之間連通的裂縫採用適度的封堵措施。
[0059](2)壓裂:採用對水平井的水平段分段酸化壓裂的方式來擴大水平井的水平段滲流面積，對相鄰的水平井同時進行體積壓裂，擴大裂縫幹擾。
[0060](3)冷採:在生產初期，產能較大的情況下，通過第一 U型連通井V1H1中的直井V:、第二 U型連通井V2H2中的直井V2和第三U型連通井V3H3中的直井V3進行冷採，以降低水平井生廣費用。
[0061](4)在步驟(3)中各U型連通井的直井產量降低時，通過第一 U型連通井V1H1中的直井V1向該第一 U型連通井注蒸汽S1，監測第一 U型連通井V1H1的注汽量和注汽壓力。
[0062](5)在第一 U型連通井V1H1未達到預定注氣量6000m3，開第二 U型連通井V2H2,在第一 U型連通井V1H1中的直井V1的注汽壓力達到預定壓力16MPa時，通過第一 U型連通井V1H1中的水平井H1的垂直段Hiv控壓開井，並使第一產出液L1(蒸汽和油水混合液)進入第一油水分離器F1，所分離出的蒸汽S2注入與第一 U型連通井V1H1相鄰的第二 U型連通井V2H2,同時，第二 U型連通井V2H2開始伴熱生產，油水進入集輸系統，監測第二 U型連通井V2H2的注汽量和注汽壓力；
[0063](6)在第一 U型連通井V1H1未達到預定注氣量6000m3，開第三U型連通井V3H3，在第二 U型連通井V2H2中直井V2的注汽壓力達到預定壓力12.8MPa時，通過第二 U型連通井V2H2中的水平井H2的垂直段H2v控壓開井，並使第二產出液L2(蒸汽和油水混合液)進入第二油水分離器F2,所分離出的蒸汽S3注入與第二 U型連通井V2H2相鄰的第三U型連通井V3H3,同時，第三U型連通井V3H3開始伴熱生產，油水進入集輸系統，監測第三U型連通井V3H3的注汽量和注汽壓力。
[0064](7)當第一 U型連通井V1H1達到預定注氣量6000m3，停止注汽，開始燜井，並在燜井5-7天後開井採取直井舉升的工藝進行生產。
[0065]在本發明的一個例子中，在步驟(7)中，在第一 U型連通井V1H1沒有達到預定注汽量6000m3時，開第四U型連通井V4H4 (未示出)，並對與第四U型連通井V3H3重複步驟(6 )的操作，即，在第三U型連通井V3H3中的直井V3的注汽壓力達到預定壓力10.24MPa時，通過第三U型連通井V3H3中的水平井H2的垂直段H2v控壓開井，並使第三產出液L3 (蒸汽和油水混合液)進入第三油水分離器F3，所分離出的蒸汽S4注入與其相鄰的第四個U型連通井V4H4 (未示出)，同時，第四個U型連通井V4H4 (未示出)開始伴熱生產，油水進入集輸系統，監測第四個U型連通井V4H4的注汽量和注汽壓力。
[0066]熱採連通井組中三口水平井HpH2和H3的壓裂裂縫為分別為Clpd2和d3，當第一 U型連通井V1H1注汽時，蒸汽S1經過第一 U型連通井V1H1中的直井V1井口注入水平井H1的水平段，蒸汽在水平段散失熱量，加熱地層，隨著壓力的提高，第一 U型連通井V1H1的水平井H1的垂直段Hiv開始出第一產出液L1，經地面第一汽液分離器F1的分離，所分離出的第一分離油O1 (油水混合物)進入集輸系統，所分離出的蒸汽S2注入第二 U型連通井V2H2的直井V2,第二 U型連通井V2H2開始伴熱生產，隨壓力的提高，開始對第二 U型連通井V2H2注汽，第二 U型連通井V2H2緩慢加熱，隨著壓力的升高，第二 U型連通井V2H2的水平井H2的垂直段H2v開始出第二產出液L2，第二產出液L2經地面第二汽液分離器F2分離，所分離出的第二分離油O2 (油水混合物)進入集輸系統，所分離出的蒸汽S3注入第三U型連通井V3H3的直井V30第二和第三U型連通井相距較近，U型連通井之間的壓差形成汽驅效應，其中的水平段的裂縫產生熱管的翅片效應，提高注汽效果。
[0067]實施例
[0068]實施例1:
[0069]步驟1:選定實施區塊
[0070](I)選定區塊的地質條件:油藏深度平均1420m，滲透率小於lOOmd，儲層具有良好的含油性，原油粘度平均2000mps (50°C )，即油層厚度大於65m，隔層不發育，含油飽和度大於60%，油層鑽遇率大於90%，地層的回壓達到超過地面注汽鍋爐的額定壓力，注汽速度低於預定最低注汽速度。
[0071](2)油藏控制程度高，裸眼完井，水平段長度大於等於400m。
[0072](3)油藏沒有大的聯通裂縫，周圍水源充足。
[0073]步驟2:布井
[0074]在同一試驗區鑽三口水平井，在每口水平井的水平段末端依據磁定位技術鑽三口直井，使每口水平井的水平段末端都與一口直井交匯構成U型連通井；在三口 U型井中，兩口 U型井在油層上部，一口 U型井在油層下部，三口 U型井的水平段平行，與最小主應力的方向垂直，水平間距200m,垂直間距50m。
[0075]步驟3:壓裂
[0076]三口水平井同時進行分段壓裂，每口水平井壓裂點間隔100m，兩個壓裂井的同時壓裂點之間的裂縫間距50m，在壓裂過程中地面監測裂縫走向，根據檢測結果確定採用一級加砂或多級加砂，水平井同時壓裂施工，利用地應力的相互幹擾在地層形成網狀裂縫。
[0077]壓裂施工參數為:
[0078](I)單級加砂:陶粒20m3 ；
[0079](2 )單級施工用液量:300m3 ；
[0080](3)裂縫半長:90-140m。
[0081]步驟4:冷採
[0082]對U型連通井中的直井進行冷採生產，冷採周期為90天。
[0083]步驟5:熱採
[0084]冷採一段時期，當產量低於預定產量5m3/d時，轉入熱採。
[0085]400m長的三段壓裂的滲流面積與相同長度水平段的普通裸眼水平井相比增大了2625m2。
[0086]由於滲流面積增大，井筒的翅片效應散熱能力增加，井筒的翅片效應散熱量按照式I計算。
[0087]採用單爐對單井的高壓注汽鍋爐，注汽速度23t/h，注汽幹度75%，注汽壓力16Mpa，預定注汽量為6000m3，注汽周期15天，燜井7天。
[0088]第一級U型連通井注汽壓力控制在16Mpa，採用電動閥門調節，分離器分離液與注汽鍋爐的供水系統換熱，提高鍋爐的進口水溫，以節能降耗。
[0089]步驟6:採油生產，採用直井舉升技術，降低杆柱斷脫，提高泵效10%以上，第一 U型聯通井與對比例I中第一口單井相比增產100%，具體實驗參數和結果見表I。
[0090]對比例1:
[0091]對比例I中的步驟1、步驟3、步驟6均與實施例1相同，所不同的是:
[0092]步驟2:布井
[0093]在同一試驗區鑽三口水平井，各水平井的水平段方向與最小主應力的方向垂直，水平間距200m，垂直間距50m。
[0094]步驟4:冷採
[0095]對水平井中的垂直段進行冷採生產，冷採周期為21天。
[0096]步驟5:熱採
[0097]冷採一段時期，當產量低於預定產量5m3/d時，轉入熱採。
[0098]採用單爐對單井的高壓注汽鍋爐，注汽速度9t/h，注汽幹度75%，注汽壓力16Mpa，預定注汽量為4000m3，注汽周期25天，燜井7天，具體實驗參數和結果見表I。
[0099]表I實施例1和對比例I的試驗參數和結果
[0100]~mi 注汽速度注汽量~注汽周採油周期冷採周期周期增產
__(m3/d)__(m3)__其月 Cd) Cd)__(d)__(t)_
實施例1 23__6000 15__360__90__4200*
對比例 I 9_ 4000 25_ 18021_ 2000**
[0101]*實施例1中周期增產數據為第一 U型連通井數據，相關聯通井組的數據不在統計範圍之內。
[0102]#對比例I中周期增產數據為第一 U型連通井數據。
[0103]通過上述實施例和對比例可以看出，根據本發明方法該方法採用水平井和直井相結合的技術，將水平段一端動用改為兩端動用，提高水平段動用程度；此外，還將單井注汽改為雙U型連通井循環注汽或者多U型連通井循環注汽，這樣可以使得壓裂改造的滲流面積與相同長度水平段的普通裸眼水平井相比明顯增大，進而井筒的翅片效應散熱能力增力口，從而提高蒸汽的利用率。通過本發明技術方案的實施，可以在降低生產成本的同時，使單井增產100%，使採收率提高15%。
[0104]以上所述僅為本發明的較佳實施例，並不用以限制本發明，凡在本發明的精神和原則之內，所作的任何修改、等同替換、改進等，均應包含在本發明的保護範圍之內。
【權利要求】
1.一種碳酸鹽巖稠油油藏的熱採方法，其包括: 步驟A，布井:使相鄰的水平井的水平段相互平行，且方向相同或相反，每口水平井的水平段末端都與一口直井交匯構成U型連通井，並且相鄰的U型連通井之間通過汽液分離器連通構成熱採連通井組； 步驟B，壓裂:採用對水平井的水平段分段酸化壓裂的方式來擴大水平井的水平段滲流面積，對相鄰的水平井同時進行體積壓裂，擴大裂縫幹擾； 步驟C，生產:向U型連通井中的Tl段注汽進行熱採生產。
2.根據權利要求1所述的熱採方法，其特徵在於，在步驟C中，先對U型連通井中的Tl段進行冷採生產，當所述U型連通井的冷採產量低於預定產量時，再向所述U型連通井中Tl段注汽進行熱採生產。
3.根據權利要求1或2所述的熱採方法，其特徵在於，在所述步驟A中，相鄰兩個水平井的水平段之間的水平間距的範圍為200-400米。
4.根據權利要求1或2所述的熱採方法，其特徵在於，在所述步驟A中，相鄰兩個水平井的水平段之間的垂直間距的範圍為50-150米。
5.根據上述權利要求1-4中任意一項所述的熱採方法，其特徵在於，在所述步驟C中，所述熱採生產包括: 步驟一，通過第一級U型連通井中的Tl段向所述第一級U型連通井注入蒸汽； 步驟二，在所述第一級U型連通井未達到預定注氣量時，開第N級U型連通井，當第N-1級U型連通井中Tl段的注汽壓力達到預定壓力時，通過所述第N-1級U型連通井中的T2段控壓開井，並使蒸汽和油水混合液進入第N-1級油水分離器，所分離出的蒸汽注入與所述第N-1級U型連通井相鄰的第N級U型連通井，同時第N級U型連通井開始伴熱生產，這裡N等於2，3,4-； 步驟三，當第一級U型連通井達到預定注氣量，停止注汽，準備生產。
6.根據權利要求1-5中任意一項所述的熱採方法，其特徵在於，所述Tl段為U型連通井中的水平井的垂直段或直井，所述T2段相應的為同一 U型連通井中的直井或水平井的垂直段。
7.根據權利要求5或6所述的熱採方法，其特徵在於，所述第一級U型連通井為熱採連通井組中任意一個U型連通井。
8.根據權利要求5-7中任意一項所述的熱採方法，其特徵在於，所述第N級U型連通井設置在第一級U型連通井的一側或二側； 所述第N級U型連通井包括1-2個U型連通井。
9.根據權利要求5-8中任意一項所述的熱採方法，其特徵在於，所述第N-1級U型連通井和所述第N+1級U型連通井分別與所述第N級U型連通井相鄰並設置在所述第N級U型連通井的兩側，且分別通過汽液分離器與第N級U型連通井連通。
10.根據上述權利要求中任意一項所述的熱採方法在稠油油藏熱採中的應用。
【文檔編號】E21B43/24GK104141479SQ201310169564
【公開日】2014年11月12日 申請日期:2013年5月9日 優先權日:2013年5月9日
【發明者】王連生, 劉傳喜, 李穎, 任家萍, 王元慶, 林長志, 徐婷, 曹立迎, 楊森, 鄒敏 申請人:中國石油化工股份有限公司, 中國石油化工股份有限公司石油勘探開發研究院