用於生產聚合物膜的方法和設備的製作方法

2023-06-09 02:36:21

專利名稱：：用於生產聚合物膜的方法和設備的製作方法
技術領域：
：本發明涉及一種用於生產聚合物膜的方法和設備。技術背景聚合物膜廣泛用於光學目的。具體地，由於醯化纖維素膜可以用於偏振濾光片等用的保護膜，所以醯化纖維素膜通常用作用於以低成本生產薄型液晶顯示裝置的光學膜。'上述的聚合物膜主要通過溶液流延方法生產。在溶液流延方法中，將含有聚合物(例如，醯化纖維素和溶劑)的聚合物溶液(塗料)流延到移動支撐件上以形成流延膜。將流延膜從支撐件上剝離下來作為溼膜。乾燥溼膜以形成聚合物膜。在輸送期間，溼膜在通過多個輥子輸送的同時被乾燥。還可以使用用於乾燥溼膜的拉幅機裝置。在拉幅機裝置中，在通過夾持件夾持和拉伸溼膜的兩個側邊緣的同時乾燥溼膜。然而，在以上情況中，當流延膜被從支撐件上剝離下來作為溼膜後，乾燥水平可能隨著溼膜的部分(例如，兩個側邊緣、中心部分以及前表面和後表面)而改變，從而導致在溼膜的兩個側邊緣中出現巻曲。巻曲的尺寸隨著乾燥的進行而增加。然而，這種大的巻曲可能造成夾持缺陷，例如，溼膜的摺疊和破裂，尤其是出現在其中溼膜的側邊緣通過夾持件(例如，夾具)夾持的拉幅機裝置的使用中。如果出現夾持缺陷，則夾持件不能穩定地夾持溼膜的側邊緣。結果，可能出現諸如不均勻的張力施加到溼膜的問題，從而造成在溼膜的輸送中穩定性的下降。為了防止在拉幅機裝置中出現夾持缺陷，提出了切掉從支撐件剝離溼膜的過程和巻繞過程之間的溼膜的側邊緣的膜生產設備、以及設置有巻曲防止裝置的膜生產設備。巻曲防止裝置具有設置在靠近該巻曲防止裝置的入口的拉幅機裝置的兩個側邊緣上的一對上部和下部導向板，以引導溼膜的側邊緣用於防止巻曲(例如，參見日本專利公開出版物第ll-090942號)。此外，提出了一種其中導向板的潤滑特性和耐用性通過改進該導向板的表面材料而被增強的膜生產設備(例如，日本專利公開出版物第2003-033933號)。然而，由於上述的膜生產設備使用導向板，所以因導向板與溼膜的接觸造成導向板磨損。溼膜的一部分可能被導向板刮掉，而切屑可能在乾燥過程期間混入溼膜中。因此，可能出現光學特性(例如，光散射)的下降以及平面度的下降。本發明的一個目的是提供一種用於生產聚合物膜的方法和設備，所述方法和設備通過展平溼膜的兩個側邊緣中的巻曲而不會接觸溼膜可防止出現夾持缺陷，使得夾持件可以容易且穩定地夾持溼膜，以獲得極好的膜輸送穩定性。
發明內容為了實現以上和其它目的，在本發明的用於生產聚合物膜的方法中，流延膜通過將含有聚合物和溶劑的塗料流延在移動支撐件上而形成。將含有溶劑的流延膜從支撐件上剝離下來作為溼膜。鼓風裝置設置在溼膜上方。鼓風裝置將空氣吹到溼膜的每個側邊緣部分上。空氣壓在每個側邊緣部分上以近似地展平側邊緣部分。鼓風裝置的空氣出口設置在每個側邊緣部分的上方。在輸送溼膜的同時，近似被展平的側邊緣部分被膜夾持件夾持。優選溼膜和空氣出口的下端之間的距離H1在5mm到50mm之間的範圍內。優選來自空氣出口的空氣的鼓風方向和溼膜之間的角度0在17°到60°的範圍內。優選從空氣出口吹出的空氣的空氣速度V在30m/sec到100m/sec的範圍內。優選空氣出口為在溼膜的輸送方向上延伸的狹縫，而狹縫的寬度Wl在0.5mm到5mm的範圍內。優選輸送方向上的空氣出口的上遊端PU和膜夾持件對溼膜的夾持開始位置PH之間的距離Ll在lOmm到500mm的範圍內。優選夾持開始位置PH和輸送方向上的空氣出口的下遊端PD之間的距離L2在0mm到200mm的範圍內。優選聚合物為醯化纖維素。優選溼膜在從支撐件上剝離後即時殘餘的溶劑在10質量％到200質量%的範圍內。優選通過乾燥溼膜獲得的聚合物的厚度在30pm到300(im的範圍內。本發明的用於生產聚合物膜的設備包括流延膜形成裝置、剝離裝置、鼓風裝置以及夾持及乾燥裝置。流延膜形成裝置通過將含有聚合物和溶劑的塗料流延到移動的支撐件上形成流延膜。剝離裝置將含有溶劑的流延膜從支撐上剝離作為溼膜。鼓風裝置設置在溼膜的上方。鼓風裝置將空氣吹到溼膜的側邊緣部分上。鼓風裝置的出口位於側邊緣部分的上方。夾持及乾燥裝置夾持空氣被吹送到其上的側邊緣部分並在輸送膜的同時乾燥膜。根據本發明，通過近似地展平側邊緣部分中的巻曲而不接觸溼膜可以防止出現夾持缺陷。由此，膜夾持件可以夾持溼膜的近似於展平的側邊緣部分。因此，在改進輸送穩定性的同時生產聚合物膜。圖l是本發明的塗料生產設備的示意圖；圖2是本發明的膜生產設備的視圖；圖3是本發明的拉幅機裝置的附近區域的示意圖；圖4是沿圖3的線IV-IV剖開的橫截面視圖；圖5是沿圖3的線V-V剖開的橫截面視圖；圖6A是通過空氣噴嘴造成膜的抽吸的空氣噴嘴下方的減壓區域的放大視圖；以及圖6B是在雙空氣噴嘴作為空氣噴嘴使用的情況下的示意圖。具體實施方式下面將詳細說明本發明的實施例。然而，本發明不局限於這些實施例。[原材料]醯化纖維素優選作為聚合物用在此實施例中。三乙醯基纖維素(TAC)尤其優選作為醯化纖維素。在醯化纖維素中優選的是，醯基對纖維素的羥基上的氫原子的取代度優選滿足以下所有的公式(i)-(ni)。在這些公式(I)-(III)中，A為乙醯基對纖維素的羥基上的氫原子的取代度，而B為醯基對氫原子的取代度且同時每個醯基都具有數量為從3到22個的碳原子。要注意的是，至少90質量X的TAC為具有從0.1mm到4mm的直徑的顆粒。另外，用在本發明中的聚合物不局限於醯化纖維素。(I)formulaseeoriginaldocumentpage7(II)formulaseeoriginaldocumentpage7(III)formulaseeoriginaldocumentpage7構成具有(3-l，4鍵的纖維素的葡萄糖單元在第二、第三和第六位置上具有自由的羥基。醯化纖維素為聚合物，其中部分或全部羥基上的氫原子通過酯化作用由具有至少兩個碳原子的醯基取代。醯化度為第二、第三和第六位置上的羥基的酯化度。在每個羥基中，如果酯化作用為100%，則醯化度為l。在此，如果在葡萄糖單元中醯基取代第二位置上的氫原子，則醯化度表示為DS2(第二位置上的醯化的取代度)，而如果在葡萄糖單元中醯基取代第三位置上的氫原子，則醯化度表示為DS3(第二位置上的醯化的取代度)。另外，如果在葡萄糖單元中醯基取代第六位置上的氫原子，則醯化度表示為DS6(第六位置上的醯化的取代度)。總醯化度DS2+DS3+DS6優選為2.00到3.00，特別優選為2.22到2.90，以及尤其優選為2.40到2.88。另夕卜，DS6/(DS2+DS3+DS6)優選至少為0.28，特別優選為0.30,以及尤其優選為0.31到0.34。在本發明中，醯化纖維素中的醯基的種類和數量可以只為一種或至少為兩種。如果具有至少兩種醯基，則其中一個優選為乙醯基。如果第二、第三和第六羥基上的氫原子被乙醯基取代，則總取代度表示為DSA，而如果第二、第三和第六羥基上的氫原子被不同於乙醯基的醯基取代，則總取代度表示為DSB。在此情況下，DSA+DSB的值優選為2.22到2.90，尤其優選2.40到2.88。另外，DSB優選為至少0.30，尤其優選為0.7。根據DSB，第六位置上的取代與第二、第三和第六位置上的取代的百分比至少為20%。然而，所述百分比優選至少為25%，特別優選至少為30%，且尤其優選至少為33%。另外，醯化纖維素的第六位置的DSA+DSB優選至少為0.75，特別優選至少為0.80，以及尤其優選至少為0.85。在使用這些種類的醯化纖維素的情況下，可以生產尤其對於無氯型有機溶劑具有優選溶解度的溶液(或塗料)。上述的溶液(或塗料)還具有低粘度和良好的過濾性。作為醯化纖維素的原材料的纖維素可以由棉絨和棉漿中的一種獲得。然而，纖維素優選由棉絨獲得。在醯化纖維素中，具有至少2個碳原子的醯基可以為脂基或芳基。例如，此醯化纖維素為纖維素的烷基羰基酯和鏈烯基羰基酯。此外，還具有芳香羰基酯、芳香烷基羰基酯等，而這些化合物可以具有取代基。作為化合物的優選實例，具有丙醯基、丁醯基、戊醯基、己醯基、辛醯基、癸醯基、十二烷醯基、十三烷醯基、十四烷醯基、十六烷醯基、十八烷醯基、異丁醯基、叔丁叔基、環己烷羰基、油醯基、苯甲醯基、萘基羰基、肉桂醯基等。在這些基中，特別優選的基團為丙醯基、丁醯基、十二烷醯基、十八烷醯基、叔丁醯基、油醯基、苯甲醯基、萘基羰基、肉桂醯基等，而更優選的基團為丙醯基和丁醯基。此外，以下溶劑可以用於製備塗料芳族烴(例如，苯、甲苯等)、滷代烴(例如，二氯甲烷、氯苯等)、醇(例如，甲醇、乙醇、正丙醇、正丁醇、二甘醇等)、酮(例如，丙酮、甲基乙基酮等)、酯(例如，乙酸甲酯、乙酸乙酯、丙酸丙酯等)、醚(例如，四氫呋喃、甲基溶纖劑等)等。要注意的是，塗料為聚合物等溶解或分散在溶劑中的聚合物溶液或分散液。溶劑優選為具有1到7個碳原子的滷代烴，尤其優選為二氯甲垸。考慮到諸如醯化纖維素的溶解性、流延膜從支撐件的可剝離性、膜的機械強度、光學特性等的物理性質，優選具有1個到5個碳原子的一種或幾種醇與二氯甲烷混合。因此，醇對於整個溶劑的含量優選在2質量％到25質量％的範圍內，且特別優選在5質量％到20質量％的範圍內。具體地，通常使用的醇為甲醇、乙醇、正丙醇、異丙醇、正丁醇或類似醇。在這些醇中間，優選甲醇、乙醇、正丁醇或其混合物。近來，為了使對環境的不利影響減至最小，己考慮不使用二氯甲烷的溶劑組合物。為了實現此目的，優選具有4到12個碳原子的醚、具有3到12個碳原子的酮、具有3到12個碳原子的酯以及具有1到12個碳原子的醇，且還可以使用上述溶劑的適當的混合物。例如，這種混合物可以包括乙酸甲酯、丙酮、乙醇和正丁醇。這些醚、酮、酯和醇可以具有環形結構。此外，對於溶劑還可以使用具有醚、酮、酯和醇中的至少兩個官能團(即，-o-、-CO-、-COO-和-OH)的化合物。要注意的是，醯化纖維素的詳細說明由日本專利公開出版物第2005-104148號中的段到段做出，而該出版物可以應用到本發明中。溶劑和添加劑(例如，增塑劑、變質抑制劑(deteriorationinhibitor)、UV吸收劑(UV劑)、光學各向異性控制器、延遲控制器、染料、消光劑、脫模劑、脫模促進劑和類似添加劑)具體由日本專利公開出版物第2005-104148號中的段到段說明。[塗料生產方法]首先，塗料由上述材料生產。在圖1中，塗料生產設備10設置有用於儲存溶劑的溶劑罐ll、用於混合溶劑和TAC的混合罐12、用於供應TAC的料鬥13、以及用於儲存添加劑的添加劑罐14。塗料生產設備10還設置有用於加熱將在後面說明的溶脹液體25的加熱器15、用於控制製備的塗料27的溫度控制器16、用於從塗料27去除雜質的第一過濾裝置17、用於濃縮塗料27的閃蒸裝置(flashdevice)30、以及第二過濾裝置31。此外，塗料生產設備10設置有用於回收溶劑的回收裝置32以及用於精製所回收的溶劑的精製裝置33。塗料生產設備10通過貯罐41連接到膜生產設備40。將說明通過利用塗料生產設備10生產塗料27的步驟。首先，打開閥18以將溶劑從溶劑罐11供給到混合罐12。接下來，將適當量的TAC的從料鬥13供給到混合罐12。打開閥19以將所需量的添加劑溶液從添加劑罐14供給到混合罐12。可以以其它形式供給添加劑。例如，在室溫下添加劑為液體的情況下，添加劑可以以液體形式供給到混合罐12。此外，在添加劑為固體的情況下，可以利用料鬥B或類似裝置將添加劑供給到混合罐12。為了添加多種添加劑，可以將溶解幾種添加劑的溶液放入添加劑罐14中。另外，可以使用每個都填充有含有不同添加劑的溶液的多個添加劑罐。每種溶液都可以通過彼此獨立的導管供給到混合罐12。在以上說明中，溶劑(包括溶劑混合物)、TAC和添加劑以此順序放入到混合罐12;然而，不局限於該順序。當將TAC供給到混合罐12後，也可以將適量的溶劑供給到混合罐12。另外，不需要預先將添加劑放入混合罐12中。添加劑可以在後續的過程中混合到TAC和溶劑的混合化合物中。在本發明中，還可以使用溶劑的混合物作為溶劑。另外，還存在上述混合化合物也被稱為塗料的情況。如圖1所示，混合罐12設置有用於覆蓋該混合罐的外表面的夾套20、以及通過電動機21旋轉的第一攪拌器22。此外，優選將通過電動機23旋轉的第二攪拌器24連接到混合罐12。優選第一攪拌器22具有錨式葉片(anchorblade)，而第二攪拌器24具有溶解器型的偏心攪拌器。這優選用於通過使傳熱介質通過夾套17的內部來調節混合罐12內的溫度。該溫度優選在-10。C到55T:的範圍內。其中TAC溶脹在溶劑中的溶脹液體25通過適當地選擇和旋轉第一攪拌器22和第二攪拌器24獲得。通過利用泵26將溶脹液體25供給到加熱器15。對於加熱器15優選使用具有夾套的管道，而更優選的是管道具有用於加壓溶脹液體25的結構。通過利用以上加熱器15，變為可以通過在加熱、或加壓及加熱溶脹液體25的狀態下將TAC或類似物溶解在溶劑中來獲得塗料。在下文中，上述方法被稱為熱溶法。溶脹液體25的溫度優選從50。C到120'C。還可以利用溶脹液體25在-100。C到-3(TC的範圍內被冷卻的冷溶法。通過適當地選擇熱溶法和冷溶法中的一種方法變得可以充分地將TAC溶解在溶劑中。當通過溫度控制器16將塗料27的溫度調節到接近室溫後，塗料27中的雜質通過由第一過濾裝置17過濾塗料27而被去除。過濾裝置17的過濾器的平均孔徑優選為100pm或更小。另外，過濾流量優選至少為50L/hr。當過濾後，塗料27通過閥28放入到貯罐41中。上述在製備溶脹液體25後生產塗料27的方法由於生產時間隨著TAC濃度的增加而增加可能會增加生產成本。為了防止以上問題，優選通過濃縮低TAC濃度的塗料製備具有所需的TAC濃度的塗料27。在此方法中，通過第一過濾裝置17過濾的塗料27通過閥28供給到閃蒸單元30。在閃蒸單元30中，蒸發塗料27中的一部分溶劑。溶劑蒸汽通過冷凝器(未示出)凝結為液體並通過回收裝置32回收。回收的溶劑在精製裝置33中精製，並重新作為用於塗料生產的溶劑使用。該重新使用對於節約成本很有效。濃縮的塗料27通過泵34從閃蒸單元30提取出。此外，優選從塗料27去除泡沫。任何公知的技術都可以用於去除泡沫，例如，超聲波照射方法。此後，通過第二過濾裝置31從塗料27中去除雜質。此時，塗料的溫度優選從(TC到20(TC。過濾的塗料27儲存在De罐41中。]C罐41設置有通過電動機60旋轉的攪拌器61。塗料27通過旋轉攪拌器61被恆定地攪拌。通過使用上述方法生產塗料27。塗料27的TAC濃度優選在5質量X到40質量％的範圍內，更優選在15質量％到30質量％的範圍內，尤其優選在17質量％到25質量％的範圍內。當塗料27中的總的固體含量認為是100質量%時，添加劑(主要為增塑劑)的濃度優選保持在1質量％到20質量％的範圍內。在用於獲得TAC膜的溶液流延方法中，添加劑的材料、溶解及添加方法、過濾方法、塗料生產方法的去除泡沫及類似步驟都在可以應用到本發明的日本專利公開出版物第2005-104148號的第-段中進行了詳細的說明。[溶液流延方法]下面將說明用於生產通過利用以上方法生產的塗料27生產膜的方法。圖2說明了膜生產設備40的實例。然而，本發明不局限於在圖2中所說明的實施例。膜生產設備40設置有流延模43以及橫過輥子44和45橋接的傳送帶46，而在上述裝置的下遊，設有拉幅機裝置47、邊緣切割裝置(edgeslittingdevice)50、乾燥室51、冷卻室52和巻繞室53。在連接塗料生產設備10和膜生產設備40的貯罐41的下遊設置了泵62和第三過濾裝置42。流延模43的材料優選為沉澱硬化不鏽鋼。所述材料優選具有的熱膨脹係數最多為2xl0—5rc'1)。此外，也可以使用在電解質溶液中的腐蝕測試中具有與SUS316幾乎相同的抗腐蝕特性的材料。此外，所述材料具有在已經浸沒在二氯甲垸、甲醇和水的液體混合物中三個月後在氣-液界面上也不會形成點蝕(孔)的抗腐蝕特性。此外，優選通過研磨流延後已經過一個月以上的材料來製造流延模43。由此，塗料均勻地流動通過流延模43。因此，可以防止流延膜中出現條紋等，這將在後面說明。優選流延模43與塗料的接觸面的拋光精度為1pm或更小的表面粗糙度，且在任何方向的平直度為lnm/m或更小。模口(lit)的間隙自動控制在0.5mm到3.5mm的範圍內。流延模43的每個模唇(lip)的接觸部分相對於塗料的端部加工為在整個模口處具有50iam或更小的倒角半徑。此外，流延模43的剪切速度優選調節到1(1/秒)至U5000(1/秒)的範圍內。流延模43的寬度沒有特別限制。然而，流延模43的寬度優選為在比作為最終產品的膜的寬度大1.1倍到2.0倍的範圍內。此外，優選將溫度控制器安裝到流延模43，用於在膜生產期間保持預定的溫度。此外，流延模43優選為衣架型(coathangertype)。此外，優選設置在流延模43的寬度方向上具有預定間距的螺栓(加熱螺栓)，用於調節膜的厚度，並設置利用加熱螺栓的自動厚度控制機構。當在膜生產中使用加熱螺栓時，優選根據預先設定的程序根據泵62的流量設定輪廓。優選泵62為高精度齒輪泵。還可以根據厚度儀(未示出)(例如，紅外線測厚儀或類似裝置)的輪廓，根據調節程序進行反饋控制。用於以上反饋控制的厚度儀沒有特別限制。除了流延邊緣部分外，在生產的膜中的兩個任意點之間的厚度差優選調節為lpm或更小，而在寬度方向上的厚度的最大值和最小值之間的差值為3pm或更小。此外，厚度精度優選調節為士1.5pm或更小。此外，更優選流延模43的模唇端設置有硬化層。為了設置硬化層，有陶瓷塗敷、鍍硬鉻、氮化處理等方法。當將陶瓷用作硬化層時，優選可研磨但不易碎且具有低孔隙度和良好的抗腐蝕性的陶瓷。優選粘附到流延模43但不會粘附到塗料的陶瓷。例如，可以使用碳化鎢、A1203、TiN、Cr203等，尤其優選碳化鎢(WC)。在噴塗法中執行碳化鎢塗敷。從流延模43排出的塗料27可以在流延模43的模口的兩邊緣處被局部乾燥和固化。為了防止塗料的這種固化，優選在流延模43的兩個模口邊緣處設置溶劑供給裝置(未示出)。優選在通過流延流道邊緣、流延模具的模口邊緣和空氣所形成的三相接觸線周圍供給溶劑，所述溶劑溶解塗料(例如，86.5重量份的二氯甲垸、13重量份的丙酮以及0.5重量份的正丁醇的溶劑混合物)。塗料27被稱為流延模43與傳送帶46之間的流延流道。優選將在從O.lml/min到1.0ml/min的範圍內的溶劑供給到每個模口邊緣，以便防止雜質混合到流延膜中。優選使用具有5%或更少脈動的泵供給塗料。在流延模43的下方具有橫過輥子44和45橋接的傳送帶46。傳送帶46通過驅動裝置(未顯示)根據輥子44和45的旋轉不停地移動。傳送帶46的移動速度(即，流延速度)優選在10m/min到200m/min的範圍內。此外，優選輥子44和45連接到用於使傳送帶46的表面溫度保持在預定值的傳熱介質循環裝置。傳送帶46的表面溫度優選在-2(TC到4(TC的範圍內。在每個輥子44和45中形成熱傳遞通道(未顯示)。每個輥子44和45的溫度通過經由熱傳遞通道供給傳熱介質被保持恆定在預定值。傳送帶46的寬度沒有特別限制。然而，優選傳送帶46的寬度在比塗料27的流延寬度大U倍到2.0倍的範圍內。傳送帶46的長度優選在20m至U200m的範圍內。傳送帶46的厚度優選在0.5mm到2.5mm的範圍內。優選傳送帶46被拋光成使得表面粗糙度最多為0.05pm。傳送帶46的材料優選為不鏽鋼，更優選為提供足夠的抗腐蝕性和強度的SUS316。傳送帶46的厚度不均勻度優選最多為0.5%。還可以使用輥子44和45作為支撐件。在此情況下，優選使輥子44和45以高精度旋轉，以便保持旋轉不均勻度在0.2mm或更少，而輥子44和45的平均表面粗糙度優選為O.Olpm或更小。為此，對輥子44和45的表面進行鍍鉻，以獲得足夠的硬度和抵抗性。需要最小化傳送帶46和可以用作支撐件的輥子44和45的表面缺陷。具體地，優選直徑不小於30pm的針孔的數量為零。直徑不小於10!im且小於30nm的針孔的數量優選每li^為l或更少。直徑小於IO)im的針孔的數量優選每li^為2或更少。流延模43和傳送帶46都容納在流延室64中。流延室64設置有用於將該流延室的內部溫度保持在預定值的溫度控制裝置65、以及用於使有機溶劑蒸汽凝結的冷凝器66。優選將減壓室68安裝在流延室64中以控制相對於輸送方向來自流延流道的上遊區域的壓力。流延流道形成於流延模43和傳送帶46之間。減壓室68用在此實施例中。風道(fanduct)70設置在傳送帶46的表面附近。輥子75設置用於支撐從傳送帶46剝離的流延膜69，即，溼膜74。輸送部分80設置有多個輥子80a和鼓風機81。在輸送部分80的下遊，設置了將溼膜74乾燥變成膜82的拉幅機裝置47以及邊緣切割裝置50。軋碎機90連接到邊緣切割裝置50。軋碎機90將通過邊緣切割裝置50切掉的膜82的側邊軋碎成碎片。拉幅機裝置47將在後面詳細說明。在乾燥室51中，設置了多個輥子91和吸收裝置92。吸收裝置92通過吸收回收從膜82蒸發的溶劑蒸汽。在圖2中，冷卻室52設置在乾燥室51的下方。然而，可以在乾燥室51和冷卻室52之間設置增溼室(未顯示)。如圖2所示，用於將膜82的帶電電壓調節到預定的範圍(例如，在-3kV到+3kV)內的強制中和裝置(中和棒)93設置在冷卻室52的下遊。然而，中和裝置93的位置不局限於此圖。在此實施例中，在強制中和裝置93的下遊，滾花輥對94設置用於通過壓紋處理在膜82的兩個側邊緣上提供滾花。在巻繞室53的內部，設置用於巻繞膜82的巻繞軸95以及用於控制巻繞時的張力的壓輥96。在圖3中，拉幅機裝置47設置有通過沿輸送通道位於溼膜74的兩個側邊緣上的環鏈100連接的多個拉幅夾101。鏈100橋接橫過驅動輥對102。要注意的是，在此省略下部驅動輥的說明。鏈100由驅動輥對102驅動以連續移動。具有出口120a的空氣噴嘴120設置在夾緊線PH的每個側邊緣部分的上方。夾緊線PH為連接其中拉幅夾101開始夾持溼膜74的側邊緣的夾持開始位置的假想線。要注意的是，拉幅夾相對於溼膜74的輸送方向設置在對稱位置處，並同時夾持溼膜74的側邊緣。出口120a設置為面向溼膜74的側邊緣。出口120a為接近平行於溼膜74的輸送方形的狹縫。還可以在出口20a的長度方向上對準多個短長度狹縫。當W1表示狹縫寬度時，Wl在0.5mm到5mm的範圍內，該範圍能夠使出口120a將空氣有效地吹到將在後面說明的溼膜74的側邊緣部分中所形成的巻曲部分上。在側邊緣被拉幅夾101夾持之前，巻曲部分接近平坦。要注意的是，將在後面說明展平巻曲部分的細節。溼膜74在由輥子80a支撐的同時在輸送部分80乾燥。然後，將溼膜74輸送到拉幅機裝置47。在拉幅機裝置47的內部的夾緊線PH處，溼膜74的兩個側邊緣被拉幅夾101夾持，而溼膜74在通過鏈100的運動輸送的同時被乾燥。在拉幅夾101的上方設置了具有乾燥空氣噴嘴的風道(未顯示)。溼膜74通過經由乾燥空氣噴嘴供給乾燥空氣而被乾燥。在本發明中，在拉幅夾101夾持溼膜74的兩側邊緣之前，將空氣從出口120a吹到兩個側邊緣。L1表示夾緊線PH和為溼膜74的輸送方向上的出口120a的上遊端的點PU之間的距離。距離Ll採用lOmm到500mm的範圍內的值。L2表示夾緊線PH和為溼膜74的輸送方向上的出口120a的下遊端的點PD之間的距離。距離L2採用0mm到200mm的範圍內的值。在圖4中，如上所述，空氣從出口120a吹到溼膜74的側邊緣中的每個巻曲部分74a，使得空氣壓在巻曲部分74a上。因此，巻曲部分74a變平並變為近似平坦的部分74b。空氣通過放置空氣噴嘴120被有效地吹到巻曲部分74a，使得空氣噴嘴120的高度Hl和鼓風角度e滿足預定的範圍。為了更具體，出口120a放置為使得Hl在5mm到50mm的範圍內。高度Hl為溼膜74和出口120a的下端120b之間的距離。更優選地，高度H1在7mm到30mm的範圍內。如果高度H1超過50mm，則由出口120a供給的空氣分散為使得降低使巻曲部分近似於展平的效果。另一方面，如果高度H1小於5mm，則出口120a和溼膜74之間的距離太靠近，從而使出口120a和溼膜74可能變為彼此接觸，這不是優選的。由出口120a吹出的空氣的方向和溼薄膜74的表面之間的鼓風角度e在17。到60。的範圍內進行調節。更優選地，e在20。到40。的範圍內。尤其優選地，e在25。到35。的範圍內。如果鼓風角度e超過60。，則很難有效地將空氣吹到巻曲部分74a上。另一方面，如果鼓風角度低於17。，則降低空氣噴嘴120下方的區域中的壓力。結果，溼膜74通過空氣噴嘴120的抽吸粘附到空氣噴嘴120的出口120a。H2表示垂直於溼膜74的輸送方向的出口120a的寬度。寬度H2滿足0.5mm到5mm的範圍，滿足以上寬度H2的來自出口120a的空氣精確地瞄準巻曲部分74a，同時防止空氣分散。如果寬度H2超過5mm，則溼膜74通過空氣噴嘴120的抽吸粘附到出口120a。另一方面，如果寬度H2低於0.5mm，則出口120a變得太小，以致於空氣速度變得太低。結果，降低使巻曲部分74a近似於展平的效果。在圖5中，當溼膜74的兩個側邊緣到達夾緊線PH時，每個近似於平坦的部分74b被夾緊在夾體101a和可擺動的壓杆101b之間。由於溼膜74的兩個側邊緣己經變為近似於平坦的部分74b，所以溼膜74被拉幅夾101夾持而沒有夾持缺陷(例如，摺疊和破裂)。此外，由於溼膜74牢固地夾緊在夾體101a和可擺動的壓杆101b之間，所以改進了輸送溼膜74的穩定性。然而，如圖6A所示，當空氣從出口120a供給時，可以降低空氣噴嘴120下方的區域的壓力(所述區域被稱為減壓區域140)。結果，溼膜74的一部分(74c)粘附到出口120a，從而稱為溼膜74和出口120a通過空氣噴嘴120的抽吸發生的粘附。所述粘附造成溼膜74的波動，這不是優選的。為了防止溼膜74和出口120a的粘附，如圖6B所示，使用具有兩個出口121a和121b的雙空氣噴嘴121。雙空氣噴嘴121降低了雙空氣噴嘴121下方的減壓區域140的形成，以防止溼膜74和出口120a的粘附。在本發明中，從出口120a、121a和121b中的每個供給的空氣的空氣速度V在30m/sec到100m/sec的範圍內，更優選在50m/sec到80m/sec的範圍內。尤其優選的範圍為從60m/sec到72m/sec。通過將滿足以上空氣速度V的空氣吹到溼膜74的巻曲部分74a上獲得極好的變平效果。如果空氣速度V超過IOOm/sec，則將造成溼膜74和出口120a粘附，這不是優選的。另一方面，如果空氣速度V低於30m/sec，則空氣速度V過低以致於不能展平巻曲部分74a。在空氣噴嘴具有多個出口(例如，雙空氣噴嘴)的情況下，可以改變從每個出口供給的空氣的空氣速度，同時檢査巻曲部分74a的展平度。在使用雙空氣噴嘴中，高度Hl和鼓風角度e滿足與上述相同的範圍，從而省略其說明。在此實施例中，將說明一個單一或雙空氣噴嘴120或121設置在拉幅機裝置47中的結構。然而，空氣噴嘴的數量和類型不局限於以上所述。例如，可以使用每個都具有預定寬度的出口(未顯示)的多個空氣噴嘴。這種多個空氣噴嘴在輸送方向上設置在溼膜74的每個側邊緣的上方。優選沿溼膜74的輸送方向以恆定間距排列多個噴嘴。優選改變從每個空氣噴嘴供給的空氣的空氣速度V，以便增強使溼膜74的巻曲部分74a近似於展平的效果。接下來，將說明利用上述膜生產設備40生產膜82的方法的實例。然而，本發明不局限於此實例。塗料27通過攪拌器61的旋轉恆定地保持均勻。可以在攪拌期間將添加劑(例如，增塑劑、UV吸收劑和類似添加劑)加入到塗料27中。塗料27通過泵62被供給到第三過濾裝置42並被過濾。然後，將塗料27從流延模43流延到傳送帶47上。優選輥子44和45被驅動以將傳送帶46的張力調節到1(^N/m和lSN/m的範圍內。此外，傳送帶46以及輥子44和45之間的相對速度差調節為0.01m/min或更小。優選地，傳送帶46的速度波動為0.5。X或更小，且該傳送帶在寬度方向上發生曲折，同時傳送帶46使得一圈的曲折為1.5mm或更少。為了控制曲折，更優選的是設置檢測器(未顯示)和位置控制器(未顯示)。檢測器檢測傳送帶46兩側的位置。位置控制器根據檢測器的測量值通過反饋控制來控制傳送帶46的位置。在位於流延模43正下方的一部分傳送帶46處，優選將由輥子45的旋轉造成的垂直位置波動調節為200pm或更少。此外，優選流延室64中的溫度通過溫度控制裝置65調節到-10。C到57"C的範圍內。流延室64中的溶劑蒸汽通過回收裝置67收集，並被精製和作為用於製備溶劑的塗料重新使用。在塗料27從流延模流延的情況下，塗料27被稱為流延模43和傳送帶46之間的流延流道。流延膜69形成於傳送帶46上。當流延時，塗料27的溫度優選在-l(TC到57t:的範圍內。為了穩定流延流道，優選通過減壓室68減壓在傳送帶46的輸送方向上的流延流道的上遊區域以獲得預定的壓力值。優選地，流延流道的上遊區域相對於流延流道的下遊區域被減壓2000Pa到IOPa的範圍。此外，優選夾套(未顯示)連接到減壓室68，以保持內部溫度在預定的值。減壓室68內部的溫度沒有特別限制。然而，優選設定溫度高於有機溶劑的濃縮溫度。另外，優選將抽吸單元(未顯示)連接到流延模43的邊緣部分，以便使流延流道保持理想的形狀。通過抽吸從邊緣部分去除的空氣量的優選範圍為lL/min到100L/min。通過將乾燥空氣從風道70吹到通過傳送帶46輸送的流延膜69上促進溶劑的蒸發。當流延膜69具有自支撐特性後，將流延膜69從傳送帶46上剝離作為溼膜74，同時通過輥子75支撐。接下來，溼膜74沿具有多個輥子80a的輸送部分80被運送到拉幅機裝置47。在輸送部分80中，所需溫度的乾燥空氣從鼓風機81送到溼膜74，以促進溼膜74的乾燥。此時，優選乾燥空氣的溫度在2(TC到25(TC的範圍內。在輸送部分80中，可以通過將上遊輥子的旋轉速度設定為高於下遊輥子的旋轉速度將牽拉張力施加到溼膜74。在剝離時，優選溼膜74中的剩餘溶劑相對於幹基上的總固體含量在10質量％到200質量％的範圍內。剩餘溶劑通過數學表達式Kx-y)/y^lOO計算，當x為取樣膜的重量時，y為乾燥的取樣膜的重量。幹基上的剩餘溶劑的百分比為塗料的重量完全乾燥且固化認為為100%時的百分比。溼膜74輸送到拉幅機裝置47。空氣從設置在夾緊線PH附近的空氣噴嘴120的出口120a吹到溼膜74的每個側邊緣，以壓在溼膜74的巻曲部分74a上，使得巻曲部分74a變為近似於平坦的部分74b。接下來，近似於平坦的部分74b通過夾具101夾持並乾燥溼膜74，同時通過拉幅機裝置47輸送。此時，優選將拉幅機裝置47分成多個區段，以便調節每個區段中的乾燥狀態。還可以通過利用拉幅機裝置47在寬度方向拉伸溼膜74。優選在輸送部分80和拉幅機裝置47中的至少一個中，在流延方向和寬度方向中的至少一個方向上在0.5%到300%的範圍內拉伸溼膜74。溼膜74在拉幅機裝置47中被乾燥直到剩餘溶劑達到預定的值為止。此後，將溼膜74作為膜82輸送出拉幅機裝置47。此時，膜82的兩個側邊緣通過邊緣切割裝置50切掉。切過的側邊緣通過利用切碎吹送機(未顯示)送到軋碎機90並軋碎成碎片。為了有效地降低生產成本，碎片可以重新用於塗料製備。也可以省略用於膜的側邊緣的邊緣切割過程。然而，優選在流延過程和膜巻繞過程之間進行邊緣切割過程。將側邊緣已經切掉的膜82輸送到乾燥室51並進一步乾燥。千燥室51中的溫度沒有特別限制。然而，優選保持乾燥室51中的溫度在5(TC到160°C的範圍內。在乾燥室51中，膜82在橫過輥子91橋接的同時被輸送。通過吸收裝置92吸收和回收由膜82蒸發的溶劑蒸汽。因此，去除溶劑的空氣可以作為乾燥室51中的乾燥空氣重新使用。千燥室51優選分成多個區段，用於改變每個區段中的乾燥溫度。為了防止乾燥室51中的膜82的溫度急速增加，可以在邊緣切割裝置50和乾燥室51之間設置預乾燥室(未顯示)以預先乾燥膜82。由此，變為可以進一步防止改變膜82的形狀和狀態。在冷卻室52中將膜82冷卻到接近室溫。優選在乾燥室51和冷卻室52之間設置增溼室(未顯示)。在增溼室中，優選將具有適當溫度和溼度的空氣吹到膜82上。由此，變為可以防止膜82的巻曲和巻繞缺陷。在輸送期間，膜82的帶電電壓通過使用強制中和裝置(中和棒)93在預定的範圍(例如，在-3kV到+3kV)內進行調節。在圖2中，強制中和裝置(中和棒)93安裝在冷卻室52的下遊。然而，安裝位置不局限於圖2所示的結構。進一步優選安裝滾花輥對94以通過壓紋處理在膜82的兩個側邊緣上提供滾花。優選每個凸出部或凹部的高度或深度在lpm到200nm的範圍內。最後，膜82通過巻繞室53中的巻繞軸95巻繞。優選在巻繞期間通過利用壓輥96將適當的張力施加到膜82。優選從巻繞開始到結束逐漸改變張力。巻繞的膜82在縱向(流延方向)上的長度優選至少為100m,而該膜的寬度優選至少為600mm，更優選在1400mm到1800mm的範圍內。本發明在寬度超過1800mm的情況下也是有效的。應該注意，生產的膜的厚度應該在30^m到300pm的範圍內。在本發明的溶液流延方法中，還可以同時或順序共同流延兩個或更多種塗料。還可以組合塗料的同時或順序進行的共同流延。在同時進行的共同流延中，可以使用具有供料頭(feedblock)的流延模或多歧管型流延模。在通過共同流延形成的多層膜中，優選多層膜的兩個表面層中的一層優選佔據整個膜厚度的0.5%到30%的範圍內。此外，在同時進行的共同流延中，在從模口流延塗料27時，優選較高粘度的塗料覆蓋在低粘度塗料上。此外，在模口和支撐件之間形成的流延流道中，優選接觸空氣的塗料具有比內部塗料高的醇成分比。應該注意，日本專利申請第2005-104148號從段到段詳細說明了流延模、減壓室和支撐件的結構、共同流延方法、剝離方法、拉伸方法、每個過程中的乾燥狀態、處理方法、巻曲、修正平面度後的巻繞方法、溶劑的回收方法、膜的回收方法等。以上說明可以應用到本發明。[特性和測量方法](巻曲度和厚度)日本專利公開出版物第2005-104148號從段到優選對醯化纖維素膜的至少一個表面進行表面處理。優選真空輝光放電、大氣壓下的等離子體放電、UV射線輻射、電暈放電、火焰處理以及酸處理和鹼處理中的至少一個作為表面處理來執行。[功能層](抗靜電層、硬化層、抗反射層、易粘附層和防眩層)醯化纖維素膜的至少一個表面可以是預先準備好的。優選使用醯化纖維素膜作為基膜並在該基膜上形成功能層以作為功能材料使用。優選功能層具有抗靜電層、固化樹脂層、抗反射層、易粘附層、防眩層和光學補償層中的至少一個。以上功能層優選含有至少一種在O.lmg/m^ljlOOOmg/r^的範圍內的表面活性劑。此外，功能層優選含有至少一種在O.lmg/mS"000mg/m2的範圍內的潤滑劑。功能層優選含有至少一種在O.lmg/mS到1000mg/m2的範圍內的消光劑。功能層優選含有至少一種在lmg/n^到1000mg/n^範圍內的抗靜電劑。用於形成表面功能層以獲得醯化纖維素膜的各種功能和特性的條件和方法在日本專利公開出版物第2005-104148號中從段到[1087]段進行了詳細說明，該公開內容可以應用到本發明。[各種用途]醯化纖維素膜尤其可用作用於偏振濾光片的保護膜。為了生產LCD裝置，設置兩個偏振濾光片以在所述兩個偏振濾光片之間夾有液晶層。每個偏振濾光片都具有粘附到偏光板上的醯化纖維素膜。應該注意，液晶層和偏振濾光片的結構不局限於以上實例，也可以使用其它公知的結構。曰本專利公開出版物第2005-104148號(例如，第[1088]和[1265]段)詳細地公開了TN型、STN型、VA型、OCB型、反射型以及LCD裝置的其它實例。這些類型都可以應用到本發明。此外，以上參考文獻教示了設置有光學各向異性層和設置有抗反射及防眩功能的醯化纖維素膜。此外，以上參考文獻公開了提供具有適當的光學功能以獲得用作光學補償膜的雙軸醯化纖維素膜的醯化纖維素膜。光學補償膜也用作偏振濾光片中的保護膜。以上說明可以應用到本發明。根據本發明，還可以獲得光學特性極佳的三乙酸纖維素膜(TAC膜)。TAC膜可以用作偏振濾光片中的保護膜以及用於感光材料的基膜。此外，TAC膜可以用作用於加寬用於電視等的LCD裝置的視角的光學補償膜。具體地，TAC膜在TAC膜用作光學補償膜且還用作偏振濾光片的保護膜的應用中是有效的。因此，TAC膜可以用於IPS模式、OCB模式、VA模式和類似模式、以及用於傳統的TN模式。此外，還可以利用上述的偏振濾光片中的保護膜構成偏振濾光片。在下文中將說明本發明的具體實例。然而，本發明不局限於這些實例。生產方法和條件只在實例l中詳細說明。320質量份83質量份3質量份7.6質量份3.8質量份0.7質量份[實例l]下面將說明本發明的實例。用於生產膜的聚合物溶液(塗料)的成分如下。[成分〗三乙酸纖維素100質量份(pts.mass)(粉末取代度，2.84;粘均聚合度，306;水含量，0.2質量％;6質量％的二氯甲垸溶液的粘度，315mPa，s;平均粒徑，1.5mm;粒徑的標準偏差，0.5mm)二氯甲烷(第一溶劑化合物)甲醇(第二溶劑化合物)1-丁醇(第三溶劑化合物)增塑劑A(磷酸三苯脂)增塑劑B(磷酸二苯脂)UV齊IJA2(2'-羥基-3'，5'-二叔丁基苯基)-5-苯並三唑)UV劑B0.3質量份2(2'-羥基-3'，5'-二叔戊苯基)-5-氯苯並三唑檸檬酸酯的混合物0.006質量份(擰檬酸、檸檬酸一乙酯、檸檬酸二乙酯、檸檬酸三乙酯的混合物)顆粒0.05質量份(二氧化矽平均粒徑，15nm;莫氏硬度，大約7)[三乙酸纖維素]在此實例中使用的三乙酸纖維素含有以下成分..乙酸的殘餘含量為0.1質量％或更少，Ca的含量為58ppm，Mg的含量為42ppm，Fe的含量為0.5ppm，自由乙酸為40ppm，以及硫離子的含量為15ppm。第六位置處的乙醯化度為0.91，而第六位置處的乙醯基相對於總乙醯基的百分比為32.5%。通過丙酮提取TAC的丙酮提取物為8質量。/。，而重均分子量與數均分子量的比為2.5。此外，黃度指數為1.7，霧度為0.08，以及透明度為93.5%。通過DSC測量的Tg(玻璃轉變溫度)為16(TC，而在結晶中的熱值為6.4J/g。此三乙酸纖維素由從棉中獲得的纖維素合成。在下文中，在以下說明中，上述TAC被稱作由棉獲得的TAC。塗料27通過利用如圖1所示的塗料生產設備10製備。上述的溶劑化合物在具有攪拌葉片的4000L的不鏽鋼混合罐12中混合併被攪拌。應該注意，在每種溶劑化合物中的水含量為0.5質量％或更少。接下來，TAC粉末從料鬥13逐漸分散到混合罐12中，並通過利用溶解器型的偏心攪拌軸的第二攪拌器24以5m/sec的圓周速度被攪拌和分散，以及利用具有連接到該軸上的錨式葉片的第一攪拌器22以1m/sec的圓周速度攪拌和分散。溫度在分散開始時為25"，而在分散結束時為48'C。然後，將預先製備的添加劑溶液從添加劑罐14分散到混合罐12，同時通過閥19調節分散量，直到混合罐12中的總量達到2000kg為止。當添加劑溶液分散後，停止高速攪拌。此後，通過第一攪拌器22的錨式葉片以0.5m/sec的圓周速度進行的攪拌持續攪拌100分鐘。由此，通過溶脹TAC薄片獲得溶脹液體25。直到溶脹結束為止，混合罐12的內部壓力通過採用氮氣增加到0.12MPa。此時，混合罐12中的氫濃度低於2體積％，從而不會造成爆炸。此外，溶脹液體25中的水含量為0.3質量％。將溶脹液體25通過泵26從混合罐12供給到為具有夾套的管道的加熱器15，並且被加熱到5(TC，此後，所述溶脹液體在2MPa的壓力的作用下被加熱到9(TC。由此，完全溶解溶脹液體25。加熱時間為15分鐘。溶脹液體25的溫度通過溫度控制裝置16降低到36t:，然後通過具有標稱直徑為8pm的過濾器的第一過濾裝置17過濾。因此，獲得塗料(在下文中稱為濃縮前的塗料)。第一過濾裝置17上遊的壓力為1.5MPa，而下遊的壓力為1.2MPa。暴露到高溫的過濾器和管道由哈斯特合金(Hastelloy)(註冊商標)製成。濃縮前的塗料供給到在8(TC下保持在大氣壓力下的閃蒸裝置30中以進行閃蒸，以便獲得塗料27。溶劑蒸汽通過冷凝器回收。閃蒸後的塗料27中的固體含量為21.8質量％。冷凝的溶劑通過回收裝置32回收並在精製裝置33中精製。此後，將精製的溶劑送到溶劑罐ll並重新用於塗料製備。在回收裝置32和精製裝置33中進行蒸餾和脫水。在閃蒸裝置30的閃蒸罐中，設置了具有錨式葉片(未示出)的攪拌器，所述攪拌器以0.5m/s的圓周速度攪拌以去除閃蒸的塗料中的泡沫。閃蒸罐中的塗料27的溫度為25'C。所述罐中的塗料的平均停留時間為50分鐘。提取的塗料27的剪切粘度在25r下、在IOO/s)的剪切速率下測量為450Pa's.接下來，通過將弱超聲波輻射到塗料27去除泡沫。此後，利用泵34將塗料27供給到第二過濾裝置31，同時將1.5MPa的壓力施加到塗料27。在第二過濾裝置31中，塗料27通過具有10pm的標稱孔徑的燒結金屬纖維過濾器，然後通過相同尺寸(10pm的標稱孔徑)的其它燒結金屬纖維過濾器。燒結金屬纖維過濾器上遊的壓力分別為1.5MPa和1.2MPa。燒結金屬纖維過濾器下遊的壓力分別為1.0MPa和0.8MPa。過濾後的塗料27的溫度保持在36'C，並儲存在2000L的不鏽鋼r:罐41中。在jJt罐41中，塗料27通過在中心軸線上具有錨式葉片的攪拌器61被以0.3m/sec的圓周速度恆定地攪拌。膜82通過利用如圖2所示的膜生產設備40生產。將貯罐41中的塗料27通過具有增加上遊壓力的功能的高精度齒輪泵62供給到第三過濾裝置42。通過變頻電動機進行對齒輪泵62的上遊的反饋控制，以便保持上遊的壓力在0.8MPa。高精度齒輪泵62具有以下特性效力容積效率為99.2%，排出量的波動比為0.5%或更小。排出壓力為1.5MPa。已經通過第三過濾裝置42的塗料21供給到流延模43。流延模43的寬度為1.8m。進行流延的同時調節塗料27的流量，使得乾燥的膜具有80pm的厚度。此外，從流延模43的出口排出的塗料27的流延寬度為1700mm。為了將塗料27的溫度調節在36'C，將夾套(未示出)連接到流延模43以將傳熱介質供應到夾套內部。流延模43和使塗料27通過的導管在流延期間在36'C下被絕熱。流延模43為衣架型。此外，流延模43具有以20mm間距設置的螺栓，用於調節膜的厚度，並且所述流延模配備有使用加熱螺栓的自動厚度控制機構。加熱螺栓能夠基於預先設定的程序根據高精度齒輪泵62的流量設定輪廓，並根據厚度儀(例如，設置在膜生產設備40上的紅外線測厚儀(未示出))的輪廓基於調節程序進行反饋控制。除了流延邊緣部分(具有距離膜的側邊緣20mm的寬度的部分)夕卜，在彼此間隔50mm的兩個點之間的膜的厚度差優選在liam內調節，而在寬度方向上的厚度變化調節為3)im或更小。此外，整個膜的厚度變化調節為±1.5%或更小。在支撐件移動方向上在流延模43的上遊設置了減壓室68。減壓室68的減壓度調節為使得根據流延速度使在相對於輸送方向的流延流道的上遊和下遊區域之間的壓力差在lPa到5000Pa的範圍內。此外，流延流道的上遊和下遊區域之間的壓力差設定為使得流延流道的長度在20mm到50mm的範圍內。減壓室68具有用於將該減壓室的溫度設定成高於流延部分周圍的氣體的冷凝溫度的機構。迷宮式密封(labyrinthpacking)(未示出)設置在流延模43的出口的上遊和下遊區域中的每個區域中。開口設置在出口的每個側邊緣中。此外，邊緣抽吸裝置(未示出)設置到流延模43，用於控制流延流道的側邊緣中的位置波動。流延模43的材料為沉澱硬化不鏽鋼。所述材料具有最多為2xl(T5(IT1)的熱膨脹係數。流延模43的接觸表面的精加工精度為1pm/m或更小，而在任意方向上的平直度為lpm/m或更小。模口的間隙被控制在1.5mm。流延模43的模唇端設置有通過利用噴塗方法塗敷碳化鉤(WC)所形成的硬化層。每個模唇與塗料的接觸部分的拐角都被加工為穿過模口具有50pm或更小的倒角半徑。從流延模73排出的塗料27可以被部分乾燥並在模口處變為固體。為了防止塗料27固化，將溶解塗料27的溶劑混合物A(86.5質量份的二氯甲烷、13質量份的甲醇以及0.5質量份的l-丁醇的混合物)以0.5ml/min供應到流延流道的每個側邊緣和模口之間的界面。用於供應溶劑A的泵的脈衝為5M或更小。通過採用減壓室68，相對於輸送方向的流延流道的上遊區域的壓力從下遊區域的壓力下降150Pa。夾套(未顯示)連接到減壓室68。減壓室68的溫度通過將保持在35°C的傳熱介質供應到夾套內部進行控制。邊緣抽吸裝置能夠在lL/min到100L/min的範圍內調節邊緣抽吸流量。在此實施例中，邊緣抽吸流量在30L/min到40L/min的範圍內適當地調節。將塗料27流延到設置在具有空氣壓力控制器(未顯示)的流延室64中的傳送帶46上。傳送帶46為環形傳送帶，所述環形傳送帶具有70m長度、2.1m的寬度和1.5mm的厚度且由拋光成使表面粗糙度為0.05pm或更小的SUS316不鏽鋼製成。整個傳送帶46的厚度不均勻度為0.5%或更小。傳送帶46由輥子44和45驅動。傳送帶46在輸送方向上的張力被調節為1.5xl05N/m2。傳送帶46相對於輥子44和45的旋轉速度的相對差值被調節為0.01m/min或更小。傳送帶46的速度波動調節為0.5%或更小。此外，傳送帶46的兩個邊緣位置被檢測以將寬度方向上對於一圈的曲折調節為1.5mm或更少。流延模43正下方的模唇端和傳送帶46之間的垂直方向上的位置波動調節為200pm或更小。傳熱介質供應到輥子44和45的內部以調節傳送帶46的溫度。40°C的傳熱介質供應到輥子44的內部用於乾燥。另一方面，5X:的傳熱介質供應到輥子45的內部。恰好在流延之前的傳送帶46的中心部分的表面溫度為15°C。傳送帶46的中心部分和兩個側邊緣之間的溫差為6'C或更低。使用沒有表面缺陷的傳送帶46。具體地，直徑不小於30^m的針孔的數量優選為零。直徑不小於IOpm而小於30pm的針孔的數量優選每ln^為l或更少。直徑小於IOpm的針孔的數量每li^為2或更少。流延室64的溫度通過使用溫度控制裝置65保持在35'C。為了乾燥流延膜69，首先，將乾燥空氣平行於傳送帶46上的流延膜69吹送。從乾燥空氣到流延膜69的整個熱傳遞係數為24kcal/(m2'hr.。C)。風道70在相對於傳送帶46的輸送方向的上遊側安裝在傳送帶46的上方。流延膜69通過從風道70供應135"C的乾燥空氣被乾燥。通過用空氣代替氮氣，傳送帶46上的乾燥大氣中的氧濃度保持在5體積％。通過將冷凝器66的出口溫度設定在-l(TC，流延室64內部的溶劑蒸汽凝結並被回收。當流延膜69中的殘餘溶劑達到50質量％時，流延膜69被從傳送帶46剝離作為溼膜74，然後溼膜74由輥子75支撐。剝離張力為lxl(^N/m2。為了減少剝離缺陷，剝離速度(剝離輥的牽拉)與傳送帶46的速度的百分比控制為從100.1%到110%。溼膜74的表面溫度為15'C。溶劑蒸汽通過控制在-l(TC的冷凝器66凝結並被液化，並通過回收裝置67回收。因此，將溶劑從空氣中去除，使得空氣中的水含量變為0.5%或更少。加熱空氣並將該空氣作為乾燥空氣重新使用。將溼膜74通過輸送部分80的多個輥子80a輸送到拉幅機裝置47。在輸送期間，溼膜74通過從鼓風機81供應4(TC的乾燥空氣而被乾燥，同時在溼膜74的縱向上將接近30N的張力施加到溼膜74。在拉幅機裝置47中，使用如圖4所示的空氣噴嘴120。空氣噴嘴120設置成使得高度H1(即，溼膜74和出口120a的下端120b之間的距離)為IOmm，從出口120a吹出的空氣和溼膜74的表面之間的鼓風角度e為30。。在以下條件下將空氣吹到溼膜74的巻曲部分74a上夾緊線PH和為溼膜74的輸送方向上的出口120的上遊端(鼓風開始位置)的點PU之間的距離L1為300mm，夾緊線PH和為溼膜74的輸送方向上的出口120的下遊端的點PD之間的距離L2為150mm，來自出口120a的空氣的空氣速度V為72當巻曲部分74a形成近似於平坦的部分74b後，兩個近似於平坦的部分由拉幅機夾101夾持。在此狀態中，在輸送的同時在寬度方向上拉伸膜82。拉幅機裝置47的內部分成三個區段。每個區段中的溫度從上遊依次為90°C、11(TC和12(TC。乾燥空氣的氣體成分在於-10"C下的飽和氣體濃度。膜82被乾燥為使得在拉幅機裝置47的出口處的殘餘溶劑達到7質量％。在拉幅機裝置47內，在遠離夾持開始位置不小於10mm的兩個任意點之間的膜82的拉伸比的差值為10%或更少，而遠離夾持開始位置20mm的兩個任意點之間的拉伸比的差值為5%或更少。夾持幵始位置和夾緊端位置之間的長度相對於拉幅機裝置47的入口和出口之間的長度的百分比為90%。冷凝器66的出口溫度設定為-8i:。拉幅機裝置47中的溶劑蒸汽在-l(TC下凝結並液化。凝結的溶劑中的水含量調節為0.5質量％或更少。此後，重新使用溶劑。溼膜74作為膜82輸送出拉幅機裝置47。當膜82輸送出拉幅機裝置47後的30秒內，具有距離膜82的側邊緣50mm寬度的兩個邊緣部分通過利用作為邊緣切割裝置50使用的NT刀具切掉。裁切的側邊緣通過使用切碎吹送機(未顯示)送到軋碎機卯。軋碎機90將裁切的側邊緣軋碎成平均尺寸為80mn^的碎片。碎片作為塗料製備的材料重新使用。通過在拉幅機裝置47中用空氣代替氮氣，將乾燥大氣中的氧濃度保持在5體積％。在將在後面說明的乾燥室51中以高溫乾燥膜82之前，膜82在供應10(TC的乾燥空氣的預乾燥室(未顯示)中預先乾燥。膜82被以高溫在乾燥室51中乾燥。乾燥室51分成四個區段。12(TC、13(TC、13(TC和13(TC的乾燥空氣由鼓風機(未顯示)供應到四個區段。100N/m的張力通過輥子91施加到膜82，同時輸送膜82。膜82被乾燥10分鐘以將殘餘溶劑降低到0.3質量％。搭接角度為卯°和180°。搭接角度為膜82的一部分接觸輥子91的角度(應該注意，圖2中的搭接角度被放大)。輥子91的材料為鋁或碳鋼，並將對表面進行鍍硬鉻。使用具有平坦表面且具有通過噴砂處理的消光處理的表面的輥子91。由輥子91的旋轉造成的膜位置波動在每個輥子91中不大於50pm。包含在乾燥空氣中的溶劑氣體通過吸收裝置92吸收。吸收劑為活性碳。通過乾燥氮氣進行解吸。回收溶劑的水含量調節為0.3質量％或更少，回收的溶劑用於塗料製備重新使用。除了溶劑蒸汽外，乾燥空氣含有增塑劑、UV吸收劑、以及具有高沸點的其它化合物。以上物質通過冷卻裝置和預吸收器從乾燥空氣中去除。然後，將乾燥空氣循環並重新使用。吸收和解吸條件設定為使得散發到外部的氣體中的VOC(揮發性有機化合物)變為10ppm或更少。通過冷凝方法回收的溶劑量佔所有溶劑蒸汽的90質量%。大多數殘餘的溶劑蒸汽通過吸收被回收。將乾燥的膜82輸送到第一增溼室(未顯示)。將11(TC的乾燥空氣供應到乾燥室51和第一增溼室之間的輸送部分80。將為50r且具有2(TC的露點的空氣供應到第一增溼室。然後，將膜82輸送到第二增溼室(未顯示)以防止膜82巻曲。在第二增溼室中，具有70^的溼度的9(TC的空氣被直接吹到膜82上。當增溼後，將膜82在冷卻室52中冷卻到3(TC或更低。將膜的兩個側邊緣通過邊緣切割裝置(未示出)第二次切除。強制中和裝置(中和棒)93設置為在輸送期間使膜80的帶電電壓恆定地保持在-3kV到+3kV的範圍內。滾花通過滾花輥對94提供到膜82的兩個側邊緣，在膜82的每個側邊緣中，將壓紋加工應用到膜82的一個表面上。施加滾花的寬度為距離膜82的兩個側邊緣IOmm。施加到膜82的滾花壓力設定為使得壓紋高度為平均大於平均膜厚度12pm。最後，將膜82輸送到巻繞室53。在巻繞室53內部，溫度保持在28'C，而溼度保持在70%。電離器(未顯示)安裝在巻繞室53中，以保持帶電電壓在-1.5kV到+1.5kV的範圍內。獲得的膜82具有80^im的厚度以及1475mm的寬度。巻繞膜的總長度為3940m。使用具有169mm直徑的巻繞軸95。巻繞開始時的張力為300N/m，巻繞結束時的張力為200N/m。巻繞膜82的側邊緣在寬度方向(也稱為擺動寬度)上在巻繞軸95上的位置波動(凸出和收回)在-5mm到+5mm的範圍內。上述的位置波動可以每400m周期性地出現。施加到巻繞軸95的壓輥96的壓力為50N/m。當巻繞時，膜的溫度為25"C，水含量為1.4質量。％和殘餘溶劑為0.3質量％。[實例2]除了膜厚度為40pm外，膜82在與實例1相同的條件下(相同的塗料27和相同方法)生產。[實例3]膜82通過利用與實例1相同的塗料27和相同的方法生產。與實例1中的空氣噴嘴等效的空氣噴嘴120安裝在拉幅機裝置47中。Ll、L2和H1與實例l中的相同。然而，鼓風角度e為50。。空氣流動時序和空氣速度與實例l中相同。[實例4]膜82通過利用與實例1相同的塗料27和相同的方法生產。與實例1中的空氣噴嘴等效的空氣噴嘴120安裝在拉幅機裝置47中。Ll、L2和H1與實施例1中相同。然而，鼓風角度9為15。。空氣流動時序和空氣速度與實例l中相同。[實例5]膜82通過利用與實例1相同的塗料27和相同的方法生產。與實例1中的空氣噴嘴等效的空氣噴嘴120安裝在拉幅機裝置47中。Ll、L2和H1與實例l中相同。然而，鼓風角度e設定為70。。空氣流動時序和空氣速度與實例l中相同。[實例6]膜82通過利用與實例1相同的塗料27和相同的方法生產。與實例1中的空氣噴嘴等效的空氣噴嘴120安裝在拉幅機裝置47中。Ll、L2和e與實例l中相同。然而，Hl為3mm。空氣流動時序和空氣速度與實例l中相同。[實例7]膜82通過利用與實例1相同的塗料27和相同的方法生產。與實例1中的空氣噴嘴等效的空氣噴嘴120安裝在拉幅機裝置47中。Ll、L2和0與實例l中相同。然而，Hl為60mm。空氣流動時序和空氣速度與實例l中相同。[實例8]膜82通過利用與實例1相同的塗料27和相同的方法生產。空氣噴嘴120的形狀和狀態、安裝狀態和空氣流動時序與實例l中等效。然而，空氣速度V調節為62m/sec。[實例9]膜82通過利用與實例1相同的塗料27和相同的方法生產。空氣噴嘴120的形狀和狀態、安裝狀態和空氣流動時序與實例l中的等效。然而，空氣速度V調節為110m/sec。[實例IO]膜82通過利用與實例1相同的塗料27和相同的方法生產。空氣噴嘴120的形狀和狀態、安裝狀態和空氣流動時序與實例l中的等效。然而，空氣速度V調節為20m/sec。[比較實例]膜82通過利用與實例1相同的塗料27和相同的方法生產。應該注意，在拉幅機裝置47中，空氣不被吹到溼膜74的兩個側邊緣。在以上實例和比較實例中，視覺檢査拉幅機裝置47中的夾緊線PH處的夾持缺陷，並評價缺陷的程度。當溼膜74的兩個側邊緣被夾具夾持而沒有夾持缺陷(例如，摺疊和破裂)時，膜82被評價為A。當具有不影響膜生產的輕微的夾持缺陷時，膜82被評價為B。當具有不影響膜生產的一些夾持缺陷時，膜82被評價為C。當巻曲未被展平使得膜夾持件不能夾持膜的側邊緣時，膜82被評價為F。認為F不適合用於膜生產。膜82的狀態在拉幅機裝置47的出口周圍處進行觀測。在實例和比較實例中的膜生產狀態、以及生產的膜的評價顯示在以下的表1中。應該注意，在表1中，實例1到10表示為E1到E10，而比較實例表示為C.Ex。刺tableseeoriginaldocumentpage30從實例1到實例10的表1可以清楚，雖然根據鼓風條件可能出現輕微的夾持缺陷，但通過利用空氣噴嘴120將空氣吹到溼膜74的兩個側邊緣上，夾持缺陷降低到不影響膜生產的程度。具體地，實例1到3和8顯示極好的輸送穩定性而沒有出現夾持缺陷。接下來，詳細說明實例和比較實例中的每個的結果。在實例3到5的每個中，從出口120吹送的空氣的鼓風角度e從實例l中的鼓風角度改變。夾持缺陷的出現存在差異。然而，這種夾持缺陷在不影響膜生產的程度內。在實例4中，在鼓風期間，由於通過空氣噴嘴120的抽吸使溼膜74和出口120a粘附而出現夾持缺陷。在實例5中，留有輕微的巻曲。換言之，由於形成近似於平坦的側邊緣的效率的下降造成出現夾持缺陷，這被評價為C。以上夾持缺陷的原因如下。在實例4中，認為過小的鼓風角度0(15°)降低了空氣噴嘴120下方區域中的壓力。因此，溼膜74粘附到出口120a。在實例5中，認為由於過大的鼓風角度e(70°)，空氣不能被有效地吹到巻曲部分74a上。因此，不能形成近似於平坦的部分。由於實例1和實例3到5的結果，在實例6和7中，鼓風角度設定在30。，空氣速度V設定在72m/sec，從而不會產生夾持缺陷。Hl在實例6和7的每個中均改變。結果，在實例6中，出現輕微的夾持缺陷(評價為C)。在實例7中，溼膜74輕微波動，但形成近似於平坦的側邊緣的效率極好，從而評價為B。以上缺陷的原因如下。在實例6中，認為過小的H1(3mm)造成空氣噴嘴120和溼膜74接觸。在實例7中，認為過大的H1(60mm)將造成從出口120a吹出的空氣的分散使得空氣輕微地被吹到溼膜74的除巻曲部分74a之外的一部分上。由於以上結果，在實例8到10的每個中，空氣速度V均改變，同時H1固定到10mm，而鼓風角度e固定到30。。結果如下。在實例8中，不會出現夾持缺陷，使得形成近似於平坦的側邊緣的效率極好(評價為A)。在實例9中，溼膜74粘附到空氣噴嘴120，但形成近似於平坦的側邊緣的效率極好(評價為B)。在實例10中，出現輕微夾持缺陷，使得形成近似於平坦的側邊緣的效率降低(評價為C)。原因如下。在實例9中，認為過高的空氣速度V(110m/sec)降低了空氣噴嘴120下方區域中的壓力。因此，溼膜74通過空氣噴嘴120的抽吸粘附到出口120a。在實例10中，認為過低的空氣速度V20m/sec造成無法近似展平巻曲部分74a。在沒有將空氣吹送到溼膜74的兩個側邊緣上的情況下生產膜82的比較例中，所有的巻曲部仍然沒有被展平。因此，膜的夾持件無法夾持溼膜74的巻曲的側邊緣。如上所述，在拉幅機裝置中，在溼膜74的兩個側邊緣被拉幅機夾夾持之前，空氣以預定的速度被吹到兩個側邊緣上(尤其是吹到該側邊緣的巻曲部分上)，以形成近似於平坦的部分，從而防止夾持缺陷。空氣噴嘴的安裝位置調節為使得從溼膜的表面到空氣噴嘴的下邊緣的高度H1以及鼓風角度滿足預定的範圍。因此，膜的巻曲有效地近似展平。在本發明中可以進行各種變更和修改，並且所述變更和修改可以理解為在本發明的範圍內。工業適用性本發明可應用於諸如LCD的光學應用中所使用的聚合物膜的生產中。權利要求1.一種用於聚合物膜的生產方法，包括步驟通過將含有聚合物和溶劑的塗料流延在移動支撐件上形成流延膜；從所述支撐件上將含有所述溶劑的所述流延膜剝離下來作為溼膜；從鼓風裝置將空氣吹到所述溼膜的每個側邊緣部分上，所述鼓風裝置設置在所述溼膜的上方，所述空氣壓在每個所述側邊緣部分上以近似地展平所述側邊緣部分，所述鼓風裝置的空氣出口設置在每個所述側邊緣部分的上方；以及輸送所述溼膜，同時通過膜夾持件夾持近似被展平的所述側邊緣部分。2.根據權利要求l所述的生產方法，其中所述溼膜和所述空氣出口的下端之間的距離H1在5mm到50mm的範圍內。3.根據權利要求l所述的生產方法，其中來自所述空氣出口的所述空氣的鼓風方向和所述溼膜之間的角度e在17。到60。的範圍內。4.根據權利要求l所述的生產方法，其中從所述空氣出口吹出的所述空氣的空氣速度V在30m/sec到100m/sec的範圍內。5.根據權利要求l所述的生產方法，其中所述空氣出口為在所述溼膜的輸送方向上延伸的狹縫，而狹縫寬度Wl在0.5mm到5mm的範圍內。6.根據權利要求5所述的生產方法，其中所述輸送方向上的所述空氣出口的上遊端PU和所述膜夾持件對所述溼膜的夾持開始位置PH之間的距離Ll在lOmm到500mm的範圍內，而所述夾持開始位置PH和所述輸送方向上的所述空氣出口的下遊端PD之間的距離L2在0mm到200mm的範圍內。7.根據權利要求l所述的生產方法，其中所述聚合物為醯化纖維素。8.根據權利要求l所述的生產方法，其中在從所述支撐件上剝離所述溼膜後即時殘餘在所述溼膜中的溶劑在IO質量％到200質量％的範圍內。9.根據權利要求l所述的生產方法，其中通過乾燥所述溼膜獲得的聚合物膜的厚度在30pm到300pm的範圍內。10.—種用於生產聚合物膜的設備，包括-流延膜形成裝置，所述流延膜形成裝置用於通過將含有聚合物和溶劑的塗料流延到移動支撐件上形成流延膜；剝離裝置，所述剝離裝置用於將含有所述溶劑的所述流延膜從所述支撐件上剝離作為溼膜；鼓風裝置，所述鼓風裝置用於將空氣吹到所述溼膜的側邊緣部分上，所述鼓風裝置設置在所述溼膜的上方，所述鼓風裝置的出口被定位在所述側邊緣部分的上方；以及夾持及乾燥裝置，所述夾持及乾燥裝置用於夾持所述空氣被吹送到其上的所述側邊緣部分並在輸送所述膜的同時乾燥所述膜。全文摘要流延膜通過將含有聚合物和溶劑的塗料流延到支撐件上而形成。此後，將流延膜從支撐件上剝離下來作為溼膜(74)。將溼膜(74)輸送到具有多個拉幅夾(101)的拉幅機裝置(47)。在通過拉幅夾(101)夾持溼膜(74)的側邊緣之前，將空氣從空氣噴嘴(120)的出口(120a)吹到捲曲部分(74a)，使得空氣壓在捲曲部分(74a)上。由此，捲曲部分(74a)展平而變為近似於平坦的部分(74b)。文檔編號B29C41/28GK101272892SQ20068003562公開日2008年9月24日申請日期2006年9月26日優先權日2005年9月28日發明者谷村健太郎申請人:富士膠片株式會社