液化天然氣蒸氣處理構型和方法

2023-06-02 17:15:36 2

專利名稱：液化天然氣蒸氣處理構型和方法
技術領域：
本發明的領域為液化天然氣加工，本發明尤其涉及在液化天然氣船舶卸載或傳輸過程中的液化天然氣蒸氣(LNG vapor)處理。
背景技術：
液化天然氣船舶卸載在許多情況下是需要與再氣化作業有效整合的關鍵作業。通常，當液化天然氣從液化天然氣船舶上被卸載到儲罐中時，由於體積排量、在液化天然氣傳輸過程中且在泵送系統中產生的增熱、儲罐汽化損耗以及由船舶與儲罐之間的壓力差所致的閃蒸等原因，從而由儲罐中產生液化天然氣蒸氣。在絕大多數情況下，所述蒸氣需要進行回收以避免在儲罐系統中產生驟燃和壓力積聚。
在典型的液化天然氣接收終端中，一部分蒸氣返回液化天然氣船舶，而剩餘的蒸氣部分受到壓縮機壓縮以在使用來自液化天然氣輸出物的製冷內容物的蒸氣吸收器中進行冷凝。因此，蒸氣壓縮和蒸氣吸收系統通常需要相當大的能量和作業者的關注維護，且特別是在從正常保持作業向船舶卸載作業的轉換過程中情況更是如此。另一種可選方式是，可使用往復式泵實施蒸氣控制，在所述往復式泵中，流速和蒸氣壓力控制供應至泵的低溫液體與蒸氣的比例，如授權給Ursan等的美國專利No.6,640,556中所述。然而，這些構型通常不實用且通常不能消除對在液化天然氣接收終端中進行蒸氣再壓縮的需要。
另一種可選方式是或此外，如授權給Johnson等的美國專利No.6,460,350中所述，可以使用受渦輪膨脹機驅動的壓縮機。在此，通常通過來自另一來源的壓縮氣體的膨脹提供蒸氣再壓縮的能量需求。然而，在壓縮氣體不易從另一種工藝中獲得的情況下，壓縮氣體的產生是耗能多的和不經濟的。
在其它已公知的系統中，甲烷產物蒸氣相對於進入的液化天然氣流受到壓縮和冷凝，如Prim的公開號為2003/0158458的公布的美國專利申請中所述。儘管Prim的系統與其它系統相比提高了能量效率，但仍然存在多個缺點。例如，Prim的系統中的蒸氣處理通常限於其中需要產生富甲烷流的設備。
在再一種系統中，如美國專利6,745,576中所述，多個混合器、收集器、泵和壓縮機被用於對液化天然氣流中的汽化損耗氣體進行再液化處理。在該系統中，使用蒸氣壓縮機將大氣汽化損耗蒸氣壓縮至更高的壓力以使得汽化蒸氣可被冷凝。儘管這種系統通常提供了對蒸氣冷凝系統中控制和混合裝置的改進，但其仍然繼承了如現有技術圖1所示的已公知構型的大多數缺點。
此外，絕大多數進口液化天然氣的成分和熱值變化很大且通常取決於具體來源。儘管可在來源處以更低的成本生產出具有更重內容物或更高熱值的液化天然氣，但它們通常不適用於北美市場。例如，用於加利福尼亞市場的天然氣必須滿足950 Btu/SCF-1150 Btu/SCF的熱值規範，且必須滿足其C2和C3+組分的成分限制。尤其在液化天然氣被用作運輸燃料的情況下，必須進一步減少C2+內容物以避免產生高燃燒溫度且減少溫室排放。表1示出了與典型的進口液化天然氣供應情況相比的成分需求。因此，還希望的是構造具有適應變化的液化天然氣成分的能力的液化天然氣接收終端。
遺憾的是，絕大多數目前已公知的用於液化天然氣船舶卸載和再氣化的工藝和構型不能解決多種困難。其中，許多已公知工藝需要進行能量效率低的蒸氣壓縮和吸收。更進一步地，所有或幾乎所有已公知工藝不能經濟地從液化天然氣中除去重烴以滿足嚴格的環境標準。因此，仍然需要提供用於在液化天然氣卸載和再氣化終端中進行氣體加工的改進構型和方法。

發明內容
本發明針對液化天然氣設備的多種構型和方法(最優選針對液化天然氣再氣化終端)，所述液化天然氣設備包括被構造以接收來自液化天然氣承載器容器的液化天然氣並提供液化天然氣液體和液化天然氣蒸氣的液化天然氣儲存容器和分餾器。分餾器被流體聯接至所述儲存容器且接收分餾器供給物，其中所述分餾器產生C2和更輕的組分作為塔頂餾出產物以及C3和更重的組分作為底部產物。在優選的構型中，所述液化天然氣液體的製冷內容物(refrigeration content)被用以對所述C2和更輕的組分進行冷凝，而所述C3和更重的組分與所述液化天然氣蒸氣相結合以吸收所述液化天然氣蒸氣從而由此形成所述分餾器供給物。
在本發明主題的進一步優選方面中，預想的設備包括用以使用所述液化天然氣液體作為製冷劑對所述分餾器供給物進行冷卻的第一換熱器，和/或使用來自所述分餾器的所述C3和更重的組分流作為熱源對所述分餾器供給物進行加熱的第二換熱器。在更進一步預想的設備中，來自所述儲存容器的所述液化天然氣蒸氣的一部分按一定路線到達第二液化天然氣儲存容器(液化天然氣承載器)，或所述第二液化天然氣儲存容器可產生蒸氣，所述蒸氣在船舶卸載過程中按一定路線返回所述第二液化天然氣儲存容器。
優選的分餾器通常被構造用以為所述液化天然氣液體提供所述冷凝的C2和更輕的組分。另一種可選方式是或此外，所述分餾器還可被構造用以接收一部分所述液化天然氣液體作為分餾器供給物(在所述液化天然氣液體已經提供製冷物以對所述C2和更輕的組分進行冷凝之後)。
此外，在更進一步預想的方面中，所述分餾器可進一步被構造用以提供液化石油氣(LPG)作為底部產物。在這些構型中，所述分餾器可被構造用以在所述液化天然氣液體提供製冷物以對所述C2和更輕的組分進行冷凝之後接收所述液化天然氣液體的另一部分作為冷凝製冷劑從而增強冷凝作用。
因此，預想的方法包括處理液化天然氣蒸氣的方法，其中液化天然氣儲存容器提供液化天然氣液體和液化天然氣蒸氣。在另一步驟中，所述液化天然氣蒸氣與C3和更重的組分流相結合從而由此吸收所述液化天然氣蒸氣且由此形成組合產物。在又一步驟中，所述組合產物在分餾器中被分為所述C3和更重的組分流以及C2和更輕的組分流，且使用所述液化天然氣液體的所述製冷內容物對所述C2和更輕的組分流進行冷凝。
通過附圖和對本發明優選實施例的詳細描述將更易於理解本發明的多個目的、特徵、方面和優點。


圖1是液化天然氣卸載構型的現有技術示意圖；圖2是具有外部蒸氣返回管線的典型液化天然氣卸載構型的示意圖；圖3是沒有外部蒸氣返回管線的典型液化天然氣卸載構型的示意圖；和圖4是具有具有外部蒸氣返回管線和液化石油氣生產能力的典型液化天然氣卸載構型的示意圖。
具體實施例方式
本發明主要針對液化天然氣蒸氣處理的構型和方法，其中蒸氣(在大多數情況下主要包括N2、C1和C2)與更重的烴(在大多數情況下主要包括C3、C4和更重的組分)相結合以形成具有高於液化天然氣蒸氣冷凝溫度的冷凝溫度的烴混合物。隨後使用液化天然氣液體的製冷內容物對如此產生的混合物進行冷凝且液體被泵壓至更高的壓力。加壓混合物隨後受熱，且在分餾器中在高壓下從混合物中分離出(C2和更輕的組分)蒸氣。使用液化天然氣液體的製冷內容物對分餾器的塔頂餾出物蒸氣進行冷凝，而由分餾器產生的更重的烴被再循環至與液化天然氣蒸氣相結合的部位。
在本發明主題特別優選的方面中，在岸上和/或近海液化天然氣再氣化終端中的液化天然氣船舶卸載和/或再氣化作業中實現預想的構型和方法。尤其應該意識到，在這些構型中，通過使蒸氣與組分混合而消除了對用於冷凝蒸氣的蒸氣壓縮機的需要，所述組分將混合物沸點增加至使得可使用液化天然氣液體的製冷內容物對至少一部分混合物進行冷凝的程度。
更重的烴優選包括可由外源進行添加或甚至更優選從卸載的液化天然氣中提取出的C3和更重的烴組分。因此，且至少在本發明主題的一些方面中，預想的構型包括分餾系統，所述分餾系統包括換熱器、泵和分餾器，所述分餾器被構造以利用在再氣化工藝中釋放的製冷物從而將液化天然氣分離成貧化天然氣和LPG(液化石油氣)產物。在於2003年8月13日提出的序號為PCT/US03/25372的我們的共同待審的國際專利申請中描述了可與本文所示教導結合使用的用於對液化天然氣進行再氣化的進一步預想的構型和方法，所述國際專利申請在此作為參考被引用。
對本發明主題的構型和方法與現有技術圖1示意性地示出的常規液化天然氣承載器的卸載和再氣化終端進行比較。在此，通過卸載臂51、傳輸管線1將通常在-255至-260的溫度下的液化天然氣以通常為40,000GPM至60,000GPM的流速從液化天然氣承載船50中卸載進入儲罐52內。卸載作業通常持續約12至16個小時，且在此期間，由於傳輸作業過程中(由船泵或來自周圍環境的增熱產生)的熱焓增加、來自儲罐的排量蒸氣以及船舶與儲罐之間的壓力差所致的液體閃蒸，因此從儲罐中產生約40MMscfd的蒸氣。
液化天然氣承載器船舶通常在略微小於儲罐壓力的壓力下進行工作，且通常情況下，液化天然氣船舶在16.2psia至16.7psia的壓力下進行工作，而儲罐在16.5psia至17.2psia的壓力下進行工作。來自儲罐的蒸氣流2被分為兩個部分，流3和流4。流速通常為20MMscfd的流3通過蒸氣返回管線和返回臂54返回液化天然氣船舶以補充船舶卸載所致的排量體積。流速通常為20MMscfd的流4被壓縮機55壓縮至約80psia至115psia且作為流5被供給至蒸氣吸收器58，在所述蒸氣吸收器中通過輸出的液化天然氣對蒸氣進行過熱蒸氣降溫、冷凝且從流9中將其吸出。壓縮機55的功率消耗通常為1,000HP至2,000HP，所述功率消耗取決於蒸氣流速和壓縮機排出壓力。
通過罐內的初級泵53將來自儲罐52的液化天然氣泵壓至約115至150psia以形成輸出速度通常為250MMscfd至1,200MMscfd的流6。如控制蒸氣冷凝工藝所需要地，使用相應的控制閥56和57將流6分為流7和流8。流7，在-255至-260的溫度下的過冷液體，按一定路線到達吸收器58以利用傳熱接觸裝置如塔盤和填料與壓縮機排出流5相混合。蒸氣吸收器和壓縮機的作業壓力由液化天然氣輸出物的流速確定。具有更多製冷內容物的更高的液化天然氣輸出速度將降低吸收器壓力，且因此需要更小的壓縮機。然而，吸收器設計還應該考慮當蒸氣速度更低時的正常保持作業，且液體速度必須降至最小程度。
蒸氣吸收器產生通常在約-200至-220的溫度下的底部流9，所述底部流隨後與流8混合以形成流10。通過次級泵50將流10泵壓至通常為1000psig至1500psig的壓力以形成流11，如滿足管線規格所需要地，所述流隨後在液化天然氣汽化器60中被加熱至約40至60。液化天然氣汽化器通常為使用海水的開架型(Open Racktype)交換器、燃料點火汽化器或利用傳熱流體的汽化器。
相反地，本發明人發現了其中液化天然氣船舶卸載被可操作地聯接至液化天然氣再氣化/加工設備且其中液化天然氣蒸氣處理工藝和效率明顯提高的構型和方法。尤其具有的優點是，預想的構型和方法消除了對於蒸氣再壓縮的需要且因此大大減少了資本和能量需求。圖2示出了典型構型，其中使用用於吸收的重烴液體(例如C3和更重的組分)在儲罐塔頂餾出物壓力下進行蒸氣吸收，且使用分餾器從液化天然氣中分離出重烴。液化天然氣中的製冷內容物通過除去吸收和冷凝的熱量而被用於吸收工藝中進行冷卻以及用於提供分餾器中的回流冷凝功能。由於蒸氣和重烴液體的混合物在明顯更高的溫度下進行冷凝，因此應該認識到不再需要如現有技術圖1所示的壓縮機和蒸氣吸收器。而是，這些元件被低壓冷凝器交換器和泵送系統所替換，所述低壓冷凝器交換器和泵送系統的安裝和作業成本明顯降低。
從另一個角度來看，應該認識到，在預想的構型中，通過使來自儲罐的蒸氣與過冷的重烴流(添加重烴流增加了沸點溫度，且因此允許通過液化天然氣對混合物進行冷凝)相混合而改變這些蒸氣的成分。該混合物被泵送至下遊分餾器且在其中進行分離以回收更重的烴和/或使其再循環。
進一步參見圖2，通過卸載管線51將來自液化天然氣承載器船舶50的液化天然氣液體作為流1供應至儲罐52。來自儲罐52的蒸氣流2被分為流3和流4。流速通常為20MMscfd的流3通過蒸氣返回管線和返回臂54返回液化天然氣承載器船舶50以補充船舶卸載所致的排量體積。流速通常為20MMscfd的流4與重烴流16(通常包含C3、C4和更重的烴)相混合。為了提高混合物的沸點，通常需要從下遊分餾系統獲得約200GPM至500GPM的重烴。在不能由液化天然氣源獲得重烴餾分以提高沸點溫度且對混合流17進行冷凝的情況下，可通過來自外源的重烴對系統進行充注。使用通常在-240至-255下的來自液化天然氣流6(通過初級泵53由罐52供應)的製冷內容物在交換器61中對組合流17進行冷卻和冷凝以形成流18。
應該意識到，如在船舶卸載和正常保持作業過程中吸收來自儲罐的蒸氣所需要地，可在分餾器中控制重烴餾分的重烴成分和流速。例如，富含更輕組分如N2和C1的液化天然氣蒸氣按比例地需要更多液化天然氣流和更重的組分以進行吸收和冷凝。因此，小於200gpm和高於500gpm的流速也被認為是適當的。本領域的技術人員將易於確定適當的流速，所述適當流速將主要取決於蒸氣量和重烴成分。
此外，應該認識到，烴的組分選擇不是關鍵的，只要烴使沸點溫度增加至足以允許使用液化天然氣液體的製冷內容物對組合流進行冷凝的程度即可。因此，與蒸氣流混合的適當組分尤其包括丙烷、丁烷和含碳量更高的烴。
在交換器61中，流6被從-255加熱至約-240且提供必要冷卻以對組合流17進行冷凝。冷凝流18隨後被泵62泵壓至約120psia至170psia以形成流19。在將流19供給至分餾器64之前，加壓流19通過與來自分餾器64的底部液體21進行熱交換而在交換器63中被加熱至約-10至150且部分汽化從而由此形成加熱流20。通常在約100psia至150psia的壓力下進行工作的分餾器64將加熱組合流20分離成塔頂餾出物液體流22(主要包含C2和更輕的組分)和底部液體流21(主要包含C3和更重的組分)。在塔頂餾出物冷凝器65(所述冷凝器可以是獨立的或與分餾器64形成一體)中，使用來自液化天然氣流7的製冷內容物形成分餾器的回流。在所希望的情況下，塔頂餾出物冷凝器65還可位於分餾器外部，且可在位於外部的汽鼓(未示出)中分離出液體流22。優選利用具有點火再沸器的外部熱源、蒸氣或其它熱源使分餾器再沸。
貧重烴(C3和更重的組分)的塔頂餾出物流22與液化天然氣流23混合以形成流10。隨後通過次級泵59將組合的輸出流10泵壓至通常為1000psig至1500psig的壓力以形成流11，如滿足管線規格所需要地，所述流隨後在液化天然氣汽化器60中被加熱至約40至60。液化天然氣汽化器通常是使用海水的開架型交換器、燃料點火的汽化器或使用傳熱流體的汽化器。
在預想構型的另一方面中，如圖3所示，來自儲罐52的蒸氣不返回液化天然氣承載船50。因此，不需要蒸氣返回管線和蒸氣返回臂。而是，通過緊鄰或甚至在船上的小型汽化器產生船舶所需要的用於保持體積平衡的蒸氣。此處，較小的液化天然氣液體流30在換熱器67中汽化以產生蒸氣流3從而獲得約20MMscfd的蒸氣流從而補充從船舶中產生的排量體積。汽化器67的熱源31可以是海水或環境空氣。這些構型被認為導致終端設計中，特別是在船舶50與儲罐52之間存在相對較大距離的設施中，產生進一步明顯的成本節約。因此，來自罐的整條蒸氣流2與重烴流16相結合，在與上述相似條件下通過液化天然氣流6被吸收和冷凝。在這些構型中，如吸收更高的液化天然氣蒸氣流速所需要地，流16的流速相應地增加至約400GPM至約1,200GPM。對於圖3中其餘的部件和標記而言，應用與上面為圖2提供的相同的考慮因素和標記。
在本發明主題的又一優選方面中，且尤其是在需要從原生液化天然氣中提取液化石油氣或要不然改變液化天然氣的化學成分(例如滿足環境規定或管線規格)的情況下，可為分餾器提供附加冷卻，如圖4的典型構型中所示。在這些構型中，分餾器64的塔頂餾出物冷凝器65包括與塔形成一體的第二製冷盤管66，如生產液化石油氣所需要的更高的回流功能所需要地，所述第二製冷盤管使用高壓液化天然氣提供附加冷卻。另一種可選方式是，換熱器盤管66和盤管65可位於獨立換熱器中的塔外部，且可在外部鼓中分離液體流22。此處，在約-220至-240的溫度下的離開冷凝器盤管65的液化天然氣流26被分為兩個部分；流23和流24。應該認識到，流24的準確量可發生顯著變化且將主要取決於所需液化石油氣的質量和數量。因此，流24可以是流26的0至100％之間(增加的流24增加了液化石油氣的產率)。在液化石油氣產率增加的情況下，應該認識到，餾出物成分變得更貧化。尤其所希望的效應是，具有更低熱值的貧化液化天然氣對於滿足環境規定而言是更希望的。
流24優選被供給至分餾器的大約中部，所述分餾器產生底部液化石油氣流28和貧重烴的塔頂餾出物液體流22。餾出物流22隨後與液化天然氣流23混合以形成通常在-220至-230的溫度下的流10，所述流由次級泵59進一步泵壓至約1,000psig至約1,400psig以形成流11。高壓液化天然氣流與回流冷凝器盤管66中的塔頂餾出物蒸氣進行熱交換以形成通常在約-180至-200的溫度下的流27。流27在汽化器60中受到進一步加熱以滿足管線氣體需求。底部流28通常被分為兩個部分；流25和流21。流21在其用於進行蒸氣吸收前再循環回交換器63，且剩餘流25可作為液化石油氣產物出售。對於圖4中其餘的部件和標記而言，應用與上面為圖2提供的相同的考慮因素和標記。
基於上面的典型構型，本發明人預想了一種包括液化天然氣儲存容器的設備，所述儲存容器接收液化天然氣(優選從第二液化天然氣儲存容器，且最優選從液化天然氣承載船中)且提供液化天然氣液體和液化天然氣蒸氣。分餾器由分餾器供給物產生C2和更輕的組分流以及C3和更重的組分流，其中液化天然氣液體的製冷內容物對C2和更輕的組分進行冷凝，且其中C3和更重的組分吸收液化天然氣蒸氣由此形成分餾器供給物。
在尤其優選的設備構型中，第一換熱器使用液化天然氣液體作為製冷劑對分餾器供給物進行冷卻從而由此對液化天然氣蒸氣以及C3和更重的組分的混合物進行冷凝，而第二換熱器使用來自分餾器的C3和更重的組分流作為熱源加熱(優選加壓的)分餾器供給物。在進一步優選的方面中，分離且冷凝的C2和更輕的組分與液化天然氣液體組合(在液化天然氣液體已經被用作製冷劑之後)。
更進一步優選的構型還包括那些構型，其中分餾器接收一部分液化天然氣液體作為分餾器供給物(優選在液化天然氣液體已經提供製冷物以對C2和更輕的組分進行冷凝之後)，且其中分餾器被構造以提供液化石油氣(LPG)作為底部產物。在這種構型中，進一步優選地，在液化天然氣液體已經提供製冷物以對C2和更輕的組分進行冷凝之後，液化天然氣液體的另一部分被用作冷凝製冷劑。
因此，本發明人預想一種處理液化天然氣蒸氣的方法，其中由液化天然氣儲存容器提供液化天然氣液體和液化天然氣蒸氣。在另一步驟中，液化天然氣蒸氣與C3和更重的組分流組合從而由此吸收液化天然氣蒸氣且由此形成組合產物，且在又一步驟中，組合產物在分餾器中被分離成C3和更重的組分流以及C2和更輕的組分流。在再一步驟中，使用液化天然氣液體的製冷內容物對C2和更輕的組分流進行冷凝。
由此，已經披露了液化天然氣蒸氣處理和再氣化的具體實施例和應用。然而，本領域的技術人員應該易於理解，在不偏離本發明概念的情況下可能作出除已經描述的那些變型外的更多變型。因此，除在本披露內容的精神中以外，本發明主題不受限制。此外，在解釋說明書的過程中，所有術語應該以與上下文一致的儘可能廣義的方式進行解釋。具體而言，術語「包含(comprises)」和「包括(comprising)」應該被解釋為以非排它方式提及元件、部件或步驟，意味著所提及的元件、部件或步驟可存在或被利用或與未公開提及的其它元件、部件或步驟進行組合。
權利要求
1.一種設備，包括被構造以接收液化天然氣並提供液化天然氣液體和液化天然氣蒸氣的液化天然氣儲存容器；被流體聯接至所述儲存容器且被構造以接收分餾器供給物的分餾器，其中所述分餾器產生(a)C2和更輕的組分流和(b)C3和更重的組分流；其中所述液化天然氣液體的製冷內容物對所述C2和更輕的組分進行冷凝；和其中所述C3和更重的組分吸收所述液化天然氣蒸氣由此形成所述分餾器供給物。
2.根據權利要求1所述的設備，其中來自所述儲存容器的所述液化天然氣蒸氣的一部分按一定路線到達第二液化天然氣儲存容器。
3.根據權利要求1所述的設備，進一步包括被構造以使用所述液化天然氣液體作為製冷劑對所述分餾器供給物進行冷卻的換熱器。
4.所述設備，進一步包括被構造以使用來自所述分餾器的所述C3和更重的組分流作為熱源對所述分餾器供給物進行加熱的第二換熱器。
5.根據權利要求1所述的設備，其中所述分餾器被構造以為所述液化天然氣液體提供所述冷凝的C2和更輕的組分。
6.根據權利要求1所述的設備，進一步包括提供所述液化天然氣且被構造以為所述第二液化天然氣儲存容器提供第二液化天然氣蒸氣的第二液化天然氣儲存容器。
7.根據權利要求6所述的設備，其中所述第二液化天然氣儲存容器位於船舶上。
8.根據權利要求1所述的設備，其中所述分餾器被構造以在所述液化天然氣液體提供製冷物以對所述C2和更輕的組分進行冷凝之後接收一部分所述液化天然氣液體作為分餾器供給物。
9.根據權利要求8所述的設備，其中所述分餾器被進一步構造以提供液化石油氣作為底部產物。
10.根據權利要求8所述的設備，其中所述分餾器被構造以在所述液化天然氣液體已經提供製冷物以對所述C2和更輕的組分進行冷凝之後接收所述液化天然氣液體的另一部分作為冷凝製冷劑。
11.一種處理液化天然氣蒸氣的方法，所述方法包括提供液化天然氣儲存容器，所述液化天然氣儲存容器提供液化天然氣液體和液化天然氣蒸氣；使所述液化天然氣蒸氣與C3和更重的組分流相結合從而由此吸收所述液化天然氣蒸氣且由此形成組合產物；在分餾器中將所述組合產物分為所述C3和更重的組分流以及C2和更輕的組分流；並且使用所述液化天然氣液體的製冷內容物對所述C2和更輕的組分流進行冷凝。
12.根據權利要求11所述的方法，進一步包括在所述組合產物被供給至所述分餾器前使用所述液化天然氣液體作為製冷劑對所述組合產物進行冷卻的步驟。
13.根據權利要求11所述的方法，進一步包括在所述組合產物被供給至所述分餾器前使用來自所述分餾器的所述C3和更重的組分流對所述組合產物進行加熱的步驟。
14.根據權利要求11所述的方法，進一步包括提供第二液化天然氣儲存容器的步驟，所述第二液化天然氣儲存容器為所述液化天然氣儲存容器提供所述液化天然氣。
15.根據權利要求14所述的方法，其中所述第二液化天然氣儲存容器接收一部分所述液化天然氣蒸氣。
16.根據權利要求14所述的方法，其中所述第二液化天然氣儲存容器被構造以形成液化天然氣蒸氣流，且所述液化天然氣蒸氣流被供應回所述第二液化天然氣儲存容器。
17.根據權利要求14所述的方法，其中所述第二液化天然氣儲存容器位於船舶上。
18.根據權利要求11所述的方法，進一步包括在所述液化天然氣液體已經提供製冷物以對所述C2和更輕的組分進行冷凝之後將一部分所述液化天然氣液體供給至所述分餾器的步驟。
19.根據權利要求18所述的方法，其中所述分餾器被構造以提供液化石油氣作為底部產物。
20.根據權利要求19所述的方法，進一步包括在所述液化天然氣液體提供製冷物以對所述C2和更輕的組分進行冷凝之後使用所述液化天然氣液體的另一部分作為冷凝製冷劑的步驟。
全文摘要
使用由分餾器提供的C
文檔編號C07C7/00GK1906455SQ200480039727
公開日2007年1月31日 申請日期2004年6月17日 優先權日2003年11月3日
發明者J·馬克, R·B·尼爾申, C·格拉哈姆 申請人:弗勞爾科技公司