一種火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法
2023-06-11 01:17:41 1
一種火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法
【專利摘要】本發明提供了一種火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法，該方法包括步驟：按面積井網模式布井；其中，部署的中心井與周圍最近生產井的距離小於等於100m；在部署井網的所有井上同步或次序實施火驅吞吐；待所有井實施火驅吞吐平均達到3～5個周期後，將面積井網的中心井作為連續注氣井，周圍井作為生產井，實施面積火驅。本發明通過火驅吞吐和火驅聯動，使地層條件下粘度超過10000mPa.s的特稠油和超稠油油藏採用注空氣火驅開發成為可能。
【專利說明】一種火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法
【技術領域】
[0001]本發明屬於石油開採領域，特別涉及一種採用火驅吞吐與火驅開採技術聯合開採稠油的方法。
【背景技術】
[0002]目前中國稠油開發方式主要包括蒸汽吞吐(約佔78%)，蒸汽驅(約佔10%)和常規水驅(約佔10%)。隨著注蒸汽時間延長，經濟效益變差，急需轉換開發方式。對於特稠油(在地層溫度下脫氣原油粘度超過1000mPa.s)、超稠油(在地層溫度下脫氣原油粘度超過50000mPa.s)油藏，目前只有那些儲層物性條件好、油層厚度大的油藏，才能通過蒸汽吞吐和SAGD技術動用，並且成本很高。
[0003]近些年來，火燒油層採油技術(包含火驅開採原油和火驅吞吐開採原油)受到廣泛關注。
[0004]火驅開採原油:火驅開採原油是一種用電的、化學的等方法使油層溫度達到原油燃點，並向油層注入空氣或氧氣使油層原油持續燃燒的採油方法。火燒油層有正向燃燒、反向燃燒和溼式燃燒三種基本方式。以一定的井網模式，從點火/注氣井開始正向(向生產井方向推進)燃燒是常用的方法，該法驅動的流體必須通過油藏的低溫區流向生產井，對特稠原油及超稠原油油藏，可能形成流體阻塞，難以實施。火驅技術在遼河、新疆等油田已有礦場應用，且應用規模逐年擴大。然而，目前火驅技術應用的最大問題是從注入井開始向生產井驅替過程中，驅動的流體必須通過油藏的低溫區流向生產井，對特稠原油及超稠原油，可能形成流體阻塞，導致注入井注氣壓力急劇升高，生產井卻不見效。國外工業化火驅最著名的是羅馬尼亞的Suplacu油田，其地下原油粘度小於2000mPa.S。另一個著名的工業化火驅項目是印度的Balol油田，其地下原油粘度只有150Pa.S。國內遼河油田杜66塊、高3塊以及新疆油田紅淺I井區的火驅項目中，其地層原油粘度均在1000mPa.s以下。根據美國能源部的評價標準，火驅技術適用的原油粘度範圍在5000mPa.s以下。從已檢索的文獻資料看，無論從油藏評價標準還是礦場實踐中，都沒有特稠油和超稠油油藏實施火驅開發的成功先例。
[0005]火驅吞吐(也稱火燒油層吞吐)開採原油:火燒油層吞吐開採原油包括注入、燜井、回採三個階段。在注入階段，採用電熱點火、化學點火或自然點火等點火技術，將油層加熱到原油燃點以上，同時用空氣壓縮機向油層內連續注入空氣，近井地帶的原油燃燒產生熱量並生成煙道氣，向周圍地層徑向推進和擴散；在燜井階段，停止空氣注入並關井，使非凝結氣體繼續擴散和溶解，熱量向縱深傳遞；在回採階段，重新開井，在加熱降粘、溶解氣驅等多重作用機理下油層中的原油、注入氣及煙道氣從油井中採出。CN 101161987B公開了一種火燒吞吐開採稠油的工藝技術，描述的是火燒吞吐開採技術中注空氣點火、燜井和採油階段技術參數和特徵，其適用的井筒條件為常規套管射孔完井，在該文獻的兩個實施例中，適用的油層的深度僅為300?600m，適用的原油粘度僅分別為900mPa.s、9mPa.S。
[0006]現有技術條件下，火驅或火驅吞吐技術並無法在特稠油、超稠油油藏中使用。
【發明內容】
[0007]本發明的主要目的是提供一種適用於開採特稠油和超稠油的火驅技術。
[0008]火驅過程中，從注入井到生產井，可以將地層劃分為已燃區、燃燒帶、結焦帶、蒸汽帶、油牆及剩餘油區。對地層能量消耗最大、最能夠形成流體堵塞部位是油牆。對於特稠油、超稠油油藏來說，火驅一旦啟動就會迅速形成油牆，而該油牆又具有強度(粘度)大、範圍廣(半徑大)的特點，使傳統的火驅技術無法進行。因此，本發明的方法是從破解油牆入手，通過降低油牆的強度和規模，來實現特稠油和超稠油油藏的火驅開發。
[0009]本發明所提供的是一種火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法，該方法包括:
[0010](I)按面積井網模式布井；其中，部署的中心井與周圍最近生產井的距離小於等於100m，優選為70?10m ；
[0011](2)在部署井網的所有井上同步或次序實施火驅吞吐；
[0012](3)待所有井實施火驅吞吐平均達到3?5個周期後，將面積井網的中心井作為連續注氣井，周圍井作為生產井，實施面積火驅。
[0013]本發明的方法，通過部署井網實施火驅吞吐過程，不僅可以採出一定的原油，更重要的是在每口井周圍形成一定範圍的被加熱區域，原油流經這些區域時粘度大幅度降低、流動性增強、阻力減小；當所有井均進行3?5個周期的火驅吞吐後，地層壓力下降，這時中心井連續注空氣進行火驅，周圍井做為生產井採油。本發明既兼顧了稠油特別是特稠油、超稠油開發初期的單井產能問題(通過所有井火驅吞吐，迅速形成產能，收回一部分投資)，又考慮了最大限度提高最終採收率的問題(通過後期連續的火驅實現最大的體積波及係數和最終採收率)，最關鍵的是通過火驅吞吐和火驅聯動，使地層條件下粘度超過1000mPa.s的特稠油和超稠油油藏，採用注空氣火驅開發成為可能。
[0014]根據本發明的具體實施方案，本發明的火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法中，步驟(I)所述面積井網模式為:正方形反五點、正六邊形反七點或正方形反九點。
[0015]根據本發明的具體實施方案，本發明的火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法中，步驟(2)火驅吞吐採用次序進行，當一口井處在注氣階段時，周圍井作為生產井兼觀察井，對燃燒尾氣中的CO2濃度進行觀測以判斷地下燃燒狀態；當一口井出現和周圍若干井連通跡象時，將這些井做為同一個批次，同步注、採。
[0016]根據本發明的具體實施方案，本發明的火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法中，步驟(2)實施火驅吞吐時的周期注氣量可按如下確定:
[0017]平均每米油層厚度單周期注空氣量為20000?80000m3 ；
[0018]優選地，對於同一口井，隨著火驅吞吐周期數的增加，周期注氣量也隨著遞增。更優選地，前3個周期，單井周期累計注氣量比上一個周期遞增40%?70% ;從第4周期開始，單井周期累計注氣量比上一個周期遞增10%?30%。
[0019]根據本發明的具體實施方案，本發明的火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法中，步驟(2)實施火驅吞吐的過程包括:
[0020]在套管射孔段對稠油油藏實施水力壓裂改造，在井筒兩翼形成人工裂縫，並加入支撐劑；
[0021]應用點火技術，使井底溫度達到原油燃點溫度，將油井油層點燃；
[0022]向油井中連續注入空氣；
[0023]注空氣結束後，煙井；開井回米。
[0024]上述火驅吞吐過程中，利用水力壓裂在井筒兩翼形成人工裂縫，通過人工裂縫可改變井筒周圍原來的徑向滲流流向和滲流界面面積，大幅度提高火燒油層吞吐過程中點火階段的注空氣能力。
[0025]根據本發明的具體實施方案，本發明的火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法，步驟(2)實施火驅吞吐的過程中，水力壓裂改造形成的裂縫的擴展高度為油層厚度，裂縫半長度為30?50m ;支撐劑用量為30?70m3。支撐劑可以為陶粒或石英砂等常規壓裂支撐劑。
[0026]根據本發明的具體實施方案，本發明的火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法中，步驟(3)周圍生產井為連續生產或火驅吞吐生產。其中，中心注氣井的注氣速度隨著燃燒帶推進半徑增大逐步增加，並保持在1000m3/ (d.m)?4000m3/ (d.m)範圍內。優選地，中心井點火之初6個月內注氣速度為1000?1500m3/(d.m)，7?12個月注氣速度保持在1500?2000m3/(d.m)，12個月後注氣速度提高到2000?3000m3/(d.m)。具體地，在此期間，油牆從中心注氣井向周圍生產井推進(當中心注氣井在某一個恆定注氣速度下注氣壓力仍然持續升高，優選持續時間超過30d)，這時周圍生產井可以再次啟動火驅吞吐，以進一步削弱油牆的規模、降低滲流阻力。
[0027]根據本發明的具體實施方案，本發明的火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法中，步驟(3)當某生產井產量低於經濟極限產量或產出氣液比大於4000m3/m3時(產出氣液比大於4000m3/m3即表明出現明顯的火驅前緣突破現象)，關閉該井。當所有生產井均低於經濟極限產量或均出現明顯的火驅前緣突破現象後，整個開發過程結束。
[0028]本發明的火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法，適用於開採特稠油、超稠油油藏。本發明技術的核心圍繞削弱火驅過程中油牆的規模和強度展開，有效避免了特、超稠油火驅過程中固有的流體堵塞現象。具體而言，本發明的方法具有以下優點:
[0029]I)本發明的方法解決了地層條件下粘度超過1000mPa.s的特稠油及超稠油無法利用廉價空氣進行火驅開採的難題。按國內外通用的火燒油層篩選標準，特稠油和超稠油油藏是不適合火驅開採的，而此類油藏採用注蒸汽開採(蒸汽吞吐、蒸汽驅、SAGD等)面臨著油汽比低、熱損失大、開發成本高等問題，也很難經濟有效開發。本發明針對火驅開發的特點，從破解油牆阻力入手，通過所有井先期的火驅吞吐以及周圍生產井後期的繼續火驅吞吐，使注入端和採油端兩端的滲流阻力同時大幅度降低，使火驅過程得以持續。
[0030]2)本發明的方法解決了高粘原油火驅見效慢，投資回收期長的問題。普通稠油採用面積井網火驅採油，見效時間一般在I?2年後，原油粘度越大，見效越慢。對於特稠油、超稠油油藏即使能夠進行火驅的話，見效也在2?4年後。見效前不僅要承擔地下與地上建設投資，還要承擔注空氣的操作成本，投資回收壓力很大。對所有井先期實施火驅吞吐，可以在3個月內迅速見產，短期實現較高的採油速度。
[0031]3)兼顧了單井產量和油藏的最終採收率。火驅吞吐是一種見效快、單井產量高的一種採油方式，但卻是一種衰竭式開採方式，隨著地層壓力下降，火驅吞吐不能持續。一般火驅吞吐過程中熱前緣波及半徑在15?20m，煙道氣前緣有效波及半徑在50m左右，以10m井距計算，單純採用火驅吞吐所能獲得的採收率小於15%。本發明的技術在火驅吞吐後採用火驅技術，可以實現地層的能力的持續補充，有礦場試驗表明火驅的最終採收率可以超過50%甚至60%。本發明採用初期火驅吞吐啟動，後期火驅吞吐與火驅聯動，既可以在初期實現較高的採油速度(平均採油速度可以達到3?5%以上)，又可以實現較高的最終採收率，實現特稠油、超稠油這類難動用儲量的經濟、可持續開發。
【專利附圖】
【附圖說明】
[0032]圖1:普通稠油火驅過程中儲層中區帶及溫度壓力分布示意圖。
[0033]圖2A與圖2B:火驅吞吐與火驅聯動開採特/超稠油示意圖。其中，圖2A:第一階段所有井火燒油層吞吐開採(3?5個周期)示意圖；圖2B:第二階段中心井注氣火驅、周圍井火燒油層吞吐開採(3?5個周期)示意圖。圖中，a.正方形五點井網，b.正六邊形反七點井網，c.正方形反九點井網。
[0034]圖3A與圖3B:火驅吞吐與火驅聯動開採特/超稠油過程中儲層特徵分布示意圖。其中，圖3A:第一階段火驅吞吐結束後儲層各區帶及溫度壓力剖面分布示意圖；圖3B:第二階段開始後儲層各區帶及溫度壓力剖面分布示意圖。
【具體實施方式】
[0035]為了對本發明的技術特徵、目的和有益效果有更加清楚的理解，現結合具體實例及附圖對本發明的技術方案進行以下詳細說明，應理解這些實例僅用於說明本發明而不用於限制本發明的範圍。各實施例中未詳細提及的步驟均可按照所屬領域的常規操作進行。
[0036]請參見圖1，示意了現有技術普通稠油火驅過程中從注入井到生產井位置，儲層中各個區帶的分布。從中可以看出注入壓力主要消耗在油牆的位置。對於粘度低於5000mPa.s的普通稠油，在注氣壓力尚未達到地層破裂壓力之前，生產井就可以見效。但對於粘度高於1000mPa.s的特稠油以及粘度大於50000mPa.s的超稠油來說，即使注氣壓力遠超地層破裂壓力，生產井也無法見效，這就是所謂的流體堵塞。
[0037]再請參見圖2A與圖2B，其為本發明的火驅吞吐與火驅聯動開採特/超稠油方法的示意圖。本發明的火驅吞吐與火驅聯動開採稠油方法主要包括:首先部署直井面積火驅井網，該井網可以是正方形五點井網，也可以是正六邊形反七點井網，還可以是正方形反九點井網。井網儘可能規則，便於通過油藏工程手段跟蹤分析油藏動態和調控。視地質情況，也可以有不同程度的不規則布井。第一階段是所有井實施火驅吞吐，如圖2A所示。在這個階段可以次序實施單井火驅吞吐，在一口井實施火驅吞吐過程中，周圍相鄰的井可以作為生產井或觀察井(排氣井兼燃燒尾氣監測井)。第二個階段是將處於井網中心位置的中心井作為連續注氣井實施面積井網火驅，參見圖2B，這個階段周圍井既可以作為生產井開井生產，也可以繼續實施單井火驅吞吐。如果沒有中心注氣井連續注氣火驅過程，周圍生產井的火驅吞吐可能無法持續進行(因為該井附近原油已經被前期火驅吞吐產出，導致繼續火驅吞吐產量越來越低，達不到經濟產量)。但一旦中心注氣井實施連續注氣火驅後，油牆(及前面的原油)就會從中心注氣井向周邊生產井推進，因而周邊生產井就具備了繼續進行火驅吞吐的條件。
[0038]圖3A示意了第一階段即火驅吞吐階段結束後儲層各區帶及溫度壓力剖面分布。在該階段以各井為中心，在地層中均形成了圓形的被燃燒帶及其前緣加熱的區域。圖3B示意了第二階段中心井開始火驅後儲層各區帶及溫度壓力剖面分布。從中可以看出，中心注氣井燃燒帶繼續向前推進，而生產井端被原油重新飽和。由於生產井端在火驅吞吐階段積聚了較多的熱量，在第二階段生產過程中，原油流經到近井地帶時被地層加熱，原油粘度大幅下降、流動阻力減小。同時在該階段注、採井間的油牆被攤薄，阻力下降。在地層中由於有大量的煙道氣，其中的二氧化碳具有較強的溶解能力，因此油牆流動到生產井端可形成泡沫油，因此將該區域稱為泡沫油區。形成的泡沫油擬單相流動進一步降低了流動阻力。
[0039]實施例1
[0040]油藏I油藏深度840m ;油層厚度13.6m ;油層滲透率940X 1(Γ3 μ m2 ;油層溫度480C ;原油粘度35000mPa.s，屬特稠油油藏；原油密度0.9840g/cm3 ;含油飽和度68.9% ;常規冷採無產量，蒸汽吞吐試採效果差，油汽比低於0.2，無法經濟開發。
[0041]採用本發明的火驅吞吐與火驅聯動開發試驗，方案部署如下:
[0042]I)按10m井距正方形面積井網設計4個井組(4注9採)，新鑽井13 口，初期13口井全部採用火驅吞吐，後期4注9採進行4個井組的火驅開採。試驗區面積為0.08km2，動用儲量為19.6萬噸。
[0043]2)第一階段火驅吞吐，採用電加熱器點火方法，點火溫度530°C。點火時間大於7天。完成一個周期的空氣注入量後，要加注氮氣段塞以防止回採氧氣超標。注入氮氣段塞的量為Χ.ρ.Φ/300?Χ.Ρ.Φ/200標方；其中，X為該周期注入空氣量，單位為標方；Ρ為注空氣結束時壓力，單位為大氣壓；Φ為油層孔隙度，以小數計；
[0044]每口井吞吐5個周期，第一階段實施3年。注氣參數如下表I。
[0045]表I火驅吞吐階段單井注氣參數設計表
[0046]
—參數第一輪次第二輪次第三輪次第四輪次第.五輪次 30χ104 50χ104 70xl04 80χ104 90x104
(Nm )
注f4 χ ]04 7.4x104 10.3X14 11.8、14 13.2χ104
(Nm )
?Μ並時間(day) I 3 I 3 I 4 I 4 I 5
[0047]3)第二階段實施4 口中心井火驅，點火初期6個月內單井日注氣速度14000m3/d，6個月後注氣速度提高到20000m3/d，12個月後注氣速度提高到28000m3/d，此後注氣速度保持不變。第二階段計劃實施9年，累計注氣量32016 X 104m3。
[0048]實施效果:火燒吞吐階段生產3年，平均每口井吞吐了 4.7個周期。現場資料顯示，一口井注氣點火期間，周邊井可正常回採。回採井產出氣體組分中C02的濃度平均在12.5%?15.7%，證明地下燃燒狀態良好。由於油藏屬於特稠油油藏，有近40%的井在第一周期沒有完成設計注氣量，主要原因是在恆定注氣速度下注氣壓力持續升高最終超過安全注入壓力(16MPa)被迫停注。隨著吞吐周期的增多，這個問題逐步得到緩解。在第4、5個周期中，90%以上的井完成了設計注氣量。火燒油層吞吐期間所有井累積注空氣4160 X 104m3,累積產油60080t，累積空氣油比693，階段採出程度達到14.4%。單井吞吐階段累計採油4619t。火驅階段目前已進行2年，注氣壓力穩定在14.5MPa，生產端單井產液量穩定在11?15t/d，證明通過前期吞吐，注採兩端滲流阻力均以下降，火驅過程可以持續。目前年採油速度達到4%。預計生產9年，累積注空氣32016X 104m3，累積產油102572t，累積空氣油比3121，階段採出程度達到43.1 %。預計火驅吞吐+火驅階段單井累計採油16012t，採收率為 57.5%0
[0049]實施例2
[0050]油藏2油藏深度640m ;油層厚度14m ;油層滲透率940X 10_3μ m2 ;油層溫度37°C ；原油粘度55000mPa.s，屬超稠油油藏；原油密度0.9870g/cm3 ;含油飽和度72.9% ;常規冷採無產量，蒸汽吞吐試採效果差，油汽比低於0.15，無法經濟開發。因此決定採用火驅吞吐與火驅聯動開發試驗，方案部署如下:
[0051]I)在試驗區範圍內部署4個正六邊形反7點井網，新鑽直井20 口含4 口注氣井、16 口生產井；注採井距100m，相鄰採油井距離10m ;井組內控制含油麵積0.104平方公裡；單井組控制儲量4.2萬噸,4個井組合計控制儲量16.8萬噸；
[0052]2)第一階段火驅吞吐，採用電加熱器點火方法，點火溫度550°C。點火時間大於7天。完成一個周期的空氣注入量後，要加注氮氣段塞以防止回採氧氣超標。注入氮氣段塞的量為Χ.ρ.Φ/300?Χ.Ρ.Φ/200標方；其中，X為該周期注入空氣量，單位為標方；Ρ為注空氣結束時壓力，單位為大氣壓；Φ為油層孔隙度，以小數計；
[0053]每口井吞吐5個周期，第一階段實施3年。注氣參數如下表2。
[0054]表2火驅吞吐階段單井注氣參數設計表
[0055]
—參數 I第-輪次第二輪次第三輪次第四輪次第.五?
注/Si'景15xlO4 2、入104 35xl0414 55x104
(Nm )
注『1、量2.4χ104 3.4χ104 5^104 6x104 7><14
(Nm )
燜井時間(day)3 3 445
[0056]3)第二階段實施4 口中心井火驅，單井日注氣量從12000?18000m3/d，第二階段計劃實施12年，累計注氣量18000 X 104m3。
[0057]實施效果:試驗區4井組(20 口井)累計生產15年，生產數據如下表3所示。
[0058]表3:試驗區4個井組20 口井生產數據表
[0059]
注氣井生產井日產油Λ/年產油Λ/採油速度累積產年度數/丨] 數/丨丨噸盹/% 油勸噸
12020 28.07 10106 4.21 10106
22020 29.82 10734 4.47 20840
[0060]
3202032.79M 8064.9232646
441634.80125295.2245175
541638.93140155.8459190
641642.46152856.3774475
741641.74150286.2689503
841633.92122105,09101713
941625.9693453.89111058
1041620.5373923.08118450
1141616.0157632,40124213
1241612.7345831,91128796
I4168.8932011.33131997
144168.0929111。21134908
1、4166.3622900,95137198
[0061] 實施火驅吞吐的第一年，20 口井中有17 口井在一個周期的釆油量超過300噸，最早見油時間是回釆第9天，平均見效時間為回釆後12?20天。從第4年開始進入中心井火驅階段，當年16 口生產井實現平均單井產量2.05t/d，總產油1.25萬噸。到火驅結束時累計生產15年，累積注空氣2.45 X 1V,累積產油13.7萬噸，階段釆出程度達到57.15%。穩產期平穩產期釆油速度5%?7%。(按16 口生產井計算)平均單井累產量8563噸。
【權利要求】
1.一種火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法，該方法包括步驟: (1)按面積井網模式布井；其中，部署的中心井與周圍最近生產井的距離小於等於100m，優選為70?10m ； (2)在部署井網的所有井上同步或次序實施火驅吞吐； (3)待所有井實施火驅吞吐平均達到3?5個周期後，將面積井網的中心井作為連續注氣井，周圍井作為生產井，實施面積火驅。
2.根據權利要求1所述的火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法，其中，步驟(I)所述面積井網模式為:正方形反五點、正六邊形反七點或正方形反九點。
3.根據權利要求1所述的火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法，其中，步驟(2)火驅吞吐採用次序進行，當一口井處在注氣階段時，周圍井作為生產井兼觀察井，對燃燒尾氣中的CO2濃度進行觀測以判斷地下燃燒狀態；當一口井出現和周圍若干井連通跡象時，將這些井做為同一個批次，同步注、採。
4.根據權利要求1所述的火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法，其中，步驟(2)實施火驅吞吐時的周期注氣量可按如下確定: 平均每米油層厚度單周期注空氣量為20000?80000m3 ； 優選地，對於同一 口井，隨著火驅吞吐周期數的增加，周期注氣量也隨著遞增；更優選地，前3個周期，單井周期累計注氣量比上一個周期遞增40%?70% ;從第4周期開始，單井周期累計注氣量比上一個周期遞增10%?30%。
5.根據權利要求1所述的火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法，其中，步驟(2)實施火驅吞吐的過程包括: 在套管射孔段對稠油油藏實施水力壓裂改造，在井筒兩翼形成人工裂縫，並加入支撐劑； 應用點火技術，使井底溫度達到原油燃點溫度，將油井油層點燃； 向油井中連續注入空氣； 注空氣結束後，煙井；開井回米。
6.根據權利要求5所述的火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法，其中，水力壓裂改造形成的裂縫的擴展高度為油層厚度，裂縫半長度為30?50m ;支撐劑用量為30?70m3。
7.根據權利要求1所述的火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法，其中，步驟(3)周圍生產井為連續生產或火驅吞吐生產。
8.根據權利要求7所述的火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法，其中，步驟(3)中心注氣井的注氣速度隨著燃燒帶推進半徑增大逐步增加；優選地，中心井點火之初6個月內注氣速度為1000?1500m3/(d.m)，7?12個月注氣速度保持在1500?2000m3/ (d.m)，12個月後注氣速度提高到2000?3000m3/(d.m)； 具體地，在此期間，油牆從中心注氣井向周圍生產井推進，當中心注氣井在某一個恆定注氣速度下注氣壓力仍然持續升高，優選持續時間超過30d，周圍生產井可以再次啟動火驅吞吐，以進一步削弱油牆的規模、降低滲流阻力。
9.根據權利要求1或7所述的火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法，其中，步驟(3)當某生產井產量低於經濟極限產量或產出氣液比大於4000m3/m3時，關閉該井。
10.根據權利要求1所述的火驅吞吐與火驅聯動開採稠油的方法，該方法是用於開採特稠油或超稠油油藏。
【文檔編號】E21B43/243GK104196507SQ201410446031
【公開日】2014年12月10日 申請日期:2014年9月3日 優先權日:2014年9月3日
【發明者】雷春娣 申請人:雷春娣