耐熱性鐵素體系不鏽鋼及其製造方法
2023-10-29 13:46:07
專利名稱：耐熱性鐵素體系不鏽鋼及其製造方法
技術領域：
本發明涉及高溫強度、耐高溫氧化性和耐高溫鹽害性優異的鐵素體系不鏽鋼，該不鏽鋼可很好地供汽車和摩託車的排氣管、催化劑外筒材以及火力發電成套設備的排氣管道或者燃料電池相關構件(例如隔板、內部連線、改質器等)等在高溫環境下使用的構件用。
背景技術：
對於汽車的在排氣系環境下使用的、例如排氣歧管、排氣管、變矩器外殼和消聲器材料，要求成形性和耐熱性優異。現在，在這樣的用途中大多使用在室溫下為軟質、成形性優異、高溫彈性極限應力也比較高的、添加了Nb和Si的含Cr鋼、例如Type429(14Cr-0.9Si-0.4Nb系)鋼。
可是，該Type429鋼，當通過提高引擎性能使得排氣溫度上升到比現行溫度高的900℃-1000℃那樣的高溫時，存在高溫彈性極限應力或耐氧化性不足的問題。
因此，對在900℃的強度比Type429鋼高、具有優異的耐氧化性的材料的要求提高。另外，提高排氣構件材料的高溫強度可使構件薄壁化，還有可大大有助於汽車車體重量減輕的優點。
作為適應上述要求的鋼，特開2000-73147號公報中公開了從排氣系構件的高溫部到低溫部的寬範圍都可適用的、高溫強度、加工性和表面性狀優異的含Cr鋼。該原材料是含有C0.02質量％或以下、Si0.10質量％或以下、Cr3.0-20質量％或以下、Nb0.2-1.0質量％的含Cr鋼，是將Si降低至0.10質量％或以下、抑制Fe2Nb萊維氏(Laves)相析出，抑制室溫屈服強度上升，與此同時賦予優異的高溫強度和加工性、以及良好的表面性狀的鋼。
另外，歐洲公開公報EP1207214A2中公開了下述內容在滿足C0.001％或以上小於0.020％、Si超過0.10％小於0.50％、Mn小於2.00％、P小於0.060％、S小於0.008％、Cr12.0％或以上小於16.0％、Ni0.05％或以上小於1.00％、N小於0.02 0％、Nb10×(C+N)或以上小於1.00％、Mo超過0.8％小於3.0％、Si≤1.2-0.4Mo的條件下，還根據需要含有W0.50％或以上5.00％或以下，抑制萊維氏相析出，穩定地確保由固溶Mo產生的高溫強度增加效果。
這2項技術以提高在900℃的高溫強度為目的，評價在900℃的強度、耐氧化性。
可是，即使是上述的排氣系構件，在900℃-1000℃的高溫下的耐氧化性即耐高溫氧化性的方面仍有問題。
即，為了更加提高引擎性能，排氣溫度的進一步上升不可避免，但在排氣溫度上升至900℃-1000℃的高溫的情況下，現行的材料又新發生下述問題發生異常的氧化、或者高溫強度不足。
在此，異常氧化是指在材料暴露在高溫排氣中的場合，生成Fe氧化物，該Fe氧化物氧化速度異常快，因此氧化急劇進行，原材料變得破爛不堪的現象。
發明內容
本發明是有利地解決上述問題的發明，目的是提出高溫強度和耐高溫氧化性優異、而且耐高溫鹽害性也優異的鐵素體系不鏽鋼。
在此，高溫鹽害是指，特別是在寒冷地方路面散布的路面防凍劑中的鹽分和在海岸地方的海水的鹽分附著於排氣管後，被加熱至高溫的場合的腐蝕，因這樣的腐蝕板厚不斷減少。
本發明人為達到上述目的而反覆刻苦研究的結果得到下述知識見解添加W、特別是複合添加Mo和W有效地有助於改善耐高溫氧化性和高溫強度。
另外得到的知識見解是為提高耐高溫鹽害性，添加Si或Al有效。
本發明立足於上述知識見解。
即，本發明的要旨構成如下1.一種鐵素體系不鏽鋼，按質量％計，C0.02％或以下、Si2.0％或以下、Mn2.0％或以下、Cr12.0-40.0％、Mo1.0-5.0％、W超過2.0％但在5.0％或以下，Mo和W的合計量按質量％計是(Mo+W)≥4.3％，含有Nb5(C+N)～1.0％以及N0.02％或以下，其餘是Fe和不可避免的雜質。
2.根據上述1所述的鐵素體系不鏽鋼，其中為Si0.5-2.0％、Cr12.0-1 6.0％。
3.根據上述2所述的鐵素體系不鏽鋼，其中按質量％計，鋼還進一步含有從Ti0.5％或以下、Zr0.5％或以下以及V0.5％或以下之中選擇的至少1種。
4.根據上述2或3所述的鐵素體系不鏽鋼，其高溫強度、耐高溫氧化性和耐高溫鹽害性優異，其中按質量％計，鋼還進一步含有從Ni2.0％或以下、Cu1.0％或以下、Co1.0％或以下以及Ca0.01％或以下之中選擇的至少1種。
5.根據上述2-4的任1項所述的鐵素體系不鏽鋼，其中按質量％計，鋼還進一步含有Al0.01-7.0％。
6.根據上述2-5的任1項所述的鐵素體系不鏽鋼，其中按質量％計，鋼還進一步含有從B0.01％或以下、Mg0.01％或以下之中選擇的至少1種。
7.根據上述2-6的任1項所述的鐵素體系不鏽鋼，其中按質量％計，鋼還進一步含有REM0.1％或以下。
8.根據上述1所述的鐵素體系不鏽鋼，其中為Cr超過16.0％但40.0％或以下。
9.根據上述8所述的鐵素體系不鏽鋼，其中Mo和W的合計量按質量％計滿足(Mo+W)≥4.5％。
10.根據上述8或9所述的鐵素體系不鏽鋼，其中按質量％計，鋼還進一步含有從Ti0.5％或以下、Zr0.5％或以下以及V0.5％或以下之中選擇的至少1種。
11.根據上述8、9或10的任1項所述的鐵素體系不鏽鋼，其中按質量％計，鋼還進一步含有從Ni2.0％或以下、Cu1.0％或以下、Co1.0％或以下以及Ca0.01％或以下之中選擇的至少1種。
12.根據上述8-11的任1項所述的鐵素體系不鏽鋼，其中按質量％計，鋼還進一步含有Al0.01-7.0％。
13.根據上述8-12的任1項所述的鐵素體系不鏽鋼，其中按質量％計，鋼還進一步含有從B0.01％或以下、Mg0.01％或以下之中選擇的至少1種。
14.根據上述8-13的任1項所述的鐵素體系不鏽鋼，其中按質量％計，鋼還進一步含有REM0.1％或以下。
15.一種鐵素體系不鏽鋼鋼板，是上述1-14的任1項所述的鐵素體系不鏽鋼的鋼板，所述鋼板是熱軋鋼板或者冷軋鋼板。
16.一種鐵素體系熱軋不鏽鋼鋼板的製造方法，將調整為上述1-14的組成範圍的鋼水製成鋼板坯後，進行熱軋，根據需要進行熱軋板退火和酸洗。
17.一種鐵素體系冷軋不鏽鋼鋼板的製造方法，對上述16的熱軋鋼板還進一步進行冷軋、退火和酸洗。
圖1是對於以14％Cr-0.8％Si-0.5％Nb鋼為基礎以種種比例添加Mo和W時的耐高溫氧化性用Mo+W量整理的曲線圖。
圖2是對於以18％Cr-0.1％Si-0.5％Nb鋼為基礎以種種比例添加Mo和W時的耐高溫氧化性用Mo+W量整理的曲線圖。
具體實施例方式
以下對在本發明中將成分組成限定在上述範圍的理由進行說明。關於成分的「％」表示只要不特別聲明，就意指質量％。
C0.02％或以下C由於使韌性和加工性劣化，因此其混入極力降低為好。從該觀點考慮本發明將C量限定在0.02％或以下。更優選是0.008％或以下。
Cr12.0-40.0％Cr是提高耐蝕性和耐氧化性的基本元素，為了得到其效果，需要在12.0％或以上。此外，從耐蝕性的觀點考慮，希望為14.0％或以上。另外，進一步重視耐高溫氧化性的場合，含量超過16.0％為好。在重視加工性的材料中優選為16.0％或以下。
另外，當含量超過40.0％的場合，材料的脆化變得顯著，因此上限規定為40.0％。更優選為30.0％或以下，進一步優選為20.0％或以下。
Si2.0％或以下Si當含量超過2.0％時，在室溫的強度增大，降低加工性，因此將上限規定為2.0％。此外，Cr為16.0％或以下的場合，有效地有助於提高耐高溫鹽害性，因此從該觀點考慮優選含有0.5％或以上。更優選在0.6-1.2％的範圍。
Mn2.0％或以下Mn作為脫氧劑有效地起作用，但過剩的添加形成MnS，降低耐蝕性，因此限定在2.0％或以下。更優選是1.0％或以下。此外，從耐氧化膜剝離性的觀點考慮Mn量越高越好，因此從該觀點出發優選含有0.3％或以上。
Mo1.0-5.0％Mo不僅提高高溫強度，還有效地有助於提高耐氧化性和耐蝕性，因此本發明規定為含有1.0％或以上。可是，當含量太多時，在室溫的強度增大，加工性降低，因此將5.0％規定為上限。更優選為1.8-2.5％的範圍。
W超過2.0％但在5.0％或以下W在本發明中是特別重要的元素。即，通過在添加了上述Mo的鐵素體系不鏽鋼中複合含有W，可謀求耐高溫氧化性的顯著提高。另外，還有效有助於提高高溫強度。可是，當W在2.0％或以下時，缺乏其添加效果，另一方面，多量地含有超過5.0％時，招致成本上升，因此W規定為在超過2.0％、但5.0％或以下的範圍含有。特別是W含量超過2.6％時高溫強度顯著提高，因此更優選為超過2.6％、但在4.0％或以下，進一步優選是3.0％或以上、3.5％或以下。
(Mo+W)≥4.3％如後述，通過複合含有Mo和W，可謀求耐高溫氧化性顯著提高。因此，這些元素的合計量優選為4.3％或以上。優選是4.5％或以上，更優選是4.7％或以上，進一步優選是4.9％或以上。
圖1表示出關於以14％Cr-0.8％Si-0.5％Nb鋼為基礎以種種比例添加Mo(1.42％-1.98％)和W(1.11％-4.11％)時的冷軋退火板的耐高溫氧化性進行調查的結果。另外，圖2表示出關於以18％Cr-0.1％Si-0.5％Nb鋼為基礎以種種比例添加Mo(1.81％-1.91％)和W(1.02％-3.12％)時的冷軋退火板的耐高溫氧化性進行調查的結果。
為了促進氧化，耐高溫氧化性試驗在1050℃下評價。在1050℃大氣氣氛中保持100小時，用該試驗後的試驗片的重量變化進行評價。該重量變化越小，意味著耐高溫氧化性越優異。如果試驗後的重量變化為10mg/cm2或以下，則可以說耐高溫氧化性優異。
按圖1和圖2所示那樣，通過含有4.3％或以上的Mo+W，耐高溫氧化性格外提高。耐高溫氧化性試驗從各冷軋退火板採集各2片試驗片(2mm厚×20mm寬×30mm長)，將這些試驗片在1050℃的大氣氣氛中保持100小時。測定試驗前後的各試驗片的重量，算出試驗前後的重量變化，求出2片的平均值。
Nb5(C+N)-1.0％Nb是對改善高溫強度有效的元素，為了發揮該效果，與C和N量兼顧，需要含有5(C+N)或以上。可是，太多量的添加時在室溫的強度增大，加工性降低，因此將1.0％規定為上限。更優選是0.4-0.7％的範圍。
N0.02％或以下N也與C同樣使韌性和加工性劣化，因此其混入極力降低為好。從該觀點考慮，本發明將N量限定在0.02％或以下。更優選是0.008％或以下。
以上說明了基本成分，但本發明除此以外還可適宜含有或以下敘述的元素。
從Ti0.5％或以下、Zr0.5％或以下以及V0.5％或以下之中選擇的至少1種Ti、Zr和V均有固定C和N、提高耐晶界腐蝕性的作用，從該觀點出發，分別含有0.02％或以上為好。可是，當含量超過0.5％時，招致鋼材脆化，因此規定為分別0.5％或以下含有。
這些元素對提高高溫強度也有效，因此合併了上述W和後述的Cu的(W+Ti+Zr+V+Cu)量優選含有超過3％。
從Ni2.0％或以下、Cu1.0％或以下、Co1.0％或以下以及Ca0.01％或以下之中選擇的至少1種Ni、Cu、Co和Ca均是對改善韌性有用的元素，規定為分別以Ni2.0％或以下、Cu1.0％或以下、Co1.0％或以下、Ca0.01％或以下含有。特別是Ca，在含有Ti的場合，也有效地有助於防止連鑄時的噴嘴堵塞。為了充分發揮這些元素的效果，優選分別以Ni0.5％或以上、Cu0.05％或以上的範圍含有，優選以Cu0.3％或以上、Co0.03％或以上、Ca0.0005％或以上的範圍含有。
Al0.01-7.0％Al不僅作為脫氧劑有用，還在焊接區表面形成緻密的氧化膜，在焊接中防止吸收氧和氮，也有效地有助於提高焊接區韌性。還是對改善耐高溫鹽害性有用的元素。可是，當含量小於0.01％時，其缺乏添加效果，另一方面，當超過7.0％時，鋼材的脆化顯著，因此Al限定在0.01-7.0％的範圍。更優選是0.5-7.0％的範圍。
從B0.01％或以下、Mg0.01％或以下之中選擇的至少1種B和Mg都有效地有助於改善2次加工脆化，但含量超過0.01％時，在室溫的強度增大，招致延性降低，因此規定為分別含有0.01％或以下。更優選是B0.0003％或以上、Mg0.0003％或以上。
REM0.1％或以下REM有效地有助於提高耐氧化性，因此規定為含有0.1％或以下。更優選為0.002％或以上。在本發明中REM是指鑭族系元素和Y。
下面說明本發明鋼的優選製造方法。本發明鋼的製造條件不特別限定，可優選利用鐵素體系不鏽鋼的一般的製造方法。
例如，將調整成上述的適當組成範圍的鋼水利用轉爐、電爐等冶煉爐、或者澆包精煉、真空精煉等精煉來冶煉後，用連鑄法或鑄錠-開坯法製成板坯後，熱軋。此外根據需要也可以熱軋板退火、酸洗。為了得到冷軋退火板，優選進一步順序經由冷軋、最終退火、酸洗各工序製成冷軋退火板。
更優選的製造方法優選將熱軋工序和冷軋工序的一部分條件規定為特定條件。在煉鋼時，將含有上述必需成分和根據需要添加的成分的鋼水用轉爐或電爐等冶煉，採用VOD法進行二次精煉為好。熔煉的鋼水可按照公知的製造方法製成鋼坯材，但從生產性和質量的觀點出發優選採用連鑄法。連鑄得到的鋼坯材例如加熱至1000-1250℃，通過熱軋製成所要求的板厚的熱軋板。當然也能以板材以外的形式加工。此熱軋板根據需要實施600-800℃的間歇式退火或者900℃-1100℃連續退火後，通過酸洗等去除氧化皮成為熱軋板製品。另外，根據需要在酸洗前噴丸處理去除氧化皮也可以。
此外，為了得到冷軋退火板，上述得到的熱軋退火板經由冷軋工序製成冷軋板。在該冷軋工序中，根據生產上的情況，根據需要也可以進行包含中間退火的2次或以上的冷軋。包括1次或2次或以上的冷軋的冷軋工序的總壓下率規定為60％或以上、優選為70％或以上。冷軋板實施950-1150℃、進一步優選980-1120℃的連續退火(最終退火)、接著酸洗，製成冷軋退火板。另外，根據用途還可在冷軋退火後施加輕度的軋制(光整冷軋)進行鋼板的形狀、質量調整。
使用這樣製造得到的熱軋板製品、或冷軋退火板製品，實施適應於各個用途的彎曲加工等，成形為汽車和摩託車的排氣管、催化劑外筒材以及火力發電成套設備的排氣管道或者燃料電池相關構件(例如隔板、內部連線、改質器)等。用於焊接這些構件的焊接方法不特別限定，可適用MIG(Metal Inert Gas)、MAG(Metal Active Gas)、TIG(Tungsten Inert Gas)等通常的弧焊方法、和點焊、電子束焊等電阻焊方法、以及縫焊方法等高頻電阻焊、高頻感應焊。
實施例1製作達到表1所示成分組成的50kg鋼錠，將這些鋼錠加熱至1100℃後，通過熱軋製成5mm厚的熱軋板。接著對這些熱軋板順序實施熱軋板退火(退火溫度1000℃)-酸洗-冷軋(冷軋壓下率60％)-最終退火(退火溫度1000℃)-酸洗，製成2mm厚的冷軋退火板。
表2表示出關於這樣得到的冷軋退火板的高溫強度、耐高溫氧化性和耐高溫鹽害性進行調查的結果。
各特性如下評價。
(1)高溫強度從各冷軋退火板採集各2片軋制方向為拉伸方向的JIS 13號B拉伸試驗片，依據JIS G 0567的規定在拉伸溫度900℃、應變速度0.3％/分的條件下進行拉伸試驗，求出2片試驗片的在900℃的0.2％彈性極限應力。該在900℃的0.2％彈性極限應力的值越高越好，特別是如果是2OMPa或以上則可以說高溫強度優異。優選是26MPa或以上。
(2)耐高溫氧化性從各冷軋退火板採集各2片試驗片(2mm厚×20mm寬×30mm長)，將這些試驗片在1050℃的大氣氣氛中保持100小時。測定試驗前後的各試驗片的重量，算出試驗前後的重量變化，求出2片的平均值。如果該重量變化為10mg/cm2或以下，則可以說耐高溫氧化性優異。
(3)耐高溫鹽害性從各冷軋退火板採集各2片試驗片(2mm厚×20mm寬×30mm長)，在5％食鹽水中浸漬1小時後，在700℃的大氣氣氛中加熱23小時，然後冷卻5分鐘，將該工序作為1個周期，測定10個周期後的重量變化，求出其平均值。此重量變化越小，耐高溫鹽害性越優異，在本發明中，將重量變化量Δw為50(mg/cm2)或以上的情況評價為E，將40≤Δw＜50(mg/cm2)的情況評價為D，將3 0≤Δw＜40(mg/cm2)的情況評價為C，將20≤Δw＜30(mg/cm2)的情況評價為B，將Δw＜20(mg/cm2)的情況評價為A。將重量變化Δw小於50mg/cm2評為合格。
由表2明確知道，按照本發明的鋼板高溫強度都優異，並得到優異的耐高溫氧化性和耐高溫鹽害性。
或以下總結在本發明範圍外的比較例和現有技術例的結果。
No.1的W、W+Mo量在本發明範圍外，耐高溫氧化性差。
No.14是現有技術鋼Type429，Mo、W、W+Mo在本發明範圍外，高溫強度、耐高溫氧化性、耐高溫鹽害性都差。
No.15隻有Mo在本發明範圍外，耐高溫氧化性、耐高溫鹽害性差。
No.16是現有技術EP1207214A2的表1的No.25發明例，與本發明範圍比較，Mo+W在本發明範圍外，耐高溫氧化性差。
實施例2製作達到表3所示成分組成的50kg鋼錠，將這些鋼錠加熱至1100℃後，通過熱軋製成5mm厚的熱軋板。接著對這些熱軋板順序實施熱軋板退火(退火溫度1000℃)-酸洗-冷軋(冷軋壓下率60％)-最終退火(退火溫度1000℃)-酸洗，製成2mm厚的冷軋退火板。
表4表示出關於這樣得到的冷軋退火板的耐高溫氧化性和耐高溫鹽害性進行調查的結果。
高溫強度、耐高溫氧化性和耐高溫鹽害性的評價與實施例1同樣進行。
由表4明確知道，按照本發明的鋼板，其高溫強度、耐高溫氧化性、耐高溫鹽害性都優異。另外，在主動添加了Al的No.24、25和30的情況下，也同時得到特別優異的耐高溫鹽害性。
或以下總結在本發明範圍外的比較例的結果。
No.21的W、W+Mo量在本發明範圍外，耐高溫氧化性差。
No.34的Mo在本發明範圍外，耐高溫氧化性、耐高溫鹽害性差。
實施例3調查了熱軋板的特性。在1050℃退火上述實施例1的表1的No.2和表3的No.22的5mm的熱軋板，浸漬在60℃的混酸(硝酸15質量％+氫氟酸5質量％)中，去氧化皮，得到熱軋退火板。得到的熱軋退火板的高溫強度、耐高溫氧化性和耐高溫鹽害性的評價，除了試驗片厚度為5mm以外，與實施例1同樣進行。
其結果，表1的No.2和表3的No.22的高溫強度分別是27MPa、30MPa，耐高溫氧化性分別是7mg/cm2、6mg/cm2，耐高溫鹽害性分別為C、D。可證實熱軋退火板也具有與冷軋退火板大致同等的特性。
產業實用性這樣，根據本發明，可穩定地得到高溫強度和耐高溫氧化性優異、而且耐高溫鹽害性也優異的鐵素體系不鏽鋼。
因此，根據本發明，在通過提高引擎性能使得排氣溫度超過900℃的汽車相關用途中自不必說，在發電成套設備的排氣管道或者燃料電池相關構件(例如隔板、內部連線、改質器等)用途中也可穩定地供給可耐受其使用的坯材。
表1
表2
*異常氧化表3
表4
*異常氧化
權利要求
1.一種鐵素體系不鏽鋼，按質量％計，含有C0.02％或以下、Si0.5-2.0％、Mn2.0％或以下、Cr12.0-16.0％、Mo1.0-5.0％、W超過2.0％、但在5.0％或以下、Nb5(C+N)-1.0％以及N0.02％或以下、餘量是Fe和不可避免的雜質，且Mo和W的合計量按質量％計滿足(Mo+W)≥4.3％。
2.根據權利要求1所述的鐵素體系不鏽鋼，其中按質量％計，鋼還進一步含有從Ti0.5％或以下、Zr0.5％或以下以及V0.5％或以下之中選擇的至少1種。
3.根據權利要求1或2所述的鐵素體系不鏽鋼，其高溫強度、耐高溫氧化性和耐高溫鹽害性優異，其中按質量％計，鋼還進一步含有從Ni2.0％或以下、Cu1.0％或以下、Co1.0％或以下以及Ca0.01％或以下之中選擇的至少1種。
4.根據權利要求1或2所述的鐵素體系不鏽鋼，其高溫強度、耐高溫氧化性和耐高溫鹽害性優異，其中按質量％計，鋼還進一步含有Al0.01-7.0％。
5.根據權利要求1或2所述的鐵素體系不鏽鋼，其中按質量％計，鋼還進一步含有從B0.01％或以下、Mg0.01％或以下之中選擇的至少1種。
6.根據權利要求1或2所述的鐵素體系不鏽鋼，其中按質量％計，鋼還進一步含有REM0.1％或以下。
7.一種鐵素體系熱軋不鏽鋼鋼板的製造方法，其特徵在於，調整鋼水的組成為按質量％計，C0.02％或以下、Si0.5-2.0％、Mn2.0％或以下、Cr12.0-16.0％、Mo1.0-5.0％、W超過2.0％、但在5.0％或以下、含有Nb5(C+N)～1.0％以及N0.02％或以下，餘量為Fe和不可避免的雜質；且Mo和W的合計量按質量％計是(Mo+W)≥4.3％，製成鋼板坯後，進行熱軋，根據需要進行熱軋板退火和酸洗。
8.根據權利要求7所述的鐵素體系熱軋不鏽鋼鋼板的製造方法，按質量％計，鋼水還進一步含有從Ti0.5％或以下、Zr0.5％或以下以及V0.5％或以下之中選擇的至少1種。
9.根據權利要求7或8所述的鐵素體系熱軋不鏽鋼鋼板的製造方法，其中按質量％計，鋼水還進一步含有從Ni2.0％或以下、Cu1.0％或以下、Co1.0％或以下以及Ca0.01％或以下之中選擇的至少1種。
10.根據權利要求7或8所述的鐵素體系熱軋不鏽鋼鋼板的製造方法，其中按質量％計，鋼水還進一步含有Al0.01-7.0％。
11.根據權利要求7或8所述的鐵素體系熱軋不鏽鋼鋼板的製造方法，其中按質量％計，鋼水還進一步含有從B0.01％或以下、Mg0.01％或以下之中選擇的至少1種。
12.根據權利要求7或8所述的鐵素體系熱軋不鏽鋼鋼板的製造方法，其中按質量％計，鋼水還進一步含有REM0.1％或以下。
13.根據權利要求3所述的鐵素體系不鏽鋼，其高溫強度、耐高溫氧化性和耐高溫鹽害性優異，其中按質量％計，鋼還進一步含有Al0.01-7.0％。
14.根據權利要求3所述的鐵素體系不鏽鋼，其中按質量％計，鋼還進一步含有從B0.01％或以下、Mg0.01％或以下之中選擇的至少1種。
15.根據權利要求4所述的鐵素體系不鏽鋼，其中按質量％計，鋼還進一步含有從B0.01％或以下、Mg0.01％或以下之中選擇的至少1種。
16.根據權利要求3所述的鐵素體系不鏽鋼，其中按質量％計，鋼還進一步含有REM0.1％或以下。
17.根據權利要求4所述的鐵素體系不鏽鋼，其中按質量％計，鋼還進一步含有REM0.1％或以下。
18.根據權利要求5所述的鐵素體系不鏽鋼，其中按質量％計，鋼還進一步含有REM0.1％或以下。
19.根據權利要求9所述的鐵素體系熱軋不鏽鋼鋼板的製造方法，其中按質量％計，鋼水還進一步含有Al0.01-7.0％。
20.根據權利要求9所述的鐵素體系熱軋不鏽鋼鋼板的製造方法，其中按質量％計，鋼水還進一步含有從B0.01％或以下、Mg0.01％或以下之中選擇的至少1種。
21.根據權利要求10所述的鐵素體系熱軋不鏽鋼鋼板的製造方法，其中按質量％計，鋼水還進一步含有從B0.01％或以下、Mg0.01％或以下之中選擇的至少1種。
22.根據權利要求9所述的鐵素體系熱軋不鏽鋼鋼板的製造方法，其中按質量％計，鋼水還進一步含有REM0.1％或以下。
23.根據權利要求10所述的鐵素體系熱軋不鏽鋼鋼板的製造方法，其中按質量％計，鋼水還進一步含有REM0.1％或以下。
24.根據權利要求11所述的鐵素體系熱軋不鏽鋼鋼板的製造方法，其中按質量％計，鋼水還進一步含有REM0.1％或以下。
全文摘要
本發明提供可耐受在超過900℃的高溫下使用、高溫強度、耐高溫氧化性和耐高溫鹽害性優異的鐵素體系不鏽鋼及其製造方法。具體講，將原材料成分調整為下述的組成範圍按質量％計，C0.02％或以下、Si0.5－2.0％、Mn2.0％或以下、Cr12.0－16.0％、Mo1.0－5.0％、W超過2.0％但5.0％或以下，Mo和W的合計量按質量％計是(Mo+W)≥4.3％，含有Nb5(C+N)－1.0％以及N0.02％或以下，餘量是Fe和不可避免的雜質。
文檔編號C22C38/46GK1982492SQ20061016908
公開日2007年6月20日 申請日期2003年6月2日 優先權日2002年6月14日
發明者宮崎淳, 高尾研治, 古君修 申請人:傑富意鋼鐵株式會社