一種真空泵轉子用含稀土鋁合金及其製備方法與流程

2023-10-23 22:34:47

本發明涉及一種真空泵轉子用含稀土鋁合金及其製備方法，屬於合金材料技術領域。

背景技術：

羅茨真空泵廣泛用於真空冶金中的冶煉、脫氣、軋制，以及化工、食品、醫藥工業中的真空蒸餾、真空濃縮和真空乾燥等方面。真空泵配件為用於真空泵噪聲治理的，真空泵消音器。更大更先進的真空泵的研製代表著該行業的一個重要發展方向。但是，現在的真空泵轉子多採用鑄鐵材料，密度太大(鑄鐵密度為7.86g/cm3)，大尺寸的鑄鐵轉子將會因為重量過大嚴重阻礙真空泵的運行穩定性，同時消耗更多能源，從而嚴重阻礙了新型真空泵的開發。

另一方面，真空泵工作時，轉子零件溫度升高，從而會引起金屬零件尺寸的膨脹，零件尺寸變化多少和材料的熱膨脹係數有關。在20℃-300℃時，鐵的熱膨脹係數為12.2×10-6K-1，而鋁的熱膨脹係數為23.2×10-6K-1。假如真空泵轉子採用普通鋁合金材料，工作溫度升高，轉子尺寸變化太大，必將嚴重影響真空泵的結構和工作效率。所以，新型真空泵必須採用具有低膨脹係數的鋁合金材料。

而現有的過共晶鋁矽合金具有高耐磨性、輕質、高強度及低的熱膨脹性等一系列優點，是製造真空泵轉子較理想的材料。但是，由於矽含量越高，鋁矽合金的鑄造性能越差、合金抗拉強度越低。如中國專利申請(授權公告號：CN101503773B)公開了一種耐熱低膨脹高矽鋁合金，其合金元素組成及質量百分比為：Si：18～25；Cu：1.0～2.5；Mn：0.3～0.6；Mg：0.2～0.8；RE：0.3～1.0，其中，RE中Ce的質量百分比大於40％；P：0.006～0.04；餘量為Al。其通過採用RE和P的複合變質處理，實現了過共晶鋁合金初晶矽和共晶矽的同時細化，實現了過共晶鋁合金和高溫力學性能，但是其在整體的耐高溫性能抗拉強度還有待提高；而且Ce的活性較高，在實際使用時不利於實際操作。

技術實現要素：

本發明針對以上現有技術中存在的缺陷，提供一種真空泵轉子用含稀土鋁合金及其製備方法，解決的問題是如何使鋁合金兼具低膨脹係數和高抗拉強度的性能。

本發明的目的之一是通過以下技術方案得以實現的，一種真空泵轉子用含稀土鋁合金，其特徵在於，該鋁合金包括以下成分的質量百分數：

Si：23wt％～26wt％；Cu：0.8wt％～2.4wt％；Mn：0.2wt％～0.8wt％；Ag：2.0wt％～3.0wt％；Y：0.7wt％～1.5wt％；Dy：0.5wt％～1.5wt％；Ni：1.1wt％～1.4wt％；為餘量Al。

本發明通過加入Cu元素能夠對鋁矽合金有顯著的固溶強化作用；而通過加入Mn元素和Ni元素能夠與體系中的Fe雜質共同生成複雜相併減少β-Fe雜質相的產生。同時，加入的Al、Si、Cu、Ni等元素在合金中能夠形成化合物強化相，起到綜合強化合金的作用。在本發明的鋁合金中，最主要的是通過加入Ag、Dy和Y元素，使它們與合金中的元素形成協同作用，一方面使Ag、Al、Y三種元素之間能夠形成金屬間化合物強化相Ag0.66Al2.34Y，其晶格常數與Si晶粒比較相近，從而使有利於初晶矽的異質形核，進而達到細化初晶矽的作用；同時，加入的Ag、Al、Dy三種元素之間能夠形成金屬間化合物強化相Ag0.55Al3.45Dy，其晶格常數與α-Al晶粒比較相近，從而使有利於初晶α-Al晶粒的異質形核，進而達到細化α-Al晶粒的作用；而另一方面，組成合金的溶質元素及含量對合金的熱膨脹的影響極為明顯。具體來說，溶質元素的膨脹係數低於溶劑基體時,將減小膨脹係數；含量越高,影響越大；金屬固溶體基體中加入一定組合低膨脹係數的過渡族元素，則固溶體的膨脹係數可能發生顯著下降。更進一步的說，本發明加入的Ag元素在α-Al固溶體中的固溶度高於其他合金元素，並且在0-100℃時的線膨脹係數為18.7×10-6K-1，遠遠低於Al在0-100℃時的線膨脹係數23.8×10-6K-1；同時，Ag還能夠起到顯著的固溶強化作用。而加入的Dy元素的0-100℃線膨脹係數為9.0×10-6K-1，Y元素的0-100℃線膨脹係數為10.6×10-6K-1，同樣均是遠遠低於Al在0-100℃時的線膨脹係數23.8×10-6K-1。因此，能夠使固溶有過渡組元素Ag、Y、Dy和Cu的α(Al)固溶體熱膨脹係數明顯降低，能夠起到很好的協同作用，從而使對整個合金膨脹係數大小起決定作用，達到低膨脹係數和高抗拉強度的效果。此外，稀土元素Dy和Y具有重熔性強、不腐蝕坩堝等優點。稀土元素Dy和Y對溶液中的氫元素的親和力大，能吸附和溶解合金熔體中的氫原子，生成REmHn，從而減少鑄件中的針孔,能夠提高鋁合金的抗拉強度性能。

在上述的真空泵轉子用含稀土鋁合金中，作為優選，所述Dy的質量百分數為0.6wt％～1.0t％。通過調整Dy元素的加入比例，能夠更有效的使鋁合金具有低膨脹係數和高抗拉強度的作用。

在上述的真空泵轉子用含稀土鋁合金中，作為優選，所述Y的質量百分數為0.8wt％～1.2wt％。能夠起到降低膨脹係數的作用，實現具有低膨脹係數的效果。

在上述的真空泵轉子用含Dy鋁合金中，作為優選，所述Ag的質量百分數為2.4wt％～2.6wt％。目的是為了更好的實現兼具低膨脹係數和高抗拉強度的作用。

在上述的真空泵轉子用含Dy鋁合金中，作為優選，所述Y：Dy：Ag的質量比為1：0.6～0.8：2.0～2.2。能夠使鋁合金的金屬固溶體的膨脹係數更均勻的降低，從而使整體的鋁合金膨脹係數達到較好的效果。

在上述的真空泵轉子用含Dy鋁合金中，作為優選，所述(Dy+Y)：(Ag+Cu)的質量比為1：1.5～2.0。使能夠有效的起到協同作用，形成達到高抗拉強度和低膨脹係數的效果。

本發明的目的之二是通過以下技術方案得以實現的，一種真空泵轉子用含Dy鋁合金的製備方法，其特徵在於，該方法包括以下步驟：

A、按照含稀土鋁合金各成分組成選取原料，先將純鋁錠放入熔煉爐中進行熔融；

B、再將純Si和純Ni加入到上述熔體中進行熔化；然後，再將純銅和Al-Mn中間合金加入到熔體中進行熔化；

C、將合金熔體的溫度降到700℃～760℃進行精煉，去除表面浮渣；

D、再加熱到800℃-850℃後，加入Al-Dy中間合金和Al-Y中間合金使熔化完全；再將純銀加入到熔體中進行熔化；

E、將熔體升溫至1050℃～1100℃進行過熱處理，放入模具內進行澆鑄，得到相應的鑄態鋁合金；

F、將鑄態合金在495℃～565℃進行熱處理和固溶化處理後，冷卻和進行時效處理，得到最終的產品。

本發明通過將熔體進行過熱處理是為了改善熔融狀態下金屬組織的不均勻性，使具有更好的均勻性，而通過將Al-Y中間合金、Al-Dy中間合金和純銀在熔煉的最後階段加入，目的是為了改善亞穩定Al-Y-Ag和Al-Dy-Ag原子團簇的存在狀態，這種亞穩定團簇正是組織的遺傳因子，它能夠保存Al-Y-Ag相和Al-Dy-Ag相的組織特徵，成為合金凝固過程中組織遺傳性的載體。從而改善合金結晶條件，改善了凝固後鑄錠鋁合金的組織和性能，能夠達到較好的抗拉強度性能和低膨脹係數的效果。

在上述的真空泵轉子用含稀土鋁合金的製備方法中，作為優選，步驟E中所述模具的內壁表面塗覆有含CeO2的塗料層。由於鋁合金中形成的Al-Dy-Ag相晶格點陣常數與α-Al點陣常數接近，二者具有較好的界面共格對應關係,從而能夠作為非均質形核質點而細化a-Al晶粒；另一方面，形成的Al-Y-Ag相晶格點陣常數與Si點陣常數接近，二者之間同樣能夠產生較好的界面共格對應關係，從而能夠作為非均質形核質點而細化單晶Si；又由於CeO2是面心立方晶體結構，其與Si的晶格常數十分接近，所以鋁合金中Si元素很容易以Al-Y-Ag相和CeO2為異質核心長大，使合金內單晶Si在凝固過程中改性，尺寸變小，更進一步達到細化晶粒的作用，從而實現提高合金的性能，使具有更好的抗拉強度和低膨脹係數的效果。

在上述真空泵轉子用含稀土鋁合金的製備方法中，作為優選，步驟E中所述模具預先預熱至250℃～300℃。使在澆鑄的過程中不會出現局部過冷現象，保證鋁合金的性能要求。

在上述真空泵轉子用含稀土鋁合金的製備方法中，作為優選，步驟A中所述熔煉爐的內壁表面塗覆有含CeO2的塗料層。同樣，鋁合金材料中的Si很容易以CeO2為異質核心長大，使合金內單晶Si在凝固過程中達到改性，尺寸變小，更進一步的達到細化晶粒的作用，從而實現提高合金的性能，使具有更好的抗拉強度和低膨脹係數的效果。

綜上所述，本發明與現有技術相比，具有以下優點：

1.本真空泵轉子用含稀土鋁合金，通過加入Ag元素和Y及Dy元素並結合Cu元素，使Ag、Al、Dy三種元素之間能夠形成金屬間化合物強化相Ag0.55Al3.45Dy的效果；同時，又能夠使Ag、Al、Y三種元素之間能夠形成金屬間化合物強化相Ag0.66Al2.34Y的效果且能夠使固溶有過渡組元素Ag、Y、Dy和Cu的α(Al)固溶體熱膨脹係數明顯降低，從而實現高抗拉強度和低膨脹係數的作用效果。

2.本真空泵轉子用含稀土鋁合金的製備方法，通過將Al-Dy中間合金、Al-Y中間合金和純銀在熔煉的最後階段加入，能夠改善亞穩定Al-Dy-Ag和Al-Y-Ag原子團簇的存在狀態和保存Al-Dy-Ag相和Al-Y-Ag相的組織特徵，成為合金凝固過程中組織遺傳性的載體，能夠達到較好的抗拉強度性能和低膨脹係數的效果。

3.本真空泵轉子用含稀土鋁合金的製備方法，通過在熔煉爐和模具的內壁表面塗覆有含CeO2的塗料層，能夠提高合金的性能，使具有更好的抗拉強度和低膨脹係數的效果。

具體實施方式

下面通過具體實施例，對本發明的技術方案作進一步具體的說明，但是本發明並不限於這些實施例。

實施例1

本實施例的真空泵轉子用含稀土鋁合金包括以下成分的質量百分數：

Si：23wt％；Cu：0.8wt％；Mn：0.2wt％；Ag：3.0wt％；Y：0.7wt％；Dy：1.5wt％；Ni：1.1wt％；為餘量Al。

以上真空泵轉子用含稀土鋁合金的具體製備方法如下：

按照以下各原料的質量配比選取材料，將純鋁、純Si、純銅、純銀、純Ni，Al-Dy中間合金、Al-Y中間合金、Al-Mn中間合金進行預熱，預熱溫度為130℃～150℃，經過預熱處理後，將純矽打碎成10mm左右的小塊，然後用鋁箔包起來在200℃左右預熱；

然後，將經過預熱後的純鋁錠放入熔煉爐中，再繼續進行升溫，待爐溫達到760℃時，進行保溫至金屬呈熔融態；然後，將預熱後的純Si、純Ni再加入到熔體中，再充分攪拌至其熔化完全，再升溫到950℃,並保溫20-25min左右，然後，降溫至850℃,再將預熱後的純銅和Al-Mn中間合金加入到熔體中，充分攪拌至其熔化完全，並保溫5min左右；待合金熔體溫度降到740℃時，使用0.5％-0.8％六氯乙烷(C2Cl6)進行精煉，去除表面浮渣，保溫10min左右後，扒渣；然後，重新加熱到850℃，加入Al-P中間合金，P元素加入量為合金總重的0.1％左右，攪拌,保溫15-20min，使Al-P中間合金充分熔化完全；接著加入Al-Dy中間合金和Al-Y中間合金，攪拌10-15min，使Al-Dy中間合金和Al-Y中間合金充分熔化完全，使充分均勻分散在熔體中，將預熱後的純銀加入到熔體中，攪拌，保溫5min；然後，將熔體由850℃升溫至1050℃，保溫5分鐘，然後冷卻至850℃，反覆三次；進行熔體過熱處理，通過以上過熱處理目的是為了調整合金熔體組織結構，最後保溫在850℃，進行扒渣，大約保溫5分鐘左右澆鑄，金屬型模具澆注前需預熱到250℃-350℃，得到相應的鑄態鋁合金；

再將得到的鑄態鋁合金在495℃-565℃的溫度條件下，保溫8小時進行固溶化處理，而後放入50-80℃水中冷卻；再放入溫度為180℃-200℃的溫度條件下進行時效處理保溫10小時。

將得到的鋁合金進行性能測試，即分別測試室溫T6狀態的過共晶鋁矽合金試棒的拉伸強度和20℃-300℃的熱膨脹係數，分別得到室溫抗拉強度(σb)為297MPa；300℃抗拉強度(σb)為195MPa；20℃-300℃的熱膨脹係數為15.8×10-6K-1。

實施例2

本實施例的真空泵轉子用含稀土鋁合金包括以下成分的質量百分數：

Si：25wt％；Cu：1.2wt％；Mn：0.8wt％；Ag：2.5wt％；Y：1.0wt％；Dy：0.5wt％；Ni：1.4wt％；為餘量Al。

以上真空泵轉子用含稀土鋁合金的具體製備方法同實施例1一致，這裡不再贅述。

將得到的鋁合金進行性能測試，即分別測試室溫T6狀態的過共晶鋁矽合金試棒的拉伸強度和20℃-300℃的熱膨脹係數，分別得到室溫抗拉強度(σb)為295MPa；300℃抗拉強度(σb)為190MPa；20℃-300℃的熱膨脹係數為15.7×10-6K-1。

實施例3

本實施例的真空泵轉子用含稀土鋁合金包括以下成分的質量百分數：

Si：26wt％；Cu：2.4wt％；Mn：0.5wt％；Ag：3.0wt％；Y：1.2wt％；Dy：1.0wt％；Ni：1.1wt％；為餘量Al。

以上真空泵轉子用含稀土鋁合金的具體製備方法同實施例1一致，這裡不再贅述。

將得到的鋁合金進行性能測試，即分別測試室溫T6狀態的過共晶鋁矽合金試棒的拉伸強度和20℃-300℃的熱膨脹係數，分別得到室溫抗拉強度(σb)為294MPa；300℃抗拉強度(σb)為189MPa；20℃-300℃的熱膨脹係數為16.1×10-6K-1。

實施例4

本實施例的真空泵轉子用含稀土鋁合金包括以下成分的質量百分數：

Si：25wt％；Cu：2.0wt％；Mn：0.6wt％；Ag：2.4wt％；Y：1.3wt％；Dy：0.8wt％；Ni：1.2wt％；為餘量Al。

以上真空泵轉子用含稀土鋁合金的具體製備方法同實施例1一致，這裡不再贅述。

將得到的鋁合金進行性能測試，即分別測試室溫T6狀態的過共晶鋁矽合金試棒的拉伸強度和20℃-300℃的熱膨脹係數，分別得到室溫抗拉強度(σb)為294MPa；300℃抗拉強度(σb)為188MPa；20℃-300℃的熱膨脹係數為15.6×10-6K-1。

實施例5

本實施例的真空泵轉子用含稀土鋁合金包括以下成分的質量百分數：

Si：24wt％；Cu：1.5wt％；Mn：0.4wt％；Ag：2.2wt％；Y：0.8wt％；Dy：0.6wt％；Ni：1.2wt％；為餘量Al。

以上真空泵轉子用含稀土鋁合金的具體製備方法同實施例1一致，這裡不再贅述。

將得到的鋁合金進行性能測試，即分別測試室溫T6狀態的過共晶鋁矽合金試棒的拉伸強度和20℃-300℃的熱膨脹係數，分別得到室溫抗拉強度(σb)為302MPa；300℃抗拉強度(σb)為198MPa；20℃-300℃的熱膨脹係數為15.3×10-6K-1。

實施例6

本實施例的真空泵轉子用含稀土鋁合金包括以下成分的質量百分數：

Si：25wt％；Cu：0.8wt％；Mn：0.8wt％；Ag：2.0wt％；Y：1.5wt％；Dy：1.0wt％；Ni：1.3wt％；為餘量Al。

以上真空泵轉子用含稀土鋁合金的具體製備方法如下：

按照以下各原料的質量配比選取材料，將純鋁、純Si、純銅、純銀、純Ni，Al-Dy中間合金、Al-Y中間合金、Al-Mn中間合金進行預熱，預熱溫度為130℃～150℃，經過預熱處理後，將純矽打碎成10mm左右的小塊，然後用鋁箔包起來在200℃左右預熱；

然後，將經過預熱後的純鋁錠放入熔煉爐中，其中，熔煉爐的內壁表面塗覆有含CeO2的塗料層，且塗料可以採用常規規的塗料即可，如採用石墨材料，再繼續進行升溫，待爐溫達到700℃時，進行保溫至金屬鋁呈熔融態；然後，將預熱後的純Si、純Ni再加入到熔煉爐內的熔體中，再充分攪拌至其熔化完全，再升溫到950℃,並保溫20-25min左右，然後，降溫至850℃,再將預熱後的純銅和Al-Mn中間合金加入到熔體中，充分攪拌至其熔化完全，並保溫5min左右；待合金熔體溫度降到740℃時，採用0.5wt％-0.8wt％六氯乙烷(C2Cl6)進行精煉，去除表面浮渣，保溫10min左右後，扒渣；然後，重新加熱到800℃，加入Al-P中間合金，P元素加入量為合金總重的0.1％左右，攪拌,保溫15-20min，使Al-P中間合金充分熔化完全；接著加入Al-Dy中間合金和Al-Y中間合金，攪拌10-15min，使Al-Dy中間合金和Al-Y中間合金充分熔化完全，使充分均勻分散在熔體中，將預熱後的純銀加入到熔體中，攪拌，保溫5min；然後，將熔體由800℃升溫至1100℃，保溫5分鐘，然後冷卻至800℃，反覆三次，進行熔體過熱處理；通過以上過熱處理目的是為了調整合金熔體組織結構，最後保溫在800℃，進行扒渣，大約保溫5分鐘左右，放入金屬型模具的型腔內進行澆鑄，且模具的型腔內表面塗覆有含含CeO2的塗料層，預先將金屬型模具澆注前需預熱到250℃-350℃，得到相應的鑄態鋁合金；

再將得到的鑄態鋁合金在510℃的溫度條件下，保溫8小時進行固溶化處理，然後放入50-80℃的水中進行冷卻；再放入180℃-200℃的溫度條件下進行時效處理保溫10小時，得到最終的鋁合金。

將得到的鋁合金進行性能測試，即分別測試室溫T6狀態的過共晶鋁矽合金試棒的拉伸強度和20℃-300℃的熱膨脹係數，分別得到室溫抗拉強度(σb)為315MPa；300℃抗拉強度(σb)為205MPa；20℃-300℃的熱膨脹係數為14.8×10-6K-1。

實施例7

本實施例的真空泵轉子用含稀土鋁合金包括以下成分的質量百分數：

Si：24wt％；Cu：1.5wt％；Mn：0.2wt％；Ag：2.2wt％；Y：1.0wt％；Dy：0.8wt％；Ni：1.1wt％；為餘量Al。

以上真空泵轉子用含稀土鋁合金的具體製備方法同實施例6一致，這裡不再贅述。

將得到的鋁合金進行性能測試，即分別測試室溫T6狀態的過共晶鋁矽合金試棒的拉伸強度和20℃-300℃的熱膨脹係數，分別得到室溫抗拉強度(σb)為305MPa；300℃抗拉強度(σb)為196MPa；20℃-300℃的熱膨脹係數為15.2×10-6K-1。

實施例8

本實施例的真空泵轉子用含稀土鋁合金包括以下成分的質量百分數：

Si：23wt％；Cu：2.0wt％；Mn：0.4wt％；Ag：2.0wt％；Y：1.0wt％；Dy：0.6wt％；Ni：1.2wt％；為餘量Al。

以上真空泵轉子用含稀土鋁合金的具體製備方法同實施例6一致，這裡不再贅述。

將得到的鋁合金進行性能測試，即分別測試室溫T6狀態的過共晶鋁矽合金試棒的拉伸強度和20℃-300℃的熱膨脹係數，分別得到室溫抗拉強度(σb)為301MPa；300℃抗拉強度(σb)為192MPa；20℃-300℃的熱膨脹係數為15.5×10-6K-1。

實施例9

本實施例的真空泵轉子用含稀土鋁合金包括以下成分的質量百分數：

Si：24wt％；Cu：1.0wt％；Mn：0.2wt％；Ag：2.0wt％；Y：0.7wt％；Dy：1.3wt％；Ni：1.3wt％；為餘量Al。

以上真空泵轉子用含稀土鋁合金的具體製備方法同實施例6一致，這裡不再贅述。

將得到的鋁合金進行性能測試，即分別測試室溫T6狀態的過共晶鋁矽合金試棒的拉伸強度和20℃-300℃的熱膨脹係數，分別得到室溫抗拉強度(σb)為314MPa；300℃抗拉強度(σb)為204MPa；20℃-300℃的熱膨脹係數為15.0×10-6K-1。

實施例10

本實施例的真空泵轉子用含稀土鋁合金包括以下成分的質量百分數：

Si：24wt％；Cu：2.0wt％；Mn：0.2wt％；Ag：3.0wt％；Y：1.0wt％；Dy：1.5wt％；Ni：1.4wt％；為餘量Al。

以上真空泵轉子用含稀土鋁合金的具體製備方法基本上同實施例6一致，區別僅在於熔煉爐和模具的內表面塗覆的含CeO2的塗料層中CeO2的質量含量為1.0wt％～1.2wt％,其它基本相同，這裡不再贅述。

將得到的鋁合金進行性能測試，即分別測試室溫T6狀態的過共晶鋁矽合金試棒的拉伸強度和20℃-300℃的熱膨脹係數，分別得到室溫抗拉強度(σb)為310MPa；300℃抗拉強度(σb)為206MPa；20℃-300℃的熱膨脹係數為15.3×10-6K-1。

比較例1

為了說明本發明的鋁合金中加入的Ag和Y與Dy之間能夠起到很好的協同作用，通過不添加入Ag元素進行具體的比較實施例予以說明。

本比較例的真空泵轉子用含稀土鋁合金包括以下成分的質量百分數：

Si：25wt％；Cu：2.0wt％；Mn：0.6wt％；Y：1.0wt％；Dy：0.5wt％；Ni：1.2wt％；為餘量Al。

以上真空泵轉子用含稀土鋁合金的具體製備方法同實施例1一致，這裡不再贅述。

將得到的鋁合金進行性能測試，即分別測試室溫T6狀態的過共晶鋁矽合金試棒的拉伸強度和20℃-300℃的熱膨脹係數，分別得到室溫抗拉強度(σb)為256MPa；300℃高抗拉強度(σb)為158MPa；20℃-300℃的熱膨脹係數為19.2×10-6K-1。

比較例2

為了說明本發明的鋁合金中加入的Ag和Dy與Y之間能夠起到很好的協同作用，通過不添加入Dy和Y元素進行具體的比較實施例予以說明。

本比較例的真空泵轉子用鋁合金包括以下成分的質量百分數：

Si：26wt％；Cu：1.5wt％；Mn：0.6wt％；Ag：2.5wt％；Ni：1.1wt％；為餘量Al。

以上真空泵轉子用鋁合金的具體製備方法同實施例6一致，這裡不再贅述。

將得到的鋁合金進行性能測試，即分別測試室溫T6狀態的過共晶鋁矽合金試棒的拉伸強度和20℃-300℃的熱膨脹係數，分別得到室溫抗拉強度(σb)為270MPa；300℃高抗拉強度(σb)為183MPa；20℃-300℃的熱膨脹係數為18.8×10-6K-1。

從上述實施例和比較例中可以明顯看出本發明加入的Ag和Dy及Y之間確實能夠起到很好的協同作用，從而使鋁合金能夠同時達到較高的抗拉強度和低膨脹係數的效果。

本發明中所描述的具體實施例僅是對本發明精神作舉例說明。本發明所屬技術領域的技術人員可以對所描述的具體實施例做各種各樣的修改或補充或採用類似的方式替代，但並不會偏離本發明的精神或者超越所附權利要求書所定義的範圍。

儘管對本發明已作出了詳細的說明並引證了一些具體實施例，但是對本領域熟練技術人員來說，只要不離開本發明的精神和範圍可作各種變化或修正是顯然的。