人造毛髮及使用其的假髮的製作方法

2023-10-05 08:13:04 4

專利名稱：人造毛髮及使用其的假髮的製作方法
技術領域：
本發明涉及通過整發用的吹風機等加熱從而具有熱變形性 的人造毛髮和使用該毛髮的假髮。
背景技術：
假髮自古以來將天然毛髮作為原材料而進行製造，並被人 們所常用，但近年來由於天然毛髮原材料的供應上的限制、其 它的問題，多將合成纖維作為假髮用毛髮原材料進行製造。這 種情況下，以在感覺上、物性上基本上接近於天然毛髮為第一 目標來選擇所使用的合成纖維。
作為所使用的人造毛髮原材料，多數是丙烯酸系、聚酯系、 聚醯胺系等合成纖維，但一般來說，由於丙烯酸系纖維的熔點
低、耐熱性差，因此具有通過熱處理進行樣式i殳置(style setting) 後的保型性差、例如若暴露在溫水中則巻兒等加工變得走樣等 弱點。聚酯系纖維是強度、耐熱性優異的原材料，但與天然毛 發相比吸溼性極低，而且彎曲剛性(bending rigidity )值過高， 因此例如在高溼度的環境下顯示與天然毛髮不同的外觀、觸感、 物性，作為假髮使用時，呈現顯著的不協調感。
這裡，所謂的彎曲剛性值是與纖維的觸感、質感等感覺相 關的物性值，其是通過川端(Kawabata)式測定法數值化並被 纖維織物產業廣泛認可的物性值(參照非專利文獻1)。還開發了 可以測定 一 根纖維或毛髮的彎曲剛性值的裝置(參照非專利文 獻2)。該彎曲剛性值也稱為彎曲剛度，並定義為在人造毛髮上 施加特定大小的彎曲力矩時由此所產生的曲率變化的倒數。人 造毛髮的彎曲剛性值越大，則抗彎曲、難以變形，即，為硬且難以彎曲的人造毛髮。相反，該彎曲剛性值越小，則越易於彎 曲，是柔軟的人造毛髮。
可是，聚醯胺系纖維由於可以提供在多個方面接近天然毛 發的外觀、物性的人造毛髮，因此一直以來作為假髮用毛髮供 於實用，特別是通過利用表面處理將不自然的光澤等消除的由 本申請人提出的製造方法發明可以提供優異的假髮(參照專利 文獻l)。
聚醯胺纖維中有僅亞甲基鏈通過醯胺鍵連接而作為主鏈 的直鏈飽和脂肪族聚醯胺，例如尼龍6、尼龍66等；以及在主鏈 中加入亞苯基單元的半芳香族系聚醯胺，例如東洋紡織(林) 的尼龍6T、 MITSUBISHI GAS CHEMICAL COMPANY, INC., 的MXD6等。專利文獻l中公開了以尼龍6纖維作為原材料經過 表面處理的人造毛髮。
另一方面，使用了尼龍6T的人造毛髮反而彎曲剛性值高於 天然毛髮，難以由該尼龍6T製造與天然毛髮同質的毛髮。因此， 考慮通過尼龍6和尼龍6T的混練紡絲來製造顯示接近天然毛髮 的彎曲剛性的纖維，但這2種樹脂的熔點差較大，如果設定適於 高熔點尼龍6T的熔融溫度，則在低熔點下耐熱性也相對低的尼 龍6在熔融中熱氧化劣化，製造工序方面的制約過多。因此，上 述尼龍6T的單一物質或者與其它樹脂混合的單纖維不能作為 毛髮原材料而實用化。
作為分別有效利用2種樹脂特性的方法，已知有鞘/芯結構 的纖維。該纖維由成為芯的纖維和包圍該芯的鞘狀纖維構成1 根纖維，通過有效利用不同的2種樹脂的各自的特性，可以製成 一般纖維，還可製成假髮用人造毛髮原材料。例如，在專利文 獻2中公開了由偏氯乙烯、聚丙烯等構成的鞘/芯結構的纖維， 在專利文獻3中公開了雖為聚醯胺系、但通過在芯部配合蛋白質交聯凝膠而改性的纖維。
進而，在具有透明感的普通合成纖維作為人造毛髮使用的 情況下，會呈現不自然的光澤，為了抑制呈現該不自然的光澤， 進行了各種嘗試，例如通過使表面產生凹凸而使其不透明，並 賦予與天然毛髮接近的外觀、感覺。上述專利文獻l中公開了通 過在表面產生球晶並使其生長，從而使表面產生凹凸的方法， 另外專利文獻4中公開了通過化學藥品處理纖維表面，從而使表 面產生凹凸的方法。另外，還已知用砂、水、乾冰等微粉對人 造毛髮的表面進行噴砂處理的方法。
假髮中使用的人造毛髮首先需要具有接近天然毛髮的感覺 (外觀、觸感、質感)和物性值，此外，進一步具有比天然毛髮 優異的物性值是理想的。如上所述，各種合成纖維原材料具有
各自的特徵和弱點，其中，特定的聚醯胺纖維、特別是尼龍6
和尼龍66由於其特性優異，因此被實用化，但還不能像天然毛
發那樣使用吹風機進行整發。
專利文獻5和6中公開了可以用於玩具娃娃的頭髮等的、可
以根據溫度或外部應力使形態變形的熱塑性樹脂和使用該樹脂
的繩狀形態的假髮等。
專利文獻1:日本特開昭64-6114號公報
專利文獻2:日本特開2002 - 129432號/>才艮
專利文獻3:曰本淨爭開2005 _ 9049號7>才艮
專利文獻4:日本特開2002 - 161423號7>才艮
專利文獻5:日本特開平IO - 127950號7>才艮
專利文獻6:曰本淨爭開2006 — 28700號7〉淨艮
非專利文獻l:川端季雄、纖維機械學會志(纖維工學)、
26、 10、 pp.721 - 728、 1973
非專利文獻2: KATOTECH LTD., KES-SH單根頭髮彎曲試驗機(Single Hair Bending Tester)使用說明書

發明內容
發明要解決的問題
假髮中使用的人造毛髮首先需要具有接近天然毛髮的感覺 (外觀、觸感、質感)和物性值，此外，進一步具有比天然毛髮 更優異的物性值是理想的。如上所述，各種合成纖維原材料具 有各自的特徵和弱點，其中，特定的聚醯胺纖維、特別是尼龍6 和尼龍66由於其特性優異，因此被實用化。
但是，不僅是上述聚醯胺樹脂製成的人造毛髮，連以聚酯 樹脂等作為原料的人造毛髮，也不能像天然毛髮那樣使用吹風 機進行整發，因此在假髮上市之前，預先在15(TC左右的較高溫 度下實施上巻兒、進行形狀記憶之後再提供給使用者。例如， 在將使用了尼龍6的人造毛髮的假髮提供給使用者時，使用根據
為規定的髮式(hairstyle)之後再出售給使用者。
因此，製作一次假髮的話，即使想使用吹風機改變其髮式， 也不可能改變最初製作假髮時的髮型。但是，戴假髮者由於假 發的髮型是固定不變的而感到不自然，因此也有下述的需要和 期望，即，即便不能使髮型發生巨大變化，也可以使用吹風機 作出不同的髮型或者改變波浪形、毛向而使髮式變化，或者想 根據時間和場合使髮型稍稍變化。然而，使用人造毛髮的假髮 存在下述問題，目前還沒有像天然毛髮那樣可以通過使用吹風 機改變髮型的人造毛髮。
鑑於上述問題，本發明的目的在於提供一種像天然毛髮那 樣可以使用吹風機作出符合自己的愛好的髮式並且可以保持該 髮式的、新型人造毛髮及使用其的假髮。
8用於解決問題的方法
技術領域：
本發明人等反覆進行深入研究，結果發現，以聚醯胺系合 成樹脂為主成分並以規定比例對其混合特定的樹脂而成形為纖 維的物質，在該纖維的軟化溫度附近加熱而賦予初始形狀之後， 通過加熱到室溫以上的溫度且低於賦予初始形狀的溫度的規定 溫度，產生與初始形狀不同的熱變形，並且可以保持變形後的 形態。進一步進行研究的結果發現，通過改變上述特定樹脂的 混合比例，可以任意改變熱變形度，而且可以自由控制，並且， 無論何時都能返回到初始形狀記憶狀態，本發明人利用纖維的 這種特性來製造人造毛髮，從而完成了本發明。
另一方面，本發明人等在進行本發明的研究課題之前，得
到了以下見解通過利用聚醯胺系合成纖維的特質，將芯部制 成彎曲剛性高的聚醯胺纖維，將鞘部製成彎曲剛性比芯部低的 聚醯胺纖維，形成鞘/芯比率為特定範圍的雙重結構，從而利用 兩樹脂的特性製成具有與天然毛髮非常接近的感覺(外觀、觸 感、質感)和物性值的人造毛髮是最適宜的。進一步進行研究， 結果發現，上述的鞘/芯的雙重結構，通過在芯部中以規定比例 混合特定的樹脂，能得到顯示與上述纖維同樣的熱變形特性、 和類似於天然毛髮的彎曲剛性值及溼度依存性的人造毛髮，從 而完成了本發明。
為了實現上述目的，本發明第l人造毛髮的特徵在於，將具 有60。C ~ 120。C的玻璃化轉變溫度的半芳香族聚醯胺樹脂和在 上述溫度範圍不膨脹的樹脂以規定比例互溶而成。
根據上述方案，紡絲後在150。C以上的較高溫度下進行形狀 記憶，接著在比室溫更高的溫度即60。C ~ 120°C、例如在吹風機 的使用溫度範圍吹付熱風，由此可以改變人造毛髮的巻兒程度， 即巻兒直徑。在本發明中將其稱為二次賦形。而且，不僅是通
9常的使用狀態，即使在使用洗髮水等的洗髮後也可以保持該二 次賦形。因此，戴假髮者使用吹風機就可以如同自己的頭髮一 樣做出自己喜歡的樣式，並且可以自由地變換髮型。進而，二 次賦形引起的熱變形通過在比玻璃化轉變溫度更高的溫度下的
熱處理或80~ IO(TC的水蒸汽氣氛處理，可以返回到最初的一次 賦形形狀。因此，即使在二次賦形不理想的情況下，理髮師、 美容師或者購買者也能將二次賦形形狀返回到初始形狀記憶狀 態，因此便利性顯著提高。
本發明第2人造毛髮的特徵在於，其具有由芯部和覆蓋該芯 部的鞘部構成的鞘/芯結構，芯部使用在具有60。C ~ 120。C的玻 璃化轉變溫度的半芳香族聚醯胺樹脂中以規定比例將在上述溫 度範圍不膨脹的樹脂互溶而成的樹脂，鞘部使用彎曲剛性比芯 部低的聚醯胺樹脂。由此可以製成具備與上述第l人造毛髮同樣 的熱變形性、而且剛性根據溫度或溼度而變化、並顯示出與天 然毛髮更接近的性能的人造毛髮。進一步，戴假髮者使用吹風 機就可以如同自己的頭髮一樣做出自己喜歡的樣式，變得自由。
上述各方案中，半芳香族聚醯胺樹脂優選六亞甲基二胺與 對苯二甲酸的交替共聚物、或者間苯二甲胺與己二酸的交替共
聚物，在前述溫度範圍不膨脹的樹脂優選聚對苯二甲酸乙二酯 或聚對苯二曱酸丁二酯。
半芳香族聚醯胺樹脂優選間苯二甲胺與己二酸的交替共聚 物，在前述溫度範圍不膨脹的樹脂優選聚對苯二甲酸乙二酯， 在上述間苯二曱胺與己二酸的交替共聚物中混入有3 ~ 30重量 %上述聚對苯二甲酸乙二酯。鞘部優選由直鏈飽和脂肪族聚醯 胺樹脂形成。直鏈飽和脂肪族聚醯胺樹脂可以是己內醯胺開環 聚合物、和/或、六亞甲基二胺與己二酸的交替共聚物。
根據上述方案，可以改變聚對苯二曱酸乙二酯等樹脂的含量而任意調節人造毛髮的熱變形特性，並自由控制巻兒直徑。
在上述方案中，人造毛髮的表面具有微細凹凸部而被進行 了消光，只要通過球晶和/或噴砂處理而形成有該微細凹凸部， 就能抑制光澤並造出與天然毛髮同等程度的光澤度。通過使人 造毛髮含有顏料和/或染料可以出現任意色彩。由於鞘部和芯部
的鞘/芯重量比優選為10/90 - 35/65。根據上述方案，在人造毛 發的表面形成有微細凹凸，因此照射的光發生漫反射而抑制光 澤，可以呈現出與天然毛髮同程度的光澤。
為了實現上述第2目的，本發明的假髮的特徵在於，其包含 假髮基底和植設在假髮基底上的人造毛髮，人造毛髮通過將具 有60。C ~ 120。C的玻璃化轉變溫度的半芳香族聚醯胺樹脂和在 該溫度範圍不膨脹的樹脂以規定比例互溶而成，或者，人造毛 發具有由芯部和覆蓋該芯部的鞘部構成的鞘/芯結構，芯部由在 具有60。C ~ 120。C的玻璃化轉變溫度的半芳香族聚醯胺樹脂中 以規定比例將在上述溫度範圍不膨脹的樹脂互溶而成的樹脂形 成，鞘部由彎曲剛性比芯部低的聚醯胺樹脂形成。
通過將上述方案的人造毛髮用於本發明的假髮，通過使用 吹風機等市售的理髮美容器具來使人造毛髮熱變形，可以做出 以往由尼龍6等形成的人造毛髮所不能實現的髮型，可以提供可 形成所期望的髮型的假髮。因此，製造假髮並將其提供給顧客 之後，顧客戴著假髮就可以使用吹風機自己自由地改變成自己 所期望的髮型。進而，由於與由尼龍6形成的人造毛髮相比，人 造毛髮的彎曲剛性值更接近於天然毛髮，因此能得到尤其外觀、 觸感、質感等感覺非常優異、且美觀而自然的假髮。因此，人 造毛髮的整形變成可能，並且，彎曲剛性也根據溫度和溼度發 生變化、顯示出更接近人頭髮的性能的人造毛髮，呈現出如同 從頭部自然生長的自己的頭髮那樣的外觀，很難看出戴著假髮。
ii發明效果
根據本發明，在比人造毛髮所含的半芳香族聚醯胺樹脂的 玻璃化轉變溫度更高的溫度下進行初始形狀記憶，接著，在比 室溫更高的溫度、例如利用吹風機吹付熱風而4吏人造毛髮熱變 形，可以實施二次賦形。不僅是通常的使用狀態，即使使用洗 發水等的洗髮後也可以保持該二次賦形。進而，無論何時，都
可以通過比玻璃化轉變溫度更高的溫度下的熱處理或80 ~ 100。C的水蒸汽氣氛處理返回到初始形狀記憶狀態。即使在人造 毛髮的二次賦形不理想的情況下，也可以將二次賦形形狀返回 到初始形狀記憶狀態，因此便利性顯著提高。因此，可以做出 以往尼龍6等形成的人造毛髮所不能實現的髮型，可以提供如同 自己的頭髮一樣顧客自己自由地完成所期望的各種髮式的假 發。另外，安裝在本發明假髮上的人造毛髮，其彎曲剛性值比 由尼龍6形成的人造毛髮更接近天然毛髮，因此美觀而自然，尤 其外觀、觸感、質感等感覺非常優異。因此，根據本發明的人 造毛髮，可以隨使用者的愛好由使用者自身自由地作出髮式， 並且，由於彎曲剛性也根據溫度和溼度變化、顯示出更接近人 的頭髮的性能，因此可以提供一種呈現出如同從頭部自然生長 的自己的頭髮那樣的外觀的假髮。


圖l是表示本發明第l實施方式的人造毛髮l的一個形態的圖。
圖2是表示本發明人造毛髮的變形例的人造毛髮的長度方 向截面圖。
圖3示意地示出第2實施方式的人造毛髮的優選組成，(A) 是立體圖，(B)是人造毛髮的長度方向的垂直截面圖。圖4是示意地示出人造毛髮的變形例的人造毛髮的組成的、長度方向的截面圖。圖5是示意地示出本發明假髮的組成的立體圖。 圖6是製造本發明人造毛髮所使用的裝置的簡圖。 圖7是製造人造毛髮所使用的裝置的簡圖。 圖8是圖7的製造裝置所使用的噴出部的簡要截面圖。 圖9是表示實施例1的人造毛髮的差示掃描量熱測定的圖。 圖10是表示實施例2的人造毛髮的差示掃描量熱測定的圖。 圖11是表示實施例3的人造毛髮的差示掃描量熱測定的圖。 圖12是表示實施例7的人造毛髮的差示掃描量熱測定的圖。 圖13是關於實施例1 ~ 7和比較例1 ~ 6的人造毛髮的，(A)是表示熱處理引起的巻兒直徑的變化的表，(B)和(C)是表示變化比例的表。圖14是關於實施例1 ~ 7和比較例1 ~ 6的人造毛髮的另外二次賦形的，(A)是表示熱處理引起的巻兒直徑的變化的表， (B)和(C)是表示變化比例的表。圖15是關於實施例1 ~ 7和比較例1 ~ 6的人造毛髮的另外二次賦形的，(A)是表示熱處理引起的巻兒直徑的變化的表， (B)和(C)是表示變化比例的表。圖16是關於實施例1 ~ 7和比較例1 ~ 6的人造毛髮的另外二次賦形的，(A)是表示熱處理引起的巻兒直徑的變化的表， (B)和(C)是表示變化比例的表。微鏡圖像。圖18是表示用鹼溶液處理圖17示出的人造毛髮的截面的掃 描電子顯微鏡圖像。圖19是表示將圖18放大的實施例IO的人造毛髮的截面的掃描電子顯微鏡圖像。圖20是表示實施例9的人造毛髮的差示掃描量熱測定的圖。 圖21是表示實施例IO的人造毛髮的差示掃描量熱測定的圖。圖22是表示實施例8 ~ 14說明的人造毛髮6的紅外吸收特性 的圖。圖23是關於實施例8~ 14和比4交例7~ IO的人造毛髮，分別 巻繞在直徑22mm的鋁製圓筒上進行初始形狀記憶狀態，然後巻 繞在直徑7 0 m m的鋁製圓筒上進行熱處理的情況下，(A )是表 示熱處理引起的巻兒直徑的變化的表，(B)和(C)是表示變 化比例的表。圖24是關於實施例8 14和比較例7~ IO的人造毛髮的，(A) 是表示熱處理引起的巻兒直徑的變化的表，(B)和(C) 是表示變化比例的表。圖25是關於實施例8~ 14和比較例7~ IO的人造毛髮的另外 二次賦形的，(A)是表示熱處理引起的巻兒直徑的變化的表，(B) 和(C)是表示變化比例的表。 圖26是關於實施例8~ 14和比4交例7~ IO的人造毛髮的另外二次賦形的，(A)是表示熱處理引起的巻兒直徑的變化的表， (B)和(C)是表示變化比例的表。圖27是表示實施例8 ~ 14和比較例7、 8、 9、 IO中的、人造 毛髮的彎曲剛性值的溼度依存性的圖表。附圖標記"i兌明1、 2、 5、 6:人造毛髮2a:凹凸部5A:鞘部5B:芯部5C:凹凸部11:假髮基底20:假髮30、50:製造裝置31、51、 52:原料槽31A、51A、 52A:炫融液32、51D、 52D:》容融〗齊出才幾32A、53C:噴出口33、54:溫浴部34、36、 38、 40、 55、 57、59、 6235、37、 39、 56、 58、 60:乾熱槽41、64:巻繞才幾51B、52B:齒輪泵53:噴出部53A:夕卜環部53B:: 中心圓部61:防靜電用注油裝置63:噴砂機具體實施方式
下面，基於附圖詳細說明本發明的實施方式。本發明第1實施方式的人造毛髮是將具有60。C ~ 120。C的玻 璃化轉變溫度的半芳香族聚醯胺樹脂和在上述溫度範圍不膨脹 的樹脂以規定比例互溶，由單一的纖維結構(用於與後述的、 鞘/芯二重纖維結構區別，也稱為單纖維結構。)構成。在此， 互溶包含上述半芳香族聚醯胺樹脂和上述樹脂反應或不分離為 浮島狀而 一樣地熔融的狀態。圖l是表示本發明第l實施方式的人造毛髮l的一個形態的 圖。該人造毛髮l可以是像圖l所示那樣其截面為正圓形，也可 以是任意一個方向為扁平的橢圓形、繭形。本發明第l方式的人 造毛髮l的平均直徑是任意的，可以是和天然毛髮同樣的值，例如80,左右。作為上述人造毛髮1的材料的聚醯胺樹脂，強度和剛性高、 並且玻璃化轉變溫度為60。C ~ 120°C、優選為60。C ~ IO(TC左右 的半芳香族的聚醯胺樹脂是合適的，例如，可列舉出化學式l 所表示的由六亞曱基二胺與對苯二曱酸的交替共聚物形成的高 分子(例如、尼龍6T)、或者化學式2所表示的己二酸和間苯 二曱胺通過醯胺鍵交替結合的高分子(例如、尼龍MXD6)等。 另外，從容易進行頭髮定型的觀點考慮，化學式2所表示的高分 子材料比化學式l所表示的高分子材料有利。formula see original document page 16(2)作為在60。C ~ 120。C的溫度範圍不膨脹的樹脂，可以使用例 如聚對苯二甲酸乙二酯或聚對苯二曱酸丁二酯。聚對苯二曱酸 乙二酯實質上是將對苯二曱酸和乙二醇進行縮聚而得到的聚合 物，聚對苯二曱酸丁二酯實質上是將對苯二曱酸和1，4- 丁二醇 進行縮聚而得到的聚合物。在使用間苯二曱胺與己二酸的交替共聚物作為人造毛髮的 半芳香族聚醯胺樹脂、使用聚對苯二曱酸乙二酯作為樹脂的情 況下，優選在間苯二甲胺與己二酸的交替共聚物中混入3 ~ 301重量％聚對苯二甲酸乙二酯。接著，對人造毛髮l的變形例進行說明。圖2是表示本發明人造毛髮1的變形例即人造毛髮2的長度 方向截面圖。該人造毛髮2也是單一纖維結構，與圖l不同，該人造毛髮2的表面形成有孩i細凹凸部2a。在表面具有凹凸部2a 的人造毛髮2中，在照射光線的情況下，由於產生漫反射而在人 造毛髮2的表面不易產生光照射帶來的反射所引起的光澤，可以 出現與人的天然毛髮同樣的抑制了光澤的消光效果。為使光被 漫反射，優選比可見光波長的等級更大地形成凹凸部2a。該凹 凸部2 a可以是在人造毛髮的紡絲時在人造毛髮的表面由球晶形 成，或者在紡絲後通過實施噴砂處理來形成。人造毛髮2的成分 可以與第l方式相同。以上各方式下的人造毛髮中，可以含有進行規定著色的顏 料或染料作為成分。另外，也可以紡絲後進行染色。根據本發明的人造毛髮l、 2，紡絲後可以以15(TC以上的較 高溫度進行形狀記憶。在本發明中，該形狀記憶適合稱為初始 形狀記憶狀態或者一次賦形。通過進行初始形狀記憶處理，例 如以大的曲率上巻兒並在假髮基底上植毛而完成假髮後，上市。 然後，戴假髮時，理髮師、美容師或者購買者在將初始形狀記 憶處理過的假髮適當地固定到假髮固定用具上或者戴到頭部的 狀態下，吹付上述玻璃化轉變溫度即60。C ~ 12(TC的範圍、優選 市售的吹風機等理髮美容器具的使用溫度即7(TC ~ 90。C左右的 熱風，由此可以改變人造毛髮l、 2的巻兒直徑。這種熱變形在 本發明中還適合稱為二次賦形。像這樣，通過使用吹風機，對 本發明人造毛髮吹付規定溫度的熱風而進行頭髮定型，可以上 各種巻兒並且出現各種髮型。該熱引起人造毛髮的膨脹是由於 人造毛髮的主成分是半芳香族聚醯胺，半芳香族聚醯胺成為玻璃化轉變狀態，是無定形狀態，因此產生熱塑性。此時，聚對 苯二甲酸乙二酯的含量比3%還小的話，半芳香族聚醯胺由於熱 引起的人造毛髮的膨脹過大。人造毛髮的熱膨脹過大的話，在 極短時間內被二次賦形。因此，用於做喜愛的二次賦形的時間 過短，不能控制，故不優選。相反，聚對苯二曱酸乙二酯的含量超過30%的話，熱引起的人造毛髮的膨脹變小，是不優選的。也就是說，人造毛髮的二次賦形效果小且不實用。被施加了熱變形、即二次賦形的人造毛髮l、 2的形狀，在 室溫下放置或用洗髮水洗滌等的話，其二次賦形的形狀不變化。 為了使二次賦形形狀返回到初始形狀記憶狀態，只要在比玻璃 化轉變溫度更高的溫度對人造毛髮進行熱處理即可。該熱處理 可以是乾熱、溼熱任何一種方法。在乾熱狀態進行的情況下， 如果不進行高精度的溫度控制，往往人造毛壁熱劣化，或者所 賦予的初始形狀(一次賦形)喪失。另一方面，在水分存在的所謂溼熱狀態的情況下，玻璃化 轉變溫度比乾熱時還降低10。C以上，因此用比熱變形(二次賦 形)的處理溫度稍微高的上述玻璃化轉變溫度範圍的上限附近 即80~ 100。C的水蒸汽氣氛進^"熱處理，可以充分返回到初始形 狀記憶狀態，更優選。由此，本發明人造毛髮l、 2與以往的由尼龍6形成的人造毛 發相比，被賦予了由二次賦形帶來的熱變形性這一新的功能。 而且，該二次賦形帶來的熱變形通過在比玻璃化轉變溫度更高 的溫度的熱處理或80~ 100。C的水蒸汽氣氛處理，可以返回到最 初的一次賦形形狀。因此，理髮師、美容師或者購買者在二次 賦形不理想的情況下，也能使二次賦形形狀返回到初始形狀記 憶狀態，因此便利性顯著提高。接著，對人造毛髮的第2實施方式進行說明。圖3示意地示出第2實施方式的人造毛髮5的優選組成，(A) 是立體圖，(B)是人造毛髮5的長度方向的垂直截面圖。人造 毛髮5與第1實施方式的單纖維結構的人造毛髮不同，具有由表 面的鞘部5 A覆蓋芯部5 B的鞘/芯的雙重結構。鞘部5 A由聚醯胺 樹脂形成，芯部由與前述第l實施方式的人造毛髮l同樣的組成 構成。鞘/芯結構在圖示的情況下，能例示配設為大致同心圓狀 的例子，芯部5B和鞘部5A也可以是大致同心圓狀以外的其它形 狀，第2人造毛髮5的截面形狀可以是圓形、橢圓形、繭形等。作為上述鞘部5A的材料的聚醯胺樹脂，可以使用彎曲剛性 比芯部5B的材料更低的聚醯胺樹脂，例如直鏈飽和脂肪族聚醯 胺是合適的。作為這樣的直鏈飽和脂肪族聚醯胺，可以列舉出 化學式3所表示的由己內醯胺的開環聚合物形成的高分子、例如 尼龍6，或者化學式4所表示的由六亞甲基二胺與己二酸的交替 共聚物形成的高分子、例如尼龍66等。H 0u r丄 ii iH--N—(GH2)5—C— -0H (3) - 」nHH ljl 0 0N — (CH2) 6 — N— G— (GH2) 4— C+0H(4)人造毛髮5的鞘部5A的表面平滑時會產生光澤，因此為了 抑制該人造毛髮5的表面的不自然的光澤，優選實施所謂的消光 處理。圖4是示意地示出人造毛髮5的變形例即人造毛髮6的組成 的、長度方向的截面圖。如圖所示，人造毛髮6的鞘部5A的表 面形成有微細凹凸部5C。通過該微細凹凸部5C，與人造毛髮l 同樣，在人造毛髮6的表面能與人的頭髮同等程度地抑制光照射 帶來的反射所產生的光澤，產生所謂消光效果。19在此，可以通過利用砂、冰、乾冰等孩i小粉末的噴砂處理， 對於人造毛髮5的紡絲中或者紡絲後的樹脂賦予微細凹凸部 5C。在人造毛髮5的紡絲中形成的情況下，在人造毛髮5的最外 表面形成球晶即可。此時，也可以是將球晶形成和上述利用砂、 冰、乾冰等微小粉末的噴砂處理進行組合的處理。像這樣通過 球晶或者與噴砂處理的組合所形成的凹凸部，只要形成比可見 光波長的等級更大的凹凸部5C即可，以使得光被漫反射。人造毛髮5、 6可以根據戴假髮者的愛好實施著色處理。該 著色可以在紡絲時在作為原料的聚合物的混煉中配合顏料和/ 或染料，也可以在紡絲後進行染色。本發明人造毛髮5、 6與人造毛髮1、 2相同，與以往的尼龍6 形成的人造毛髮相比，可以賦予由二次賦形帶來的熱變形性這 一新的功能。而且，該二次賦形帶來的熱變形通過在比玻璃化 轉變溫度更高的溫度下的熱處理或80 ~ IOO"C的水蒸汽氣氛處 理，可以返回到最初的一次賦形形狀。進而，本發明人造毛髮5、 6通過形成芯部5 B使用彎曲剛性高的半芳香族聚醯胺和聚對苯 二曱酸乙二酯等的混合樹脂、鞘部5A使用彎曲剛性比芯部5B 低的聚醯胺的鞘/芯結構，可以制出剛性根據溫度或溼度變化、 並顯示出更接近天然毛髮的性能的人造毛髮。通常，相對於天然毛髮，聚對苯二甲酸乙二酯形成的纖維 具有彎曲剛性強的性質，尼龍6形成的纖維具有彎曲剛性弱的性 質，但是在本發明人造毛髮5、 6中，通過採用鞘/芯結構，彎曲 剛性值與天然毛髮的彎曲剛性值接近，可以得到與天然毛髮同 等程度的外觀、觸覺、質感。在此基礎上，戴假髮者使用吹風 機就能如同自己的頭髮一樣做出自己喜愛的頭髮，無論何時都 能返回到最初的一次賦形形狀。因此，理髮師、美容師或者購 買者在人造毛髮5、 6的二次賦形不理想的情況下，通過將二次賦形形狀返回到初始形狀記憶狀態，就能再次重新 <故人造毛髮5、 6的髮型，因此便利性顯著提高。 接著，對本發明的假髮進行說明。圖5是示意地示出本發明的假髮20的組成的立體圖。使用本 發明人造毛髮l、 2、 5、 6的假髮20是通過在假髮基底11上植設 人造毛髮l、 2、 5、 6的任意一個或者它們的組合而構成的。人 造毛髮l、 2如上所述，由在半芳香族聚醯胺中混合聚對苯二曱 酸乙二酯等樹脂的單一纖維結構構成，並且在比室溫更高的溫 度即60。C ~ 120。C具有熱變形性。人造毛髮5、 6是通過製成以 人造毛髮l、 2為芯、進而附加鞘部的鞘/芯雙重結構，不僅具有 熱變形性，而且剛性根據溫度或溼度變化，顯示出與天然毛髮 接近的性能的改良的人造毛髮。假髮基底ll可以由網狀基底或人造皮膚基底構成。圖示的 情況下，顯示出假髮基底ll被植設在網部件的網目上的狀態。 假髮基底11可以是將網狀基底和人造皮膚基底組合構成，只要 適合假髮的設計或用途，就沒有特別限制。作為人造毛髮，其表面的鏡面光澤被抑制、並具有接近天 然毛髮的光澤的人造毛髮2、 5是適合的。這些人造毛髮的顏色 可以根據戴假髮者的希望適當地選擇黑色、茶色、金色等。若 選擇與使用者的脫毛部周邊的自身毛髮相一致的顏色的人造毛 發，則自然感增強。當作為裝飾用假髮或假髮髻時，也可以通 過在本發明的人造毛髮上以與自身毛髮不同的著色而形成網 狀，或者在人造毛髮上從根端部向發尖部例如使色調的濃淡變 化或使色彩慢慢變化來實施顏色的層次(gradation)等。根據本發明的假髮，在比室溫更高的溫度的、60°C~120°C 下具有熱變形性，因此戴假髮者自己或者理髮、美容技術者可 以使用吹風機等可加熱的理髮美容器具改變人造毛髮l、 2、 5、6的髮型，即，整型。此時，人造毛髮l、 2、 5、 6的熱變形的程 度可以通過在半芳香族聚醯胺中所添加的聚對苯二曱酸乙二酯 等樹脂的含量來調節。想緩和地實施熱變形的情況下，即，相 對於假髮製造時所施加的初始形狀記憶狀態的巻兒直徑，想停 留在巻兒直徑稍微變化的程度時，可以增加半芳香族聚醯胺中 所添加的聚對苯二甲酸乙二酯等樹脂的含量。相反，想加大熱 變形時，即，想使人造毛髮l、 2、 5、 6的熱變形的巻兒直徑變 化大的情況下，可以減少半芳香族聚醯胺中所添加的聚對苯二 曱酸乙二酯等樹脂的含量。因此，製造假髮時，可以根據顧客 的愛好，調整半芳香族聚醯胺中所添加的聚對苯二曱酸乙二酯 等樹脂的含量。順便說一下，在為後者的情況下，熱變形比前 者大，因此髮式的自由度增加，但毛髮通過吹風機發生大的變 形，因此有時使用者反而難以操作，為前者的情況下難以熱變 形，頭髮定型上需要花費一些時間，但有時容易按照愛好進行 整型。進而，人造毛髮l、 2、 5、 6無論何時都能返回到最初的 一次賦形形狀。因此，理髮師、美容師或者購買者在人造毛髮l、 2、 5、 6的二次賦形不理想的情況下也可以使該二次賦形形狀返 回到初始形狀記憶狀態，因此便利性顯著提高。無論是哪一個， 通過調節添加到本發明人造毛髮的主材料中的聚對苯二曱酸乙 二酯等樹脂的含量，都可以製造具有順從使用者或理髮、美容 技術者愛好的熱變形率的人造毛髮，通過將該人造毛髮安裝到 假髮上，可以提供按照自己愛好調節定型性的假髮。接著，說明本發明人造毛髮的製造方法。首先，對本發明 人造毛髮的製造方法所使用的裝置進行說明。在下面的說明中， 添加到半芳香族聚醯胺中的樹脂是聚對苯二曱酸乙二酯，但是 也可以是聚對苯二曱酸丁二酯等。圖6是是製造本發明人造毛髮1、 2所使用的裝置的簡圖。如圖6所示，製造裝置30由裝有作為原料的半芳香族聚醯胺和聚對苯二曱酸乙二酯樹脂的顆粒或含有著色原料的半芳香族聚醯胺和聚對苯二曱酸乙二酯樹脂的顆粒的原料槽31;將原料熔融混 煉的熔融擠出機3 2;將在熔融擠出機3 2中混煉的熔融液從噴出 口 32A噴出並將該絲狀熔融物固化的溫浴部33;然後經過各段 由拉伸輥34、 36、 38、 40以及乾熱槽35、 37、 39構成或者使用 溼熱槽代替乾熱槽35的3段拉伸熱處理工序，巻繞人造毛髮1的 巻繞機41構成。熔融擠出機32具備用於將作為原料的半芳香族聚醯胺和 聚對苯二甲酸乙二酯樹脂的顆粒或含有著色原料的半芳香族聚醯胺和聚對苯二曱酸乙二酯樹脂的顆粒等熔融的加熱裝置；用 於均勻分散並攪拌的混煉器；以及將熔融液輸送到噴出口32A 的齒輪泵。噴出部32的噴出口 32A具備規定數量的規定孔徑的孔，從 噴出部32的噴出口 32A出來的纖維如圖所示，依次經過溫浴部 33、第1拉伸輥34、第1乾熱槽35或者代替乾熱槽35的第一溼熱 槽、第2拉伸輥36、第2乾熱槽37、第3拉伸輥38、第3乾熱槽39、 第4拉伸輥40以後，巻繞到巻繞機41上。在此，第1拉伸輥34~ 第4拉伸輥40對固形化的絲部件進行拉伸處理。首先，通過使第 2拉伸輥36的輥速度相對於第l拉伸輥34的輥速度增加，對絲部 件進行第l拉伸處理，接著，通過使第3拉伸輥38的輥速度相對 於第2拉伸輥36的輥速度增加，對絲部件進行第2拉伸處理，然 後，通過使第4拉伸輥40的輥速度相對於第3拉伸輥38的輥速度 減少，進行使施加給纖維的張力鬆弛而穩定尺寸的弛緩拉伸處 理。另外，在第4拉伸輥40到巻繞機41之間，可以具備防靜電用 注油裝置(未圖示)。在人造毛髮1的表面設置微細凹凸部2a來製造人造毛髮2的情況下，可以在第4拉伸輥40和巻繞機41之間設置用於表面處理 的噴砂機(未圖示)。對於使用圖6所示的裝置30製造人造毛髮1 、 2的方法進行說明。在圖6所示的製造裝置30中，將半芳香族聚醯胺的顆粒和以 聚對苯二甲酸乙二酯為主並含有著色顏料的著色用樹脂顆粒以規定比例混合加入到原料槽31中。通過改變著色用樹脂顆粒的 混合比例，可以改變最終產品人造毛髮l、 2的毛色。將原料槽31內的顆粒送到熔融擠出機32中，用熔融擠出機 32混煉顆粒而得到的熔融液31A乂人噴出口 32A噴出，利用溫浴部 33將絲狀熔融物固化。從生產率的觀點出發，溫浴部33的溫度 優選為40。C ~ 80。C左右。溫浴部33的溫度^氐的話，將熔融的杉於 脂噴出之後，接觸溫浴部33的時候，絲狀熔融物的首先接觸水 的外部和內部，由於驟冷導致內部樹脂開始結晶化、外部不結 晶化，由此產生分子結構的不同，因此產生"絲的波狀起伏"， 故不優選。溫浴部33的溫度過高的話，絲狀熔融物過於結晶化， 從而導致絲狀熔融物對拉伸的耐久性變弱，拉伸時斷裂的情況 變多，生產率變差。對於固化的絲部件，利用第l拉伸輥34和第2拉伸輥36實施 第l階段的拉伸處理，利用第2拉伸輥36和第3拉伸輥38實施第2 階段的拉伸處理，利用第3拉伸輥3 8和第4拉伸輥4 0實施弛緩處 理。通過第1和第2拉伸處理，拉伸倍率變成總倍率為4~ 7倍左 右的值。通過調整設置在噴出口32A上的孔徑、溫浴部33的溫度等 紡絲條件、第1 ~第4拉伸輥的速度、第l乾熱槽或溼熱槽、第2~ 第3乾熱槽的溫度等拉伸條件，可以製造在半芳香族聚醯胺中添 加了聚對苯二曱酸乙二酯和著色顏料的人造毛髮l、 2。接著，對本發明的具有鞘/芯結構的人造毛髮5、 6的製造方 法進行說明。圖7是製造人造毛髮5、 6所使用的裝置50的簡圖，圖8是圖7 的製造裝置所使用的噴出部的簡要截面圖。如7所示，製造裝置 50由成為鞘部5A的聚醯胺樹脂用的第1原料槽51;添加有成為 芯部5B的聚對苯二曱酸乙二酯等的半芳香族聚醯胺樹脂用的 第2原料槽52;將從這些原料槽51、 52所供給的原料熔融混煉的 熔融擠出機51D、 52D;將在熔融擠出機51D、 52D中混煉的溶 融液51A、 52A/人噴出部53噴出，將所噴出的絲狀熔融物固化， 並且在表面形成凹凸部的溫浴部54;然後，經過各段由拉伸輥 55、 57、 59和乾熱槽56或代替乾熱槽的溼熱槽、乾熱槽58、 60 構成的3段拉伸熱處理工序部，在絲表面進 一 步形成凹凸部5 C 的噴砂機63;對被噴砂機63消光成所希望程度的人造毛髮進行 巻繞的巻繞機64構成。熔融擠出機51D、 52D具備用於將聚醯胺樹脂等的顆粒熔 融的加熱裝置；用於均勻分散並攪拌的混煉器；將熔融液51A、 52A輸送到噴出部53的齒4侖泵51B、 52B。 乂人噴出部53的噴出口 53C出來的纖維，如圖所示經過溫浴、拉伸、乾熱機構之後， 通過防靜電用注油裝置61、為了穩定尺寸而使施加給人造毛髮 的張力鬆弛的拉伸輥62、以及表面處理用的噴石少4幾63,被巻繞 到巻繞機64上。如圖8所示，噴出部53具有被配設成同心圓狀的二重噴出 口 ，具有從該中心圓部53B噴出添加有聚對苯二曱酸乙二酯等 的半芳香族聚醯胺樹脂熔融液52A、並且從包圍中心圓部53B 的外環部53A噴出直鏈飽和脂肪族聚醯胺樹脂熔融液51A的結 構。接著，對利用上述製造裝置50製造人造毛髮5、 6的方法進行說明。使用該製造裝置50,利用熔融擠出機51D、 52D將各聚 醯胺樹脂等分別以合適的溫度熔融而輸送到噴出部53, 乂人噴出 口的中心圓部53B出來的添加有聚對苯二曱酸乙二酯等的半芳 香族聚醯胺樹脂熔融液52A、以及從外環部53A出來的直鏈飽和 脂肪族聚醯胺樹脂熔融液51A都從噴出口 53C噴出而製造鞘/芯 結構的絲，可以製造人造毛髮5、 6。在本發明中，將以齒輪泵51B輸送一定時間的直鏈飽和脂 肪族聚醯胺樹脂熔融液51A的容量與以齒輪泵52B輸送的添加 有聚對苯二曱酸乙二酯等的半芳香族聚醯胺樹脂熔融液52A的 容量的比率，稱為鞘/芯容量比。為了使人造毛髮5的彎曲剛性 值與天然毛髮的彎曲剛性值接近，鞘與芯的重量比即鞘/芯重量 比為10/90 ~ 35/65是適宜的範圍。作為用於得到該鞘與芯的重 量比的製造條件，鞘/芯容量比為1/2~ 1/7是優選的值，該範圍 對於人造毛髮5、 6的彎曲剛性值等物性值適宜。該鞘/芯容量比 大於l/2的話，即，鞘部5A的比率變大的話，對於增加人造毛髮 5、 6的芯部5B的彎曲剛性值的幫助效果變小。鞘/芯容量比小於 1/7的話，即，芯部5B的比率變大的話，彎曲剛性值變得過大， 變得不能與天然毛髮接近，故不優選。人造毛髮5、 6的紡絲時的拉伸倍率為5 ~ 6倍。與以往的單 獨使用尼龍6的人造毛髮的拉伸倍率相比，該拉伸倍率是約2倍 左右的值。在第2人造毛髮5、 6中，紡絲時的拉伸倍率、絲徑、 彎曲剛性值等可以根據所期望的設計適當設定。此時，通過適 當控制紡絲時的條件，人造毛髮5、 6的鞘/芯的形狀可以製成大 致同心圓狀。在人造毛髮用紡絲中，通過將從噴出口 53C擠出的絲通入 到溫浴部54中的80。C以上的水中，可以在鞘部5A的直鏈飽和脂 肪族聚醯胺樹脂的表面產生作為凹凸部5C的球晶並使其發生生長，可以賦予與天然毛髮同樣的外觀，並製造消除了不自然 光澤的消光人造毛髮6。
作為在絲的表面賦予微細凹凸部5C的方法，除了上述球晶
的發生生長的方法以外，還可以使用通過砂、冰、乾冰等微粒 對紡絲後的絲表面進行噴砂的方法、或者對絲表面進行化學藥 品處理的方法中的任意一種，或者是將這些方法適當組合的方 法。
為了賦予適合人造毛髮5、 6的顏色、外觀，可以在紡絲時 配合顏料和/或染料，另外也可以在紡絲結束後將人造毛髮5、 6 自身染色。
如上所述，與人造毛髮l、 2相比，第2人造毛髮5、 6具有在 其最外面附加了由聚醯胺樹脂形成的鞘的、鞘/芯結構。因此， 對於人造毛髮l、 2，進一步可以再現性良好地製造彎曲剛性比 以往的直鏈飽和脂肪族聚醯胺樹脂單獨的人造毛髮更高的人造 毛髮5、 6。另外，通過在人造毛髮5的表面形成樣i細凹凸部5C, 可以賦予與天然毛髮接近的自然的光澤，並賦予作為毛髮的自 然的外觀。
實施例1
接著對本發明的實施例進行詳細說明。
使用圖6所示的紡絲機30，製造在MXD6尼龍中混合3重量 %聚對苯二曱酸乙二酯的人造毛髮。作為人造毛髮的原料，使 用MXD6尼龍的顆粒 (MITSUBISHI GAS CHEMICAL COMPANY, INC.,製造、商品名MX nylon)和聚對苯二甲酸乙 二酯的顆粒(東洋紡(抹)製造、RE530A、密度1.40g/cm3、 熔點255。C)。使用黑色、黃色、橙色、紅色各顏料重量％分別 為6%、 6%、 5%、 5%的著色用樹脂顆粒。
紡絲條件是，顆粒的熔融溫度設成在噴出口的噴出溫度為
27270°C,噴出口具備設置15個口徑為0.7mm的孔的噴嘴。溫浴部 33的溫度為4(TC。
關於拉伸條件，調整第l拉伸輥34至第4拉伸輥40的各輥的 速度，最終使得人造毛髮的截面平均直徑為80pm。即，使第2 拉伸輥36的輥速度相對於第l拉伸輥34的輥速度為4.6倍，使第3 拉伸輥38的輥速度相對於第2拉伸輥36的輥速度為1.3倍，使第4 拉伸輥4 0的輥速度相對於第3拉伸輥3 8的輥速度為0.9 3倍。另 外，使作為第1拉伸溫度的第1溼熱槽的溫度為90。C，使作為第2 拉伸溫度的第2乾熱槽37的溫度為150°C,使作為弛緩拉伸溫度 的第3乾熱槽39的溫度為160°C。在實施例l的人造毛髮中，通過 噴砂、機進行消光處理。
實施例2
除了使聚對苯二曱酸乙二酯為5重量％以外，與實施例l同 樣地製造平均直徑為80pm的人造毛髮2。 實施例3
除了使聚對苯二曱酸乙二酯為IO重量％以外，與實施例1 同樣地製造平均直徑為80(im的人造毛髮2。 實施例4
除了使聚對苯二甲酸乙二酯為15重量％以外，與實施例1 同樣地製造平均直徑為80pm的人造毛髮2。 實施例5
除了使聚對苯二曱酸乙二酯為20重量％以外，與實施例l 同樣地製造平均直徑為80lam的人造毛髮2。 實施例6
除了使聚對苯二甲酸乙二酯為25重量％以外，與實施例l 同樣地製造平均直徑為80jim的人造毛髮2。 實施例7除了使聚對苯二甲酸乙二酯為30重量％以外，與實施例l
同樣地製造平均直徑為80nm的人造毛髮2。
接著，示出相對於實施例l ~ 7的比較例1 ~ 6。 (比較例l )
除了不使用聚對苯二曱酸乙二酯、100。/。為MXD6尼龍以 (比較例2)
除了使聚對苯二曱酸乙二酯為1重量％以外，與實施例l同 樣地製造平均直徑為80pm的人造毛髮。 (比較例3 )
除了使聚對苯二曱酸乙二酯為35重量％以外，與實施例l 同樣地製造平均直徑為80pm的人造毛髮。 (比較例4)
除了使聚對苯二曱酸乙二酯為40重量％以外，與實施例l 同樣地製造平均直徑為80nm的人造毛髮。 (比較例5)
除了使聚對苯二曱酸乙二酯為IOO重量％以外，與實施例1 同樣地製造平均直徑為8 0 p m的人造毛髮。 (比較例6)
不使用聚對苯二曱酸乙二酯，100%為尼龍6，製造平均直 徑為80jim的人造毛髮。
接著，示出實施例l、 2、 3、 7製造的人造毛髮進行差示掃 描量熱測定(DSC)的結果。圖9~ 12是分別示出實施例l、 2、 3、 7的人造毛髮的差示掃描量熱測定的圖。在圖中，橫軸表示 溫度(。C ),縱軸表示dq/dt ( mW)。
由圖9 12可知，在實施例l、 2、 3、 7的人造毛髮中，能觀 測到237.51°C和256.33°C的熔融峰，其分別與MXD6尼龍和聚對苯二曱酸乙二酯的熔點對應。實施例l、 2、 3、 7的人造毛髮是 分別以相對於MXD6尼龍的聚對苯二甲酸乙二酯的比例為3重 量％、 5重量％、 10重量％、 30重量％進行混合來紡絲，從紡絲 後的DSC結果可知，這2種樹脂不反應，可以互相混合。
接著，示出測定實施例l ~ 7和比較例1 ~ 6製造的人造毛髮 的熱變形特性的結果。
上述的人造毛髮在紡絲後進行初始形狀記憶(以下稱為上 巻兒)。具體而言，在實施例l ~ 7、比較例l ~ 4的人造毛髮中， 將紡絲的人造毛髮2切斷成150mm的長度，將該人造毛髮2巻繞 在直徑為22mm的鋁製圓筒上，在180。C進行2小時的熱處理。在 比較例5和6的人造毛髮中，除了在170。C熱處理1小時以外，與 上述同樣地進4亍上巻兒。
接著，巻繞在直徑為70mm的鋁製圓筒上，用吹風機進行l 分鐘和2分鐘的熱處理並冷卻到室溫。來自吹風機的熱風對著人 造毛髮2時的表面溫度i殳定成75。C 85。C。對於各實施例和比4支
室溫下放置24小時之後的人造毛髮2的巻兒直徑、其後使用洗髮 水用40。C的溫水洗滌之後自然放置使其乾燥並在室溫下的巻兒 直徑、實施95。C 100。C的溫度的水蒸汽處理之後冷卻到室溫的 人造毛髮2的巻兒直徑。
圖13是關於實施例1 ~ 7和比較例1 ~ 6的人造毛髮的，(A) 是表示熱處理引起的巻兒直徑的變化的表，(B)和(C)是表 示變化比例的表。
如圖13 ( A)所示，實施例1的人造毛髮2 (聚對苯二曱酸 乙二酯含量3重量％,以下，酌情稱為PET含量)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變化成48mm，在室 溫;改置24小時後以及洗髮後，變成45mm,可以實施二次賦形。
30水蒸汽處理後變成30mm,可知幾乎返回到初始形狀記憶狀態。 在實施例2的人造毛髮2 ( PET含量5重量。/。)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變化成45mm,在室 溫;故置24小時後以及洗髮後，分別變成44mm、 43mm,可以實 施二次賦形。水蒸汽處理後變成28mm,可知幾乎返回到初始形 狀i己憶狀態。
在實施例3的人造毛髮2 (PET含量10重量o/c))在利用吹風 機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變化成42mm,在 室溫放置24小時後以及洗髮後，分別變成41mm、 40mm，可以 實施二次j陚形。水蒸汽處理後變成27mm，可知幾乎返回到初始 形狀記憶狀態。
在實施例4的人造毛髮2 (PET含量15重量c/。)在利用吹風 機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成40mm,在室 溫放置24小時後以及洗髮後變成39mm,可以實施二次賦形。水 蒸汽處理後變成27mm,可知幾乎返回到初始形狀記憶狀態。
在實施例5的人造毛髮2 (PET含量20重量。/。)在利用吹風 機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑/人25mm變成38mm，在室 溫;故置24小時後以及洗髮後，分別變成38mm、 36mm,可以實 施二次賦形。水蒸汽處理後變成26mm,可知幾乎返回到初始形 狀記憶狀態。
在實施例6的人造毛髮2 (PET含量25重量。/。)在利用吹風 機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成35mm,在室 溫i文置24小時後以及洗髮後，分別變成34mm、 33mm,可以實 施二次賦形。水蒸汽處理後變成25mm,可知完全返回到初始形 狀記憶狀態。
在實施例7的人造毛髮2 (PET含量30重量。/)在利用吹風 機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成30mm,在室溫放置24小時後以及洗髮後還是30mm不變，可以實施二次賦 形。水蒸汽處理後變成25mm,可知完全返回到初始形狀記憶狀 態。
從上述結果可知，實施例1 ~ 7如圖13 ( B )所示，由人造 毛髮2的初始形狀記憶狀態用吹風4幾熱處理，可以實施二次貝武 形，熱變形率分別為192%、 180%、 168%、 160%、 152%、 140%、 120%,隨著聚對苯二曱酸乙二酯含量增加，熱變形率降低。實 施例l ~ 7的在室溫放置24小時後以及洗髮後人造毛髮2的巻兒 直徑的熱變形率變成94~ 100%,可知，隨著聚對苯二甲酸乙二 酯含量增加，熱變形率降低。
另一方面，比較例l的人造毛髮(PET含量0重量y。)在利 用吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑/人25mm變成 50mm,在室溫;改置24小時後以及洗髮後還是50mm不變，水蒸 汽處理後變成35mm。比較例2的人造毛髮(PET含量1重量0/0) 在利用吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成 50mm,在室溫放置24小時後以及洗髮後變成49mm,水蒸汽處 理後變成32mm。
由此可知，在比較例1的MXD6為100%和比較例2的聚對苯 二曱酸乙二酯為1重量％的情況下，熱變形率比實施例還大。
比較例3的人造毛髮(PET含量35重量13/0)在利用吹風機進 行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成27mm,在室溫放 置24小時後以及洗髮後還是27mm不變，水蒸汽處理後變成 25mm，可知幾乎沒有熱變形性。比較例4的人造毛髮(PET含 量40重量％)在利用吹風機進行l分鐘熱處理後、在室溫放置24 小時後以及洗髮後都是25mm不變，水蒸汽處理後為25mm,可 知沒有熱變形性。
由此可知，像比較例3和4那樣聚對苯二甲酸乙二酯為35重
32量％以上的情況下，幾乎或者完全不產生熱變形率。
比較例5的人造毛髮是聚對苯二曱酸乙二酯為100%的人造 毛髮，利用吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑還是25mm 不變，在室溫放置24小時後以及洗髮後都是25mm,水蒸汽處理 後也是25mm,可知以往的聚對苯二甲酸乙二酯形成的人造毛髮 完全不產生熱變形性。
比較例6的人造毛髮由尼龍6形成，利用吹風才幾進行l分鐘熱 處理的前後，巻兒直徑從30mm變成34mm，在室溫放置24小時 後以及洗髮後分別變成33mm、 31mm,不能實施二次賦形。水 蒸汽處理後變成31mm,可知幾乎返回到初始形狀記憶狀態。
由此可知，以往的聚對苯二曱酸乙二酯和以往的尼龍6的人 造毛髮幾乎不產生熱變形性，即，不能二次賦形。
圖13 (C)示出利用吹風機進行2分鐘熱處理的前後巻兒直 徑和熱變形率(％)。實施例l的人造毛髮(PET含量3重量0/。) 在熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成55mm，熱變形率為 220%。
實施例2的人造毛髮2 ( PET含量5重量％ )在熱處理的前後， 巻兒直徑從25mm變成52mm,熱變形率為208%。
實施例3的人造毛髮2 (PET含量10重量。/。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從25mm變成50mm,熱變形率為200%。
實施例4的人造毛髮2 ( PET含量15重量。/。)在熱處理的前 後，巻兒直徑乂人25mm變成48mm,熱變形率為192%。
實施例5的人造毛髮2 (PET含量20重量。/c))在熱處理的前 後，巻兒直徑從25mm變成46mm，熱變形率為184%。
實施例6的人造毛髮2 (PET含量25重量。/c))在熱處理的前 後，巻兒直徑從25mm變成42mm,熱變形率為168%。
實施例7的人造毛髮2 (PET含量30重量。/)在熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成35mm,熱變形率為140%。
由以上結果可知，上述熱處理時間為2分4^時，其巻兒直徑
的變化和熱變形率與熱處理時間為1分鐘時 一樣，隨著聚對苯二
甲酸乙二酯含量增加，熱變形率降低。
另一方面，比較例l的人造毛髮(PET含量0重量y。)在利
用吹風才幾進行2分鐘熱處理的前後，巻兒直徑乂人25mm變成
59mm,熱變形率為236%。比較例2的人造毛髮(PET含量1重
量％)在熱處理的前後，巻兒直徑,人25mm變成58mm,熱變形
率為232%。
由此可知，比較例1的M X D 6為10 0 %以及聚對苯二甲酸乙 二酯為1重量％的情況下，熱變形率比實施例還大。
比較例3的人造毛髮(PET含量35重量。/c))在利用吹風機進 行2分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成30mm,熱變形率 為120%。比較例4的人造毛髮(PET含量40重量Q/。)在利用吹風 機進行熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成28mm,熱變形率 為112%。
由此可知，像比較例3和4那樣聚對苯二曱酸乙二酯為3 5重 量％以上的情況下，幾乎不產生熱變形率或者完全不產生熱變 形率，即，不能二次賦形。
比較例5的人造毛髮是聚對苯二曱酸乙二酯100%的人造毛 發，利用吹風機進行熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成 26mm,熱變形率為104%。比較例6的人造毛髮由尼龍6構成， 利用吹風機進行熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成35mm, 熱變形率為117%。由此可知，以往的由聚對苯二甲酸乙二酯和 尼龍6構成的人造毛髮，即使延長熱處理時間，熱變形性也幾乎 不增加，即，不能二次賦形。
接著，除了將紡絲的人造毛髮2巻繞在直徑為18 m m的鋁製圓筒上以外，在與上述同樣的條件下進行二次賦形。
圖14是關於實施例1 ~ 7和比較例1 ~ 6的人造毛髮的另外二 次賦形的，(A)是表示熱處理引起的巻兒直徑的變化的表， (B)和(C)是表示變化比例的表。由圖14 (A)可知，實施 例1的人造毛髮2 (PET含量3重量。/。)在利用吹風機進行l分鐘 熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成47mm,在室溫放置24小 時後以及洗髮後變成45mm,可以實施二次賦形。水蒸汽處理後 變成2 4 m m ，可知幾乎返回到初始形狀記憶狀態。
實施例2的人造毛髮2 (PET含量5重量y。)在利用吹風機進 行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成43mm，在室溫放 置24小時後以及洗髮後，分別變成42mm、 41mm，可以實施二 次賦形。水蒸汽處理後變成23mm,可知幾乎返回到初始形狀記 憶狀態。
實施例3的人造毛髮2 (PET含量10重量y。)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成41mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成39mm、 38mm,可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成22mm，可知幾乎返回到初始形狀 記憶狀態。
實施例4的人造毛髮2 (PET含量15重量。/。)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成39mm，在室溫 放置24小時後以及洗髮後變成35mm,可以實施二次賦形。水蒸 汽處理後變成22mm，可知幾乎返回到初始形狀^i己憶狀態。
實施例5的人造毛髮2 (PET含量20重量。/。)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成33mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後變成33mm，可以實施二次賦形。水蒸 汽處理後變成21mm,可知完全返回到初始形狀記憶狀態。
實施例6的人造毛髮2 (PET含量25重量o/0)在利用吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑/人21mm變成31mm,在室溫放置24小時後以及洗髮後，分別變成29mm、 28mm,可以實施二次賦形。水蒸汽處理後變成21mm,可知完全返回到初始形狀記憶狀態。
實施例7的人造毛髮2 (PET含量30重量。/。)在利用吹風才幾進4亍l分4中熱處理的前後,巻兒直^聖從21mm 變成29mm，在室溫放置24小時後以及洗髮後，分別變成29mm、 28mm,可以實施二次賦形。水蒸汽處理後變成21mm，可知完全返回到初始形狀記憶狀態。
由上述結果可知，實施例l ~ 7如圖14 ( B)所示，由人造毛髮2的初始形狀記憶狀態用吹風4幾熱處理，可以實施二次貝武形，熱變形率分別為224%、 205%、 195%、 186%、 157%、 148%、138%,隨著聚對苯二曱酸乙二酯含量增加，熱變形率降低。實施例l ~ 7的在室溫放置24小時後以及洗髮後人造毛髮2的巻兒直徑的熱變形率變成94 100%，可知，隨著聚對苯二曱酸乙二酯含量增加，熱變形率降低。
另一方面，比較例l的人造毛髮(PET含量0重量0/。)在利用吹風才幾進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑乂人21mm變成50mm，在室溫;故置24小時後以及洗髮後還是49mm不變，水蒸汽處理後變成29mm。比較例2的人造毛髮(PET含量1重量0/。)在利用吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成49mm，在室溫;故置24小時後以及洗髮後，分別變成49mm、48mm，水蒸汽處理後變成28mm。 由此可知，在比4交例1的MXD6為100%以及聚對苯二甲酸乙二酯為1重量％的情況下，熱變形率比實施例還大。
比較例3的人造毛髮(PET含量35重量Q/。)在利用吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成25mm,在室溫放置24小時後以及洗髮後，分別變成25mm、 24mm，水蒸汽處理後變成21mm，可知返回到初始形狀記憶狀態。比較例4的人造毛髮(PET含量40重量。/。)在利用吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成23mm，在室溫放置24小時後以及洗髮後變成23mm,水蒸汽處理後變成21mm，可知返回到初始形狀記憶狀態。由此可知，像比較例3和4那樣聚對苯二甲酸乙二酯為35重量％以上的情況下，熱變形率小。
比較例5的人造毛髮是100%為聚對苯二曱酸乙二酯的人造毛髮，利用吹風才幾進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑乂人21mm變為22mm，僅變化一點，在室溫放置24小時後以及洗髮後也是21mm,水蒸汽處理後也是21mm。比較例6的人造毛髮由尼龍6構成，利用吹風才幾進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從26mm變成29mm,在室溫放置24小時後以及洗髮後分別變成28mm、26mm,水蒸汽處理後變成26mm，可知幾乎返回到初始形狀記憶狀態。由此可知，以往的聚對苯二甲酸乙二酯以及以往的尼龍6的人造毛髮幾乎不產生熱變形性，即，不能實施二次賦形。
圖14 (C)示出利用吹風機進行2分鐘熱處理的前後巻兒直徑以及熱變形率(％)。實施例l的人造毛髮(PET含量3重量0/0)在熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成54mm,熱變形率為257%。
實施例2的人造毛髮2( PET含量5重量。/。)在熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成52mm,熱變形率為248%。
實施例3的人造毛髮2 (PET含量10重量。/。)在熱處理的前後，巻兒直徑從21 mm變成49mm, 熱變形率為233%。
實施例4的人造毛髮2 (PET含量15重量。/。)在熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成47mm,熱變形率為224%。
實施例5的人造毛髮2 (PET含量20重量Q/c))在熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成46mm，熱變形率為219%。
實施例6的人造毛髮2 (PET含量25重量。/。)在熱處理的前
後，巻兒直徑乂人21mm變成40mm,熱變形率為190%。
實施例7的人造毛髮2 (PET含量30重量。/q)在熱處理的前
後，巻兒直徑從21mm變成34mm,熱變形率為162%。
由以上結果可知，上述的熱處理時間為2分鐘時，其巻兒直
徑變化和熱變形率也和熱處理時間為l分鐘的情況相同，隨著聚
對苯二曱酸乙二酯含量增加，熱變形率降低。
另一方面，比較例l的人造毛髮(PET含量0重量Q/。)在利用吹風機進行2分鐘熱處理的前後，巻兒直徑/人21mm變成59mm,熱變形率為281%。比較例2的人造毛髮(PET含量1重量％)在熱處理的前後，巻兒直徑/人21mm變成57mm，熱變形率為271%。由此可知，在比較例1的MXD6為100%以及聚對苯二甲酸乙二酯為1重量％的情況下，熱變形率比實施例還大。
比較例3的人造毛髮(PET含量35重量y。)在利用吹風機進行熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成30mm,熱變形率為143%。比較例4的人造毛髮(PET含量40重量。/。)在利用吹風機進行熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成27mm,熱變形率為129%。由此可知，像比較例3和4那樣聚對苯二曱酸乙二酯為35重量％以上的情況下，幾乎不產生熱變形率或者完全不產生熱變形率。
比較例5的人造毛髮(聚對苯二曱酸乙二酯100%)在利用吹風機進行熱處理的前後，巻兒直徑/人21mm變成23mm,熱變形率為105%。比較例6的人造毛髮(尼龍6、 100%)在利用吹風機進行熱處理的前後，巻兒直徑從26mm變成32mm,熱變形率為112%。由此可知，以往的聚對苯二甲酸乙二酯和尼龍6形成的人造毛髮即使延長熱處理時間，熱變形性也幾乎不增加，不能實施二次賦形。
接著，除了將紡絲的人造毛髮2巻繞在直徑為32mm的鋁製 圓筒上以外，在與上述相同的條件下進行二次賦形。
圖15是關於實施例1 ~ 7和比較例1 ~ 6的人造毛髮的另外二 次賦形的，(A)是表示熱處理引起的巻兒直徑的變化的表， (B)和(C)是表示變化比例的表。
如圖15 (A)所示，實施例1的人造毛髮2 (PET含量3重量 %)在利用吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從35mm 變成57mm,在室溫放置24小時後以及洗髮後分別變成57mm、 56mm,可以實施二次f武形。水蒸汽處理後變成37mm，可知幾 乎返回到初始形狀記憶狀態。
實施例2的人造毛髮2 (PET含量5重量y。)在利用吹風機進 行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從35mm變成55mm,在室溫放 置24小時後以及洗髮後變成54mm，可以實施二次賦形。水蒸汽 處理後變成37mm,可知幾乎返回到初始形狀記憶狀態。
實施例3的人造毛髮2 (PET含量10重量y。)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從35mm變成54mm，在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成54mm、 53mm，可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成36mm，可知幾乎返回到初始形狀 記憶4犬態。
實施例4的人造毛髮2 (PET含量15重量。/c))在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從35mm變成50mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後還是50mm不變，可以實施二次賦形。 水蒸汽處理後變成36mm，可知幾乎返回到初始形狀記憶狀態。
實施例5的人造毛髮2 (PET含量20重量Q/。)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從34mm變成47mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後變成46mm，可以實施二次賦形。水蒸汽處理後變成35mm,可知幾乎返回到初始形狀記憶狀態。
實施例6的人造毛髮2 (PET含量25重量y。)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑乂人34mm變成44mm，在室溫 ;故置24小時後以及洗髮後變成45mm,可以實施二次賦形。水蒸 汽處理後變成3 6 m m,可知幾乎返回到初始形狀記憶狀態。
實施例7的人造毛髮2 (PET含量30重量。/。)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從34mm變成44mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成44mm、 43mm,可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成35mm，可知幾乎返回到初始形狀 記憶狀態。
由上述結果可知，實施例1 ~ 7如圖15 ( B )所示，從人造 毛髮2的初始形狀記憶狀態開始用吹風機熱處理1分鐘之後的熱 變形率分別為163%、 157%、 154%, 143%、 138%、 129%、 126%， 可知，隨著聚對苯二甲酸乙二酯含量增加，熱變形率降低。實 施例l ~ 7的在室溫放置24小時後以及洗髮後人造毛髮2的巻兒 直徑的熱變形率變成98 102%,可知，隨著聚對苯二曱酸乙二 酯含量增加，熱變形率降低。
另一方面，比較例l的人造毛髮(PET含量0重量0/。)在利 用吹風機進行1分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從35mm變成 60mm,在室溫放置24小時後以及洗髮後變成58mm,水蒸汽處 理後變成44mm。比較例2的人造毛髮(PET含量1重量。/。)在利 用吹風才幾進行1分鐘熱處理的前後，巻兒直徑乂人35mm變成 60mm,在室溫放置24小時後以及洗髮後分別變成57mm、56mm， 水蒸汽處理後變成42mm。
由此可知，在比較例1的MXD6為100°/。以及聚對苯二甲酸 乙二酯為1重量％的情況下，熱變形率比實施例還大。
比較例3的人造毛髮(PET含量35重量。/。)在利用吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從34mm變成38mm,在室溫放 置24小時後以及洗髮後還是38mm不變，水蒸汽處理後變成 36mm。比較例4的人造毛髮(PET含量40重量Q/。)在利用吹風 機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從34mm變成38mm,在室 溫放置24小時後以及洗髮後分別變成35mm、 37mm,水蒸汽處 理後變成35mm。由此可知，像比較例3和4那樣聚對苯二曱酸乙 二酯為35重量％以上的情況下，不能實施二次賦形。
比較例5的人造毛髮(聚對苯二曱酸乙二酯100%)在利用 吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑還是33mm不變，在 室溫放置24小時後以及洗髮後分別變成35mm、 37mm,水蒸汽 處理後變成35mm。比較例6的人造毛髮(尼龍6、 100%)在利 用吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從46mm變成 50mm,在室溫;改置24小時後以及洗髮後，分別變成49mm、 47mm，水蒸汽處理後變成47mm。由此可知，以往的聚對苯二 曱酸乙二酯以及以往的尼龍6的人造毛髮不能實施二次賦形。
圖15 (C)示出利用吹風機進行2分鐘熱處理後的巻兒直徑 和熱變形率(％)。實施例l的人造毛髮(PET含量3重量。/。)在 熱處理的前後，巻兒直徑從35mm變成64mm，熱變形率為183%。
實施例2的人造毛髮2 ( PET含量5重量％ )在熱處理的前後， 巻兒直徑從35mm變成60mm,熱變形率為171%。
實施例3的人造毛髮2 (PET含量10重量。/。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從35mm變成59mm,熱變形率為169%。
實施例4的人造毛髮2 (PET含量15重量。/。)在熱處理的前 後，巻兒直徑/人35mm變成55mm，熱變形率為157%。
實施例5的人造毛髮2 (PET含量20重量y。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從34mm變成54mm,熱變形率為159%。
實施例6的人造毛髮2 (PET含量25重量。/c))在熱處理的前後，巻兒直徑從34mm變成48mm，熱變形率為141%。
實施例7的人造毛髮2 (PET含量30重量。/)在熱處理的前 後，巻兒直徑從34mm變成48mm,熱變形率為141%。
由以上結果可知，上述的熱處理時間為2分鐘時，其巻兒直 徑變化和熱變形率也和熱處理時間為l分鐘的情況相同，隨著聚 對苯二曱酸乙二酯含量增加，熱變形率降低。
另一方面，比較例l的人造毛髮(PET含量0重量0/0)在利 用吹風機進行2分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從35mm變成 65mm，熱變形率為186%。比較例2的人造毛髮(PET含量1重 量％)在熱處理的前後，巻兒直徑從35mm變成65mm，熱變形 率為186%。由此可知，比較例1的MXD6為100%以及聚對苯二 曱酸乙二酯為1重量％的情況下，熱變形率比實施例還大。
比較例3的人造毛髮(PET含量35重量y。)在利用吹風機進 行2分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從34mm變成45mm,熱變形率 為132%。比較例4的人造毛髮(PET含量40重量。/。)在利用吹風 機進行熱處理的前後，巻兒直徑從34mm變成40mm,熱變形率 為118%。由此可知，像比較例3和4那樣聚對苯二曱酸乙二酯為 35重量％以上的情況下，熱變形率小。
比較例5的人造毛髮(聚對苯二甲酸乙二酯100%)在利用 吹風機進行熱處理的前後，巻兒直徑從33mm變成36mm,熱變 形率為109%。比較例6的人造毛髮(尼龍6、 100%)在利用吹 風機進行熱處理的前後，巻兒直徑從46mm變成52mm,熱變形 率為113%。由此可知，以往的聚對苯二曱酸乙二酯和尼龍6形 成的人造毛髮即使延長熱處理時間，也不能實施二次賦形。
接著，除了將紡絲的人造毛髮2巻繞在直徑為50mm的鋁製 圓筒上以外，在與上述相同的條件下進行上巻兒，然後巻繞在 22mm的鋁製圓筒上，利用吹風機進行熱處理等。圖16是關於實施例1 ~ 7和比較例1 ~ 6的人造毛髮的另外二 次賦形的，(A)是表示熱處理引起的巻兒直徑的變化的表， (B)和(C)是表示變化比例的表。從圖16 ( A)可知，實施 例1的人造毛髮2 (PET含量3重量Q/c)在利用吹風機進行l分鐘 熱處理的前後，巻兒直徑從55mm變成30mm,在室溫放置24小 時後以及洗髮後，分別變成30mm、 32mm,可以實施二次賦形。 水蒸汽處理後變成56mm，可知幾乎返回到初始形狀記憶狀態。
實施例2的人造毛髮2 (PET含量5重量y。)在利用吹風機進 行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從55mm變成30mm,在室溫放 置24小時後以及洗髮後，分別變成30mm、 32mm，可以實施二 次賦形。水蒸汽處理後變成55mm，可知完全返回到初始形狀記 憶狀態。
實施例3的人造毛髮2 (PET含量10重量。/。)在利用吹風才幾 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從55mm變成34mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成34mm、 35mm,可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成55mm,可知完全返回到初始形狀 i己憶狀態。
實施例4的人造毛髮2 (PET含量15重量。/。)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從54mm變成35mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成36mm、 38mm,可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成54mm，可知幾乎返回到初始形狀 記憶狀態。
實施例5的人造毛髮2 (PET含量20重量。/。)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑/人54mm變成38 mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成39mm、 40mm,可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成54mm，可知完全返回到初始形狀 記憶狀態。
43實施例6的人造毛髮2 (PET含量25重量。/)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從53mm變成39mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後變成40mm,可以實施二次賦形。水蒸 汽處理後變成53mm，可知完全返回到初始形狀記憶狀態。
實施例7的人造毛髮2 (PET含量30重量。/。)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從53mm變成40mm，在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成41mm、 43mm,可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成53mm，可知完全返回到初始形狀 記憶狀態。
由上述結果可知，實施例1 ~ 7如圖16 ( B )所示，從人造 毛髮2的初始形狀記憶狀態開始用吹風機熱處理1分鐘之後的熱 變形率分別為55%、 55%、 62%、 65%、 70%、 74%、 75%,可 知，隨著聚對苯二甲酸乙二酯含量增加，熱變形率降低。實施 例l ~ 7的在室溫;故置24小時後以及洗髮後人造毛髮2的巻兒直 徑的熱變形率變成100 103%,可知，隨著聚對苯二甲酸乙二 酯含量增加，熱變形率降低。
另一方面，比較例l的人造毛髮(PET含量0重量。/。)在利 用吹風機進行1分鐘熱處理的前後，巻兒直徑/人55mm變成 30mm,在室溫放置24小時後以及洗髮後，分別變成31mm、 32mm，水蒸汽處理後變成59mm。比較例2的人造毛髮(PET含 量1重量％)在利用吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑 從55mm變成30mm，在室溫;故置24小時後以及洗髮後，分別變 成30mm、 33mm， 水蒸汽處理後變成58mm。 由此可知，在比較 例1的MXD6為100%以及聚對苯二曱酸乙二酯為1重量％的情況 下，熱變形率比實施例還大。
比較例3的人造毛髮(PET含量35重量Q/。)在利用吹風機進 行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從53mm變成44mm,在室溫放置24小時後以及洗髮後，分別變成46mm、 47mm，水蒸汽處理 後變成53 mm ， 可^口返回至J 一刀i臺形4犬^己小乙習犬,態。t匕舉交1列4的人造 毛髮(PET含量40重量。/。)在利用吹風機進行l分鐘熱處理的前 後，巻兒直徑從53mm變成45mm,在室溫;故置24小時後以及洗 發後，分別變成46mm、 47mm,水蒸汽處理後變成53mm,可知 返回到初始形狀記憶狀態。由此可知，j象比較例3和4那樣聚對 苯二甲酸乙二酯為35重量％以上的情況下，幾乎或者完全不能 二次賦形。
比較例5的人造毛髮(聚對苯二甲酸乙二酯100%)在利用 吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從50mm變成48mm, 在室溫放置24小時後和洗髮後以及水蒸汽處理後都為50mm。比 較例6的人造毛髮(尼龍6、 100%)在利用吹風才幾進行l分鐘熱 處理的前後，巻兒直徑從62mm變成55mm,在室溫》文置24小時 後以及洗髮後分別變成60mm、 64mm,水蒸汽處理後為64mm。 由此可知，以往的聚對苯二曱酸乙二酯以及以往的尼龍6的人造 毛髮不能二次賦形。
圖16 (C)示出利用吹風機進行2分鐘熱處理後的巻兒直徑 以及熱變形率(％)。實施例l的人造毛髮(PET含量3重量0/。) 在熱處理的前後，巻兒直徑乂人55mm變成25 mm 熱變形率為 45%。
實施例2的人造毛髮2( PET含量5重量。/。)在熱處理的前後， 巻兒直徑從55mm變成26mm,熱變形率為47%。
實施例3的人造毛髮2 (PET含量10重量。/q)在熱處理的前 後，巻兒直徑乂人55mm變成26mm,熱變形率為47%。
實施例4的人造毛髮2 (PET含量15重量Q/。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從54mm變成29mm,熱變形率為54%。
實施例5的人造毛髮2 (PET含量20重量。/c))在熱處理的前後，巻兒直徑從54mm變成30mm，熱變形率為56%。
實施例6的人造毛髮2 (PET含量25重量。/。)在熱處理的前
後，巻兒直徑乂人53mm變成35mm，熱變形率為66%。
實施例7的人造毛髮2 (PET含量30重量。/。)在熱處理的前
後，巻兒直徑/人53mm變成38mm,熱變形率為72%。
由以上結果可知，上述的熱處理時間為2分鐘時，其巻兒直
徑變化和熱變形率也和熱處理時間為l分鐘的情況相同，隨著聚
對苯二甲酸乙二酯含量增加，熱變形率降低。
另一方面，比較例l的人造毛髮(PET含量0重量。/。)在利 用吹風機進行2分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從55mm變成 25mm，熱變形率為45%。比較例2的人造毛髮(PET含量1重量 %)在熱處理的前後，巻兒直徑從55mm變成25 mm 5 熱變形率 為45%。由此可知，在比較例1的MXD6為100%以及聚對苯二曱 酸乙二酯為1重量％的情況下，熱變形率比實施例還大。
比較例3的人造毛髮(PET含量35重量。/q)在利用吹風機進 行2分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從53mm變成40mm，熱變形率 為75%。比較例4的人造毛髮(PET含量40重量。/。)在利用吹風 機進行熱處理的前後，巻兒直徑從53mm變成41mm,熱變形率 為77%。由此可知，像比較例3和4那樣聚對苯二曱酸乙二酯為 35重量％以上的情況下，幾乎不產生熱變形率或者完全不產生 熱變形率。
比較例5的人造毛髮(聚對苯二曱酸乙二酯100%)在利用 吹風機進行2分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從50mm變成47mm， 熱變形率為94%。比較例6的人造毛髮(尼龍6、 100%)在利用 吹風機進行2分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從62mm變成50mm, 熱變形率為81%。由此可知，以往的聚對苯二甲酸乙二酯和尼 龍6形成的人造毛髮即使延長熱處理時間，熱變形性也幾乎不增加。
實施例8
使用圖7所示的紡絲機50製造鞘/芯結構的人造毛髮6。具體 而言，作為芯部1B的樹脂，使用在MXD6尼龍(MITSUBISHI GAS CHEMICAL COMPANY, INC.,製造、商品名MX nylon )中 混合3重量％聚對苯二甲酸乙二酯(東洋紡(抹)製造、密度 1.40g/cm3、熔點255。C)的樹脂，作為鞘部1 A的聚醯胺樹脂， 使用尼龍6(東洋紡織(抹)製造)，製造人造毛髮。溫浴54 使用40。C的溫水。鞘/芯容量比為1/5，噴出口溫度設定為275。C, 製造人造毛髮6。
作為著色劑，使用如下得到的樹脂薄片，即，將上述鞘部 1 A或芯部1B所使用的聚醯胺樹脂和顏料以^L定比例混合而加 熱熔融，混煉後冷卻，製成小片狀的樹脂薄片。將用作該著色 劑的樹脂薄片稱為母料。作為實施例中使用的母料，使用含有3 重量％黑色無機顏料的樹脂薄片、含有3重量％黃色有機顏料的 樹脂薄片、含有4重量％紅色有機顏料的樹脂薄片。
紡絲機是使用15孔的噴嘴而紡出15根纖維的機器。從噴出 口 53C出來的鞘/芯結構的纖維通過長度為1.5m、由40°C的溫水 構成的溫浴54中，在表面生成球晶。
然後，用第1拉伸輥55通過90。C的熱水進行第l拉伸，通過 第2拉伸輥57和150。C的第2乾熱槽58進行熱定形，再通過第3拉 伸輥59、 160。C的第3乾熱槽60進行用於穩定絲徑尺寸的熱處理 (退火)，然後通入用於防靜電的注油裝置61。
作為最終工序，通入第4拉伸輥62和噴砂機63而在表面吹付 微細的氧化鋁粉末以將纖維表面粗糙化，然後巻繞到巻繞機64 上。上述第l和第2拉伸工序中的拉伸倍率為5.6倍，進行拉伸速 度0.9倍的弛緩拉伸。調整第l到第4拉伸輥55、 57、 59、 62的速
47度以使巻繞速度為150m/分鐘。製備的人造毛髮6的直徑為 80(xm。
實施例9
除了使芯部的聚對苯二甲酸乙二酯為5重量％以外，和實施 例8同樣地製造平均直徑8 0 fi m的人造毛髮6 。 實施例10
除了使芯部的聚對苯二曱酸乙二酯為10重量％以外，和實 施例8同樣地製造平均直徑80lim的人造毛髮6。 實施例11
除了使芯部的聚對苯二曱酸乙二酯為15重量％以外，和實 施例8同樣地製造平均直徑80jmi的人造毛髮6。 實施例12
除了使芯部的聚對苯二曱酸乙二酯為20重量％以外，和實 施例8同樣地製造平均直徑80pm的人造毛髮6。 實施例13
除了使芯部的聚對苯二曱酸乙二酯為2 5重量％以外，和實 施例8同樣地製造平均直徑8 0 fx m的人造毛髮6 。 實施例14
除了使芯部的聚對苯二曱酸乙二酯為30重量％以外，和實 施例8同樣地製造平均直徑80(im的人造毛髮6。
接著，示出相對於實施例8~ 14的比較例7~ 10。 (比較例7 )
除了芯部不使用聚對苯二曱酸乙二酯、100Q/為MXD6尼龍 以外，和實施例8同樣地製造平均直徑80(im的人造毛髮。 (比較例8 )
除了芯部的聚對苯二曱酸乙二酯為1重量％以外，和實施例 8同樣地製造平均直徑80pm的人造毛髮。(比較例9)
除了芯部的聚對苯二甲酸乙二酯為35重量％以外，和實施 例8同樣地製造平均直徑8 0 p m的人造毛髮。 (比較例IO)
除了芯部的聚對苯二甲酸乙二酯為40重量％以外，和實施 例8同樣地製造平均直徑8 0 p m的人造毛髮。
對上述實施例8 ~ 14和比較例7 ~ 10製造的人造毛髮6的各 特性進行說明。
顯孩i鏡圖像。電子的加速電壓為15kV,倍率為1000倍。該人造 毛髮的鞘/芯容量比為1/5，其直徑為80iim，拉伸倍率為5.6倍。 由圖可知，形成了芯部1B為混合有聚對苯二曱酸乙二酯的 MXD6尼龍、其周圍的鞘部1A為直鏈飽和脂肪族聚醯胺(尼龍6) 構成的鞘/芯結構。
圖18是表示對圖17中示出的人造毛髮6用鹼溶液處理的截 面的掃描電子顯微鏡圖像。電子的加速電壓為15kV,倍率為 IOOO倍。由圖可知，芯部:故腐蝕，鞘部未^皮腐蝕。這是由於， 芯部的聚對苯二甲酸乙二酯被鹼溶液腐蝕。但是，芯部的截面 表面沒被腐蝕成島狀等。
圖19是表示將圖18放大的實施例10的人造毛髮的截面的掃 描電子顯微鏡圖像。電子的加速電壓為15kV，倍率為2000倍。 由圖可知，紋孔(pit)在截面上大致同樣地分布，芯部的MXD6 中並沒有聚對苯二甲酸乙二酯結塊兒而部分地存在。
圖20和21分別示出實施例9和10的人造毛髮6的差示掃描量 熱測定，橫軸表示溫度(。C )、縱軸表示dq/dt ( mW)。由圖 20和21可知，實施例9、 10的人造毛髮6在100。C附近發生玻璃化 轉變(參照圖20和21的箭頭Tg),實施例9的人造毛髮6觀測到2U.95。C、 235.86。C以及255.12。C的熔融峰，實施例10的人造毛 發6觀測到208.20。C、 236.05。C以及255.97。C的溶融峰，分另'J與 鞘部的尼龍6、芯部的MXD6尼龍以及聚對苯二曱酸乙二酯的熔 點對應。實施例9、 IO的人造毛髮分別以5重量％和10重量％的 比例在MXD6尼龍中混合聚對苯二曱酸乙二酯而進行紡絲，由 紡絲後的DSC結果可知，芯部的2種樹脂不反應，互相充分地混 合。
圖22是表示實施例8和9的人造毛髮6的紅外吸收特性的圖， 橫軸表示波數(cm")，縱軸表示吸收強度(任意刻度)。圖 22還示出作為參照用試樣的MXD6尼龍、PET、尼龍6以及鞘/ 芯結構的人造毛髮的紅外線吸收特性。參照用試樣的人造毛髮 的鞘由MXD6尼龍構成，芯部由MXD6尼龍和1重量％的聚對苯 二甲酸乙二酯構成。鞘/芯的比率是紡絲噴出容量比為1/5, 重量比為22/78。
由圖22可知，實施例8的人造毛髮6 ( PET含量3重量Q/。)、 實施例9的人造毛髮6 (PET含量5重量。/。)以及參照用試樣的人 造毛髮(PET含量1重量。/。)中任意一個都沒有檢測出MXD6尼 龍、PET以及尼龍6的各紅外吸收峰以外的新的紅外吸收。圖中 的箭頭A表示來自PET的紅外線吸收峰(約1730cm")，來自PET 的紅外線吸收峰按照參照用試樣的人造毛髮、實施例8和9的人 造毛髮6的順序增大，與PET含量的增加相對應。由此可知，芯 部的2種一對脂不反應，互相充分地混合。
接著，示出測定實施例8 14和比較例7~ IO所製造的人造 毛髮6的熱變形特性的結果。測定方法與實施例l ~ 7的情況相 同。
圖23是實施例8 14和比較例7~ 10的人造毛髮6分別巻繞 在直徑22mm的鋁製圓筒上進行初始形狀記憶狀態之後，巻繞到直徑70mm的鋁製圓筒上進行熱處理的情況，(A)是表示熱處 理引起的巻兒直徑的變化、(B )和(C)是表示變化比例的表。
由圖23 (A)可知，實施例8的人造毛髮6 (PET含量3重量 %)在利用吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm 變成49mm,在室溫放置24小時後以及洗髮後變成45mm,可以 實施二次賦形。水蒸汽處理後變成30mm,可知幾乎返回到初始 形狀記憶狀態。
實施例9的人造毛髮6 (PET含量5重量。/。)在利用吹風機進 行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成46mm，在室溫放 置24小時後以及洗髮後，分別變成41mm、 43mm,可以實施二 次賦形。水蒸汽處理後變成30mm,可知幾乎返回到初始形狀記 憶狀態。
實施例10的人造毛髮6 (PET含量10重量y。)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成43mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後變成40mm,可以實施二次賦形。水蒸 汽處理後變成30mm,可知幾乎返回到初始形狀記憶狀態。
實施例11的人造毛髮6 (PET含量15重量。/。)在利用吹風積j 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成40mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成40mm、 37mm，可以實施 二次l!武形。水蒸汽處理後變成28mm,可知幾乎返回到初始形狀 記憶狀態。
實施例12的人造毛髮6 (PET含量20重量。/。)在利用吹風積j 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成38mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成38mm、 34mm，可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成28mm,可知幾乎返回到初始形狀 記憶狀態。
實施例13的人造毛髮6 (PET含量25重量。/。)在利用吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成35mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成34mm、 32mm，可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成27mm,可知幾乎返回到初始形狀 記憶狀態。
實施例14的人造毛髮6 (PET含量30重量。/0)在利用吹風枳^ 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成30mm，在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成30mm、 28mm,可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成26mm，可知幾乎返回到初始形狀 記憶狀態。
由上述結果可知，實施例8~ 14的人造毛髮6如圖23 (B) 所示，從人造毛髮6的初始形狀記憶狀態開始用吹風才幾熱處理之 後的熱變形率分別為196%、 184%、 172%、 160%、 152%、 140%、 120%,可知，隨著聚對苯二甲酸乙二酯含量增加，熱變形率降 低。該特性與實施例1 ~ 7幾乎相同。實施例8 ~ 14的在室溫放置 24小時後以及洗髮後的人造毛髮6的巻兒直徑的熱變形率變成 89~100%，可知隨著聚對苯二曱酸乙二酯含量增加，熱變形率 降低。
另一方面，比較例7的人造毛髮(PET含量0重量0/。)在利 用吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成 50mm,在室溫放置24小時後以及洗髮後還是50mm不變，水蒸 汽處理後變成35mm。比較例8的人造毛髮(PET含量1重量0/0) 在利用吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成 50mm,在室溫放置24小時後以及洗髮後變成49mm,水蒸汽處 理後變成32mm。由此可知，比較例7和8的MXD6為100%以及 聚對苯二曱酸乙二酯為1重量％的情況下，熱變形率比實施例 8 ~ 14還大。
比較例9的人造毛髮(PET含量35重量Q/c))在利用吹風機進
52行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成27mm，在室溫放 置24小時後以及洗髮後還是27mm不變，水蒸汽處理後變成 25mm,可知返回到初始形狀記憶狀態。
比較例10的人造毛髮(PET含量40重量o/。)在利用吹風機 進4亍1分鐘熱處理的前後，巻兒直徑乂人25mm變成26mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後還是25mm不變，水蒸汽處理後變成 25mm,可知沒有熱變形性。
由此可知，^像比較例9和10那樣聚對苯二甲酸乙二酯為3 5 重量％以上的情況下，幾乎不產生熱變形率或者完全不產生熱 變形率。
圖23 (C)示出利用吹風機進行2分鐘熱處理後的長度和熱 變形率(％)。實施例8的人造毛髮6 (PET含量3重量。/。)在熱 處理的前後，巻兒直徑/人25mm變成55mm,熱變形率為220%。
實施例9的人造毛髮6( PET含量5重量。/。)在熱處理的前後， 巻兒直徑/人25mm變成50mm,熱變形率為200%。
實施例10的人造毛髮6 (PET含量10重量。/。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從25mm變成50mm，熱變形率為200%。
實施例11的人造毛髮6 (PET含量15重量。/。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從25mm變成46mm,熱變形率為184%。
實施例12的人造毛髮6 (PET含量20重量y。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從25mm變成45mm,熱變形率為180%。
實施例13的人造毛髮6 (PET含量25重量y。)在熱處理的前 後，巻兒直徑乂人25mm變成42 mm， 熱變形率為168%。
實施例14的人造毛髮6 (PET含量30重量Q/。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從25mm變成35mm,熱變形率為140%。
由以上結果可知，上述的熱處理時間為2分鐘的情況下，巻 兒直徑變化及其熱變形率(％)也和熱處理時間為l分鐘的情況相同，隨著聚對苯二甲酸乙二酯含量增加而降低。上述的熱變 形引起的巻兒直徑的變化與實施例l ~ 7的程度相同。
另一方面，比較例7的人造毛髮(PET含量0重量。/q)在利 用吹風機進行2分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成 59mm，熱變形率為236°/。。比較例8的人造毛髮(PET含量1重 量％)在熱處理的前後，巻兒直徑,人25mm變成57mm,熱變形 率為228%。由此可知，在比較例7和8的MXD6為100%以及聚對 苯二曱酸乙二酯為1重量％的情況下，熱變形率比實施例8~ 14 的還大。
比較例9的人造毛髮(PET含量35重量。/q)在利用吹風機進 行2分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從25mm變成30mm,熱變形率 為120%。比較例10的人造毛髮(PET含量40重量。/。)在利用吹 風才幾進^f於熱處理的前後，巻兒直徑,人25mm變成28mm,熱變形 率為112%。由此可知，像比較例9和10那樣聚對苯二曱酸乙二 酯為35重量％以上的情況下，幾乎不產生熱變形率或者完全不 產生熱變形率。
接著，除了將紡絲的人造毛髮6巻繞到直徑為18mm的鋁製 圓筒上以外，在與上述同樣的條件下進行二次賦形。
圖24是關於實施例8~ 14和比較例7~ 10的人造毛髮6的二 次賦形的，(A)是表示熱處理引起的巻兒直徑的變化的表， (B)和(C)是表示變化比例的表。由圖24(A)可知，實施 例8的人造毛髮6 (PET含量3重量。/。)在利用吹風機進行l分鐘 熱處理的前後，巻兒直徑從22mm變成49mm,在室溫放置24小 時後以及洗髮後，分別變成45mm、 44mm,可以實施二次賦形。 水蒸汽處理後變成24mm,可知幾乎返回到初始形狀記憶狀態。
實施例9的人造毛髮6 (PET含量5重量。/。)在利用吹風機進 行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從22mm變成45mm,在室溫放
54置24小時後以及洗髮後，分別變成42mm、 40mm,可以實施二 次賦形。水蒸汽處理後變成23mm,可知幾乎返回到初始形狀記 憶狀態。
實施例10的人造毛髮6 (PET含量10重量y。)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後,巻兒直徑從21mm 變成42mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成39mm、 35mm，可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成23mm,可知幾乎返回到初始形狀 記憶狀態。
實施例11的人造毛髮6 (PET含量15重量。/。)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從22mm變成39mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後變成35mm,可以實施二次賦形。水蒸 汽處理後變成23mm，可知幾乎返回到初始形狀記憶狀態。
實施例12的人造毛髮6 (PET含量20重量。/。)在利用吹風才幾 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成33mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後變成32mm,可以實施二次賦形。水蒸 汽處理後變成22mm,可知幾乎返回到初始形狀記憶狀態。
實施例13的人造毛髮6 (PET含量25重量。/。)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成32mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成29mm、 28mm,可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成22mm,可知幾乎返回到初始形狀 記憶狀態。
實施例14的人造毛髮6 (PET含量30重量。/c))在利用吹風才幾 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成30mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成29mm、 27mm,可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成22mm,可知幾乎返回到初始形狀 記憶狀態。
由上述結果可知，實施例8 ~ 14的人造毛髮6如圖24 ( B )
55所示，從人造毛髮6的初始形狀記憶狀態開始用吹風才幾熱處理l 分鐘之後的熱變形率分別為223%、 205%、 200%、 177%、 157%、 152%、 143%,可知，隨著聚對苯二甲酸乙二酯含量增加，熱 變形率降低。該特性與實施例l ~ 7幾乎相同。實施例8~ 14的在 室溫放置24小時後以及洗髮後的人造毛髮6的巻兒直徑的熱變 形率變成88~97%，可知，隨著聚對苯二曱酸乙二酯含量增加， 熱變形率降低。
另一方面，比較例7的人造毛髮(PET含量0重量Q/。)在利 用吹風才幾進行1分鐘熱處理的前後，巻兒直徑乂人22mm變成 50mm,在室溫;故置24小時後以及洗髮後，分別變成47mm、 48mm,水蒸汽處理後變成30mm。比較例8的人造毛髮(PET含 量1重量％)在利用吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑 從22mm變成49mm,在室溫放置24小時後以及洗髮後，分別變 成47mm、 48mm，水蒸汽處理後變成29mm。由此可知，比較例 7和8的MXD6為100Q/。以及聚對苯二曱酸乙二酯為l重量Q/。的情 況下，熱變形率比實施例8 14還大。
比較例9的人造毛髮(PET含量35重量。/c))在利用吹風機進 行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成26mm,在室溫放 置24小時後以及洗髮後，分別變成25mm、 24mm,水蒸汽處理 後變成22mm,可知幾乎返回到初始形狀記憶狀態。比較例IO 的人造毛髮(PET含量40重量y。)在利用吹風機進行l分鐘熱處 理的前後，巻兒直徑從21mm變成23mm,在室溫放置24小時後 以及洗髮後還是23mm不變，水蒸汽處理後變成21mm,可知沒 有熱變形性。由此可知，像比較例9和10那樣聚對苯二曱酸乙二 酯為35重量％以上的情況下，幾乎不產生熱變形率或者完全不 產生熱變形率。
圖24 (C)示出利用吹風機進行2分鐘熱處理後的長度和熱變形率(％)。
實施例8的人造毛髮6( PET含量3重量。/。)在熱處理的前後， 巻兒直徑/人22mm變成53mm,熱變形率為241%。
實施例9的人造毛髮6( PET含量5重量。/。)在熱處理的前後， 巻兒直徑從22mm變成49mm，熱變形率為223%。
實施例10的人造毛髮6 (PET含量10重量。/。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從21mm變成49mm，熱變形率為233%。
實施例11的人造毛髮6 (PET含量15重量。/。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從22mm變成45mm，熱變形率為205%。
實施例12的人造毛髮6 (PET含量20重量。/。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從21mm變成45mm,熱變形率為214%。
實施例13的人造毛髮6 (PET含量25重量y。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從21mm變成40mm，熱變形率為190%。
實施例14的人造毛髮6 (PET含量30重量。/。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從21mm變成34mm，熱變形率為162%。
由以上結果可知，上述熱處理時間為2分鐘的情況下，巻兒 直徑變化及其熱變形率(％)也和熱處理時間為l分鐘的情況相 同，隨著聚對苯二曱酸乙二酯含量增加而降低。上述熱變形引 起的巻兒直徑的變化與實施例l ~ 7的程度相同。
另一方面，比較例7的人造毛髮(PET含量0重量。/c))在利 用吹風機進行2分鐘熱處理的前後，巻兒直徑/人22mm變成 56mm，熱變形率為255%。比較例8的人造毛髮(PET含量1重 量％)在熱處理的前後，巻兒直徑,人22mm變成55mm,熱變形 率為250%。由此可知，比較例7和8的MXD6為100%以及聚對苯 二甲酸乙二酯為1重量％的情況下，熱變形率比實施例8 14的 情況還大。
比較例9的人造毛髮(PET含量35重量。/。)在利用吹風機進
57行2分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成30mm,熱變形率 為143%。比較例10的人造毛髮(PET含量40重量y。)在利用吹 風機進行熱處理的前後，巻兒直徑從21mm變成28mm，熱變形 率為133%。由此可知，像比較例9和10那樣聚對苯二曱酸乙二 酯為35重量％以上的情況下，不能進行二次賦形。
接著，除了將紡絲的人造毛髮6巻繞到直徑為3 2 m m的鋁製 圓筒上以外，在與上述同樣的條件下進行二次賦形。
圖25是關於實施例8~ 14和比較例7~ 10的人造毛髮6的， (A)是表示熱處理引起的巻兒直徑的變化的表，(B)和(C) 是表示變化比例的表。由圖25(A)可知，實施例8的人造毛髮 6 (PET含量3重量。/。)在利用吹風機進行l分鐘熱處理的前後， 巻兒直徑從37mm變成59mm,在室溫放置24小時後以及洗髮後， 分別變成58mm、 57mm,可以實施二次f武形。水蒸汽處理後變 成38 mm, 可^口幾乎返回到#刀始形3犬{己憶 一犬態。
實施例9的人造毛髮6 (PET含量5重量Q/。)在利用吹風機進 行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從35mm變成56mm,在室溫》文 置24小時後以及洗髮後，分別變成54mm、 55mm，可以實施二 次賦形。水蒸汽處理後變成38mm，可知幾乎返回到初始形狀記 憶狀態。
實施例10的人造毛髮6 (PET含量10重量。/。)在利用吹風枳』 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑/人35mm變成56mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後分別變成55mm、 54mm，可以實施二 次賦形。水蒸汽處理後變成37mm，可知幾乎返回到初始形狀記 憶狀態。
實施例11的人造毛髮6 (PET含量15重量y。)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從35mm變成51mm，在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成51mm、 50mm，可以實施二次賦形。水蒸汽處理後變成37mm,可知幾乎返回到初始形狀 記憶狀態。
實施例12的人造毛髮6 (PET含量20重量y。)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從35mm變成48mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成46mm、 45mm，可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成35mm，可知完全返回到初始形狀 記憶4犬態。
實施例13的人造毛髮6 (PET含量25重量。/c))在利用吹風枳j 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從35mm變成44mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成45mm、 43mm,可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成36mm，可知幾乎返回到初始形狀 記憶狀態。
實施例14的人造毛髮6 (PET含量30重量。/c))在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從34mm變成43mm，在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成44mm、 43mm，可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成35mm，可知幾乎返回到初始形狀 記憶狀態。
由上述結果可知，實施例8~ 14的人造毛髮6如圖25 (B) 所示，從人造毛髮6的初始形狀記憶狀態開始用吹風才幾熱處理l 分鐘之後的熱變形率分別為159%、 160%、 160%、 146%、 137%、 126%、 126%,可知，隨著聚對苯二甲酸乙二酯含量增加，熱 變形率降低。該特性和實施例l ~ 7幾乎相同。實施例8~ 14的在
形率變成94~ 102%，可知，隨著聚對苯二曱酸乙二酯含量增加， 熱變形率降低。
另一方面，比較例7的人造毛髮(PET含量0重量0/0)在利 用吹風才幾進4於1分鐘熱處理的前後，巻兒直徑乂人38mm變成61mm,在室溫;故置24小時後以及洗髮後還是60mm不變，水蒸 汽處理後變成47mm。比較例8的人造毛髮(PET含量1重量0/0) 在利用吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從37mm變成 61mm，在室溫;故置24小時後以及洗髮後，分別變成59mm、 58mm,水蒸汽處理後變成46mm。由此可知，比4交例7和8的 MXD6為100%以及聚對苯二曱酸乙二酯為1重量％的情況下，二 次賦形時的熱變形率比實施例8 ~ 14還大， <旦復原到 一次賦形的 復原率不好。
比較例9的人造毛髮(PET含量35重量y。)在利用吹風機進 行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從34mm變成38mm,在室溫放 置24小時後以及洗髮後還是38mm不變，水蒸汽處理後變成 36mm。
比較例10的人造毛髮(PET含量40重量0/0)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑^人34mm變成38 mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成38mm、 37mm,水蒸汽處 理後變成36mm，可知沒有熱變形性。由此可知，像比較例9和 10那樣聚對苯二曱酸乙二酯為35重量％以上的情況下，幾乎不 能二次賦形或者完全不能二次賦形。
圖25 (C)示出利用吹風機進行2分鐘熱處理後的長度和熱 變形率(％)。實施例8的人造毛髮6 (PET含量3重量。/。)在熱 處理的前後，巻兒直徑從37mm變成64mm,熱變形率為173%。
實施例9的人造毛髮6( PET含量5重量。/。)在熱處理的前後， 巻兒直徑從35mm變成59mm，熱變形率為169%。
實施例10的人造毛髮6 (PET含量10重量Q/。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從35mm變成59 mm， 熱變形率為169%。
實施例11的人造毛髮6 (PET含量15重量。/c))在熱處理的前 後，巻兒直徑從35mm變成54mm,熱變形率為154%。
60實施例12的人造毛髮6 (PET含量20重量。/q)在熱處理的前 後，巻兒直徑從35mm變成48mm,熱變形率為137%。
實施例13的人造毛髮6 (PET含量25重量。/。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從35mm變成48mm,熱變形率為137%。
實施例14的人造毛髮6 (PET含量30重量。/。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從34mm變成48mm，熱變形率為141%。
由以上結果可知，上述熱處理時間為2分鐘的情況下，巻兒 直徑變化及其熱變形率(％)也和熱處理時間為也和熱處理時 間為l分鐘的情況相同，隨著聚對苯二曱酸乙二酯含量增加而降 低。上述熱變形引起的巻兒直徑的變化的程度與實施例1 ~ 7相 同。
另一方面，比較例7的人造毛髮(PET含量0重量0/。)在利 用吹風才幾進行2分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從38mm變成 64mm，熱變形率為168%。比較例8的人造毛髮(PET含量1重 量％)在熱處理的前後，巻兒直徑/人37mm變成64mm,熱變形 率為173%。由此可知，比較例7和8的MXD6為100%以及聚對苯 二曱酸乙二酯為1重量％的情況下，熱變形率比實施例8~ 14的 情況下還大。
比較例9的人造毛髮(PET含量35重量。/。)在利用吹風機進 行2分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從34mm變成45mm,熱變形率 為132%。比較例10的人造毛髮(PET含量40重量。/0)在熱處理 的前後，巻兒直徑從34mm變成40mm，熱變形率為118%。由此 可知，像比較例9和10那樣聚對苯二曱酸乙二酯為35重量％以上
接著，除了將紡絲的人造毛髮2巻繞到直徑為50mm的鋁製 圓筒上以外，和上述同樣的條件下進行二次賦形。
圖26是關於實施例8 14和比較例7~ 10的人造毛髮6的另外二次賦形的，(A)是表示熱處理引起的巻兒直徑的變化，
(B)和(C)是表示變化比例的表。由圖26(A)可知，實施 例8的人造毛髮6 (PET含量3重量。/。)在利用吹風才幾進行l分鐘 熱處理的前後，巻兒直徑從57mm變成33mm,在室溫;故置24小 時後以及洗髮後，分別變成33mm、 35mm，可以實施二次U武形。 水蒸汽處理後變成57mm,可知完全返回到初始形狀記憶狀態。 實施例9的人造毛髮6 (PET含量5重量y。)在利用吹風機進 行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從56mm變成33mm,在室溫放 置24小時後以及洗髮後，分別變成34mm、 35mm，可以實施二 次賦形。水蒸汽處理後變成56mm，可知完全返回到初始形狀記 憶狀態。
實施例10的人造毛髮6 (PET含量10重量。/c))在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從56mm變成34mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成34mm、 35mm，可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成56mm，可知完全返回到初始形狀 記憶狀態。
實施例11的人造毛髮6 (PET含量15重量0/)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從55mm變成35mm，在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成36mm、 38mm,可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成55mm,可知完全返回到初始形狀 記憶糹犬態。
實施例12的人造毛髮6 (PET含量20重量。/。)在利用吹風扭i 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從54mm變成39mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成39mm、 40mm，可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成54mm,可知完全返回到初始形狀 記憶4夫態。
實施例13的人造毛髮6 (PET含量25重量。/。)在利用吹風機
62進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從54mm變成39mm，在室溫 放置2 4小時後以及洗髮後還是4 0 m m不變，可以實施二次賦形。 水蒸汽處理後變成54mm,可知完全返回到初始形狀記憶狀態。 實施例14的人造毛髮6 (PET含量30重量。/q)在利用吹風機 進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從53mm變成40mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後，分別變成41mm、 43mm,可以實施 二次賦形。水蒸汽處理後變成53mm，可知完全返回到初始形狀 記憶狀態。
由上述結果可知，實施例8~ 14的人造毛髮6如圖26 (B) 所示，從人造毛髮6的初始形狀記憶狀態開始用吹風機熱處理l 分鐘之後的熱變形率分別為58%、 59%、 61%、 64%、 72%、 72%、 75%，可知，隨著聚對苯二甲酸乙二酯含量增加，熱變形率降 低。該特性與實施例1 ~ 7幾乎相同。實施例8 ~ 14的在室溫放置
100~108%，隨著聚對苯二曱酸乙二酯含量增加，熱變形率降 低。
另一方面，比較例7的人造毛髮(PET含量0重量0/。)在利 用吹風機進行1分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從58mm變成 34mm，在室溫;故置24小時後以及洗髮後，分別變成35mm、 37mm，水蒸汽處理後變成60mm。比較例8的人造毛髮(PET含 量1重量％)在利用吹風機進行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑 從57mm變成34mm，在室溫;故置24小時後以及洗髮後，分別變 成46mm、 47mm，水蒸汽處理後變成54mm。由此可知，比專交例 7和8的MXD6為100%以及聚對苯二曱酸乙二酯為1重量％的情 況下，熱變形率比實施例8~ 14還大。
比較例9的人造毛髮(PET含量35重量。/。)在利用吹風機進 行l分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從53mm變成45mm，在室溫放置24小時後以及洗髮後，分別變成46mm、 47mm，水蒸汽處理 後變成5 4 m m,可知幾乎返回到初始形狀記憶狀態。
比較例10的人造毛髮(PET含量40重量。/。)在利用吹風機 進行1分鐘熱處理的前後,巻兒直徑從5 3 mm 變成47mm,在室溫 放置24小時後以及洗髮後還是47mm不變，水蒸汽處理後變成 53mm，可知沒有熱變形性。
由此可知，像比較例9和10那樣聚對苯二甲酸乙二酯為3 5 重量％以上的情況下，幾乎不能二次賦形或者完全不能二次賦 形。
圖26 (C)示出利用吹風機進行2分鐘熱處理後的長度和熱 變形率(％)。實施例8的人造毛髮6 (PET含量3重量。/。)在熱 處理的前後，巻兒直徑乂人57mm變成27 mm, 熱變形率為47%。
實施例9的人造毛髮6( PET含量5重量。/。)在熱處理的前後， 巻兒直徑從56mm變成27 mm, 熱變形率為48%。
實施例10的人造毛髮6 (PET含量10重量。/。)在熱處理的前 後，巻兒直徑,人56mm變成27 mm, 熱變形率為48%。
實施例11的人造毛髮6 (PET含量15重量。/。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從55mm變成29mm,熱變形率為53%。
實施例12的人造毛髮6 (PET含量20重量。/。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從54mm變成32mm,熱變形率為59%。
實施例13的人造毛髮6 (PET含量25重量y。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從54mm變成37mm,熱變形率為69%。
實施例14的人造毛髮6 (PET含量30重量y。)在熱處理的前 後，巻兒直徑從53mm變成39mm，熱變形率為74%。
由以上結果可知，上述的熱處理時間為2分鐘的情況下，巻 兒直徑變化及其熱變形率(％)也和熱處理時間為l分鐘的情況 相同，隨著聚對苯二曱酸乙二酯含量而降低。上述的熱變形引起的巻兒直徑的變化與實施例l ~ 7的程度相同。
另一方面，比較例7的人造毛髮(PET含量0重量。/0)在利 用吹風衝幾進4亍2分鐘熱處理的前後，巻兒直徑,人58mm變成 27mm,熱變形率為47%。比較例8的人造毛髮(PET含量1重量 %)在熱處理的前後，巻兒直徑/人57mm變成27mm,熱變形率 為47%。由此可知，比較例7和8的MXD6為100%以及聚對苯二 曱酸乙二酯為1重量％的情況下，熱變形率比實施例8 ~ 14的情 況還大。
比較例9的人造毛髮(PET含量35重量Q/q)在利用吹風機進 行2分鐘熱處理的前後，巻兒直徑從53mm變成42mm,熱變形率 為79%。比較例10的人造毛髮(PET含量40重量Q/。)在利用吹風 機進行熱處理的前後，巻兒直徑從53mm變成44mm,熱變形率 為83%。由此可知，像比較例9和10那樣聚對苯二曱酸乙二酯為 35重量％以上的情況下，幾乎不能二次賦形或者完全不能二次 賦形。
接著，對實施例和比較例中的人造毛髮的彎曲剛性值的測 定結果進行說明。彎曲剛性值是普遍適用於纖維等的物性值， 在毛髮的情況下，作為與感覺(外觀、觸感、質感)等感覺上 的性質和狀態相關的物性近年來被認識。纖維的彎曲剛性的測 定與織物相關，廣泛已知川端(Kawabata)式測定法及其原理， 使用對其進行了改良的單根頭髮彎曲試驗機(KATOTECH LTD. 製造、型號KES-FB2-SH)測定人造毛髮的彎曲剛性。測定 方法為作為試樣的本發明的實施例、比較例的人造毛髮以及 天然毛髮中的任何情況下，都是將各lcm的l根毛髮以勻速彎曲 成圓弧狀直到 一定曲率，檢測伴隨其產生的微小的彎曲力矩， 測定彎曲力矩和曲率的關係。由此可知，才艮據彎曲力矩/曲率變 化求出彎曲剛性值。下面示出代表性的測定條件。(測定條件)
卡盤間距lcm
轉矩一全測器扭力絲(鋼絲)的扭轉4企測方式 轉矩靈敏度l.Ogf'cm (滿刻度10V) 曲率士2.5cm" 彎曲變位速度0.5cm"/ S6C 測定周期l個來回
這裡，卡盤是夾持上述lcm的各毛髮的結構。
圖27是示出實施例8 ~ 14和比較例7、 8、 9、 IO中的人造毛 發6的彎曲剛性值的溼度依存性的圖表。在圖中，橫軸表示溼度 (%),縱軸表示彎曲剛性值(10-5 gfcm2/根)。測定溫度為22。C。
在圖27中，同時示出實施例和比較例的人造毛髮的彎曲剛 性值的溼度依存性以及天然毛髮的特性。天然毛髮由於個體差 異大，因此從年齡層20~ 50歲各階層的25位男性、38位女性中 採集頭髮，對於其中直徑80pm的試樣測定彎曲剛性值，將其平 均值作為標準值，另外圖中還示出最大值和最小值。
天然毛髮的彎曲剛性值的平均值在溼度為40%和80%時分 別為720xl0-5gfcm2/根、510xlO-5gfcm2/根，顯示出隨著溼度的 上升，彎曲剛性值的平均值大致單調遞減的特性。
與此相對，天然毛髮的彎曲剛性值的最大值在溼度為40% 和80%時分另寸為740xl(r5gfcm2/才艮、600x 10-5gfcm2/#^。另夕卜，其 最小值在溼度為40%和80%時分別為660x10-5gfcm2/#> 、 420x 10-SgfcmV根，天然毛髮的彎曲剛性值有偏差。
實施例8的人造毛髮6的絲徑為80jim,鞘/芯容量比為1/5, 芯由MXD6尼龍和聚對苯二甲酸乙二酯(3重量％)構成，在溼 度為40%的條件下，彎曲剛性值為731xl0^gfcmV根，彎曲剛性 值隨著溼度的上升而漸漸減小，在溼度為60%時降低到約624x10-5gfcm2/才艮，在溼度為80%時降低到約537x l(T5gfcm2M& 。
由該結果可知，在實施例8的人造毛髮的情況下，顯示出比 天然毛髮的彎曲剛性值的平均值高、但是比最大值低的彎曲剛 性值，並顯示出與天然毛髮類似的彎曲剛性值和溼度依存性。
實施例9的人造毛髮(PET含量5重量。/。)與實施例8的人造 毛髮不同的是芯的組成。實施例9的人造毛髮在溼度為40%的條 件下，彎曲剛性值為735xl(rSgfcmV根，彎曲剛性值隨著溼度的 上升而漸漸減小，在溼度為60%時降低到約631 x 10-Sgfcm"根， 在溼度為80%時降低到約543 x 10-Sgfcm"根。
由該結果可知，在實施例9的人造毛髮的情況下，顯示出比 天然毛髮的彎曲剛性值的平均值高、但是比最大值低的彎曲剛 性值，並顯示出與天然毛髮類似的彎曲剛性值和溼度依存性。
實施例10的人造毛髮(PET含量10重量。/。)與實施例8的人 造毛髮不同的是芯的組成。實施例10的人造毛髮在溼度為40% 的條件下，彎曲剛性值為742xlO-SgfcmV根，彎曲剛性值隨著溼 度的上升而漸漸減小，在溼度為60%時降低到約645xl0^gfcm2/ 根，在溼度為80%時降低到約556x 10-SgfcmV根。
由該結果可知，在實施例10的人造毛髮的情況下，顯示出 比天然毛髮的彎曲剛性值的平均值以及最大值還高的彎曲剛性 值，但顯示出與天然毛髮類似的彎曲剛性值和溼度依存性。
實施例ll的人造毛髮(PET含量15重量。/c))與實施例8的人 造毛髮不同的是芯的組成。實施例11的人造毛髮在溼度為40% 的條件下，彎曲剛性值為746xlO-SgfcmV根，彎曲剛性值隨著溼 度的上升而漸漸減小，在溼度為60%時降低到約657x 10-5gfcm2/ 根，在溼度為80%時降低到約567x 10-SgfcmV根。
由該結果可知，實施例ll的人造毛髮的情況下，顯示出比 天然毛髮的彎曲剛性值的平均值以及最大值還高的彎曲剛性
67值，但顯示出與天然毛髮類似的彎曲剛性值和溼度依存性。
實施例12的人造毛髮(PET含量20重量Q/。)與實施例8的人 造毛髮不同的是芯的組成。實施例12的人造毛髮在溼度為40% 的條件，彎曲剛性值為755xlO-SgfcmV根，彎曲剛性值隨著溼度 的上升而漸漸減小，在溼度為60%時降低到約668xl(^gfcm2/ 根，在溼度為80%時降低到約573x 10-5gfcm2M& 。
由該結果可知，實施例12的人造毛髮的情況下，顯示出比 天然毛髮的彎曲剛性值的平均值以及最大值還高的彎曲剛性 值，但顯示出與天然毛髮類似的彎曲剛性值和溼度依存性。
實施例13的人造毛髮(PET含量25重量。/。)與實施例8的人 造毛髮不同的是芯的組成。實施例13的人造毛髮在溼度為40% 的條件，彎曲剛性值為762xlO-SgfcmV根，彎曲剛性值隨著溼度 的上升而漸漸減小，在溼度為60%時降低到約677x 10-5gfcm2/ 根，在溼度為80%時降低到約586x 1 (r5gfcm2M& 。
由該結果可知，實施例13的人造毛髮的情況下，顯示比天 然毛髮的彎曲剛性值的平均值以及最大值還高的彎曲剛性值， 但顯示出與天然毛髮類似的彎曲剛性值和溼度依存性。
實施例14的人造毛髮(PET含量30重量。/。)與實施例8的人 造毛髮不同的是芯的組成。實施例14的人造毛髮在溼度為40% 的條件下，彎曲剛性值為766xl(rSgfcmV根，彎曲剛性值隨著溼 度的上升而漸漸減小，在溼度為60%時降低到約685xlO-Sgfcm2/ 根，在溼度為80%時降低到約581 x 1 。-5gfcm2/根。
由該結果可知，實施例14的人造毛髮的情況下，顯示出比 天然毛髮的彎曲剛性值的平均值以及最大值還高的彎曲剛性 值，並顯示出與天然毛髮類似的彎曲剛性值和溼度依存性。
比較例7的人造毛髮(PET含量0重量Q/q)與實施例8的人造 毛髮具有相同的鞘/芯結構。在該人造毛髮的情況下，在溼度為40%的條件下，彎曲剛性值為730xl(rSgfcm〃根，彎曲剛性值隨 著溼度的上升而漸漸減小，在溼度為60%時降低到約 610xl0-5gfcm2/才艮，在溼度為80%時降低到約560x 10-5gfcm2/根。
由該結果可知，比較例7的人造毛髮的情況下，顯示出比天 然毛髮的彎曲剛性值的平均值高、但是比最大值低的彎曲剛性 值，並顯示出與天然毛髮類似的彎曲剛性值和溼度依存性。
比較例8的人造毛髮(PET含量l重量y。)與實施例8的人造 毛髮具有相同的鞘/芯結構。在該人造毛髮的情況下，在溼度為 40%的條件下，彎曲剛性值為731xl(rSgfcmV根，彎曲剛性值隨 著溼度的上升而漸漸減小，在溼度為60%時降低到約 628x1 (r5gfcm2M& ，在溼度為80%時降低到約533 x 1 (T5gfcm2/才艮。
由該結果可知，比較例8的人造毛髮的情況下，顯示出比天 然毛髮的彎曲剛性值的平均值高、但是比最大值低的彎曲剛性 值，並顯示出與天然毛髮類似的彎曲剛性值和溼度依存性。
比較例9的人造毛髮(PET含量35重量y。)與實施例8具有 相同的鞘/芯結構。在該人造毛髮的情況下，在溼度為40%時彎 曲剛性值為7 80 x 1 (T5gfcmV根，彎曲剛性值隨著溼度的上升而漸 漸減小，在溼度為60%時降低到702x 1(T5gfcm2/根，在溼度為80% 時P爭^f氐到608x10-5gfcm2/才艮。
比較例10的人造毛髮(PET含量40重量。/。)與實施例8具有 相同的鞘/芯結構。該人造毛髮的情況下，在溼度為40%時彎曲 剛性值為794xlO-Sgfcm"根，彎曲剛性值隨著溼度的上升而漸漸 減小，在溼度為60。/。時降低到714xl(T5gfcm2/根，在溼度為80°/0 時降低到619x 1 (T5gfcm2/#> 。
由該結果可知，在比較例9和10的人造毛髮的情況下，在測 定的整個溼度範圍都顯示比天然毛髮的彎曲剛性值的最大值高 的彎曲剛性值。另外，為了參考，在圖27中示出由MXD6構成的單纖維的 人造毛髮的彎曲剛性值，在溼度為40%、 60%、 80%時的彎曲剛 性值分別為940x 10-5gfcm2M& 、 870x1 (T5gfcm2^& 、780x1 (T5gfcm2/ 根，雖然隨著溼度的上升而降低，但是這些值都是比天然毛髮、 實施例8~ 14和比較例7~ IO的人造毛髮大的彎曲剛性值。
由上述結果可知，根據實施例8~ 14的鞘/芯結構的人造毛 發，可以從記憶了初始形狀的狀態開始自由地二次賦形，在室 溫狀態和洗髮後也能保持該二次賦形，水蒸汽處理後再次返回 到初始形狀記憶狀態。進而可知，實施例8 ~ 14的鞘/芯結構的 人造毛髮顯示出與天然毛髮類似的彎曲剛性值和溼度依存性。
用於實施以上說明的本發明的最佳實施方式，可以權利要 求書所記載的技術方案的範圍內適當進行各種變更。
權利要求
1.一種人造毛髮，其特徵在於，其由將具有60℃～120℃的玻璃化轉變溫度的半芳香族聚醯胺樹脂和在該溫度範圍不膨脹的樹脂以規定比例互溶而成的單纖維結構構成。
2. —種人造毛髮，其特徵在於，其具有由芯部和覆蓋該芯 部的鞘部構成的鞘/芯結構，上述芯部由在具有60。C ~ 120。C的玻璃化轉變溫度的半芳 香族聚醯胺樹脂中以規定比例將在該溫度範圍不膨脹的樹脂互 溶而成的樹脂形成，上述鞘部由彎曲剛性比上述芯部低的聚醯 胺樹脂形成。
3. 根據權利要求1或2所述的人造毛髮，其特徵在於，前述 半芳香族聚醯胺樹脂是六亞曱基二胺與對苯二曱酸的交替共聚 物、或者間苯二曱胺與己二酸的交替共聚物，在前述溫度範圍 不膨脹的樹脂是聚對苯二曱酸乙二酯或者聚對苯二曱酸丁二酯。
4. 根據權利要求1或2所述的人造毛髮，其特徵在於，前述 半芳香族聚醯胺樹脂是間苯二曱胺與己二酸的交替共聚物，前 述樹脂是聚對苯二曱酸乙二酯，在上述間苯二甲胺與己二酸的 交替共聚物中混入有3 ~ 30重量％上述聚對苯二曱酸乙二酯。
5. 根據權利要求2所述的人造毛髮，其特徵在於，前述鞘 部由直鏈飽和脂肪族聚醯胺樹脂形成。
6. 根據權利要求5所述的人造毛髮，其特徵在於，前述直 鏈飽和脂肪族聚醯胺樹脂是己內醯胺開環聚合物、和/或、六亞 曱基二胺與己二酸的交替共聚物。
7. 根據權利要求1或2所述的人造毛髮，其特徵在於，前述 人造毛髮的表面具有微細凹凸部而被進行了消光。
8. 根據權利要求7所述的人造毛髮，其特徵在於，前述微 細凹凸部通過J求晶的生成和/或噴砂-處理而形成。
9. 根據權利要求1或2所述的人造毛髮，其特徵在於，前述 人造毛髮含有顏料和/或染料。
10. 根據權利要求2所述的人造毛髮，其特徵在於，前述鞘 部和芯部的鞘/芯重量比為10/90 ~ 35/65。
11. 一種假髮，其特徵在於，所述假髮包含假髮基底和植 設在該假髮基底上的人造毛髮，上述人造毛髮是由具有60。C ~ 120。C的玻璃化轉變溫度的 半芳香族聚醯胺樹脂和在上述溫度範圍不膨脹的樹脂以規定比 例互溶而成的單纖維結構構成，或者，上述人造毛髮具有由芯部和覆蓋該芯部的鞘部構成的鞘/ 芯結構，該芯部由在具有60。C ~ 120。C左右的玻璃化轉變溫度的 半芳香族聚醯胺樹脂中以規定比例將在該溫度範圍不膨脹的樹 脂互溶而成的樹脂形成，該鞘部由彎曲剛性比芯部低的聚醯胺 樹脂形成。
12. 根據權利要求ll所述的假髮，其特徵在於，前述半芳 香族聚醯胺樹脂是六亞曱基二胺與對苯二曱酸的交替共聚物、 或者間苯二曱胺與己二酸的交替共聚物，在前述溫度範圍不膨 脹的樹脂是聚對苯二曱酸乙二酯或者聚對苯二曱酸丁二酯。
13. 根據權利要求12所述的假髮，其特徵在於，前述半芳 香族聚醯胺樹脂是間苯二甲胺與己二酸的交替共聚物，在前述 溫度範圍不膨脹的樹脂是聚對苯二曱酸乙二酯，在上述間苯二 甲胺與己二酸的交替共聚物中混入有3 ~ 30重量％上述聚對苯 二甲酸乙二酯。
14. 根據權利要求ll所述的假髮，其特徵在於，前述鞘部 由直鏈飽和脂肪族聚醯胺樹脂形成。
15. 根據權利要求14所述的假髮，其特徵在於，前述直鏈 飽和脂肪族聚醯胺樹脂是己內醯胺開環聚合物、和/或、六亞甲基二胺與己二酸的交替共聚物。
16. 根據權利要求ll所述的假髮，其特徵在於，前述人造 毛髮的表面具有孩i細凹凸部而被進行了消光。
17. 根據權利要求16所述的假髮，其特徵在於，前述微細 凹凸部通過晶和/或噴妙、處理而形成。
18. 根據權利要求ll所述的假髮，其特徵在於，前述人造 毛髮含有顏料和/或染料。
19. 根據權利要求ll所述的假髮，其特徵在於，前述鞘部 和芯部的鞘/芯重量比為10/90~ 35/65。
全文摘要
本發明提供一種通過用於整發用途的吹風機等的加熱而具有熱變形性的人造毛髮(1)和使用該毛髮(1)的假髮。人造毛髮(1)通過將具有60℃～120℃的玻璃化轉變溫度的半芳香族聚醯胺樹脂和在該溫度範圍不膨脹的樹脂以規定比例互溶而成。人造毛髮可以具有由芯部和覆蓋該芯部的鞘部構成的鞘/芯結構。作為在上述溫度範圍不膨脹的樹脂可以使用聚對苯二甲酸乙二酯等，作為鞘可以使用尼龍6、尼龍66。該人造毛髮(1)通過用於整發用途的吹風機等加熱而熱變形，即使室溫或用洗髮水洗髮，也可以保持其形狀。
文檔編號D01F8/12GK101557729SQ20078003012
公開日2009年10月14日 申請日期2007年8月7日 優先權日2006年8月14日
發明者今井信義, 入倉明美, 朝倉修, 渡邊隆之, 白樫豐 申請人:愛德蘭絲控股股份有限公司